JP2002511515A - アンモニア、ペンタフルオロエタンおよびジフルオロメタンの３成分組成物 - Google Patents
アンモニア、ペンタフルオロエタンおよびジフルオロメタンの３成分組成物Info
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Abstract
(57)【要約】
アンモニアとペンタフルオロエタンとジフルオロメタンの３成分共沸、共沸様および非共沸組成物が開示される。これらの組成物は冷媒、特にジフルオロメタンおよびペンタフルオロエタンの２成分混合物に対する高能力、高効率代替物として有用である。
Description
【０００１】 （発明の分野） 本発明はアンモニア（ＮＨ3）、ペンタフルオロエタン（ＨＦＣ−１２５）お
よびジフルオロメタン（ＨＦＣ−３２）の３成分共沸、共沸様、および非共沸組
成物に関する。更に、本発明は前記組成物を用いた冷凍法に関する。
よびジフルオロメタン（ＨＦＣ−３２）の３成分共沸、共沸様、および非共沸組
成物に関する。更に、本発明は前記組成物を用いた冷凍法に関する。
【０００２】 （発明の背景） 近年、大気中に放出される塩素含有冷媒は成層圏オゾン層に悪影響を及ぼす可
能性があると論じられてきた。その結果、国際協定の下でクロロフルオロカーボ
ン（ＣＦＣ）およびハイドロクロロフルオロカーボン（ＨＣＦＣ）の使用および
生産を禁止する動きがある。
能性があると論じられてきた。その結果、国際協定の下でクロロフルオロカーボ
ン（ＣＦＣ）およびハイドロクロロフルオロカーボン（ＨＣＦＣ）の使用および
生産を禁止する動きがある。
【０００３】 従って、冷凍用途での許容し得る性能を依然として実現しながら現存の冷媒よ
り低いオゾン層破壊係数を有する冷媒を開発することが必要である。
り低いオゾン層破壊係数を有する冷媒を開発することが必要である。
【０００４】 ハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）は、塩素を含まず、従ってオゾン層破壊
係数がゼロなのでＣＦＣおよびＨＣＦＣの代替物質として利用が進められている
。
係数がゼロなのでＣＦＣおよびＨＣＦＣの代替物質として利用が進められている
。
【０００５】 冷凍用途では、冷媒が操作中に軸封部、ホース接続部、はんだ継手およびライ
ン亀裂部からしばしば失われる。その上、冷凍装置の手入れ作業中に冷媒が大気
中に放出される恐れがある。冷媒が純粋成分でないか、あるいは共沸または共沸
様組成物でない場合、冷凍装置から大気に漏出したり、放出されたとき、冷媒組
成が変化する恐れがあり、その結果、冷媒が可燃性となったり、不十分な冷凍性
能を示す可能性がある。
ン亀裂部からしばしば失われる。その上、冷凍装置の手入れ作業中に冷媒が大気
中に放出される恐れがある。冷媒が純粋成分でないか、あるいは共沸または共沸
様組成物でない場合、冷凍装置から大気に漏出したり、放出されたとき、冷媒組
成が変化する恐れがあり、その結果、冷媒が可燃性となったり、不十分な冷凍性
能を示す可能性がある。
【０００６】 従って、冷媒として単一のフッ素化炭化水素、あるいは２種以上のフッ素化炭
化水素を含む共沸または共沸様組成物を使用することが望ましい。クロロジフル
オロメタン（ＨＣＦＣ−２２）代替物として既に確認されている１種の共沸組成
物はジフルオロメタンとペンタフルオロエタンの５０／５０重量％混合物である
。
化水素を含む共沸または共沸様組成物を使用することが望ましい。クロロジフル
オロメタン（ＨＣＦＣ−２２）代替物として既に確認されている１種の共沸組成
物はジフルオロメタンとペンタフルオロエタンの５０／５０重量％混合物である
。
【０００７】 非共沸冷媒組成物も一定の蒸気圧縮システムでは有用である可能性がある。非
共沸混合物は定圧条件下で広い温度範囲にわたって沸騰し得るので、蒸発器およ
び凝縮器の中で温度グライドを起こし得る。この温度グライドにより、ローレン
ツサイクルを利用することによって上記システムを運転するために要するエネル
ギーを減少させることができる。好ましい方法は向流蒸発器および／または冷媒
と伝熱流体が向流式に流れる凝縮器熱交換器を使用するものである。この方法で
は蒸発中と凝縮中との冷媒の温度差が減少するが、冷媒と外部伝熱流体の間で効
果的に伝熱するのに十分に大きい温度差が維持される。このタイプのシステムの
もう１つの利点は圧力差も最小限になるということである。このことにより従来
システムに比べエネルギー効率および／または能力の改善をもたらすことができ
る。
共沸混合物は定圧条件下で広い温度範囲にわたって沸騰し得るので、蒸発器およ
び凝縮器の中で温度グライドを起こし得る。この温度グライドにより、ローレン
ツサイクルを利用することによって上記システムを運転するために要するエネル
ギーを減少させることができる。好ましい方法は向流蒸発器および／または冷媒
と伝熱流体が向流式に流れる凝縮器熱交換器を使用するものである。この方法で
は蒸発中と凝縮中との冷媒の温度差が減少するが、冷媒と外部伝熱流体の間で効
果的に伝熱するのに十分に大きい温度差が維持される。このタイプのシステムの
もう１つの利点は圧力差も最小限になるということである。このことにより従来
システムに比べエネルギー効率および／または能力の改善をもたらすことができ
る。
【０００８】 以上の理由で、冷媒、特にジフルオロメタンとペンタフルオロエタンの２成分
組成物に対する高能力、高効率代替物として有用な３成分組成物が求められてい
る。
組成物に対する高能力、高効率代替物として有用な３成分組成物が求められてい
る。
【０００９】 （発明の概要） 本発明は、前記の冷媒の必要性を満たすアンモニア、ペンタフルオロエタンお
よびジフルオロメタンを含む３成分組成物、並びにジフルオロメタンとペンタフ
ルオロエタンの２成分組成物に対する高能力、高効率代替物を対象とする。本発
明の組成物としては、アンモニア、ペンタフルオロエタンおよびジフルオロメタ
ンの共沸、共沸様、および非共沸組成物が含まれる。本発明はさらに、アンモニ
ア、ペンタフルオロエタンおよびジフルオロメタンを含む３成物組織成物を用い
て熱を伝達する方法に関する。
よびジフルオロメタンを含む３成分組成物、並びにジフルオロメタンとペンタフ
ルオロエタンの２成分組成物に対する高能力、高効率代替物を対象とする。本発
明の組成物としては、アンモニア、ペンタフルオロエタンおよびジフルオロメタ
ンの共沸、共沸様、および非共沸組成物が含まれる。本発明はさらに、アンモニ
ア、ペンタフルオロエタンおよびジフルオロメタンを含む３成物組織成物を用い
て熱を伝達する方法に関する。
【００１０】 （詳細な説明） 本発明は、アンモニア（ＮＨ3、標準沸点−３３．４℃）、ペンタフルオロエ
タン（ＨＦＣ−１２５、ＣＦ3ＣＨＦ2、標準沸点−４８．５℃）およびジフルオ
ロメタン（ＨＦＣ−３２、ＣＨ2Ｆ2、標準沸点−５１．７℃）の３成分冷媒組成
物の発見に関する。本発明者等は、アンモニア、ペンタフルオロエタンおよびジ
フルオロメタンを１〜９８重量％含む３成分組成物が冷媒、特にジフルオロメタ
ンとペンタフルオロエタンの２成分混合物に対する高能力、高効率代替物として
有用であることを見出した。
タン（ＨＦＣ−１２５、ＣＦ3ＣＨＦ2、標準沸点−４８．５℃）およびジフルオ
ロメタン（ＨＦＣ−３２、ＣＨ2Ｆ2、標準沸点−５１．７℃）の３成分冷媒組成
物の発見に関する。本発明者等は、アンモニア、ペンタフルオロエタンおよびジ
フルオロメタンを１〜９８重量％含む３成分組成物が冷媒、特にジフルオロメタ
ンとペンタフルオロエタンの２成分混合物に対する高能力、高効率代替物として
有用であることを見出した。
【００１１】 共沸とは純粋な化合物と同様の挙動を示す２種以上の物質の定沸点液体混合物
を指す。共沸組成物を特徴づける１つの方法は、液体を一部蒸発させ、または、
蒸留して生成する蒸気が蒸発または蒸留に用いる液体と同じ組成を有する、即ち
、混合物は組成が変化することなく蒸留／還流することである。定沸点組成物の
特徴は、同一組成の非共沸混合物と比較した場合、最大か最小の蒸気圧または沸
点を示すので、共沸性を有することである。
を指す。共沸組成物を特徴づける１つの方法は、液体を一部蒸発させ、または、
蒸留して生成する蒸気が蒸発または蒸留に用いる液体と同じ組成を有する、即ち
、混合物は組成が変化することなく蒸留／還流することである。定沸点組成物の
特徴は、同一組成の非共沸混合物と比較した場合、最大か最小の蒸気圧または沸
点を示すので、共沸性を有することである。
【００１２】 共沸様組成物とは、純粋な化合物の挙動を示す２種以上の物質の定沸点または
実質的に定沸点の液体混合物を指す。共沸様組成物を特徴づける１つの方法は、
液体を一部蒸発させ、または蒸留して生成する蒸気が蒸発または蒸留に用いる液
体と実質的に同じ組成を有する、即ち、混合物は組成が実質的に変化することな
く蒸留／還流することである。共沸様組成物を特徴づける他の方法は、特定温度
での組成物の泡立ち点蒸気圧と露点蒸気圧が実質的に同じであることである。こ
こで、組成物の５０重量％を例えば蒸発によつて除いた後、元の組成物と元の組
成物の５０重量％を除いた後に残った組成物との蒸気圧の差が約１０％未満であ
る場合、その組成物は共沸様である。共沸組成物が存在する場合は、元の組成物
と元の組成物の５０重量％を除いた後に残った組成物との蒸気圧に差はない。
実質的に定沸点の液体混合物を指す。共沸様組成物を特徴づける１つの方法は、
液体を一部蒸発させ、または蒸留して生成する蒸気が蒸発または蒸留に用いる液
体と実質的に同じ組成を有する、即ち、混合物は組成が実質的に変化することな
く蒸留／還流することである。共沸様組成物を特徴づける他の方法は、特定温度
での組成物の泡立ち点蒸気圧と露点蒸気圧が実質的に同じであることである。こ
こで、組成物の５０重量％を例えば蒸発によつて除いた後、元の組成物と元の組
成物の５０重量％を除いた後に残った組成物との蒸気圧の差が約１０％未満であ
る場合、その組成物は共沸様である。共沸組成物が存在する場合は、元の組成物
と元の組成物の５０重量％を除いた後に残った組成物との蒸気圧に差はない。
【００１３】 本発明は有効量のアンモニア、ペンタフルオロエタンおよびジフルオロメタン
を含み、共沸または共沸様組成物を形成する３成分組成物を含む。これらの組成
物は、ＮＨ3（アンモニア）とＨＦＣ−１２５（ペンタフルオロエタン）とＨＦ
Ｃ−３２（ジフルオロメタン）の３成分組成図である図１の下記の線、すなわち
点Ａ（ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝１／１／９８ｗｔ％）と点Ｂ（
ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝２３／１／７６ｗｔ％）をつなぐ直線
、点Ｂと点Ｃ（ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝４０／５９／１ｗｔ％
）をつなぐ直線、点Ｃと点Ｄ（ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝１／９
８／１ｗｔ％）をつなぐ直線、および点Ｄと点Ａをつなぐ直線で囲まれた区域に
よって定義することができる。第２の共沸様組成物は、下記の線、すなわち点Ｅ
（ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝８８／１／１１ｗｔ％）と点Ｇ（Ｎ
Ｈ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝９８／１／１ｗｔ％）をつなぐ直線、点
Ｇと点Ｆ（ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝８８／１１／１ｗｔ％）を
つなぐ直線、点Ｆと点Ｅをつなぐ直線で囲まれた区域によって定義することがで
きる。好ましい組成物範囲は、ＮＨ3が５〜２５重量％、ＨＦＣ−１２５が１〜
９４重量％、ＨＦＣ−３２が１〜９４重量％であり、特に好ましい範囲は、ＮＨ 3 が５〜２０重量％、ＨＦＣ−１２５が１〜８９重量％、ＨＦＣ−３２が１〜８
９重量％であり、最も好ましい範囲は、ＮＨ3が５〜１５重量％、ＨＦＣ−１２
５が２０〜７０重量％、ＨＦＣ−３２が２０〜７０重量％である。
を含み、共沸または共沸様組成物を形成する３成分組成物を含む。これらの組成
物は、ＮＨ3（アンモニア）とＨＦＣ−１２５（ペンタフルオロエタン）とＨＦ
Ｃ−３２（ジフルオロメタン）の３成分組成図である図１の下記の線、すなわち
点Ａ（ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝１／１／９８ｗｔ％）と点Ｂ（
ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝２３／１／７６ｗｔ％）をつなぐ直線
、点Ｂと点Ｃ（ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝４０／５９／１ｗｔ％
）をつなぐ直線、点Ｃと点Ｄ（ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝１／９
８／１ｗｔ％）をつなぐ直線、および点Ｄと点Ａをつなぐ直線で囲まれた区域に
よって定義することができる。第２の共沸様組成物は、下記の線、すなわち点Ｅ
（ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝８８／１／１１ｗｔ％）と点Ｇ（Ｎ
Ｈ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝９８／１／１ｗｔ％）をつなぐ直線、点
Ｇと点Ｆ（ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２＝８８／１１／１ｗｔ％）を
つなぐ直線、点Ｆと点Ｅをつなぐ直線で囲まれた区域によって定義することがで
きる。好ましい組成物範囲は、ＮＨ3が５〜２５重量％、ＨＦＣ−１２５が１〜
９４重量％、ＨＦＣ−３２が１〜９４重量％であり、特に好ましい範囲は、ＮＨ 3 が５〜２０重量％、ＨＦＣ−１２５が１〜８９重量％、ＨＦＣ−３２が１〜８
９重量％であり、最も好ましい範囲は、ＮＨ3が５〜１５重量％、ＨＦＣ−１２
５が２０〜７０重量％、ＨＦＣ−３２が２０〜７０重量％である。
【００１４】 共沸性の組成物では、共沸点の周囲に、最高沸点共沸混合物の場合には、特定
の圧力でその圧力の組成物の純成分より高い沸点を有し、特定の温度でその温度
の組成物の純成分より低い蒸気圧を有し、最低沸点共沸混合物の場合には、特定
の圧力でその圧力の組成物の純成分より低い沸点を有し、特定の温度でその温度
の組成物の純成分より高い蒸気圧を有する組成物の範囲がある。純成分より高い
または低い沸点および蒸気圧は、ファンデアワールス力や水素結合のような斥力
と引力の組合せと考えられる組成物分子の２分子間または多分子間の予想外の分
子間力によって生じる。この組成物の純成分の蒸気圧は１２．７℃で、アンモニ
ア（６７４．２ｋＰａ）、ペンタフルオロエタン（９８５．４ｋＰａ）およびジ
フルオロメタン（１１９４．６ｋＰａ）である。
の圧力でその圧力の組成物の純成分より高い沸点を有し、特定の温度でその温度
の組成物の純成分より低い蒸気圧を有し、最低沸点共沸混合物の場合には、特定
の圧力でその圧力の組成物の純成分より低い沸点を有し、特定の温度でその温度
の組成物の純成分より高い蒸気圧を有する組成物の範囲がある。純成分より高い
または低い沸点および蒸気圧は、ファンデアワールス力や水素結合のような斥力
と引力の組合せと考えられる組成物分子の２分子間または多分子間の予想外の分
子間力によって生じる。この組成物の純成分の蒸気圧は１２．７℃で、アンモニ
ア（６７４．２ｋＰａ）、ペンタフルオロエタン（９８５．４ｋＰａ）およびジ
フルオロメタン（１１９４．６ｋＰａ）である。
【００１５】 特定の圧力で最高または最低沸点、あるいは特定の温度で最高または最低蒸気
圧を有する組成物範囲は、組成物の８０重量％が蒸発したときに約１０％未満の
蒸気圧変化を示す組成物範囲と同一の広がりを示す場合もあれば、そうでない場
合もある。特定の圧力で最高または最低沸点、あるいは特定の温度で最高または
最低蒸気圧を有する組成物範囲が、組成物の８０重量％が蒸発したときに約１０
％未満の蒸気圧変化を示す組成物範囲より広い場合には、実質的に定沸点を有さ
ない予想外の分子間力をもつ冷媒組成物は、冷媒組成物の成分に対して能力や効
率の予想外の増加を示し得るので、それでもそのような力が重要であると考えら
れる。
圧を有する組成物範囲は、組成物の８０重量％が蒸発したときに約１０％未満の
蒸気圧変化を示す組成物範囲と同一の広がりを示す場合もあれば、そうでない場
合もある。特定の圧力で最高または最低沸点、あるいは特定の温度で最高または
最低蒸気圧を有する組成物範囲が、組成物の８０重量％が蒸発したときに約１０
％未満の蒸気圧変化を示す組成物範囲より広い場合には、実質的に定沸点を有さ
ない予想外の分子間力をもつ冷媒組成物は、冷媒組成物の成分に対して能力や効
率の予想外の増加を示し得るので、それでもそのような力が重要であると考えら
れる。
【００１６】 非共沸とは、２種以上の物質の非定沸点液体混合物を指す。非共沸混合物は定
圧条件下で広い温度範囲にわたって沸騰し、蒸発器および凝縮器中で温度グライ
ドを生じる。この温度グライドにより、ローレンツサイクルを利用することによ
ってシステムを稼動するために要するエネルギーを減少させることができる。好
ましい方法は、向流蒸発器および／または冷媒と伝熱流体が向流式に流れる凝縮
器熱交換器を使用するものである。この方法では蒸発中と凝縮中の冷媒の温度差
が減少するが、冷媒と外部伝熱流体の間で有効に熱を伝えるのに十分な大きさの
温度差が維持される。このタイプのシステムのもう１つの利点は圧力差も最小限
になるということである。このことにより従来システムに比べエネルギー効率お
よび／または能力の改善をもたらすことができる。
圧条件下で広い温度範囲にわたって沸騰し、蒸発器および凝縮器中で温度グライ
ドを生じる。この温度グライドにより、ローレンツサイクルを利用することによ
ってシステムを稼動するために要するエネルギーを減少させることができる。好
ましい方法は、向流蒸発器および／または冷媒と伝熱流体が向流式に流れる凝縮
器熱交換器を使用するものである。この方法では蒸発中と凝縮中の冷媒の温度差
が減少するが、冷媒と外部伝熱流体の間で有効に熱を伝えるのに十分な大きさの
温度差が維持される。このタイプのシステムのもう１つの利点は圧力差も最小限
になるということである。このことにより従来システムに比べエネルギー効率お
よび／または能力の改善をもたらすことができる。
【００１７】 ここで、組成物の８０重量％を例えば蒸発によつて除いた後、元の組成物と、
元の組成物の８０重量％を除いた後に残った組成物との蒸気圧の差が約１０％よ
り大きい場合、その組成物は非共沸である。
元の組成物の８０重量％を除いた後に残った組成物との蒸気圧の差が約１０％よ
り大きい場合、その組成物は非共沸である。
【００１８】 本発明の非共沸組成物を形成する有効量のアンモニア、ペンタフルオロエタン
およびジフルオロメタンは、ＮＨ3（アンモニア）とＨＦＣ−１２５（ペンタフ
ルオロエタン）とＨＦＣ−３２（ジフルオロメタン）の３成分組成図である図１
の下記の線、すなわち点Ｂと点Ｅ（共に前に定義した点）をつなぐ直線、点Ｅと
点Ｆをつなぐ直線、点Ｆと点Ｃをつなぐ直線、および点Ｃと点Ｂをつなぐ直線で
囲まれた区域によって定義することができる。好ましい非共沸組成物はＮＨ3を
５０〜７０重量％、ＨＦＣ−３２を１〜４９重量％、ＨＦＣ−１２５を１〜４９
重量％含む。
およびジフルオロメタンは、ＮＨ3（アンモニア）とＨＦＣ−１２５（ペンタフ
ルオロエタン）とＨＦＣ−３２（ジフルオロメタン）の３成分組成図である図１
の下記の線、すなわち点Ｂと点Ｅ（共に前に定義した点）をつなぐ直線、点Ｅと
点Ｆをつなぐ直線、点Ｆと点Ｃをつなぐ直線、および点Ｃと点Ｂをつなぐ直線で
囲まれた区域によって定義することができる。好ましい非共沸組成物はＮＨ3を
５０〜７０重量％、ＨＦＣ−３２を１〜４９重量％、ＨＦＣ−１２５を１〜４９
重量％含む。
【００１９】 本発明では、有効量とは発明性のある組成物の各成分の量であって、組み合せ
たとき、本明細書で定義した共沸、共沸様、または非共沸の組成物を形成する量
として定義される。共沸および共沸様組成物の場合、この定義は、その共沸また
は共沸様組成物が、沸点は変わるかもしれないが様々な圧力で存続する限り、組
成物に加えられた圧力に応じて変化する可能性のある各成分の量を含む。従って
、有効量とは、重量百分率で表すような本発明の組成物の各成分の量であって、
ここに記載した以外の温度または圧力で共沸、共沸様、または非共沸の組成物を
形成する量を含む。
たとき、本明細書で定義した共沸、共沸様、または非共沸の組成物を形成する量
として定義される。共沸および共沸様組成物の場合、この定義は、その共沸また
は共沸様組成物が、沸点は変わるかもしれないが様々な圧力で存続する限り、組
成物に加えられた圧力に応じて変化する可能性のある各成分の量を含む。従って
、有効量とは、重量百分率で表すような本発明の組成物の各成分の量であって、
ここに記載した以外の温度または圧力で共沸、共沸様、または非共沸の組成物を
形成する量を含む。
【００２０】 選んだ条件に応じて見かけ上多様な定沸点混合物を、実際には以下の幾つかの
規準によって特徴づけることが可能である。
規準によって特徴づけることが可能である。
【００２１】 「共沸混合物」という用語そのものが明確かつ限定的であり、定沸点組成物で
あるこの特異的な物質組成物にはＡ、Ｂ、Ｃ（とＤ．．．）のその有効量が必要
なので、組成物をＡ、Ｂ、Ｃ（とＤ．．．）の共沸混合物と定義することができ
る。
あるこの特異的な物質組成物にはＡ、Ｂ、Ｃ（とＤ．．．）のその有効量が必要
なので、組成物をＡ、Ｂ、Ｃ（とＤ．．．）の共沸混合物と定義することができ
る。
【００２２】 圧力が異なると、所与の共沸混合物の組成が少なくともある程度変化し、しか
も沸点温度も少なくともある程度変化する傾向があることは、当業者には周知で
ある。即ち、Ａ、Ｂ、Ｃ（とＤ．．．）の共沸混合物は特異なタイプの関係を表
わすが、その組成は温度および／または圧力に応じて変化する。従って、一定の
組成ではなく、組成の範囲が共沸混合物を定義するためにしばしば用いられる。
も沸点温度も少なくともある程度変化する傾向があることは、当業者には周知で
ある。即ち、Ａ、Ｂ、Ｃ（とＤ．．．）の共沸混合物は特異なタイプの関係を表
わすが、その組成は温度および／または圧力に応じて変化する。従って、一定の
組成ではなく、組成の範囲が共沸混合物を定義するためにしばしば用いられる。
【００２３】 組成物はＡ、Ｂ、Ｃ（とＤ．．．）の特定の重量百分率関係またはモル百分率
関係によって定義することができるが、このような特異な値はある特定の関係を
指示するにすぎず、実際には所与の共沸混合物についてＡ、Ｂ、Ｃ（とＤ．．．
）で表わされ、圧力の影響で変化する一連のこのような関係が存在することを認
識すべきである。
関係によって定義することができるが、このような特異な値はある特定の関係を
指示するにすぎず、実際には所与の共沸混合物についてＡ、Ｂ、Ｃ（とＤ．．．
）で表わされ、圧力の影響で変化する一連のこのような関係が存在することを認
識すべきである。
【００２４】 Ａ、Ｂ、Ｃ（とＤ．．．）の共沸混合物は、その組成物を所与圧力での沸点で
特徴づけられる共沸混合物と定義することによって特徴づけることができ、それ
によって、使用できる分析装置に制約され、正確さもその装置と同程度にすぎな
い特定の数値組成によって本発明の範囲を不当に制限することなく、識別特性を
示すことができる。
特徴づけられる共沸混合物と定義することによって特徴づけることができ、それ
によって、使用できる分析装置に制約され、正確さもその装置と同程度にすぎな
い特定の数値組成によって本発明の範囲を不当に制限することなく、識別特性を
示すことができる。
【００２５】 本発明の組成物は、所望の量を混合することを含めて任意の好都合な方法によ
って調製することができる。好ましい方法は、成分の所望量を秤量し、次いで適
当な容器中で混ぜ合せることである。
って調製することができる。好ましい方法は、成分の所望量を秤量し、次いで適
当な容器中で混ぜ合せることである。
【００２６】 （実施例） 本発明を例示する特定の実施例を以下に示す。実施例中に断りがない限り、百
分率は全て重量表示である。以下の実施例は例示的なものにすぎず、本発明の範
囲を限定するものと解釈すべきでないことを理解すべきである。
分率は全て重量表示である。以下の実施例は例示的なものにすぎず、本発明の範
囲を限定するものと解釈すべきでないことを理解すべきである。
【００２７】 実施例１ 相研究 ジフルオロメタン、ペンタフルオロエタンおよびアンモニアの組成に関して、
一定の温度で組成を変え、蒸気圧を測定して相研究をする。観察される最高蒸気
圧によって証明されるように、共沸組成物が得られ、次の通り特定される。
一定の温度で組成を変え、蒸気圧を測定して相研究をする。観察される最高蒸気
圧によって証明されるように、共沸組成物が得られ、次の通り特定される。
【００２８】 ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２ 蒸気圧Ｗｔ％／Ｗｔ％／Ｗｔ％ （ｋＰａ） Ｔ℃ ３．４／３．８／９２．８ １１１．７ １０．０ ３．５／３．１／９３．４ １２０４．３ １２．７ ３．９／１．１／９５．０ １４８３．７ ２０．０ ４．０／０．４／９５．６ １５８９．６ ２２．５
【００２９】 実施例２ １２．７℃の蒸気圧に対する蒸気漏洩の影響 容器に初期組成物を充填し、１２．７℃で平衡状態にして組成物の初期蒸気圧
を測定する。温度を１２．７℃一定に保ったまま、組成物を容器から漏洩させ、
初期組成物の８０重量％が除かれた時点で容器中に残存する組成物の蒸気圧を測
定する。結果を以下にまとめて示す。
を測定する。温度を１２．７℃一定に保ったまま、組成物を容器から漏洩させ、
初期組成物の８０重量％が除かれた時点で容器中に残存する組成物の蒸気圧を測
定する。結果を以下にまとめて示す。
【００３０】 冷媒混合物、Ｗｔ％ 蒸気圧（ｋＰａ） ＮＨ3 HFC-125 HFC-32 初期 漏洩後 圧力変化率（％） 1 1 98 1199.7 1199.1 0.05 1 3.5 95.5 1200.4 1199.9 0.04 1 98 1 969.8 956.1 1.41 3.5 1 95.5 1204.2 1204.2 0.00 3.5 3.1 93.4 1204.3 1204.3 0.00 3.5 5 91.5 1204.2 1204.1 0.00 3.5 10 86.5 1203.3 1203 0.02 5 3 92 1203.2 1202.6 0.05 5 5 90 1202.9 1202.1 0.07 5 10 85 1201.3 1199.7 0.13 5 90 5 956.8 932.2 2.57 10 3 87 1189.5 1175.7 1.16 10 5 85 1188.4 1173.7 1.24 10 10 80 1185 1167.6 1.47 15 15 70 1155.1 1106.6 4.20 20 20 60 1118.6 1038.4 7.17 20 75 5 925.3 903 2.14 23 1 76 1129 1037.1 8.14 25 25 50 1078 973.9 9.66 30 35 35 1020.7 908.9 10.95 30 65 5 906.8 866.3 4.47 40 59 1 873 795.3 8.90 98 1 1 689.9 674.2 2.28
【００３１】 この実施例の結果により、元の組成物の８０重量％が除かれた後、残存組成物
の蒸気圧が元組成物の蒸気圧の約１０％未満であるとき、１２．７℃の温度で共
沸または共沸様組成物が存在することが示される。この実施例では、３．５／３
．１／９３．４重量％のＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２の組成で最高圧
力共沸混合物が示される。
の蒸気圧が元組成物の蒸気圧の約１０％未満であるとき、１２．７℃の温度で共
沸または共沸様組成物が存在することが示される。この実施例では、３．５／３
．１／９３．４重量％のＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２の組成で最高圧
力共沸混合物が示される。
【００３２】 実施例３ ２５℃の蒸気圧に対する蒸気漏洩の影響 容器に初期組成物を充填し、２５℃で平衡状態にして組成物の初期蒸気圧を測
定する。温度を２５℃一定に保ったまま、組成物を容器から漏洩させ、初期組成
物の８０重量％が除かれた時点で容器中に残存する組成物の蒸気圧を測定する。
結果は以下の表および図１にまとめて示す。
定する。温度を２５℃一定に保ったまま、組成物を容器から漏洩させ、初期組成
物の８０重量％が除かれた時点で容器中に残存する組成物の蒸気圧を測定する。
結果は以下の表および図１にまとめて示す。
【００３３】冷媒混合物, 重量％ 蒸気圧（ｋＰＡ） ＮＨ3 HFC-125 HFC-32 初期 漏洩後 圧力変化率（％） 1 1 98 1694 1693.1 0.05 1 98 1 1365.4 1351.6 1 5 47.5 47.5 1628.3 1581.3 2.9 5 90 5 1361 1333 2.15 5 5 90 1700 1699 0.1 10 40 50 1614 1557 3.5 10 45 45 1597.1 1532.4 4.1 10 50 40 1577.6 1506.6 4.5 15 35 50 1588 1514 4.7 15 50 35 1531.1 1450.4 5.3 20 40 40 1526.6 1431.3 6.3 20 75 5 1336 1312.5 1.8 20 5 75 1618 1531 5.4 20 30 50 1561 1464.6 6.2 20 50 30 1483.9 1396.5 5.9 23 1 76 1602.9 1493 6.9 25 5 70 1582 1455 8 27.5 20 52.5 1529 1388 9.2 29 22 49 1511.4 1363.6 9.8 30 25 45 1494.1 1344.5 10 30 35 35 1459.1 1325.7 9.1 30 65 5 1313.4 1266 3.6 32 33 35 1450.2 1305.1 10 35 45 20 1376 1252 9 40 30 30 1398.7 1204 13.9 40 55 5 1289 1182.8 8.2 40 59 1 1268.7 1179.9 7 45 50 5 1277.5 1116.5 12.6 50 45 5 1266 1056.7 16.5 60 20 20 1289.6 1031.1 20 80 10 10 1168.6 1006 13.9 88 6 6 1109.4 1003.9 9.5 90 5 5 1093.2 1003.6 8.2 98 1 1 1022.2 1002.8 1.9
【００３４】 この実施例の結果により、元の組成物の８０重量％が除かれた後、残存組成物
の蒸気圧が元組成物の蒸気圧の約１０％未満であるとき、２５℃の温度で共沸ま
たは共沸様組成物が存在することが示される。この実施例では、元の組成物の８
０重量％が除かれた後、残存組成物の蒸気圧が元組成物の蒸気圧の約１０％より
大きいとき、非共沸組成物が存在することも示される。比較のために、市販冷媒
のＨＦＣ−３２／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−１３４ａ（２３／２５／５２ｗｔ％
）は非共沸とみなされる。同様の蒸気漏洩の間、ＨＦＣ−３２／ＨＦＣ−１２５
／ＨＦＣ−１３４ａ（２３／２５／５２ｗｔ％）の蒸気圧は１１８５．２ｋＰａ
から８９６．５ｋＰａに変化し、それは蒸気圧の２４．４％の変化に相当する。
の蒸気圧が元組成物の蒸気圧の約１０％未満であるとき、２５℃の温度で共沸ま
たは共沸様組成物が存在することが示される。この実施例では、元の組成物の８
０重量％が除かれた後、残存組成物の蒸気圧が元組成物の蒸気圧の約１０％より
大きいとき、非共沸組成物が存在することも示される。比較のために、市販冷媒
のＨＦＣ−３２／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−１３４ａ（２３／２５／５２ｗｔ％
）は非共沸とみなされる。同様の蒸気漏洩の間、ＨＦＣ−３２／ＨＦＣ−１２５
／ＨＦＣ−１３４ａ（２３／２５／５２ｗｔ％）の蒸気圧は１１８５．２ｋＰａ
から８９６．５ｋＰａに変化し、それは蒸気圧の２４．４％の変化に相当する。
【００３５】 実施例４ 冷媒性能 次表に様々な冷媒の性能を示す。これらのデータは下記の条件に基く。 蒸発器温度 ５℃ 凝縮器温度 ５０℃ 戻りガス温度 ２５℃ 過冷却なし 圧縮機の等エントロピー効率は１００％。 過熱は冷凍能力に含まれる。
【００３６】 冷凍能力は１００％等エントロピー圧縮時の１分当たり０．１立方メートルの
固定変位を示す圧縮機を基準にしている。能力は、循環冷媒１ポンド（０．４５
４ｋｇ）当たりの蒸発器内冷媒のエンタルピー変化、即ち、単位時間当たりに蒸
発器内冷媒によって除かれる熱を示すものである。性能係数（ＣＯＰ）は能力と
圧縮機の仕事の比を示すものであり、冷媒のエネルギー効率の尺度である。
固定変位を示す圧縮機を基準にしている。能力は、循環冷媒１ポンド（０．４５
４ｋｇ）当たりの蒸発器内冷媒のエンタルピー変化、即ち、単位時間当たりに蒸
発器内冷媒によって除かれる熱を示すものである。性能係数（ＣＯＰ）は能力と
圧縮機の仕事の比を示すものであり、冷媒のエネルギー効率の尺度である。
【００３７】 ＨＦＣ−３２／ＨＦＣ−１２５の５０／５０ｗｔ％混合物を１５／３５／５０
ｗｔ％のＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２と比較することにより証明され
る通り、ＮＨ3をＨＦＣ−３２／ＨＦＣ−１２５に添加すると、性能とＣＯＰが
有意に改善され、また、圧縮機放出圧も低下することが、この本実施例の結果に
よって示される。５０／５０ｗｔ％のＮＨ3／ＨＦＣ−３２を１５／３５／５０
ｗｔ％のＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２と比較することにより証明され
る通り、ＨＦＣ−１２５をＮＨ3／ＨＦＣ−３２へ添加すると、能力が有意に改
善され、放出温度が低下し、凝縮器および蒸発器中では分別が低減する。２０／
８０ｗｔ％のＮＨ3／ＨＦＣ−１２５を２０／５０／３０ｗｔ％のＮＨ3／ＨＦＣ
−１２５／ＨＦＣ−３２と比較することにより証明される通り、ＨＦＣ−３２を
ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５に添加すると、能力が有意に改善される。ＮＨ3／ＨＦＣ
−１２５／ＨＦＣ−３２の組成物もＨＣＦＣ−２２に比較して改善された能力を
示す。
ｗｔ％のＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２と比較することにより証明され
る通り、ＮＨ3をＨＦＣ−３２／ＨＦＣ−１２５に添加すると、性能とＣＯＰが
有意に改善され、また、圧縮機放出圧も低下することが、この本実施例の結果に
よって示される。５０／５０ｗｔ％のＮＨ3／ＨＦＣ−３２を１５／３５／５０
ｗｔ％のＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２と比較することにより証明され
る通り、ＨＦＣ−１２５をＮＨ3／ＨＦＣ−３２へ添加すると、能力が有意に改
善され、放出温度が低下し、凝縮器および蒸発器中では分別が低減する。２０／
８０ｗｔ％のＮＨ3／ＨＦＣ−１２５を２０／５０／３０ｗｔ％のＮＨ3／ＨＦＣ
−１２５／ＨＦＣ−３２と比較することにより証明される通り、ＨＦＣ−３２を
ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５に添加すると、能力が有意に改善される。ＮＨ3／ＨＦＣ
−１２５／ＨＦＣ−３２の組成物もＨＣＦＣ−２２に比較して改善された能力を
示す。
【００３８】冷媒混合物、重量％ 温度グライド、℃ 圧縮機 凝縮器 ＮＨ3 R125 R32 凝縮器 蒸発器 放出T.C 圧力kpa 能力 ＣＯＰ 0 20 80 0 0 96.9 3132 9038 4.44 0 40 60 0.07 0.03 90.2 3092 8646 4.369 0 50 50 0.13 0.07 86.8 3056 8382 4.33 0 60 40 0.21 0.12 83.5 3006 8060 4.268 0 80 20 0.4 0.2 75.7 2842 7199 4.13 100 0 0 0 0 133.5 2033 6746 4.9 80 20 0 2.8 2.6 126.7 2183 7187 4.92 35 65 0 0.6 1.4 104.3 2469 7547 4.73 30 70 0 0.26 0.7 100.4 2497 7574 4.71 25 75 0 0.06 0.31 96.1 2517 7553 4.7 20 80 0 0 0.1 91.8 2524 7424 4.64 10 0 90 0.09 0.20 108.4 3151 9645 4.595 50 0 50 3.5 4.8 122.4 2576 8395 4.838 90 0 10 1.5 1.5 131.7 2130 7060 4.905 3.5 3.1 93.4 0 0 104.8 3172 9456 4.5 5 47.5 47.5 0.4 0.4 91.3 3017 8593 4.441 5 85 10 0.4 0.5 79.3 2634 7007 4.32 10 45 45 0.5 0.7 95.2 2974 8720 4.544 15 1 84 0.4 0.7 110.2 3094 9589 4.64 15 15 70 0.45 0.9 106.2 3055 9377 4.634 15 35 50 0.6 1 100.8 2965 8954 4.62 15 50 35 0.7 1 96.8 2866 8534 4.61 15 42.5 42.5 0.6 1.1 98.8 2919 8756 4.614 15 70 15 0.5 0.7 91.4 2688 7833 4.582 15 84 1 0.06 0.08 87.4 2531 7244 4.56 20 1 79 0.8 1.46 112.3 3023 9449 4.672 20 30 50 0.9 1.5 105 2914 8945 4.665 20 40 40 0.8 1.4 102.2 2858 8716 4.663 20 50 30 0.8 1.3 99.6 2791 8446 4.662 20 79 1 0.04 0.16 92.1 2535 7463 4.669 30 35 35 1.5 2.6 108.5 2727 8485 4.717 40 30 30 2.4 3.8 113.5 2599 8239 4.783 50 25 25 3.1 4.4 117.6 2484 8025 4.848 60 20 20 3.5 4.4 121.3 2384 7806 4.895 70 15 15 3.4 3.8 125 2294 7556 4.903 80 10 10 2.8 2.7 128.4 2208 7280 4.898 90 5 5 1.7 1.4 131.2 2123 7021 4.903 95 2.5 2.5 0 0.75 132.5 2079 6871 4.896 HCFC- 0 0 89.3 1942 5920 4.76 22
【００３９】 実施例５ 凝縮器温度のＣＯＰおよび能力に対する効果 次の表は、凝縮器温度を変えたときのＣＯＰおよび能力の効果を示す。これら
のデータも図２と３に示す。凝縮器温度が上昇するとき、５０／５０ｗｔ％のＨ
ＦＣ−３２／ＨＦＣ−１２５のＣＯＰおよび能力は、ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／
ＨＦＣ−３２組成物以上に減少することが結果によって示される。これから、高
めの周囲温度条件ではＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２組成物の性能が改
善されることがわかる。
のデータも図２と３に示す。凝縮器温度が上昇するとき、５０／５０ｗｔ％のＨ
ＦＣ−３２／ＨＦＣ−１２５のＣＯＰおよび能力は、ＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／
ＨＦＣ−３２組成物以上に減少することが結果によって示される。これから、高
めの周囲温度条件ではＮＨ3／ＨＦＣ−１２５／ＨＦＣ−３２組成物の性能が改
善されることがわかる。
【００４０】冷媒混合物、重量% 凝縮器温度での冷却能力 凝縮器温度でのCOP
ＮＨ3 HFC-125 HFC-32 35C 50C 60C 35C 50C 60C 0 50 50 9846 8382 7190 7.355 4.328 3.103 15 50 35 9634 8534 7742 7.58 4.61 3.487 15 35 50 10039 8954 8173 7.583 4.62 3.507
ＮＨ3 HFC-125 HFC-32 35C 50C 60C 35C 50C 60C 0 50 50 9846 8382 7190 7.355 4.328 3.103 15 50 35 9634 8534 7742 7.58 4.61 3.487 15 35 50 10039 8954 8173 7.583 4.62 3.507
【００４１】ＨＦＣ−３２／ＨＦＣ−１２５ 混合物に対するアンモニア 35 50 60 35 50 60
混合物の比 15 50 35 0.978 1.018 1.077 1.031 1.065 1.124 15 35 50 1.020 1.068 1.137 1.031 1.067 1.130
混合物の比 15 50 35 0.978 1.018 1.077 1.031 1.065 1.124 15 35 50 1.020 1.068 1.137 1.031 1.067 1.130
【００４２】 補助的な化合物 他の化合物、例えば、約−１００℃から１００℃の沸点を有する脂肪族炭化水
素、約−１００℃から１００℃の沸点を有するハイドロフルオロカーボンアルカ
ン、約０℃から１００℃の間の沸点を有するハイドロフルオロプロパン、約０℃
から１００℃の間の沸点を有する炭化水素エステル、約−１００℃から１００℃
の間の沸点を有するハイドロクロロフルオロカーボン、約−１００℃から１００
℃の沸点を有するハイドロフルオロカーボン、約−１００℃から１００℃の間の
沸点を有するハイドロクロロカーボン、クロロカーボンおよび過フッ化化合物は
、定沸点挙動を含め、上記の共沸または共沸様組成物の性質を実質的に変えずに
、その組成物に少量添加することができる。
素、約−１００℃から１００℃の沸点を有するハイドロフルオロカーボンアルカ
ン、約０℃から１００℃の間の沸点を有するハイドロフルオロプロパン、約０℃
から１００℃の間の沸点を有する炭化水素エステル、約−１００℃から１００℃
の間の沸点を有するハイドロクロロフルオロカーボン、約−１００℃から１００
℃の沸点を有するハイドロフルオロカーボン、約−１００℃から１００℃の間の
沸点を有するハイドロクロロカーボン、クロロカーボンおよび過フッ化化合物は
、定沸点挙動を含め、上記の共沸または共沸様組成物の性質を実質的に変えずに
、その組成物に少量添加することができる。
【００４３】 添加剤、例えば、潤滑剤、腐食防止剤、界面活性剤、安定化剤、色素および他
の適当な物質を、本発明の基本的で新規な特性に実質的に影響しない限り、様々
な目的のために本発明の新規な組成物に添加してもよい。好ましい潤滑剤として
は、分子量が２５より大きいエステルが含まれる。
の適当な物質を、本発明の基本的で新規な特性に実質的に影響しない限り、様々
な目的のために本発明の新規な組成物に添加してもよい。好ましい潤滑剤として
は、分子量が２５より大きいエステルが含まれる。
【図１】 本発明の３成分冷媒組成を示す、三角座標で表わした３成分組成図である。
【図２】 アンモニア／ペンタフルオロエタン／ジフルオロメタンおよびジフルオロメタ
ン／ペンタフルオロエタンの性能係数（ＣＯＰ）値の比を凝縮温度に対して示し
たグラフである。
ン／ペンタフルオロエタンの性能係数（ＣＯＰ）値の比を凝縮温度に対して示し
たグラフである。
【図３】 アンモニア／ペンタフルオロエタン／ジフルオロメタンおよびジフルオロメタ
ン／ペンタフルオロエタンの冷凍能力値の比を凝縮温度に対して示したグラフで
ある。
ン／ペンタフルオロエタンの冷凍能力値の比を凝縮温度に対して示したグラフで
ある。
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成１２年４月２０日（２０００．４．２０）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】 共沸様組成物とは、純粋な化合物の挙動を示す２種以上の物質の定沸点または
実質的に定沸点の液体混合物を指す。共沸様組成物を特徴づける１つの方法は、
液体を一部蒸発させ、または蒸留して生成する蒸気が蒸発または蒸留に用いる液
体と実質的に同じ組成を有する、即ち、混合物は組成が実質的に変化することな
く蒸留／還流することである。共沸様組成物を特徴づける他の方法は、特定温度
での組成物の泡立ち点蒸気圧と露点蒸気圧が実質的に同じであることである。こ
こで、組成物の８０重量％を例えば蒸発によつて除いた後、元の組成物と元の組
成物の８０重量％を除いた後に残った組成物との蒸気圧の差が約１０％未満であ
る場合、その組成物は共沸様である。共沸組成物が存在する場合は、元の組成物
と元の組成物の８０重量％を除いた後に残った組成物との蒸気圧に差はない。
実質的に定沸点の液体混合物を指す。共沸様組成物を特徴づける１つの方法は、
液体を一部蒸発させ、または蒸留して生成する蒸気が蒸発または蒸留に用いる液
体と実質的に同じ組成を有する、即ち、混合物は組成が実質的に変化することな
く蒸留／還流することである。共沸様組成物を特徴づける他の方法は、特定温度
での組成物の泡立ち点蒸気圧と露点蒸気圧が実質的に同じであることである。こ
こで、組成物の８０重量％を例えば蒸発によつて除いた後、元の組成物と元の組
成物の８０重量％を除いた後に残った組成物との蒸気圧の差が約１０％未満であ
る場合、その組成物は共沸様である。共沸組成物が存在する場合は、元の組成物
と元の組成物の８０重量％を除いた後に残った組成物との蒸気圧に差はない。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 横関 昭道 アメリカ合衆国 19807 デラウェア州 ウィルミントン コングレッショナル ド ライブ 109 アパートメント シー
Claims (13)
- 【請求項１】 アンモニア、ペンタフルオロエタン、およびジフルオロメタ
ンを含むことを特徴とする３成分組成物。 - 【請求項２】 前記組成物が共沸または共沸様組成物であることを特徴とす
る請求項１に記載の組成物。 - 【請求項３】 前記組成物が非共沸組成物であることを特徴とする請求項１
に記載の組成物。 - 【請求項４】 請求項２に記載の共沸または共沸様組成物であって、アンモ
ニアとペンタフルオロエタンとジフルオロメタンの３成分相図中の直線、即ち、
点Ａ（アンモニア／ペンタフルロエタン／ジフルオロメタン＝１／１／９８重量
パーセント）と点Ｂ（アンモニア／ペンタフルロエタン／ジフルオロメタン＝２
３／１／７６重量パーセント）をつなぐ線、点Ｂと点Ｃ（アンモニア／ペンタフ
ルロエタン／ジフルオロメタン＝４０／５９／１重量パーセント）をつなぐ線、
点Ｃと点Ｄ（アンモニア／ペンタフルロエタン／ジフルオロメタン＝１／９８／
１重量パーセント）をつなぐ線、および点Ｄと点Ａをつなぐ線で囲まれる区域で
定義される量のアンモニア、ペンタフルオロエタン、およびジフルオロメタンか
ら本質的になるか、あるいは、アンモニアとペンタフルオロエタンとジフルオロ
メタンの３成分相図中の直線、即ち、点Ｅ（アンモニア／ペンタフルロエタン／
ジフルオロメタン＝８８／１／１１重量パーセント）と点Ｇ（アンモニア／ペン
タフルロエタン／ジフルオロメタン＝９８／１／１重量パーセント）をつなぐ線
、点Ｇと点Ｆ（アンモニア／ペンタフルロエタン／ジフルオロメタン＝８８／１
１／１重量パーセント）をつなぐ線、および点Ｆと点Ｅをつなぐ線で囲まれる区
域で定義される量のアンモニア、ペンタフルオロエタン、およびジフルオロメタ
ンから本質的になることを特徴とする共沸または共沸様組成物。 - 【請求項５】 ５〜２５重量パーセントのアンモニア、１〜９４重量パーセ
ントのペンタフルロエタン、および１〜９４重量パーセントのジフルオロメタン
から本質的になることを特徴とする請求項２に記載の共沸または共沸様組成物。 - 【請求項６】 ５〜２０重量パーセントのアンモニア、１〜８９重量パーセ
ントのペンタフルロエタン、および１〜８９重量パーセントのジフルオロメタン
から本質的になることを特徴とする請求項２に記載の共沸または共沸様組成物。 - 【請求項７】 ５〜１５重量パーセントのアンモニア、２０〜７０重量パー
セントのペンタフルロエタン、および２０〜７０重量パーセントのジフルオロメ
タンから本質的になることを特徴とする請求項２に記載の共沸または共沸様組成
物。 - 【請求項８】 アンモニアとペンタフルオロエタンとジフルオロメタンの３
成分相図中の直線、即ち、点Ｂ（アンモニア／ペンタフルロエタン／ジフルオロ
メタン＝２３／１／７６重量パーセント）と点Ｅ（アンモニア／ペンタフルロエ
タン／ジフルオロメタン＝８８／１／１１重量パーセント）をつなぐ線、点Ｅと
点Ｆ（アンモニア／ペンタフルロエタン／ジフルオロメタン＝８８／１１／１重
量パーセント）をつなぐ線、点Ｆと点Ｃ（アンモニア／ペンタフルロエタン／ジ
フルオロメタン＝４０／５９／１重量パーセント）をつなぐ線、および点Ｃと点
Ｂをつなぐ線で囲まれる区域で定義される量のアンモニア、ペンタフルオロエタ
ン、およびジフルオロメタンから本質的になることを特徴とする請求項３に記載
の非共沸組成物。 - 【請求項９】 ５０〜７０重量パーセントのアンモニア、１〜４９重量パー
セントのペンタフルロエタン、および１〜４９重量パーセントのジフルオロメタ
ンを含むことを特徴とする請求項３に記載の非共沸組成物。 - 【請求項１０】 同一温度で比較したとき、純粋なアンモニア、ペンタフル
ロエタンまたはジフルオロメタンのいずれよりも高い蒸気圧を有する組成物を形
成する有効量のアンモニア、ペンタフルロエタン、およびジフルオロメタンから
本質的になることを特徴とする３成分冷媒組成物。 - 【請求項１１】 冷媒としての請求項１から１０に記載の組成物の使用。
- 【請求項１２】 請求項１から１０に記載の組成物を凝縮し、その後で前記
組成物を被冷却体の近傍で蒸発させることを含むことを特徴とする冷凍方法。 - 【請求項１３】 請求項１から１０に記載の組成物を被加熱体の近傍で凝縮
し、その後で前記組成物を蒸発させることを含むことを特徴とする加熱方法。
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|---|---|---|---|
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|---|---|
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| FR2950068B1 (fr) | 2009-09-11 | 2012-05-18 | Arkema France | Procede de transfert de chaleur |
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|---|---|---|---|---|
| US5403504A (en) * | 1990-12-17 | 1995-04-04 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for heating and cooling using substantially constant boiling compositions of fluorinated hydrocarbons |
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| WO1994016029A1 (en) | 1993-01-15 | 1994-07-21 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Refrigerant compositions which include a sulphur compound |
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| MY111325A (en) * | 1993-12-03 | 1999-10-30 | Idemitsu Kosan Co | A lubricating oil for compression-type refrigerators. |
| JP3375399B2 (ja) * | 1993-12-28 | 2003-02-10 | 東燃ゼネラル石油株式会社 | 冷凍機油 |
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| JPH08245952A (ja) * | 1995-03-13 | 1996-09-24 | Daikin Ind Ltd | 着臭冷媒組成物 |
-
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- 1999-04-12 US US09/290,315 patent/US6503417B1/en not_active Expired - Fee Related
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- 1999-04-13 ES ES99916645T patent/ES2204120T3/es not_active Expired - Lifetime
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- 1999-04-13 DE DE69911394T patent/DE69911394T2/de not_active Expired - Fee Related
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