JPH11189824A - 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH11189824A JPH11189824A JP9365992A JP36599297A JPH11189824A JP H11189824 A JPH11189824 A JP H11189824A JP 9365992 A JP9365992 A JP 9365992A JP 36599297 A JP36599297 A JP 36599297A JP H11189824 A JPH11189824 A JP H11189824A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 仕上焼鈍後の鉄損のより低い無方向性電磁鋼
板を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：0.005％以下、Si：1.5〜
3.5％、Mn：0.05〜1.0％、Ｎ：0.005％以下（０を含
む）、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.001％以下（０を含む）
Ｐ：0.03〜0.15％を含み、残部が実質的にFeからなるス
ラブ゛を熱間圧延し、酸洗後、Ｈ2濃度60％以上の雰囲気
中で、均熱時間１〜６hrで熱延板焼鈍を行なった後、一
回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をはさんだ二回以上の
冷間圧延により、所定の板厚とし、仕上焼鈍を実施する
ことを特徴とする鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方
法。
板を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：0.005％以下、Si：1.5〜
3.5％、Mn：0.05〜1.0％、Ｎ：0.005％以下（０を含
む）、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.001％以下（０を含む）
Ｐ：0.03〜0.15％を含み、残部が実質的にFeからなるス
ラブ゛を熱間圧延し、酸洗後、Ｈ2濃度60％以上の雰囲気
中で、均熱時間１〜６hrで熱延板焼鈍を行なった後、一
回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をはさんだ二回以上の
冷間圧延により、所定の板厚とし、仕上焼鈍を実施する
ことを特徴とする鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方
法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気材料として用
いられるのに好適な、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製
造方法に関するものである。
いられるのに好適な、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製
造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、電気機器の省エネルギーの観点よ
り、より鉄損の低い電磁鋼板が求められるようになって
いる。この鉄損を低減するためには結晶粒の粗大化が効
果的であり、低鉄損が特に要求されるSi+Al量が１〜３
％程度の中・高級グレードの無方向性電磁鋼板において
は、仕上焼鈍温度を1000℃程度まで高めたり、焼鈍時の
ラインスピードを下げ、焼鈍時間を長くすることにより
結晶粒の粗大化を図っている。
り、より鉄損の低い電磁鋼板が求められるようになって
いる。この鉄損を低減するためには結晶粒の粗大化が効
果的であり、低鉄損が特に要求されるSi+Al量が１〜３
％程度の中・高級グレードの無方向性電磁鋼板において
は、仕上焼鈍温度を1000℃程度まで高めたり、焼鈍時の
ラインスピードを下げ、焼鈍時間を長くすることにより
結晶粒の粗大化を図っている。
【０００３】この仕上焼鈍時の粒成長性を良好にするた
めには、鋼板中の介在物、析出物量を低減することが効
果的である。このため、これまで介在物、析出物を無害
化することが試みられており、特に高級材ではMnＳの析
出防止の観点からＳ量を低減させる試みがなされてき
た。
めには、鋼板中の介在物、析出物量を低減することが効
果的である。このため、これまで介在物、析出物を無害
化することが試みられており、特に高級材ではMnＳの析
出防止の観点からＳ量を低減させる試みがなされてき
た。
【０００４】例えば、特公昭５６−２２３９１号公報に
は、Si：2.5〜3.5％、Al：0.3〜1.0％の鋼においてＳを
50ppm以下、Ｏを25ppm以下とすることにより鉄損を低下
させる技術が開示されている。
は、Si：2.5〜3.5％、Al：0.3〜1.0％の鋼においてＳを
50ppm以下、Ｏを25ppm以下とすることにより鉄損を低下
させる技術が開示されている。
【０００５】また、特公平２−５０１９０号公報には、
Si：2.5〜3.5％、Al：0.25〜1.0％の鋼においてＳを15p
pm以下、Ｏを20ppm以下、Ｎを25ppm以下とすることによ
り鉄損を低下させる技術が開示されている。
Si：2.5〜3.5％、Al：0.25〜1.0％の鋼においてＳを15p
pm以下、Ｏを20ppm以下、Ｎを25ppm以下とすることによ
り鉄損を低下させる技術が開示されている。
【０００６】さらに特開平５−１４０６４７号公報に
は、Si：2.0〜4.0％、Al：0.10〜2.0％の鋼においてＳ
を30ppm以下、Ti、Zr、Nb、Ｖをそれぞれ50ppm以下とす
ることにより鉄損を低下させる技術が開示されている。
は、Si：2.0〜4.0％、Al：0.10〜2.0％の鋼においてＳ
を30ppm以下、Ti、Zr、Nb、Ｖをそれぞれ50ppm以下とす
ることにより鉄損を低下させる技術が開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらいずれ
の技術においても、Si、Al量がトータルで３〜3.5％程
度、Ｓ含有量を10ppm以下とした高級グレードの鋼板の
鉄損値は、Ｗ15/50＝2.4Ｗ／kg程度（板厚0.5mm）であ
り、これ以上の低鉄損は達成されていないのが現状であ
る。
の技術においても、Si、Al量がトータルで３〜3.5％程
度、Ｓ含有量を10ppm以下とした高級グレードの鋼板の
鉄損値は、Ｗ15/50＝2.4Ｗ／kg程度（板厚0.5mm）であ
り、これ以上の低鉄損は達成されていないのが現状であ
る。
【０００８】本発明はこのような問題点を解決するため
になされたものであり、仕上焼鈍後の鉄損のより低い無
方向性電磁鋼板を提供することを課題とする。
になされたものであり、仕上焼鈍後の鉄損のより低い無
方向性電磁鋼板を提供することを課題とする。
【０００９】
【議題を解決するための手段】本発明の骨子は、Ｓ＝10
ppm以下の極低Ｓ材において、Ｐを0.03〜0.15％、ある
いはSb＋1/2Snを0.001〜0.05％の範囲で含有させ、か
つ、熱延板焼鈍時の焼鈍雰囲気と均熱時間を制御するこ
とにより、無方向性電磁鋼板の鉄損を大幅に低下させる
ことにある。
ppm以下の極低Ｓ材において、Ｐを0.03〜0.15％、ある
いはSb＋1/2Snを0.001〜0.05％の範囲で含有させ、か
つ、熱延板焼鈍時の焼鈍雰囲気と均熱時間を制御するこ
とにより、無方向性電磁鋼板の鉄損を大幅に低下させる
ことにある。
【００１０】すなわち、前記課題は、重量％で、Ｃ：0.
005％以下、Si：1.5〜3.5％、Mn：0.05〜1.0％、Ｎ：0.
005％以下（０を含む）、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.001％
以下（０を含む）、Ｐ：0.03〜0.15％、を含み、残部が
実質的にFeからなるスラブを熱間圧延し、酸洗後、Ｈ2
濃度60％以上の雰囲気中で、均熱時間１〜６hrの熱延板
焼鈍を行なった後、一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍
をはさんだ二回以上の冷間圧延により、所定の板厚と
し、仕上焼鈍を実施することを特徴とする鉄損の低い無
方向性電磁鋼板の製造方法により解決される。
005％以下、Si：1.5〜3.5％、Mn：0.05〜1.0％、Ｎ：0.
005％以下（０を含む）、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.001％
以下（０を含む）、Ｐ：0.03〜0.15％、を含み、残部が
実質的にFeからなるスラブを熱間圧延し、酸洗後、Ｈ2
濃度60％以上の雰囲気中で、均熱時間１〜６hrの熱延板
焼鈍を行なった後、一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍
をはさんだ二回以上の冷間圧延により、所定の板厚と
し、仕上焼鈍を実施することを特徴とする鉄損の低い無
方向性電磁鋼板の製造方法により解決される。
【００１１】また、前記課題は、重量％で、Ｃ：0.005
％以下、Si：1.5〜3.5％、Mn：0.05〜1.0％、Ｎ：0.005
％以下（０を含む）、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.001 ％以
下（０を含む）、Ｐ：0.15％以下、Sb＋1/2Sn：0.001〜
0.05％を含み、残部が実質的にFeからなるスラブを熱間
圧延し、酸洗後、Ｈ2濃度60％以上の雰囲気中で、均熱
時間１〜６hrの熱延板焼鈍を行なった後、一回の冷間圧
延、もしくは中間焼鈍をはさんだ二回以上の冷間圧延に
より、所定の板厚とし、仕上焼鈍を実施することを特徴
とする鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法によって
も解決される。
％以下、Si：1.5〜3.5％、Mn：0.05〜1.0％、Ｎ：0.005
％以下（０を含む）、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.001 ％以
下（０を含む）、Ｐ：0.15％以下、Sb＋1/2Sn：0.001〜
0.05％を含み、残部が実質的にFeからなるスラブを熱間
圧延し、酸洗後、Ｈ2濃度60％以上の雰囲気中で、均熱
時間１〜６hrの熱延板焼鈍を行なった後、一回の冷間圧
延、もしくは中間焼鈍をはさんだ二回以上の冷間圧延に
より、所定の板厚とし、仕上焼鈍を実施することを特徴
とする鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法によって
も解決される。
【００１２】ここに、「残部が実質的にFeである」とは、
不可避不純物の他、本発明の作用効果を無くさない範囲
で他の微量元素を添加したものも、本発明の範囲に含ま
れる趣旨である。なお、以下の説明において、鋼の成分
を示す％は全て重量％であり、ppmも重量ppmである。
不可避不純物の他、本発明の作用効果を無くさない範囲
で他の微量元素を添加したものも、本発明の範囲に含ま
れる趣旨である。なお、以下の説明において、鋼の成分
を示す％は全て重量％であり、ppmも重量ppmである。
【００１３】（発明に至る経緯およびＳ含有量と焼鈍条
件の限定理由）本発明者らは、Ｓ＝10ppm以下の極低Ｓ
材において鉄損低減を阻害している要因を詳細に調査し
た。その結果、Ｓ量の低減に伴い、鋼板表層部に顕著な
窒化層が認められ、この窒化層が鉄損低減を阻害してい
る事が明らかとなった。
件の限定理由）本発明者らは、Ｓ＝10ppm以下の極低Ｓ
材において鉄損低減を阻害している要因を詳細に調査し
た。その結果、Ｓ量の低減に伴い、鋼板表層部に顕著な
窒化層が認められ、この窒化層が鉄損低減を阻害してい
る事が明らかとなった。
【００１４】そこで、本発明者らが、窒化を抑制し、鉄
損をさらに低減させる手法に関し鋭意検討した結果、Ｐ
を0.03〜0.15％、あるいはSb+1/2Snを0.001〜0.05％の
範囲で含有させ、かつ、熱延板焼鈍時の焼鈍雰囲気と均
熱時間を制御することにより、極低Ｓ材の鉄損が大幅に
低下することを見出した。
損をさらに低減させる手法に関し鋭意検討した結果、Ｐ
を0.03〜0.15％、あるいはSb+1/2Snを0.001〜0.05％の
範囲で含有させ、かつ、熱延板焼鈍時の焼鈍雰囲気と均
熱時間を制御することにより、極低Ｓ材の鉄損が大幅に
低下することを見出した。
【００１５】本発明を実験結果に基づいて詳細に説明す
る。最初に、鉄損に及ぼすS量の影響を調査するため、
以下の３種の成分系についてＳ量をtr. 〜15ppmの範囲
で変化させた鋼をラボ溶解し熱延後、酸洗を行い、引き
続きこの熱延板に、75％Ｈ2−３hr均熱、50％Ｈ2−３hr
均熱および75％Ｈ2−0.5hr均熱の、３種類の焼鈍雰囲気
−均熱時間の組み合わせで800℃の熱延板焼鈍を施し、
その後、板厚0.5mmまで冷間圧延し、10％Ｈ2-90％Ｎ2雰
囲気で930℃×２min間の仕上焼鈍を行った。 (1) Ｃ：0.0025％、Si：1.85％、Mn：0.20％、Ｐ：0.04
0％、Al：0.31％、Ｎ：0.0018％、 (2) Ｃ：0.0025％、Si：1.85％、Mn：0.20％、Ｐ：0.01
0％、Al：0.31％、Ｎ：0.0018％、Sn：0.0050％ (3) Ｃ：0.0025％、Si：1.85％、Mn：0.20％、Ｐ：0.01
0％、Al：0.31％、Ｎ：0.0018％、Sb：0.0040％
る。最初に、鉄損に及ぼすS量の影響を調査するため、
以下の３種の成分系についてＳ量をtr. 〜15ppmの範囲
で変化させた鋼をラボ溶解し熱延後、酸洗を行い、引き
続きこの熱延板に、75％Ｈ2−３hr均熱、50％Ｈ2−３hr
均熱および75％Ｈ2−0.5hr均熱の、３種類の焼鈍雰囲気
−均熱時間の組み合わせで800℃の熱延板焼鈍を施し、
その後、板厚0.5mmまで冷間圧延し、10％Ｈ2-90％Ｎ2雰
囲気で930℃×２min間の仕上焼鈍を行った。 (1) Ｃ：0.0025％、Si：1.85％、Mn：0.20％、Ｐ：0.04
0％、Al：0.31％、Ｎ：0.0018％、 (2) Ｃ：0.0025％、Si：1.85％、Mn：0.20％、Ｐ：0.01
0％、Al：0.31％、Ｎ：0.0018％、Sn：0.0050％ (3) Ｃ：0.0025％、Si：1.85％、Mn：0.20％、Ｐ：0.01
0％、Al：0.31％、Ｎ：0.0018％、Sb：0.0040％
【００１６】図１にこのようにして得られたサンプルの
Ｓ量と鉄損Ｗ15/50 の関係を示す。図１より、Ｓ≦10pp
m となった場合に大幅に鉄損が低減され、Ｗ15/50＝2.5
Ｗ／kgが達成されることがわかる。これはＳ量低減によ
り粒成長性が大幅に向上したためである。以上のことよ
り本発明に於いては、Ｓ量の範囲を10ppm以下、望まし
くは5ppm以下に限定する。
Ｓ量と鉄損Ｗ15/50 の関係を示す。図１より、Ｓ≦10pp
m となった場合に大幅に鉄損が低減され、Ｗ15/50＝2.5
Ｗ／kgが達成されることがわかる。これはＳ量低減によ
り粒成長性が大幅に向上したためである。以上のことよ
り本発明に於いては、Ｓ量の範囲を10ppm以下、望まし
くは5ppm以下に限定する。
【００１７】しかし、Ｓ量が10ppm以下での鉄損の低下
レベルは、焼鈍雰囲気−均熱時間の組み合わせによって
異なることがわかった。すなわち、図１を見ると分かる
ように、75％Ｈ2−３hr均熱の場合には、50％Ｈ2−３hr
均熱および75％Ｈ2−0.5hr均熱の場合に比して、鉄損が
著しく低下している。
レベルは、焼鈍雰囲気−均熱時間の組み合わせによって
異なることがわかった。すなわち、図１を見ると分かる
ように、75％Ｈ2−３hr均熱の場合には、50％Ｈ2−３hr
均熱および75％Ｈ2−0.5hr均熱の場合に比して、鉄損が
著しく低下している。
【００１８】本発明者らは、この原因を調査するため、
光学顕微鏡にて組織観察を行った。その結果、50％Ｈ2
−３hr均熱および75％Ｈ2−0.5hr均熱の場合には、3つ
の成分系いずれにも鋼板表層に顕著な窒化層が認められ
た。これに対し、75％Ｈ2−3hr均熱の場合には窒化層は
軽微となっていた。この窒化層は窒化雰囲気で行なった
熱延板焼鈍時および仕上焼鈍時に生じたものと考えられ
る。
光学顕微鏡にて組織観察を行った。その結果、50％Ｈ2
−３hr均熱および75％Ｈ2−0.5hr均熱の場合には、3つ
の成分系いずれにも鋼板表層に顕著な窒化層が認められ
た。これに対し、75％Ｈ2−3hr均熱の場合には窒化層は
軽微となっていた。この窒化層は窒化雰囲気で行なった
熱延板焼鈍時および仕上焼鈍時に生じたものと考えられ
る。
【００１９】Ｓ量により窒化反応が異なった原因に関し
ては次のように考えられる。すなわち、Ｓは表面および
粒界に濃化しやすい元素であることから、Ｓ＞10ppm の
領域では、Ｓが鋼板表面へ濃化し、熱延板焼鈍時の窒素
の吸着を抑制した。一方、Ｓ≦10ppm の領域ではＳによ
る窒素吸着の抑制効果が低下した。これを、Ｐあるいは
Sn、あるいはSbの添加量と熱延板焼鈍条件(焼鈍雰囲気
−均熱時間)の制御により補おうとしたが、焼鈍雰囲気
−均熱時間の組み合わせにより窒素吸着抑制能力に差が
あり、これが鉄損レベルに反映された。
ては次のように考えられる。すなわち、Ｓは表面および
粒界に濃化しやすい元素であることから、Ｓ＞10ppm の
領域では、Ｓが鋼板表面へ濃化し、熱延板焼鈍時の窒素
の吸着を抑制した。一方、Ｓ≦10ppm の領域ではＳによ
る窒素吸着の抑制効果が低下した。これを、Ｐあるいは
Sn、あるいはSbの添加量と熱延板焼鈍条件(焼鈍雰囲気
−均熱時間)の制御により補おうとしたが、焼鈍雰囲気
−均熱時間の組み合わせにより窒素吸着抑制能力に差が
あり、これが鉄損レベルに反映された。
【００２０】次に焼鈍雰囲気−均熱時間の最適な組み合
わせ範囲を調査するため、以下の３種の成分系の鋼をラ
ボ溶解し、熱延後、酸洗を行った。引き続きこの熱延板
にＨ2濃度、均熱時間の組み合わせを種々変え、800℃の
熱延板焼鈍を施し、その後、板厚0.5mmまで冷間圧延
し、10％Ｈ2-90％Ｎ2雰囲気で930℃×２min間の仕上焼
鈍を行った。 (4) Ｃ：0.0020％、Si：1.87％、Mn：0.20％、Ｐ：0.04
0％、Al：0.30％、Ｓ：0.0003％、Ｎ：0.0017％ (5) Ｃ：0.0020％、Si：1.87％、Mn：0.20％、Ｐ：0.01
0％、Al：0.30％、Ｓ：0.0003％、Ｎ：0.0017％、Sn：
0.0050％ (6) Ｃ：0.0020％、Si：1.87％、Mn：0.20％、Ｐ：0.01
0％、Al：0.30％、Ｓ：0.0003％、Ｎ：0.0017％、Sb：
0.0040％
わせ範囲を調査するため、以下の３種の成分系の鋼をラ
ボ溶解し、熱延後、酸洗を行った。引き続きこの熱延板
にＨ2濃度、均熱時間の組み合わせを種々変え、800℃の
熱延板焼鈍を施し、その後、板厚0.5mmまで冷間圧延
し、10％Ｈ2-90％Ｎ2雰囲気で930℃×２min間の仕上焼
鈍を行った。 (4) Ｃ：0.0020％、Si：1.87％、Mn：0.20％、Ｐ：0.04
0％、Al：0.30％、Ｓ：0.0003％、Ｎ：0.0017％ (5) Ｃ：0.0020％、Si：1.87％、Mn：0.20％、Ｐ：0.01
0％、Al：0.30％、Ｓ：0.0003％、Ｎ：0.0017％、Sn：
0.0050％ (6) Ｃ：0.0020％、Si：1.87％、Mn：0.20％、Ｐ：0.01
0％、Al：0.30％、Ｓ：0.0003％、Ｎ：0.0017％、Sb：
0.0040％
【００２１】図２はこのようにして得られたサンプルの
Ｈ2濃度毎の熱延板焼鈍均熱時間と鉄損Ｗ15/50の関係を
示したものである。図２より、何れの成分系について
も、Ｈ2濃度60％以上でかつ熱延板焼鈍時の均熱時間が
１hr〜６hrの領域で鉄損が低下し、Ｗ15/50＝2.5Ｗ／kg
が達成されることがわかる。
Ｈ2濃度毎の熱延板焼鈍均熱時間と鉄損Ｗ15/50の関係を
示したものである。図２より、何れの成分系について
も、Ｈ2濃度60％以上でかつ熱延板焼鈍時の均熱時間が
１hr〜６hrの領域で鉄損が低下し、Ｗ15/50＝2.5Ｗ／kg
が達成されることがわかる。
【００２２】（その他の成分の限定理由）次に、成分の
限定理由について説明する。 Ｃ： Ｃは磁気時効の問題があるため0.005％以下とす
る。 Ｎ： Ｎは、含有量が多い場合にはAlＮの析出量が多く
なり、鉄損を増大させるため0.005％以下とする。 Si： Siは鋼板の固有抵抗を上げるために有効な元素で
あり、このため下限を1.5％とした。一方、3.5％を超え
ると飽和磁束密度の低下に伴い磁束密度が低下するため
上限を3.5％とした。 Mn： Mnは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するために、0.
05％以上必要であるが、1.0％以上になると磁束密度を
低下させるので0.05〜1.0％とする。 Al： AlはSiと同様、固有抵抗を上げるために有効な元
素であるが、1.0％を超えると飽和磁束密度の低下に伴
い磁束密度が低下するため上限を1.0％とする。 また、0.1％未満の場合にはAlＮが微細化し粒成長性が
低下するため下限を0.1％とする。
限定理由について説明する。 Ｃ： Ｃは磁気時効の問題があるため0.005％以下とす
る。 Ｎ： Ｎは、含有量が多い場合にはAlＮの析出量が多く
なり、鉄損を増大させるため0.005％以下とする。 Si： Siは鋼板の固有抵抗を上げるために有効な元素で
あり、このため下限を1.5％とした。一方、3.5％を超え
ると飽和磁束密度の低下に伴い磁束密度が低下するため
上限を3.5％とした。 Mn： Mnは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するために、0.
05％以上必要であるが、1.0％以上になると磁束密度を
低下させるので0.05〜1.0％とする。 Al： AlはSiと同様、固有抵抗を上げるために有効な元
素であるが、1.0％を超えると飽和磁束密度の低下に伴
い磁束密度が低下するため上限を1.0％とする。 また、0.1％未満の場合にはAlＮが微細化し粒成長性が
低下するため下限を0.1％とする。
【００２３】Ｐ： 熱延板焼鈍時および仕上焼鈍時の窒
素の吸着を抑制するために、0.03％以上とし、冷間圧延
性の問題から上限を0.15％とする。ただし、Sb＋1/2Sn
が0.001％以上含まれるときは、Sb、Snが熱延板焼鈍時
および仕上焼鈍時の窒素の吸着を抑制するので、下限は
設けず、冷間圧延性の問題から上限を0.15％とする。 Sb+1/2Sn： Sb、Snは磁性焼鈍時の窒化を軽減するため
に有効な元素であり、同一の働きをするが、Snの効果は
Sbに比して1/2である。よって、含有量をSb＋1/2Snで規
定する。熱延板焼鈍時および仕上焼鈍時の窒素の吸着を
抑制するためには、Sb＋1/2Snは0.001％以上含有させる
ことが好ましいが、コストの問題から上限を500ppmとす
る。なお、Sb＋1/2Snがこの範囲であれば、一方のみを
含んでいてもよい。
素の吸着を抑制するために、0.03％以上とし、冷間圧延
性の問題から上限を0.15％とする。ただし、Sb＋1/2Sn
が0.001％以上含まれるときは、Sb、Snが熱延板焼鈍時
および仕上焼鈍時の窒素の吸着を抑制するので、下限は
設けず、冷間圧延性の問題から上限を0.15％とする。 Sb+1/2Sn： Sb、Snは磁性焼鈍時の窒化を軽減するため
に有効な元素であり、同一の働きをするが、Snの効果は
Sbに比して1/2である。よって、含有量をSb＋1/2Snで規
定する。熱延板焼鈍時および仕上焼鈍時の窒素の吸着を
抑制するためには、Sb＋1/2Snは0.001％以上含有させる
ことが好ましいが、コストの問題から上限を500ppmとす
る。なお、Sb＋1/2Snがこの範囲であれば、一方のみを
含んでいてもよい。
【００２４】（製造方法）本発明においては、Ｓ及び規
定成分が所定の範囲内であれば、熱延板焼鈍条件を除
き、製造方法は、無方向性電磁鋼板を製造する通常の方
法でかまわない。すなわち、転炉で吹練した溶鋼を脱ガ
ス処理して所定の成分に調整し、引き続き鋳造、熱間圧
延を行う。熱間圧延時の仕上焼鈍温度、巻取り温度は特
に規定する必要はなく、通常の無方向性電磁鋼板を製造
する範囲の温度でかまわない。酸洗後、熱延板焼鈍を行
い、次いで一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をはさん
だ２回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後に、最
終焼鈍を行う。
定成分が所定の範囲内であれば、熱延板焼鈍条件を除
き、製造方法は、無方向性電磁鋼板を製造する通常の方
法でかまわない。すなわち、転炉で吹練した溶鋼を脱ガ
ス処理して所定の成分に調整し、引き続き鋳造、熱間圧
延を行う。熱間圧延時の仕上焼鈍温度、巻取り温度は特
に規定する必要はなく、通常の無方向性電磁鋼板を製造
する範囲の温度でかまわない。酸洗後、熱延板焼鈍を行
い、次いで一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をはさん
だ２回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後に、最
終焼鈍を行う。
【００２５】
【実施例】表1に示す鋼を用い、転炉で吹練した後に脱
ガス処理を行うことにより所定の成分に調整後鋳造し、
スラブ加熱温度1160℃で１hr加熱した後、板厚2.0mmま
で熱間圧延を行った。熱間圧延時の仕上げ温度は800
℃、巻取り温度は610℃とし、表１に示す条件で熱延板
焼鈍を施した。その後、板厚0.5mmまで冷間圧延を行
い、表１に示す仕上焼鈍条件で焼鈍を行った。磁気測定
は25cmエプスタイン試験片を用いて行った。各鋼板の磁
気特性を表１に併せて示す。表１において、熱延板焼鈍
の時間は、均熱時間を示す。
ガス処理を行うことにより所定の成分に調整後鋳造し、
スラブ加熱温度1160℃で１hr加熱した後、板厚2.0mmま
で熱間圧延を行った。熱間圧延時の仕上げ温度は800
℃、巻取り温度は610℃とし、表１に示す条件で熱延板
焼鈍を施した。その後、板厚0.5mmまで冷間圧延を行
い、表１に示す仕上焼鈍条件で焼鈍を行った。磁気測定
は25cmエプスタイン試験片を用いて行った。各鋼板の磁
気特性を表１に併せて示す。表１において、熱延板焼鈍
の時間は、均熱時間を示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】表１において、No.１〜No.17の鋼板はSiの
レベルが1.8％のオーダにあり、No.18〜No.25の鋼板はS
iのレベルが2.5％のオーダにある。同じSiのレベル同士
で比較した場合、本発明鋼の方が、鉄損Ｗ15/50が低
い。これより、鋼板成分のＳ量、Ｐ、Sn、Sb何れか1種
の添加量、熱延板焼鈍時の焼鈍雰囲気および均熱時間の
何れもを本発明の範囲とした場合に、鉄損の非常に低い
無方向性電磁鋼板が得られることがわかる。
レベルが1.8％のオーダにあり、No.18〜No.25の鋼板はS
iのレベルが2.5％のオーダにある。同じSiのレベル同士
で比較した場合、本発明鋼の方が、鉄損Ｗ15/50が低
い。これより、鋼板成分のＳ量、Ｐ、Sn、Sb何れか1種
の添加量、熱延板焼鈍時の焼鈍雰囲気および均熱時間の
何れもを本発明の範囲とした場合に、鉄損の非常に低い
無方向性電磁鋼板が得られることがわかる。
【００２８】これに対して、No.８とNo.21の鋼板は、Ｓ
が本発明の範囲を外れているため、鉄損Ｗ15/50が高く
なっている。また、No.14とNo.22の鋼板は、熱延板焼鈍
時のＨ2濃度が、No.15、No.16、No.23、No.24の鋼板は
熱延板焼鈍時の均熱時間が本発明の範囲を外れているた
め、鉄損Ｗ15/50が高くなっている。No.10の鋼板は、Ｃ
が本発明の範囲を超えているので、鉄損Ｗ15/50が高い
ばかりでなく磁気時効の問題がある。No.11の板は、Mn
が本発明の範囲を超えているので、鉄損Ｗ15/50は低い
ものの、磁束密度Ｂ50が低くなっている。
が本発明の範囲を外れているため、鉄損Ｗ15/50が高く
なっている。また、No.14とNo.22の鋼板は、熱延板焼鈍
時のＨ2濃度が、No.15、No.16、No.23、No.24の鋼板は
熱延板焼鈍時の均熱時間が本発明の範囲を外れているた
め、鉄損Ｗ15/50が高くなっている。No.10の鋼板は、Ｃ
が本発明の範囲を超えているので、鉄損Ｗ15/50が高い
ばかりでなく磁気時効の問題がある。No.11の板は、Mn
が本発明の範囲を超えているので、鉄損Ｗ15/50は低い
ものの、磁束密度Ｂ50が低くなっている。
【００２９】No.12の鋼板は、Alが本発明の範囲を下回
っているので鉄損Ｗ15/50が高くなっている。N0.13の鋼
板は、Ｎが本発明の範囲を超えているので、鉄損Ｗ
15/50が高くなっている。No.17とNo.25の鋼板は、Ｐ、S
n、Sb、の何れもが本発明の範囲を外れているので、鉄
損Ｗ15/50が高くなっている。No.26の鋼板は、Siの範囲
が本発明の範囲より高いので、鉄損Ｗ15/50は低く押さ
えられているものの、磁束密度Ｂ50が低くなっている。
No.９の鋼板は、Ｐが高すぎたため、冷間圧延時に破断
して製品とならなかった。
っているので鉄損Ｗ15/50が高くなっている。N0.13の鋼
板は、Ｎが本発明の範囲を超えているので、鉄損Ｗ
15/50が高くなっている。No.17とNo.25の鋼板は、Ｐ、S
n、Sb、の何れもが本発明の範囲を外れているので、鉄
損Ｗ15/50が高くなっている。No.26の鋼板は、Siの範囲
が本発明の範囲より高いので、鉄損Ｗ15/50は低く押さ
えられているものの、磁束密度Ｂ50が低くなっている。
No.９の鋼板は、Ｐが高すぎたため、冷間圧延時に破断
して製品とならなかった。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明において
は、Ｓ＝10ppm以下の極低Ｓ材において、Ｐを0.03〜0.1
5％、あるいはSb＋1/2Snを0.001〜0.05％の範囲で含有
させ、かつ、熱延板焼鈍時の焼鈍雰囲気と均熱時間を制
御しているので、無方向性電磁鋼板の鉄損を大幅に低下
させることができる。
は、Ｓ＝10ppm以下の極低Ｓ材において、Ｐを0.03〜0.1
5％、あるいはSb＋1/2Snを0.001〜0.05％の範囲で含有
させ、かつ、熱延板焼鈍時の焼鈍雰囲気と均熱時間を制
御しているので、無方向性電磁鋼板の鉄損を大幅に低下
させることができる。
【００３１】本発明に係る無方向性電磁鋼板は、鉄損が
低いことを要求される電気材料として、トランスの鉄
心、モータのコア等、広く種々の用途に使用するのに好
適である。
低いことを要求される電気材料として、トランスの鉄
心、モータのコア等、広く種々の用途に使用するのに好
適である。
【図１】Ｓ量と磁性焼鈍後の磁気特性（鉄損）との関係
を示す図である。
を示す図である。
【図２】熱延板焼鈍均熱時間と磁性焼鈍後の磁気特性
（鉄損）との関係を示す図である。
（鉄損）との関係を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１０年４月３０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項２
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】また、前記課題は、重量％で、Ｃ：0.005
％以下、Si：1.5〜3.5％、Mn：0.05〜1.0％、Ｎ：0.005
％以下（０を含む）、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.001 ％以
下（０を含む）、Ｐ：0.15％以下（０を含む）、Sb＋1/
2Sn：0.001〜0.05％を含み、残部が実質的にFeからなる
スラブを熱間圧延し、酸洗後、Ｈ2濃度60％以上の雰囲
気中で、均熱時間１〜６hrの熱延板焼鈍を行なった後、
一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をはさんだ二回以上
の冷間圧延により、所定の板厚とし、仕上焼鈍を実施す
ることを特徴とする鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造
方法によっても解決される。
％以下、Si：1.5〜3.5％、Mn：0.05〜1.0％、Ｎ：0.005
％以下（０を含む）、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.001 ％以
下（０を含む）、Ｐ：0.15％以下（０を含む）、Sb＋1/
2Sn：0.001〜0.05％を含み、残部が実質的にFeからなる
スラブを熱間圧延し、酸洗後、Ｈ2濃度60％以上の雰囲
気中で、均熱時間１〜６hrの熱延板焼鈍を行なった後、
一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をはさんだ二回以上
の冷間圧延により、所定の板厚とし、仕上焼鈍を実施す
ることを特徴とする鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造
方法によっても解決される。
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：0.005％以下、Si：1.5〜
3.5％、Mn：0.05〜1.0％、Ｎ：0.005％以下（０を含
む）、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.001％以下（０を含
む）、Ｐ：0.03〜0.15％を含み、残部が実質的にFeから
なるスラブ゛を熱間圧延し、酸洗後、Ｈ2濃度60％以上の
雰囲気中で、均熱時間１〜６hrの熱延板焼鈍を行なった
後、一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をはさんだ二回
以上の冷間圧延により、所定の板厚とし、仕上焼鈍を実
施することを特徴とする鉄損の低い無方向性電磁鋼板の
製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：0.005％以下、Si：1.5〜
3.5％、Mn：0.05〜1.0％、Ｎ：0.005％以下（０を含
む）、Al：0.1〜1.0％、Ｓ：0.001％以下（０を含
む）、Ｐ：0.15％以下、Sb＋1/2Sn：0.001〜0.05％を含
み、残部が実質的にFeからなるスラブを熱間圧延し、酸
洗後、Ｈ2濃度60％以上の雰囲気中で、均熱時間１〜６h
rの熱延板焼鈍を行なった後、一回の冷間圧延、もしく
は中間焼鈍をはさんだ二回以上の冷間圧延により、所定
の板厚とし、仕上焼鈍を実施することを特徴とする鉄損
の低い無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9365992A JPH11189824A (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US09/041,335 US6139650A (en) | 1997-03-18 | 1998-03-12 | Non-oriented electromagnetic steel sheet and method for manufacturing the same |
| CA 2232129 CA2232129C (en) | 1997-03-18 | 1998-03-16 | Non-oriented electromagnetic steel sheet and method for manufacturing the same |
| CN98105708A CN1083494C (zh) | 1997-03-18 | 1998-03-17 | 无晶粒取向性磁钢板及其制造方法 |
| KR1019980009115A KR100268612B1 (ko) | 1997-03-18 | 1998-03-17 | 무방향성 전자강판 및 그 제조방법 |
| EP98104900A EP0866144B1 (en) | 1997-03-18 | 1998-03-18 | Non-oriented electromagnetic steel sheet and method for manufacturing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9365992A JPH11189824A (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11189824A true JPH11189824A (ja) | 1999-07-13 |
Family
ID=18485642
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9365992A Pending JPH11189824A (ja) | 1997-03-18 | 1997-12-24 | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11189824A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021037061A1 (zh) | 2019-08-26 | 2021-03-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种600MPa级无取向电工钢板及其制造方法 |
-
1997
- 1997-12-24 JP JP9365992A patent/JPH11189824A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021037061A1 (zh) | 2019-08-26 | 2021-03-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种600MPa级无取向电工钢板及其制造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040617 |