JPH11189803A - 軟磁性合金粉末 - Google Patents
軟磁性合金粉末Info
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- JPH11189803A JPH11189803A JP9356988A JP35698897A JPH11189803A JP H11189803 A JPH11189803 A JP H11189803A JP 9356988 A JP9356988 A JP 9356988A JP 35698897 A JP35698897 A JP 35698897A JP H11189803 A JPH11189803 A JP H11189803A
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
- H01F1/14791—Fe-Si-Al based alloys, e.g. Sendust
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、電源等のトランスコアあるいはチ
ョークコイル等、あるいは磁気ヘッド等に用いられる軟
磁性合金粉末に関し、低コア損失でかつコア損失の極小
温度が８０℃以上となるコアを実現する、軟磁性合金粉
末を提供することを目的とするものである。 【解決手段】 磁歪定数のλの符号が、室温で正のＦｅ
−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉末または、重量で４．５％
≦Ａｌ≦８．５％、７．５％≦Ｓｉ≦９．５％、残Ｆｅ
を主成分とするＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉末を用
いている。
ョークコイル等、あるいは磁気ヘッド等に用いられる軟
磁性合金粉末に関し、低コア損失でかつコア損失の極小
温度が８０℃以上となるコアを実現する、軟磁性合金粉
末を提供することを目的とするものである。 【解決手段】 磁歪定数のλの符号が、室温で正のＦｅ
−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉末または、重量で４．５％
≦Ａｌ≦８．５％、７．５％≦Ｓｉ≦９．５％、残Ｆｅ
を主成分とするＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉末を用
いている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電源等のトランス
コアあるいはチョークコイル等、あるいは磁気ヘッド等
に用いられる軟磁性合金粉末に関するものである。
コアあるいはチョークコイル等、あるいは磁気ヘッド等
に用いられる軟磁性合金粉末に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、電気・電子機器の小型化が進み、
小型で高効率の磁性材料が要求されており、高周波で用
いられるチョークコイルとして、フェライト磁芯や圧粉
磁芯が使用されている。これらのうち、フェライト磁芯
は飽和磁束密度が小さいという欠点を有しており、一方
これに対して、金属磁性粉を成形して作成される圧粉磁
芯は、フェライト磁芯に比べて著しく大きい飽和磁束密
度を有しており小型化の面で有利であったが、しかし圧
粉磁芯は透磁率および電力損失についてはフェライトよ
り優れているとはいえず、そのためチョークコイルやイ
ンダクターに使用すると、コア損失が大きいためにコア
の温度上昇が大きくなって、小型化が難しくなるという
一面があった。
小型で高効率の磁性材料が要求されており、高周波で用
いられるチョークコイルとして、フェライト磁芯や圧粉
磁芯が使用されている。これらのうち、フェライト磁芯
は飽和磁束密度が小さいという欠点を有しており、一方
これに対して、金属磁性粉を成形して作成される圧粉磁
芯は、フェライト磁芯に比べて著しく大きい飽和磁束密
度を有しており小型化の面で有利であったが、しかし圧
粉磁芯は透磁率および電力損失についてはフェライトよ
り優れているとはいえず、そのためチョークコイルやイ
ンダクターに使用すると、コア損失が大きいためにコア
の温度上昇が大きくなって、小型化が難しくなるという
一面があった。
【０００３】圧粉磁芯のコア損失は、通常ヒステリシス
損失と渦電流損失よりなる。渦電流損失は、周波数の二
乗と渦電流が流れるサイズすなわち渦電流経路長の二乗
に比例して増大し、そのため磁性粉末表面を電気絶縁性
樹脂等で覆うことにより渦電流の発生を抑制していた。
一方、ヒステリシス損失は、圧粉磁芯の成形が通常５to
n／cm2以上の成形圧力で行われるために、磁性体として
歪みが増大するとともに透磁率も劣化するために、ヒス
テリシス損失が増大する。これを回避するために、歪み
を解放することが行われ例えば特開平６−３４２７１４
号公報、特開平８−３７１０７号公報、特開平９−１２
５１０８号公報に記載されているような成形後の熱処理
が行われていた。
損失と渦電流損失よりなる。渦電流損失は、周波数の二
乗と渦電流が流れるサイズすなわち渦電流経路長の二乗
に比例して増大し、そのため磁性粉末表面を電気絶縁性
樹脂等で覆うことにより渦電流の発生を抑制していた。
一方、ヒステリシス損失は、圧粉磁芯の成形が通常５to
n／cm2以上の成形圧力で行われるために、磁性体として
歪みが増大するとともに透磁率も劣化するために、ヒス
テリシス損失が増大する。これを回避するために、歪み
を解放することが行われ例えば特開平６−３４２７１４
号公報、特開平８−３７１０７号公報、特開平９−１２
５１０８号公報に記載されているような成形後の熱処理
が行われていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ系合金粉末を用いた圧粉磁芯は、温度
とともにコア損失が増大するという欠点を有していた。
すなわち、コア損失の温度係数が室温付近で正である
と、実使用時にトランスあるいはチョークコイル等がコ
ア損失により発熱し、そのために温度が上昇し、温度上
昇に伴いさらにコア損失が増大して発熱が大きくなり、
これを繰り返すことによって、熱暴走を引き起こしてし
まうというものであった。従って、これを防止するため
に、圧粉磁芯は実際に使用する場合８０℃〜１００℃付
近の温度で、コア損失が極小となるような温度特性を持
つ事が極めて重要なポイントであった。
Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ系合金粉末を用いた圧粉磁芯は、温度
とともにコア損失が増大するという欠点を有していた。
すなわち、コア損失の温度係数が室温付近で正である
と、実使用時にトランスあるいはチョークコイル等がコ
ア損失により発熱し、そのために温度が上昇し、温度上
昇に伴いさらにコア損失が増大して発熱が大きくなり、
これを繰り返すことによって、熱暴走を引き起こしてし
まうというものであった。従って、これを防止するため
に、圧粉磁芯は実際に使用する場合８０℃〜１００℃付
近の温度で、コア損失が極小となるような温度特性を持
つ事が極めて重要なポイントであった。
【０００５】本発明は、上記問題を解消するためになさ
れたもので、低コア損失でかつコア損失の極小温度が８
０℃以上となるコアを実現する、軟磁性合金粉末を提供
することを目的とするものである。
れたもので、低コア損失でかつコア損失の極小温度が８
０℃以上となるコアを実現する、軟磁性合金粉末を提供
することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は磁歪定数のλの符号が、室温で正のＦｅ−
Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉末または、重量で４．５％≦
Ａｌ≦８．５％、７．５％≦Ｓｉ≦９．５％、残Ｆｅを
主成分とするＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉末を用い
ることにより、高周波数でも低コア損失で、損失の温度
係数が負の優れた温度特性を有するコアを実現できる。
め、本発明は磁歪定数のλの符号が、室温で正のＦｅ−
Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉末または、重量で４．５％≦
Ａｌ≦８．５％、７．５％≦Ｓｉ≦９．５％、残Ｆｅを
主成分とするＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉末を用い
ることにより、高周波数でも低コア損失で、損失の温度
係数が負の優れた温度特性を有するコアを実現できる。
【０００７】
【発明の実施の形態】一般にＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金は、
結晶磁気異方性定数Ｋ〜０、磁歪定数λ〜０の組成Ｆｅ
−９．６％Ｓｉ−５．４％Ａｌ近傍で急峻な透磁率のピ
ークを示し、この範囲の組成を通常センダストと呼んで
いる。そのため、従来からＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金粉末を
用いた複合磁性材料が各種提案されており、例えば特開
平６−３４２７１４号公報、特開平８−３７１０７号公
報、特開平９−１２５１０８号公報に提案されている。
しかしながら、いずれの提案もコア損失と温度特性との
記述については何等言及されていないものであった。
結晶磁気異方性定数Ｋ〜０、磁歪定数λ〜０の組成Ｆｅ
−９．６％Ｓｉ−５．４％Ａｌ近傍で急峻な透磁率のピ
ークを示し、この範囲の組成を通常センダストと呼んで
いる。そのため、従来からＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金粉末を
用いた複合磁性材料が各種提案されており、例えば特開
平６−３４２７１４号公報、特開平８−３７１０７号公
報、特開平９−１２５１０８号公報に提案されている。
しかしながら、いずれの提案もコア損失と温度特性との
記述については何等言及されていないものであった。
【０００８】コア損失の温度特性は、ヒステリシス損失
の挙動、つまり透磁率の温度特性により決定され、従来
フェライト等は透磁率がある温度により極大を示し、こ
の点で損失も極小になるものであった。これは結晶磁気
異方性定数Ｋが、この温度において零になることから生
じ、この点で磁壁移動が最も容易になりヒステリシス損
失が減少するためと考えられている。従来、Ｆｅ−Ａｌ
−Ｓｉ系軟磁性合金粉末を用いたセンダスト圧粉磁芯は
室温以上でコア損失が単調増加し、特に大出力のトラン
ス等に用いることが困難とされてきた。
の挙動、つまり透磁率の温度特性により決定され、従来
フェライト等は透磁率がある温度により極大を示し、こ
の点で損失も極小になるものであった。これは結晶磁気
異方性定数Ｋが、この温度において零になることから生
じ、この点で磁壁移動が最も容易になりヒステリシス損
失が減少するためと考えられている。従来、Ｆｅ−Ａｌ
−Ｓｉ系軟磁性合金粉末を用いたセンダスト圧粉磁芯は
室温以上でコア損失が単調増加し、特に大出力のトラン
ス等に用いることが困難とされてきた。
【０００９】しかし、本発明者の研究の結果、Ｆｅ−Ａ
ｌ−Ｓｉ軟磁性合金粉末を用いた複合磁性体の場合は、
従来言われているような結晶磁気異方性定数Ｋがコア損
失の温度特性の支配主要因ではなく、今まであまり注目
されてなかった磁歪定数λが支配的であり、磁歪定数λ
の符号が室温で正の時にコア損失の温度係数は負の傾斜
を持つことを見出した。
ｌ−Ｓｉ軟磁性合金粉末を用いた複合磁性体の場合は、
従来言われているような結晶磁気異方性定数Ｋがコア損
失の温度特性の支配主要因ではなく、今まであまり注目
されてなかった磁歪定数λが支配的であり、磁歪定数λ
の符号が室温で正の時にコア損失の温度係数は負の傾斜
を持つことを見出した。
【００１０】特に重量で４．５％≦Ａｌ≦８．５％、
７．５％≦Ｓｉ≦９．５％、残Ｆｅを主成分とするＦｅ
−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉末を用いた場合、透磁率が
高く低コア損失で優れた温度特性を有する。より好まし
くは、重量で５．０％≦Ａｌ≦６．５％、８．２％≦Ｓ
ｉ≦９．２％、残Ｆｅを主成分とするＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ
系軟磁性合金粉末を用いるとさらに優れた効果が得られ
る事を見出した。
７．５％≦Ｓｉ≦９．５％、残Ｆｅを主成分とするＦｅ
−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉末を用いた場合、透磁率が
高く低コア損失で優れた温度特性を有する。より好まし
くは、重量で５．０％≦Ａｌ≦６．５％、８．２％≦Ｓ
ｉ≦９．２％、残Ｆｅを主成分とするＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ
系軟磁性合金粉末を用いるとさらに優れた効果が得られ
る事を見出した。
【００１１】本発明の請求項１記載の発明は、磁歪定数
λの符号が室温で正のＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉
末であり、これによりコア損失の温度係数を負にするこ
とが出来るという作用を有する。
λの符号が室温で正のＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉
末であり、これによりコア損失の温度係数を負にするこ
とが出来るという作用を有する。
【００１２】本発明の請求項２記載の発明は、重量で
４．５％≦Ａｌ≦８．５％、７．５％≦Ｓｉ≦９．５
％、残Ｆｅを主成分とするＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合
金粉末であり、これにより比較的高い透磁率でコア損失
の温度係数を負にすることができるという作用を有す
る。また、不純物あるいは添加剤量が少量であれば問題
なく、不純物あるいは添加剤を除いたＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ
組成が上記比率で有れば、同様な作用を及ぼすことは言
うまでもない。また、他の磁性粉末との混合粉でも同様
な作用を及ぼすことは言うまでもない。
４．５％≦Ａｌ≦８．５％、７．５％≦Ｓｉ≦９．５
％、残Ｆｅを主成分とするＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合
金粉末であり、これにより比較的高い透磁率でコア損失
の温度係数を負にすることができるという作用を有す
る。また、不純物あるいは添加剤量が少量であれば問題
なく、不純物あるいは添加剤を除いたＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ
組成が上記比率で有れば、同様な作用を及ぼすことは言
うまでもない。また、他の磁性粉末との混合粉でも同様
な作用を及ぼすことは言うまでもない。
【００１３】本発明の請求項３記載の発明は、平均粒径
１００μｍ以下の請求項１または２記載の軟磁性合金粉
末を用いることにより、渦電流が生ずるエリアが制限さ
れて、渦電流損失が低減し、低コア損失を実現すること
ができるという作用を有する。
１００μｍ以下の請求項１または２記載の軟磁性合金粉
末を用いることにより、渦電流が生ずるエリアが制限さ
れて、渦電流損失が低減し、低コア損失を実現すること
ができるという作用を有する。
【００１４】本発明の請求項４記載の発明は、粉のＨｃ
が４００Ａ／ｍ以下の請求項１または２記載の軟磁性合
金粉末を用いることにより、ヒステリシス損失の低減
で、さらに低コア損失を実現することができるという作
用を有する。
が４００Ａ／ｍ以下の請求項１または２記載の軟磁性合
金粉末を用いることにより、ヒステリシス損失の低減
で、さらに低コア損失を実現することができるという作
用を有する。
【００１５】なお、高調歪み対策アクティブフィルタ用
チョークコイルでは、測定周波数５０ｋＨｚ、測定磁束
密度０．１Ｔでコア損失１０００ｋＷ／ｍ3以下、透磁
率は５０以上が選定の基準となり、極小損失温度は８０
℃以上が好ましい。
チョークコイルでは、測定周波数５０ｋＨｚ、測定磁束
密度０．１Ｔでコア損失１０００ｋＷ／ｍ3以下、透磁
率は５０以上が選定の基準となり、極小損失温度は８０
℃以上が好ましい。
【００１６】次に、本発明の具体例を説明する。 （実施の形態１）（表１）に示す最終組成になるように
Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ軟磁性合金粉末を、ガスアトマイズ法
により作製した。粉体のＨｃはすべて２４０Ａ／ｍ以下
であった。平均粒径８０μｍになるように、ふるいによ
り分級し、その金属磁性粉１００重量部に対し絶縁性結
着剤としてブチラール樹脂３重量部をライカイ機にて配
合混合した。その混合粉を一軸プレスにて、成形圧力８
ton／cm2で外径２５mm、内径１５mm、厚み約１０mmのト
ロイダル形状の成形体を得た。その後、Ｎ2中で７００
℃熱処理を施した後、シリコーン樹脂で含浸して試料を
得た。
Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ軟磁性合金粉末を、ガスアトマイズ法
により作製した。粉体のＨｃはすべて２４０Ａ／ｍ以下
であった。平均粒径８０μｍになるように、ふるいによ
り分級し、その金属磁性粉１００重量部に対し絶縁性結
着剤としてブチラール樹脂３重量部をライカイ機にて配
合混合した。その混合粉を一軸プレスにて、成形圧力８
ton／cm2で外径２５mm、内径１５mm、厚み約１０mmのト
ロイダル形状の成形体を得た。その後、Ｎ2中で７００
℃熱処理を施した後、シリコーン樹脂で含浸して試料を
得た。
【００１７】透磁率の測定は、ＬＣＲメーターで周波数
１０ｋＨｚで、コア損失の測定は交流Ｂ−Ｈカーブ測定
機を用いて測定周波数５０ｋＨｚ、測定磁束密度０．１
Ｔでそれぞれ２０℃〜１２０℃まで２０℃刻みで温度特
性も含め測定を行い、極小損失温度での特性を（表１）
に示した。ただし、極小損失温度が１２０℃以上、ある
いは２０℃以下の場合、それぞれ１２０℃、２０℃での
コア損失、透磁率を示している。高調歪み対策アクティ
ブフィルタ用チョークコイルでは、測定周波数５０ｋＨ
ｚ、測定磁束密度０．１Ｔでコア損失１０００ｋＷ／ｍ
3以下、透磁率は５０以上が選定の基準となり、極小損
失温度は８０℃以上が好ましい。
１０ｋＨｚで、コア損失の測定は交流Ｂ−Ｈカーブ測定
機を用いて測定周波数５０ｋＨｚ、測定磁束密度０．１
Ｔでそれぞれ２０℃〜１２０℃まで２０℃刻みで温度特
性も含め測定を行い、極小損失温度での特性を（表１）
に示した。ただし、極小損失温度が１２０℃以上、ある
いは２０℃以下の場合、それぞれ１２０℃、２０℃での
コア損失、透磁率を示している。高調歪み対策アクティ
ブフィルタ用チョークコイルでは、測定周波数５０ｋＨ
ｚ、測定磁束密度０．１Ｔでコア損失１０００ｋＷ／ｍ
3以下、透磁率は５０以上が選定の基準となり、極小損
失温度は８０℃以上が好ましい。
【００１８】
【表１】
【００１９】（表１）の結果より明らかなように、重量
で４．５％≦Ａｌ≦８．５％、７．５％≦Ｓｉ≦９．５
％、残Ｆｅを主成分とするＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合
金粉末を用いた場合、高透磁率で低コア損失で優れた温
度特性を有し、より好ましくは、重量で５．０％≦Ａｌ
≦６．５％、８．２％≦Ｓｉ≦９．２％、残Ｆｅを主成
分とするＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉末を用いると
さらに優れた効果が得られることが分かる。
で４．５％≦Ａｌ≦８．５％、７．５％≦Ｓｉ≦９．５
％、残Ｆｅを主成分とするＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合
金粉末を用いた場合、高透磁率で低コア損失で優れた温
度特性を有し、より好ましくは、重量で５．０％≦Ａｌ
≦６．５％、８．２％≦Ｓｉ≦９．２％、残Ｆｅを主成
分とするＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合金粉末を用いると
さらに優れた効果が得られることが分かる。
【００２０】（実施の形態２）最終組成がＡｌは６．０
ｗｔ％、Ｓｉは９．０ｗｔ％、残主組成はＦｅの軟磁性
合金粉末をガスアトマイズ法により作製した。粉体のＨ
ｃはすべて２４０Ａ／ｍ以下であり、（表２）に示す平
均粒径になるように、ふるいにより分級し、その金属磁
性粉１００重量部に対し絶縁性結着剤として有機シリコ
ーン樹脂４重量部をライカイ機にて配合混合した。その
混合粉を一軸プレスにて、成形圧力１０ton／cm2で外径
２５mm、内径１５mm、厚み約１０mmのトロイダル形状の
成形体を得た。その後、Ｎ2中で７５０℃熱処理を施し
た後、エポキシ樹脂で含浸して試料を得た。
ｗｔ％、Ｓｉは９．０ｗｔ％、残主組成はＦｅの軟磁性
合金粉末をガスアトマイズ法により作製した。粉体のＨ
ｃはすべて２４０Ａ／ｍ以下であり、（表２）に示す平
均粒径になるように、ふるいにより分級し、その金属磁
性粉１００重量部に対し絶縁性結着剤として有機シリコ
ーン樹脂４重量部をライカイ機にて配合混合した。その
混合粉を一軸プレスにて、成形圧力１０ton／cm2で外径
２５mm、内径１５mm、厚み約１０mmのトロイダル形状の
成形体を得た。その後、Ｎ2中で７５０℃熱処理を施し
た後、エポキシ樹脂で含浸して試料を得た。
【００２１】透磁率の測定は、ＬＣＲメーターで周波数
１０ｋＨｚで、コア損失の測定は交流Ｂ−Ｈカーブ測定
機を用いて測定周波数５０ｋＨｚ、測定磁束密度０．１
Ｔでそれぞれ２０℃〜１２０℃まで２０℃刻みで温度特
性も含め測定を行い、極小損失温度での特性を（表２）
に示した。ただし、極小損失温度が≧１２０℃、あるい
は≦２０℃の場合、それぞれ１２０℃、２０℃でのコア
損失、透磁率を示している。高調歪み対策アクティブフ
ィルタ用チョークコイルでは、測定周波数５０ｋＨｚ、
測定磁束密度０．１Ｔでコア損失１０００ｋＷ／ｍ3以
下、透磁率は５０以上が選定の基準となり、極小損失温
度は８０℃以上が好ましい。
１０ｋＨｚで、コア損失の測定は交流Ｂ−Ｈカーブ測定
機を用いて測定周波数５０ｋＨｚ、測定磁束密度０．１
Ｔでそれぞれ２０℃〜１２０℃まで２０℃刻みで温度特
性も含め測定を行い、極小損失温度での特性を（表２）
に示した。ただし、極小損失温度が≧１２０℃、あるい
は≦２０℃の場合、それぞれ１２０℃、２０℃でのコア
損失、透磁率を示している。高調歪み対策アクティブフ
ィルタ用チョークコイルでは、測定周波数５０ｋＨｚ、
測定磁束密度０．１Ｔでコア損失１０００ｋＷ／ｍ3以
下、透磁率は５０以上が選定の基準となり、極小損失温
度は８０℃以上が好ましい。
【００２２】
【表２】
【００２３】（表２）の結果より明らかなように、磁性
粉末の平均粒径が１００μｍ以下でコア損失が低く、さ
らに好ましくは平均粒径が５０μｍ以下で低コア損失で
あることが分かる。
粉末の平均粒径が１００μｍ以下でコア損失が低く、さ
らに好ましくは平均粒径が５０μｍ以下で低コア損失で
あることが分かる。
【００２４】（実施の形態３）最終組成がＡｌは５．８
ｗｔ％、Ｓｉは８．６ｗｔ％、残主組成はＦｅの軟磁性
合金を、ガスアトマイズ法により平均粒径４０μｍの粉
体を製造した。（表３）のＨｃになる金属磁性粉１００
重量部に対し絶縁性結着剤としてブチラール樹脂１重量
部と平均粒径１μｍのスペーシング制御材ＴｉＯ2を
０．５重量部をライカイ機にて配合混合した。その混合
粉を脱気混合し粉砕し粒径５００μｍ以下の造粒粉を一
軸プレスにて、成形圧力１０ton／cm2で外径２５mm、内
径１５mm、厚み約１０mmのトロイダル形状の成形体を得
た。４５０℃空気中で脱脂後、Ｎ2中７２５℃で熱処理
を施した後、エポキシ樹脂で含浸して試料を得た。
ｗｔ％、Ｓｉは８．６ｗｔ％、残主組成はＦｅの軟磁性
合金を、ガスアトマイズ法により平均粒径４０μｍの粉
体を製造した。（表３）のＨｃになる金属磁性粉１００
重量部に対し絶縁性結着剤としてブチラール樹脂１重量
部と平均粒径１μｍのスペーシング制御材ＴｉＯ2を
０．５重量部をライカイ機にて配合混合した。その混合
粉を脱気混合し粉砕し粒径５００μｍ以下の造粒粉を一
軸プレスにて、成形圧力１０ton／cm2で外径２５mm、内
径１５mm、厚み約１０mmのトロイダル形状の成形体を得
た。４５０℃空気中で脱脂後、Ｎ2中７２５℃で熱処理
を施した後、エポキシ樹脂で含浸して試料を得た。
【００２５】透磁率の測定は、ＬＣＲメーターで周波数
１０ｋＨｚで、コア損失の測定は交流Ｂ−Ｈカーブ測定
機を用いて測定周波数５０ｋＨｚ、測定磁束密度０．１
Ｔでそれぞれ２０℃〜１２０℃まで２０℃刻みで温度特
性も含め測定を行い、極小損失温度での特性を（表３）
に示した。ただし、極小損失温度が≧１２０℃、あるい
は≦２０℃の場合、それぞれ１２０℃、２０℃でのコア
損失、透磁率を示している。高調歪み対策アクティブフ
ィルタ用チョークコイルでは、測定周波数５０ｋＨｚ、
測定磁束密度０．１Ｔでコア損失１０００ｋＷ／ｍ3以
下、透磁率は５０以上が選定の基準となり、極小損失温
度は８０℃以上が好ましい。
１０ｋＨｚで、コア損失の測定は交流Ｂ−Ｈカーブ測定
機を用いて測定周波数５０ｋＨｚ、測定磁束密度０．１
Ｔでそれぞれ２０℃〜１２０℃まで２０℃刻みで温度特
性も含め測定を行い、極小損失温度での特性を（表３）
に示した。ただし、極小損失温度が≧１２０℃、あるい
は≦２０℃の場合、それぞれ１２０℃、２０℃でのコア
損失、透磁率を示している。高調歪み対策アクティブフ
ィルタ用チョークコイルでは、測定周波数５０ｋＨｚ、
測定磁束密度０．１Ｔでコア損失１０００ｋＷ／ｍ3以
下、透磁率は５０以上が選定の基準となり、極小損失温
度は８０℃以上が好ましい。
【００２６】
【表３】
【００２７】（表３）の結果より明らかなように、Ｈｃ
が４００Ａ／ｍ以下の時、低コア損失を実現している。
が４００Ａ／ｍ以下の時、低コア損失を実現している。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、低
コア損失でかつコア損失の極小温度が８０℃以上となり
透磁率が高い優れた磁気特性を有するコアを実現する、
軟磁性合金粉末を提供することができる。
コア損失でかつコア損失の極小温度が８０℃以上となり
透磁率が高い優れた磁気特性を有するコアを実現する、
軟磁性合金粉末を提供することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松谷 伸哉 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 御堂 勇治 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 大西 一彰 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 ガスアトマイズ法により製造された磁歪
定数λの符号が室温で正のＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合
金粉末。 - 【請求項２】 ガスアトマイズ法により製造された重量
で４．５％≦Ａｌ≦８．５％、７．５％≦Ｓｉ≦９．５
％、残Ｆｅを主成分とするＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ系軟磁性合
金粉末。 - 【請求項３】 平均粒径１００μｍ以下の請求項１また
は２記載の軟磁性合金粉末。 - 【請求項４】 粉のＨｃが４００Ａ／ｍ以下の請求項１
または２記載の軟磁性合金粉末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9356988A JPH11189803A (ja) | 1997-12-25 | 1997-12-25 | 軟磁性合金粉末 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9356988A JPH11189803A (ja) | 1997-12-25 | 1997-12-25 | 軟磁性合金粉末 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11189803A true JPH11189803A (ja) | 1999-07-13 |
Family
ID=18451801
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9356988A Pending JPH11189803A (ja) | 1997-12-25 | 1997-12-25 | 軟磁性合金粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11189803A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011016207A1 (ja) * | 2009-08-04 | 2011-02-10 | パナソニック株式会社 | 複合磁性体及びその製造方法 |
| CN111745152A (zh) * | 2019-03-28 | 2020-10-09 | 新东工业株式会社 | 软磁性合金粉末、电子部件以及其制造方法 |
-
1997
- 1997-12-25 JP JP9356988A patent/JPH11189803A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011016207A1 (ja) * | 2009-08-04 | 2011-02-10 | パナソニック株式会社 | 複合磁性体及びその製造方法 |
| CN102473501A (zh) * | 2009-08-04 | 2012-05-23 | 松下电器产业株式会社 | 复合磁性体及其制造方法 |
| CN111745152A (zh) * | 2019-03-28 | 2020-10-09 | 新东工业株式会社 | 软磁性合金粉末、电子部件以及其制造方法 |
| CN111745152B (zh) * | 2019-03-28 | 2024-03-12 | 新东工业株式会社 | 软磁性合金粉末、电子部件以及其制造方法 |
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