JP2001115201A - 高周波リアクトル用合金粉末及びこれを用いた高周波リアクトル - Google Patents
高周波リアクトル用合金粉末及びこれを用いた高周波リアクトルInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 周波数特性に優れ、しかも定格電流における
透磁率が高く、その上、製造が容易で、かつ、安価な高
周波リアクトル用合金粉末及びこの合金粉末を使用した
リアクトルを提供することである。 【解決手段】 鉄を主成分とし、３.０〜８.０ｗｔ％Ｓ
ｉ、０〜３.０ｗｔ％Ｍｎ（但し、０を含まず）を含
み、粉末粒径が１５０μｍ以下とし、５ｗｔ％以下のバ
インダーを混合する。
透磁率が高く、その上、製造が容易で、かつ、安価な高
周波リアクトル用合金粉末及びこの合金粉末を使用した
リアクトルを提供することである。 【解決手段】 鉄を主成分とし、３.０〜８.０ｗｔ％Ｓ
ｉ、０〜３.０ｗｔ％Ｍｎ（但し、０を含まず）を含
み、粉末粒径が１５０μｍ以下とし、５ｗｔ％以下のバ
インダーを混合する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、産業機器及び一般
家庭用電気製品に搭載されるＳＷ電源において、そのＳ
Ｗ周波数が１０ｋＨｚ以上の電源に搭載される高周波リ
アクトル用合金粉末及びこれを用いた高周波リアクトル
に関するものである。
家庭用電気製品に搭載されるＳＷ電源において、そのＳ
Ｗ周波数が１０ｋＨｚ以上の電源に搭載される高周波リ
アクトル用合金粉末及びこれを用いた高周波リアクトル
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、省エネルギー、ＣＯ２問題の高ま
りから、一般家電及び産業用機器において省エネルギー
対策が急速に進んでいる。一般的に、消費電力が大きく
省エネルギー効果が高いものとして、エアコン、冷蔵庫
等のモーターを使用しているもの、及び照明器具等が上
げられる。これら製品の省エネルギー化を進めるため
に、高効率モーターの採用、電気回路の高効率化等が進
められている。電気回路で効率が大きく問題となるの
は、５０／６０ＨｚＡＣ入力をＤＣ化する電源部であ
り、その効率改善のため、ＳＷ電源の普及が、近年急速
に進んでいる。
りから、一般家電及び産業用機器において省エネルギー
対策が急速に進んでいる。一般的に、消費電力が大きく
省エネルギー効果が高いものとして、エアコン、冷蔵庫
等のモーターを使用しているもの、及び照明器具等が上
げられる。これら製品の省エネルギー化を進めるため
に、高効率モーターの採用、電気回路の高効率化等が進
められている。電気回路で効率が大きく問題となるの
は、５０／６０ＨｚＡＣ入力をＤＣ化する電源部であ
り、その効率改善のため、ＳＷ電源の普及が、近年急速
に進んでいる。
【０００３】しかしながら、ＳＷ電源を採用すると、電
流波形の歪により、高調波電流の発生が問題となってく
る。この対策として、様々な回路方式が提案されている
が、例えば、チョークインプット方式、一石コンバータ
ー方式、アクティブフィルター方式等が挙げられるが、
何れの方式においても、電流の導通角を広げるためにリ
アクトルが使用される。このリアクトルに求められる特
性は、インダクタンス値の他に、高変換効率、可聴域の
唸りがない、温度上昇が小さい、小型軽量、及び低コス
ト等、多岐にわたっている。
流波形の歪により、高調波電流の発生が問題となってく
る。この対策として、様々な回路方式が提案されている
が、例えば、チョークインプット方式、一石コンバータ
ー方式、アクティブフィルター方式等が挙げられるが、
何れの方式においても、電流の導通角を広げるためにリ
アクトルが使用される。このリアクトルに求められる特
性は、インダクタンス値の他に、高変換効率、可聴域の
唸りがない、温度上昇が小さい、小型軽量、及び低コス
ト等、多岐にわたっている。
【０００４】これら特性を達成する方法は、個別には種
々あるが、同時に解決できる最も有効な手段として、Ｓ
Ｗ周波数を上げることが考えられる。その場合、使用さ
れるリアクトル材が重要であり、高周波まで低損失、し
かも定格電流で高透磁率の材質が必要とされる。実際、
小容量の電源では、高周波用フェライト材の商品化が高
周波電源の設計に大きく貢献していることは、周知の事
実である。
々あるが、同時に解決できる最も有効な手段として、Ｓ
Ｗ周波数を上げることが考えられる。その場合、使用さ
れるリアクトル材が重要であり、高周波まで低損失、し
かも定格電流で高透磁率の材質が必要とされる。実際、
小容量の電源では、高周波用フェライト材の商品化が高
周波電源の設計に大きく貢献していることは、周知の事
実である。
【０００５】一方、大容量の電源では、上記特性に加
え、直流重畳特性が重要であり、飽和磁化の低いフェラ
イト材は使用できない。従って、他のリアクトル材を使
用しなければならないが、一般珪素鋼鈑は、高周波での
コアロスが大きいため使用できず、また、高珪素鋼鈑で
も、２０ｋＨｚを超えると、急激にコアロスの増大と透
磁率の著しい劣化が発生するため、使用周波数が２０ｋ
Ｈｚ以下に限定される。
え、直流重畳特性が重要であり、飽和磁化の低いフェラ
イト材は使用できない。従って、他のリアクトル材を使
用しなければならないが、一般珪素鋼鈑は、高周波での
コアロスが大きいため使用できず、また、高珪素鋼鈑で
も、２０ｋＨｚを超えると、急激にコアロスの増大と透
磁率の著しい劣化が発生するため、使用周波数が２０ｋ
Ｈｚ以下に限定される。
【０００６】次に、アモルファスは、高価なＢを使用す
ること及び特殊な製造装置が必要なため、どうしても高
コストになること、さらに磁歪が大きいため、可聴域の
唸りの発生が避けられないことの理由で、最適な材料と
は言えず、また、圧粉磁心は周波数特性が良好である
が、高珪素鋼鈑に比較すると、直流重畳特性が悪いの
で、小型軽量化の点で限界がある。
ること及び特殊な製造装置が必要なため、どうしても高
コストになること、さらに磁歪が大きいため、可聴域の
唸りの発生が避けられないことの理由で、最適な材料と
は言えず、また、圧粉磁心は周波数特性が良好である
が、高珪素鋼鈑に比較すると、直流重畳特性が悪いの
で、小型軽量化の点で限界がある。
【０００７】従って、現状の大容量リアクトルは、ＳＷ
周波数を２０ｋＨｚ以下に限定した上で、高珪素鋼鈑を
積層した磁心にマグネットワイヤーを巻線したものが一
般的である。しかし、今後、省エネルギー、ＣＯ２抑制
は必須の課題であり、大容量ＳＷ電源においても、その
高周波数化は不可避と考えられ、それに適合可能なリア
クトルが強く求められている。
周波数を２０ｋＨｚ以下に限定した上で、高珪素鋼鈑を
積層した磁心にマグネットワイヤーを巻線したものが一
般的である。しかし、今後、省エネルギー、ＣＯ２抑制
は必須の課題であり、大容量ＳＷ電源においても、その
高周波数化は不可避と考えられ、それに適合可能なリア
クトルが強く求められている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、上記
問題点に鑑み、電源回路の効率を向上させるため、周波
数特性に優れ、しかも定格電流における透磁率が高く、
その上、製造が容易で、かつ、安価な高周波リアクトル
用合金粉末及びこの合金粉末を使用したリアクトルを提
供することにある。
問題点に鑑み、電源回路の効率を向上させるため、周波
数特性に優れ、しかも定格電流における透磁率が高く、
その上、製造が容易で、かつ、安価な高周波リアクトル
用合金粉末及びこの合金粉末を使用したリアクトルを提
供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、鉄を主成分と
し、３.０〜８.０ｗｔ％Ｓｉ、０〜３.０ｗｔ％Ｍｎ
（但し、０を含まず）を含む合金粉末であって、粉末粒
径が１５０μｍ以下であり、５ｗｔ％以下のバインダー
が混合されていることを特徴とする高周波リアクトル用
合金粉末である。
し、３.０〜８.０ｗｔ％Ｓｉ、０〜３.０ｗｔ％Ｍｎ
（但し、０を含まず）を含む合金粉末であって、粉末粒
径が１５０μｍ以下であり、５ｗｔ％以下のバインダー
が混合されていることを特徴とする高周波リアクトル用
合金粉末である。
【００１０】また、本発明は、上記高周波リアクトル用
合金粉末において、前記鉄の一部が０〜２.０ｗｔ％Ｖ
（但し、０を含まず）で置換され高周波リアクトル用合
金粉末である。
合金粉末において、前記鉄の一部が０〜２.０ｗｔ％Ｖ
（但し、０を含まず）で置換され高周波リアクトル用合
金粉末である。
【００１１】また、本発明は、上記高周波リアクトル用
合金粉末を金型成形した磁心と導線より構成された高周
波リアクトルである。
合金粉末を金型成形した磁心と導線より構成された高周
波リアクトルである。
【００１２】また、本発明は、上記高周波リアクトルに
おいて、前記磁心は該合金粉末の粉末充填率が体積比で
７０％以上であり、かつ飽和磁化が１００００Ｇ以上
で、保磁力が２.０Ｏｅ以下である高周波リアクトルで
ある。
おいて、前記磁心は該合金粉末の粉末充填率が体積比で
７０％以上であり、かつ飽和磁化が１００００Ｇ以上
で、保磁力が２.０Ｏｅ以下である高周波リアクトルで
ある。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明では、出発原料は、溶解法
によって作製したインゴットを機械的に粉砕したもので
も良いし、アトマイズ法によって作製した粉末のどちら
を使用しても問題無い。これら合金粉末に、バインダー
として熱硬化性樹脂を混合し、次に例えばトロイダル形
状の金型を使用して圧縮成形する。次に、その成形体に
対し、適当な温度で歪とり熱処理を行う。次に、定格電
流に応じた線径のマグネットワイヤーを使用し、所望の
インダクタンス値になるようにターン数を決める。
によって作製したインゴットを機械的に粉砕したもので
も良いし、アトマイズ法によって作製した粉末のどちら
を使用しても問題無い。これら合金粉末に、バインダー
として熱硬化性樹脂を混合し、次に例えばトロイダル形
状の金型を使用して圧縮成形する。次に、その成形体に
対し、適当な温度で歪とり熱処理を行う。次に、定格電
流に応じた線径のマグネットワイヤーを使用し、所望の
インダクタンス値になるようにターン数を決める。
【００１４】ここで、合金の組成を特定した理由を述べ
ると、Ｓｉ量を３.０〜８.０ｗｔ％としたのは、Ｓｉ量
が３.０ｗｔ％未満では、コアロスが高く周波数特性が
悪いためであり、８.０ｗｔ％を超えると、飽和磁化が
低く直流重畳特性が劣化するためである.
ると、Ｓｉ量を３.０〜８.０ｗｔ％としたのは、Ｓｉ量
が３.０ｗｔ％未満では、コアロスが高く周波数特性が
悪いためであり、８.０ｗｔ％を超えると、飽和磁化が
低く直流重畳特性が劣化するためである.
【００１５】次に、Ｍｎ量を３.０ｗｔ％以下（０は含
まず）としたのは、Ｍｎ量が３.０ｗｔ％超えると、飽
和磁化の低下が著しいため直流重畳特性が劣化するため
である。また、粉末の粒径が１５０μｍ以下の時、磁心
の高周波特性が良好であり、バインダーが５.０％を超
えた時は磁心の粉末の充填率が低く、飽和磁化が低くな
るためである。また、Ｖ量を２ｗｔ％以下（０を含ま
ず）としたのは、ＶとＭｎとが複合添加したときに磁気
特性が改善されるが、２ｗｔ％を超えると飽和磁化の低
下が著しいために直流重畳特性が劣化するためである。
まず）としたのは、Ｍｎ量が３.０ｗｔ％超えると、飽
和磁化の低下が著しいため直流重畳特性が劣化するため
である。また、粉末の粒径が１５０μｍ以下の時、磁心
の高周波特性が良好であり、バインダーが５.０％を超
えた時は磁心の粉末の充填率が低く、飽和磁化が低くな
るためである。また、Ｖ量を２ｗｔ％以下（０を含ま
ず）としたのは、ＶとＭｎとが複合添加したときに磁気
特性が改善されるが、２ｗｔ％を超えると飽和磁化の低
下が著しいために直流重畳特性が劣化するためである。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の具体的な構成を実施例を用い
て説明する。
て説明する。
【００１７】（実施例１）水アトマイズ法で作製した
７.０ｗｔ％Ｓｉ−１.０ｗｔ％Ｍｎ−ｂａｌＦｅ合金粉
末を１５０μｍ以下に分級し、次に、バインダーとし
て、Ｓｉ系樹脂を重量比で３ｗｔ％混合した。次に成型
用金型を使用し、外径１５ｍｍ、内径１０ｍｍ、高さ５
ｍｍの形状に金型成形した。次に、この成形体を不活性
雰囲気中で７００℃×１時間保持後、室温まで徐冷し
た。
７.０ｗｔ％Ｓｉ−１.０ｗｔ％Ｍｎ−ｂａｌＦｅ合金粉
末を１５０μｍ以下に分級し、次に、バインダーとし
て、Ｓｉ系樹脂を重量比で３ｗｔ％混合した。次に成型
用金型を使用し、外径１５ｍｍ、内径１０ｍｍ、高さ５
ｍｍの形状に金型成形した。次に、この成形体を不活性
雰囲気中で７００℃×１時間保持後、室温まで徐冷し
た。
【００１８】次に、この成形体の磁気特性を測定するた
めに、１次１５ターン、２次５ターンの巻線をし、岩崎
通信機のＳＹ−８２３２交流ＢＨトレーサーで５０ｋＨ
ｚ、０.１ｍＴにおける透磁率、保磁力、コアロス特性
を測定した。
めに、１次１５ターン、２次５ターンの巻線をし、岩崎
通信機のＳＹ−８２３２交流ＢＨトレーサーで５０ｋＨ
ｚ、０.１ｍＴにおける透磁率、保磁力、コアロス特性
を測定した。
【００１９】比較例として、全く同じ形状の磁心を板厚
０.１ｍｍの高珪素鋼鈑から金型で打抜き後、樹脂で積
層し作製した。次に、歪とり熱処理後を行った後、４０
Ａ直流重畳時の透磁率μ４０が実施例とほぼ同じ値にな
るように磁心にギャップを入れ、本発明と全く同様に、
１次、二次の巻線を行い、交流の磁気特性を測定した。
これらの結果を表１に示す。
０.１ｍｍの高珪素鋼鈑から金型で打抜き後、樹脂で積
層し作製した。次に、歪とり熱処理後を行った後、４０
Ａ直流重畳時の透磁率μ４０が実施例とほぼ同じ値にな
るように磁心にギャップを入れ、本発明と全く同様に、
１次、二次の巻線を行い、交流の磁気特性を測定した。
これらの結果を表１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１に示すとおり、本発明の磁心は、比較
例に対し、高周波における磁気特性が良好であることが
分かる。
例に対し、高周波における磁気特性が良好であることが
分かる。
【００２２】（実施例２）Ｓｉ量が１.０、２.０、３.
０、４.０、５.０、６.０、７.０、８.０、９.０、１
０.０ｗｔ％で、かつ、全ての組成についてＭｎ量が２.
０ｗｔ％、残部Ｆｅよりなる合計１０個の組成について
水アトマイズ法で合金粉末を作製し、実施例１と全く同
様の方法で１５０μｍ以下に分級後、バインダーを添加
し、トロイダル形状に金型で磁心を成形した。
０、４.０、５.０、６.０、７.０、８.０、９.０、１
０.０ｗｔ％で、かつ、全ての組成についてＭｎ量が２.
０ｗｔ％、残部Ｆｅよりなる合計１０個の組成について
水アトマイズ法で合金粉末を作製し、実施例１と全く同
様の方法で１５０μｍ以下に分級後、バインダーを添加
し、トロイダル形状に金型で磁心を成形した。
【００２３】次に、歪とりの熱処理を行い、４０Ａ直流
重畳時のインダクタンスを周波数５０ｋＨｚにおいて測
定した。そのインダクタンス値より、交流の透磁率を計
算し、その結果を図１に示す。Ｓｉ量が３.０〜８.０ｗ
ｔ％の時、高い透磁率を示すことが分かる。
重畳時のインダクタンスを周波数５０ｋＨｚにおいて測
定した。そのインダクタンス値より、交流の透磁率を計
算し、その結果を図１に示す。Ｓｉ量が３.０〜８.０ｗ
ｔ％の時、高い透磁率を示すことが分かる。
【００２４】次に、同じ磁心に１次巻線、２次巻線を
し、直流磁気特性を測定した。その結果を図２に示す。
図２より、Ｓｉ量が３.０ｗｔ％未満になると、保磁力
が急激に増加し、また、Ｓｉ量が８.０ｗｔ％を超える
と、飽和磁化Ｂ２００が１００００Ｇ以下の低い値しか
示さないことが分かる。これは、図１に示す４０Ａ直流
重畳時の透磁率が高い値を示すＳｉ量と一致しているこ
とが分かる。
し、直流磁気特性を測定した。その結果を図２に示す。
図２より、Ｓｉ量が３.０ｗｔ％未満になると、保磁力
が急激に増加し、また、Ｓｉ量が８.０ｗｔ％を超える
と、飽和磁化Ｂ２００が１００００Ｇ以下の低い値しか
示さないことが分かる。これは、図１に示す４０Ａ直流
重畳時の透磁率が高い値を示すＳｉ量と一致しているこ
とが分かる。
【００２５】（実施例３）Ｓｉ量が６.７５ｗｔ％でＭ
ｎ量が０.１、０.２、０.５、１.０、２.０、３.０、
４.０、５.０ｗｔ％、残部Ｆｅの各合金粉末をインゴッ
ト作製後、機械的に粉砕する方法で１５０μｍ以下の粉
末を作製した。
ｎ量が０.１、０.２、０.５、１.０、２.０、３.０、
４.０、５.０ｗｔ％、残部Ｆｅの各合金粉末をインゴッ
ト作製後、機械的に粉砕する方法で１５０μｍ以下の粉
末を作製した。
【００２６】次に、この合金に実施例１と全く同じ方法
でバインダー混合後、金型成形によりトロイダル磁心を
作製し、次に、歪とり熱処理後、実施例２と同様の方法
で４０Ａ直流重畳時の５０ｋＨｚのインダクタンスを測
定した。また、実施例２と同様に、透磁率を計算し、そ
の結果を図３に示す。図３より、Ｍｎ量が０.１〜３.０
ｗｔ％の範囲で高い透磁率を示すことが分かる。
でバインダー混合後、金型成形によりトロイダル磁心を
作製し、次に、歪とり熱処理後、実施例２と同様の方法
で４０Ａ直流重畳時の５０ｋＨｚのインダクタンスを測
定した。また、実施例２と同様に、透磁率を計算し、そ
の結果を図３に示す。図３より、Ｍｎ量が０.１〜３.０
ｗｔ％の範囲で高い透磁率を示すことが分かる。
【００２７】（実施例４）実施例３で作製した６.７５
ｗｔ％Ｓｉ−１.０ｗｔ％Ｍｎ−ｂａｌＦｅ合金粉末を
使用して、バインダー量を１.０、２.０、３.０、４.
０、５.０、６.０、７.０ｗｔ％のバインダーを混合
し、実施例２〜４と全く同じ方法で磁心を作製し、４０
Ａの直流重畳時の透磁率を測定した。その結果を図４に
示す。
ｗｔ％Ｓｉ−１.０ｗｔ％Ｍｎ−ｂａｌＦｅ合金粉末を
使用して、バインダー量を１.０、２.０、３.０、４.
０、５.０、６.０、７.０ｗｔ％のバインダーを混合
し、実施例２〜４と全く同じ方法で磁心を作製し、４０
Ａの直流重畳時の透磁率を測定した。その結果を図４に
示す。
【００２８】図４より、バインダーが５.０ｗｔ％以下
の時、高い透磁率が得られることが分かる。なお、バイ
ンダー５.０ｗｔ％の時の磁気特性は、飽和磁化が１０
３００Ｇ、磁心の合金粉末充填率は７０.５％であっ
た。
の時、高い透磁率が得られることが分かる。なお、バイ
ンダー５.０ｗｔ％の時の磁気特性は、飽和磁化が１０
３００Ｇ、磁心の合金粉末充填率は７０.５％であっ
た。
【００２９】（実施例５）合金組成が６.２５ｗｔ％Ｓ
ｉ−０.５Ｍｎ−ＦｅにＶを各々０.１、０.２、０.５、
１.０、２.０、３.０、４.０、５.０ｗｔ％添加した合
金をガスアトマイズ法により作製した。これら粉末に実
施例１〜４と全く同じ方法で１５０μｍ以下に分級後、
バインダーを混合し、磁心成形、熱処理し、４０Ａ直流
重畳時の透磁率を測定した。その結果を図５に示す。図
５より、Ｖを０.１〜２.０ｗｔ％添加することにより、
透磁率が向上することが分かる。
ｉ−０.５Ｍｎ−ＦｅにＶを各々０.１、０.２、０.５、
１.０、２.０、３.０、４.０、５.０ｗｔ％添加した合
金をガスアトマイズ法により作製した。これら粉末に実
施例１〜４と全く同じ方法で１５０μｍ以下に分級後、
バインダーを混合し、磁心成形、熱処理し、４０Ａ直流
重畳時の透磁率を測定した。その結果を図５に示す。図
５より、Ｖを０.１〜２.０ｗｔ％添加することにより、
透磁率が向上することが分かる。
【００３０】（実施例６）実施例５で作製した６.２５
ｗｔ％Ｓｉ−０.５ｗｔ％Ｍｎ−９２.７５ｗｔ％Ｆｅ−
０.５ｗｔ％Ｖ合金粉末を使用して、外径５０ｍｍ、内
径２５ｍｍ、高さ２０ｍｍのトロイダルコアを金型を使
用して作製した。
ｗｔ％Ｓｉ−０.５ｗｔ％Ｍｎ−９２.７５ｗｔ％Ｆｅ−
０.５ｗｔ％Ｖ合金粉末を使用して、外径５０ｍｍ、内
径２５ｍｍ、高さ２０ｍｍのトロイダルコアを金型を使
用して作製した。
【００３１】次に、このトロイダルコアを歪とり熱処理
し、次にφ１.８ｍｍのマグネットワイヤーを６０ター
ン巻線し、リアクトルを作製した。このリアクトルの４
０Ａ直流重畳時のインダクタンスを測定したところ、５
５０μＨであった。
し、次にφ１.８ｍｍのマグネットワイヤーを６０ター
ン巻線し、リアクトルを作製した。このリアクトルの４
０Ａ直流重畳時のインダクタンスを測定したところ、５
５０μＨであった。
【００３２】次に、出力２０００Ｗ級のごく一般的なイ
ンバーター制御用のアクティブフィルターが搭載された
ＳＷ電源に、このリアクトルを接続し回路効率を測定し
た。ここで、出力側には負荷抵抗を接続した。また、回
路効率は出力電力を入力電力で割った値を使用した。
ンバーター制御用のアクティブフィルターが搭載された
ＳＷ電源に、このリアクトルを接続し回路効率を測定し
た。ここで、出力側には負荷抵抗を接続した。また、回
路効率は出力電力を入力電力で割った値を使用した。
【００３３】比較例として、幅２０ｍｍのＦｅ系アモル
ファス薄帯を使用し本発明と全く同じ寸法のトロイダル
コアを作製した。次に、本発明と全く同じインダクタン
スになるようにギャップを挿入した後、やはり６０ター
ン巻線し、インダクタンスを測定したところ、５４０μ
Ｈであった。次に、本発明と全く同じ方法でＳＷ電源に
接続し、その回路効率を測定した。これらの結果を表２
に示す。
ファス薄帯を使用し本発明と全く同じ寸法のトロイダル
コアを作製した。次に、本発明と全く同じインダクタン
スになるようにギャップを挿入した後、やはり６０ター
ン巻線し、インダクタンスを測定したところ、５４０μ
Ｈであった。次に、本発明と全く同じ方法でＳＷ電源に
接続し、その回路効率を測定した。これらの結果を表２
に示す。
【００３４】
【表２】
【００３５】表２より、本発明によるリアクトルは、比
較例に比較し、回路効率が高いことが分かった。これ
は、アモルファスコアにギャップを入れる必要があり、
そのため、唸りが発生し、さらにギャップ付近の漏洩磁
束がコアを発熱させる等、効率に悪影響を及ぼしている
ためと思われる。
較例に比較し、回路効率が高いことが分かった。これ
は、アモルファスコアにギャップを入れる必要があり、
そのため、唸りが発生し、さらにギャップ付近の漏洩磁
束がコアを発熱させる等、効率に悪影響を及ぼしている
ためと思われる。
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように、Ｓｉ量が３.０ｗ
ｔ％〜８.０ｗｔ％でＭｎ量が０〜３.０ｗｔ％（但し、
０を含まず）、粉末の粒径が１５０μｍ以下の粉末に、
バインダーを５.０％以下混合したとき高周波特性に優
れたリアクトル用粉末が得られ、これを圧縮成形するこ
とにより、充填率が７０％以上で、飽和磁化が１０００
０Ｇ以上及びＨｃが２.０Ｏｅ以下の高周波特性に優れ
たリアクトルが得られる。さらに、ＶはＭｎと複合添加
したときに磁気特性が改善され、０〜２.０ｗｔ％（但
し、０を含まず）の添加量で直流重畳特性が向上する。
ｔ％〜８.０ｗｔ％でＭｎ量が０〜３.０ｗｔ％（但し、
０を含まず）、粉末の粒径が１５０μｍ以下の粉末に、
バインダーを５.０％以下混合したとき高周波特性に優
れたリアクトル用粉末が得られ、これを圧縮成形するこ
とにより、充填率が７０％以上で、飽和磁化が１０００
０Ｇ以上及びＨｃが２.０Ｏｅ以下の高周波特性に優れ
たリアクトルが得られる。さらに、ＶはＭｎと複合添加
したときに磁気特性が改善され、０〜２.０ｗｔ％（但
し、０を含まず）の添加量で直流重畳特性が向上する。
【図１】実施例２におけるＳｉ量とμ’との関係を示す
図。
図。
【図２】実施例２におけるＳｉ量と飽和化Ｂ２００、保
磁力Ｈｃとの関係を示す図。
磁力Ｈｃとの関係を示す図。
【図３】実施例３におけるＭｎ量とμ’との関係を示す
図。
図。
【図４】実施例４におけるバインダー量とμ’との関係
を示す図。
を示す図。
【図５】実施例５におけるＶ量とμ’との関係を示す
図。
図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０１Ｆ 1/14 Ｈ０１Ｆ 1/26 1/26 37/00 Ａ 37/00 Ｍ 1/14 Ｚ
Claims (4)
- 【請求項１】 鉄を主成分とし、３.０〜８.０ｗｔ％Ｓ
ｉ、０〜３.０ｗｔ％Ｍｎ（但し、０を含まず）を含む
合金粉末であって、粉末粒径が１５０μｍ以下であり、
５ｗｔ％以下のバインダーが混合されていることを特徴
とする高周波リアクトル用合金粉末。 - 【請求項２】 請求項１記載の高周波リアクトル用合金
粉末において、前記鉄の一部が０〜２.０ｗｔ％Ｖ（但
し、０を含まず）で置換されたことを特徴とする高周波
リアクトル用合金粉末。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の高周波リアク
トル用合金粉末を金型成形した磁心と導線より構成され
たことを特徴とする高周波リアクトル。 - 【請求項４】 請求項３記載の高周波リアクトルにおい
て、前記磁心は、該合金粉末の粉末充填率が体積比で７
０％以上であり、かつ飽和磁化が１００００Ｇ以上で、
保磁力が２.０Ｏｅ以下であることを特徴とする高周波
リアクトル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29550699A JP2001115201A (ja) | 1999-10-18 | 1999-10-18 | 高周波リアクトル用合金粉末及びこれを用いた高周波リアクトル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29550699A JP2001115201A (ja) | 1999-10-18 | 1999-10-18 | 高周波リアクトル用合金粉末及びこれを用いた高周波リアクトル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001115201A true JP2001115201A (ja) | 2001-04-24 |
Family
ID=17821504
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29550699A Pending JP2001115201A (ja) | 1999-10-18 | 1999-10-18 | 高周波リアクトル用合金粉末及びこれを用いた高周波リアクトル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001115201A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008255384A (ja) * | 2007-04-02 | 2008-10-23 | Seiko Epson Corp | 軟磁性粉末、圧粉磁心および磁性素子 |
| JP2012144810A (ja) * | 2012-04-06 | 2012-08-02 | Seiko Epson Corp | 軟磁性粉末、圧粉磁心および磁性素子 |
| CN102886597A (zh) * | 2012-10-19 | 2013-01-23 | 南通皋鑫电子股份有限公司 | 一种硅叠高频合金机 |
-
1999
- 1999-10-18 JP JP29550699A patent/JP2001115201A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008255384A (ja) * | 2007-04-02 | 2008-10-23 | Seiko Epson Corp | 軟磁性粉末、圧粉磁心および磁性素子 |
| JP2012144810A (ja) * | 2012-04-06 | 2012-08-02 | Seiko Epson Corp | 軟磁性粉末、圧粉磁心および磁性素子 |
| CN102886597A (zh) * | 2012-10-19 | 2013-01-23 | 南通皋鑫电子股份有限公司 | 一种硅叠高频合金机 |
| CN102886597B (zh) * | 2012-10-19 | 2014-09-24 | 南通皋鑫电子股份有限公司 | 一种硅叠高频合金机 |
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