JPH11188501A - 焼入鋼の高精度切削加工方法 - Google Patents
焼入鋼の高精度切削加工方法Info
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- JPH11188501A JPH11188501A JP10272843A JP27284398A JPH11188501A JP H11188501 A JPH11188501 A JP H11188501A JP 10272843 A JP10272843 A JP 10272843A JP 27284398 A JP27284398 A JP 27284398A JP H11188501 A JPH11188501 A JP H11188501A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 c ＢＮ工具による焼入鋼の高精度切削加工に
おいて、寸法精度を悪化させずに面粗度を高められるよ
うにすることである。 【解決手段】 工具の送り量の上限値を、送り量から計
算される理論面粗度が目標面粗度の２／３以下、１／１
０００以上となる値に設定し、その上限値から下限値ま
での間の送り変動幅を０．００２ｍｍ／ｒｅｖ以上、
０．０５ｍｍ／ｒｅｖ以下とし、この範囲内で、１回の
送り変化量が元の送り量の整数倍とならないようにし、
各回の総切削長が１０ｍ以上、１０００ｍ以下となるワ
ーク数毎に送り量を強制変動させるようにした。
おいて、寸法精度を悪化させずに面粗度を高められるよ
うにすることである。 【解決手段】 工具の送り量の上限値を、送り量から計
算される理論面粗度が目標面粗度の２／３以下、１／１
０００以上となる値に設定し、その上限値から下限値ま
での間の送り変動幅を０．００２ｍｍ／ｒｅｖ以上、
０．０５ｍｍ／ｒｅｖ以下とし、この範囲内で、１回の
送り変化量が元の送り量の整数倍とならないようにし、
各回の総切削長が１０ｍ以上、１０００ｍ以下となるワ
ーク数毎に送り量を強制変動させるようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、c ＢＮ焼結体工
具による焼入鋼の高精度切削加工方法に関する。
具による焼入鋼の高精度切削加工方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】切削加工において工具に発生する境界摩
耗によって、仕上げ面の面粗さが悪化するのを防ぐ方法
として、特開昭５７−２０５００２公報には、同一面粗
さが要求される加工面の切削開始点から切削終了点まで
の間に、送り量を予め設定された範囲内で増減すること
を特徴とする切削加工方法が、また、特開平６−５５３
０１号公報には、刃具刃先の送りピッチを各加工サイク
ル毎に所定範囲内で変化させるＮＣ制御機における切削
送り制御方法が開示されている。
耗によって、仕上げ面の面粗さが悪化するのを防ぐ方法
として、特開昭５７−２０５００２公報には、同一面粗
さが要求される加工面の切削開始点から切削終了点まで
の間に、送り量を予め設定された範囲内で増減すること
を特徴とする切削加工方法が、また、特開平６−５５３
０１号公報には、刃具刃先の送りピッチを各加工サイク
ル毎に所定範囲内で変化させるＮＣ制御機における切削
送り制御方法が開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記公報の方法は、硬
度の低い被削材の加工では確かに効果があるが、硬度の
高い焼入鋼（ＨＲc ５０−６５）の高精度加工では下記
の問題が生じる。
度の低い被削材の加工では確かに効果があるが、硬度の
高い焼入鋼（ＨＲc ５０−６５）の高精度加工では下記
の問題が生じる。
【０００４】高精度であると言うことは、仕上げ面の面
粗度が３．２s 以下であり、また、仕上がりの寸法誤差
がＩＴ７級以下であると言うことであり、その両方の条
件を満たさなければならないが、上記の方法では、ワー
クが焼入鋼の場合、寸法精度が安定しない。
粗度が３．２s 以下であり、また、仕上がりの寸法誤差
がＩＴ７級以下であると言うことであり、その両方の条
件を満たさなければならないが、上記の方法では、ワー
クが焼入鋼の場合、寸法精度が安定しない。
【０００５】焼入鋼の切削は、他の材質に比べてかなり
特殊である。例えば、工具にかかる背分力が大きく、工
具の摩耗が進むと、その傾向がより顕著になる。
特殊である。例えば、工具にかかる背分力が大きく、工
具の摩耗が進むと、その傾向がより顕著になる。
【０００６】このような状況下で送りを大きく変化させ
ると、背分力も大きく変化し、寸法精度を悪化させる原
因となる。
ると、背分力も大きく変化し、寸法精度を悪化させる原
因となる。
【０００７】ところが、特開昭５７−２０５００２号公
報の方法では、同一面粗さが要求される面内で送りを増
減させるので、背分力の変化による寸法変化が同一面内
で生じるという欠点があった。また、特開平６−５５３
０１号公報の方法は、送りピッチの変動幅を背分力を考
慮せずに定めている。即ち、送りピッチを狭くすること
による加工時間延長の許容限界を送りピッチの下限値と
し、また、送りピッチを広くすることによる面粗度の荒
れの許容限界を送りピッチの上限値としてその間で送り
ピッチを変化させるようにしており、そのため、焼入鋼
の切削では背分力の変化が度を越えることがある。さら
に、送り量を変化させるタイミングについて明確な規定
が無く、送り量を変化させたにもかかわらず、期待した
ほどの面粗度改善効果が得られないことがあった。ま
た、使用工具の形状については何ら言及するところが無
く、この工具形状による影響もあって寸法精度が安定し
ないと云う問題があった。
報の方法では、同一面粗さが要求される面内で送りを増
減させるので、背分力の変化による寸法変化が同一面内
で生じるという欠点があった。また、特開平６−５５３
０１号公報の方法は、送りピッチの変動幅を背分力を考
慮せずに定めている。即ち、送りピッチを狭くすること
による加工時間延長の許容限界を送りピッチの下限値と
し、また、送りピッチを広くすることによる面粗度の荒
れの許容限界を送りピッチの上限値としてその間で送り
ピッチを変化させるようにしており、そのため、焼入鋼
の切削では背分力の変化が度を越えることがある。さら
に、送り量を変化させるタイミングについて明確な規定
が無く、送り量を変化させたにもかかわらず、期待した
ほどの面粗度改善効果が得られないことがあった。ま
た、使用工具の形状については何ら言及するところが無
く、この工具形状による影響もあって寸法精度が安定し
ないと云う問題があった。
【０００８】そこで、この発明は、c ＢＮ工具による焼
入鋼の切削加工において、寸法精度を悪化させることな
く面粗度を改善し得る方法を提供する。
入鋼の切削加工において、寸法精度を悪化させることな
く面粗度を改善し得る方法を提供する。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、この発明においては、c ＢＮ焼結体工具を用いて焼
入鋼を仕上げ面粗さ３．２s 以下、寸法公差ＩＴ７級以
下の精度を満たすように切削加工する場合に、工具の送
り量の上限値を、送り量から計算される理論面粗度が目
標面粗度の２／３以下、１／１０００以上となる値に設
定し、その上限値から下限値までの間の送り変動幅を
０．００２ｍｍ／ｒｅｖ以上、０．０５ｍｍ／ｒｅｖ以
下とし、この範囲内で、１回の送り変化量が元の送り量
の整数倍とならないようにし、各回の総切削長が１０ｍ
以上、１０００ｍ以下となるワーク数毎に送り量を強制
変動させる方法を採る。
め、この発明においては、c ＢＮ焼結体工具を用いて焼
入鋼を仕上げ面粗さ３．２s 以下、寸法公差ＩＴ７級以
下の精度を満たすように切削加工する場合に、工具の送
り量の上限値を、送り量から計算される理論面粗度が目
標面粗度の２／３以下、１／１０００以上となる値に設
定し、その上限値から下限値までの間の送り変動幅を
０．００２ｍｍ／ｒｅｖ以上、０．０５ｍｍ／ｒｅｖ以
下とし、この範囲内で、１回の送り変化量が元の送り量
の整数倍とならないようにし、各回の総切削長が１０ｍ
以上、１０００ｍ以下となるワーク数毎に送り量を強制
変動させる方法を採る。
【００１０】この方法では、c ＢＮ焼結体工具として、
直角刃物角が６０度以上、１２０度以下のものや、ノー
ズＲ部に続く直線の前切れ刃（又は前切れ刃と横切れ
刃）を有し、その前切れ刃部の副切込み角が０．５度以
上、４度以下であるものを用いるとより良い結果が得ら
れる。さらに、この前切れ刃部の長さが０．００１ｍｍ
以上、１ｍｍ以下であるときには、前切れ刃部の副切れ
込み角が−０．０１度以上０．４度以下であるものを用
いるとより好ましい。
直角刃物角が６０度以上、１２０度以下のものや、ノー
ズＲ部に続く直線の前切れ刃（又は前切れ刃と横切れ
刃）を有し、その前切れ刃部の副切込み角が０．５度以
上、４度以下であるものを用いるとより良い結果が得ら
れる。さらに、この前切れ刃部の長さが０．００１ｍｍ
以上、１ｍｍ以下であるときには、前切れ刃部の副切れ
込み角が−０．０１度以上０．４度以下であるものを用
いるとより好ましい。
【００１１】
【作用】切削仕上げ面には、工具送り量に相当する間隔
で山谷の形状が刻まれる。刃先に境界摩耗が生じるの
は、刃先の同じ部分が仕上げ面の山の部分に当たってい
るからである。
で山谷の形状が刻まれる。刃先に境界摩耗が生じるの
は、刃先の同じ部分が仕上げ面の山の部分に当たってい
るからである。
【００１２】そこで、送りを強制変動させ、刃先と仕上
げ面の山の関係をずらしてやることで境界摩耗の進展を
抑制する。この考え方は、特開昭５７−２０５００２号
公報、特開平６−５５３０１号公報の技術と同じである
が、これだけでは焼入鋼の切削で面粗度、寸法精度を安
定させることができない。
げ面の山の関係をずらしてやることで境界摩耗の進展を
抑制する。この考え方は、特開昭５７−２０５００２号
公報、特開平６−５５３０１号公報の技術と同じである
が、これだけでは焼入鋼の切削で面粗度、寸法精度を安
定させることができない。
【００１３】このため、この発明では下記の工夫を加え
た。先ず、１回の送り変化量が元の送り量の整数倍であ
ると、送り量を変化させたにも拘らず刃先の同じ部分に
仕上げ面の山の部分が当たる可能性がある。従って、１
回の送り変化量が元の送り量の整数倍とならないように
して境界摩耗の抑制効果を確実に発揮させる。１回の変
化量は、送り量を何回か変化させて元の送り量に戻り、
そのパターンを繰り返す場合には、１パターンを完了す
るまでの間は変化後送り量が元の送り量の整数倍となら
ないように定めるとなおよい。
た。先ず、１回の送り変化量が元の送り量の整数倍であ
ると、送り量を変化させたにも拘らず刃先の同じ部分に
仕上げ面の山の部分が当たる可能性がある。従って、１
回の送り変化量が元の送り量の整数倍とならないように
して境界摩耗の抑制効果を確実に発揮させる。１回の変
化量は、送り量を何回か変化させて元の送り量に戻り、
そのパターンを繰り返す場合には、１パターンを完了す
るまでの間は変化後送り量が元の送り量の整数倍となら
ないように定めるとなおよい。
【００１４】また、送り量を、その送り量から計算され
る理論面粗度（これはｆ2 ／８Ｒの式で求まる。ｆは送
り量、Ｒは工具のノーズＲ半径）が目標とする面粗度の
２／３よりも大きくなる値にすると、外乱による面粗度
の悪化によって目標面粗度を確保できなくなることがあ
り、一方、理論面粗度が目標面粗度の１／１０００より
も小さくなる送り量では、面粗度はより良くなるが、ワ
ーク１個当りの切削長が長くなって工具寿命までに加工
できるワーク数が減少するので、送り量の上限値を、そ
の送り量から計算される理論面粗度が目標面粗度の２／
３以下、１／１０００以上となる値に設定してこれ等の
不具合を解消する。
る理論面粗度（これはｆ2 ／８Ｒの式で求まる。ｆは送
り量、Ｒは工具のノーズＲ半径）が目標とする面粗度の
２／３よりも大きくなる値にすると、外乱による面粗度
の悪化によって目標面粗度を確保できなくなることがあ
り、一方、理論面粗度が目標面粗度の１／１０００より
も小さくなる送り量では、面粗度はより良くなるが、ワ
ーク１個当りの切削長が長くなって工具寿命までに加工
できるワーク数が減少するので、送り量の上限値を、そ
の送り量から計算される理論面粗度が目標面粗度の２／
３以下、１／１０００以上となる値に設定してこれ等の
不具合を解消する。
【００１５】さらに、焼入鋼の切削加工では、送りの変
動による背分力変動が顕著になるので、送り変動幅を僅
かな範囲に制限する。この送り変動幅が０．００２ｍｍ
／ｒｅｖより小さいと送りを変動したことによる境界摩
耗の抑止効果が期待できず、一方、その変動幅が０．０
５ｍｍ／ｒｅｖより大きいと寸法精度に悪影響が出るの
で、送り変動幅は、下限を０．００２ｍｍ／ｒｅｖ、上
限を０．０５ｍｍ／ｒｅｖとする。送りは、各回の総切
削長（切削長の和）が１０ｍ以上、１０００ｍ以下とな
るワーク数毎に変化させると、境界摩耗の抑制効果が最
も期待でき、ワークの円筒度を落とすこともない。
動による背分力変動が顕著になるので、送り変動幅を僅
かな範囲に制限する。この送り変動幅が０．００２ｍｍ
／ｒｅｖより小さいと送りを変動したことによる境界摩
耗の抑止効果が期待できず、一方、その変動幅が０．０
５ｍｍ／ｒｅｖより大きいと寸法精度に悪影響が出るの
で、送り変動幅は、下限を０．００２ｍｍ／ｒｅｖ、上
限を０．０５ｍｍ／ｒｅｖとする。送りは、各回の総切
削長（切削長の和）が１０ｍ以上、１０００ｍ以下とな
るワーク数毎に変化させると、境界摩耗の抑制効果が最
も期待でき、ワークの円筒度を落とすこともない。
【００１６】なお、使用するc ＢＮ焼結体工具は、図１
（ａ）に示す直角刃物角βｎが６０°未満であると、刃
先強度が不足して刃先のチッピングが起こり、それによ
って面粗度が悪化する可能性が高くなる。一方、直角刃
物角βｎが１２０°より大きいと、工具１の切れ味が低
下して切削抵抗が増加し、寸法誤差が大きくなる。
（ａ）に示す直角刃物角βｎが６０°未満であると、刃
先強度が不足して刃先のチッピングが起こり、それによ
って面粗度が悪化する可能性が高くなる。一方、直角刃
物角βｎが１２０°より大きいと、工具１の切れ味が低
下して切削抵抗が増加し、寸法誤差が大きくなる。
【００１７】また、図１（ｂ）に示すように、刃先部に
ノーズＲ２ａ部に続く直線の前切れ刃２ｂを設けておく
と、その前切れ刃２ｂによるサライ効果によって面粗度
が向上する。この前切れ刃２ｂは、副切込み角κ' が４
度より大きいと切削に関与せず、サライ効果が得られな
い。一方、κ' が０．５度より小さいと切削抵抗が増加
して安定した面粗度、寸法精度を出せなくなる。
ノーズＲ２ａ部に続く直線の前切れ刃２ｂを設けておく
と、その前切れ刃２ｂによるサライ効果によって面粗度
が向上する。この前切れ刃２ｂは、副切込み角κ' が４
度より大きいと切削に関与せず、サライ効果が得られな
い。一方、κ' が０．５度より小さいと切削抵抗が増加
して安定した面粗度、寸法精度を出せなくなる。
【００１８】さらに、この前切れ刃２ｂの長さが０．０
０１ｍｍ以上、１ｍｍ以下の範囲内であれば、前切れ刃
を有することによる切削抵抗の増加が小さくなるため、
副切れ込み角κ' をより小さくすることができ、副切れ
込み角κ' が−０．０１度以上４度以下の時により好ま
しい結果を得ることができる。
０１ｍｍ以上、１ｍｍ以下の範囲内であれば、前切れ刃
を有することによる切削抵抗の増加が小さくなるため、
副切れ込み角κ' をより小さくすることができ、副切れ
込み角κ' が−０．０１度以上４度以下の時により好ま
しい結果を得ることができる。
【００１９】以上の工夫の追加で、面粗度と寸法精度の
両方を良好に保ち、長時間切削できるようになる。
両方を良好に保ち、長時間切削できるようになる。
【００２０】
【発明の実施の形態】（実施例１）送りを強制変動させ
て、目標とする面粗度が３．２s 、寸法精度がＩＴ７級
の焼入鋼（ＨＲc ６０）の切削加工を行った。切削形態
はΦ３０×６５ｍｍの丸棒ワークの外周旋削である。工
具刃先のノーズＲは０．８ｍｍである。送りは、０．０
８ｍｍ／ｒｅｖで一定にしたものと、上限値を０．０９
ｍｍ／ｒｅｖ、変動幅を０．０２ｍｍ／ｒｅｖとして強
制変動させたものの２種類で切削した。強制変動の具体
的な方法は、送り量をワーク５個毎（５個の総切削長約
３８０ｍ）に０．０９→０．０８→０．０７→０．０９
→……（単位はｍｍ／ｒｅｖ）と繰り返し変化させた。
このときの仕上げ面の面粗度を測定した結果を図２に示
す。
て、目標とする面粗度が３．２s 、寸法精度がＩＴ７級
の焼入鋼（ＨＲc ６０）の切削加工を行った。切削形態
はΦ３０×６５ｍｍの丸棒ワークの外周旋削である。工
具刃先のノーズＲは０．８ｍｍである。送りは、０．０
８ｍｍ／ｒｅｖで一定にしたものと、上限値を０．０９
ｍｍ／ｒｅｖ、変動幅を０．０２ｍｍ／ｒｅｖとして強
制変動させたものの２種類で切削した。強制変動の具体
的な方法は、送り量をワーク５個毎（５個の総切削長約
３８０ｍ）に０．０９→０．０８→０．０７→０．０９
→……（単位はｍｍ／ｒｅｖ）と繰り返し変化させた。
このときの仕上げ面の面粗度を測定した結果を図２に示
す。
【００２１】（実施例２）実施例１と同様の方法で送り
の上限値を変化させて切削を行った。このときの工具寿
命がつきるまでの加工数の変化を表１に示す。寿命の判
定基準は仕上げ面の面粗度３．２s である。
の上限値を変化させて切削を行った。このときの工具寿
命がつきるまでの加工数の変化を表１に示す。寿命の判
定基準は仕上げ面の面粗度３．２s である。
【００２２】
【表１】
【００２３】（実施例３）実施例１と同様の方法で、送
り変動幅を変化させて焼入鋼の切削加工を行った。送り
を強制変動させたことによる寿命の変化と、送りを大き
くした時と小さくした時の寸法の変化を表２に示す。
り変動幅を変化させて焼入鋼の切削加工を行った。送り
を強制変動させたことによる寿命の変化と、送りを大き
くした時と小さくした時の寸法の変化を表２に示す。
【００２４】
【表２】
【００２５】（実施例４）送りを強制変動させて、目標
とする面粗度が１．６s 、寸法精度がＩＴ６級の加工を
行った。送りは、０．０６ｍｍ／ｒｅｖで一定にしたも
のと、上限値を０．０８ｍｍ／ｒｅｖ、変動幅を０．０
４ｍｍ／ｒｅｖとして強制変動させたものの２種類で切
削した。強制変動の具体的な方法は、送り量をワーク毎
に０．０４→０．０８→０．０４→０．０８（単位はｍ
ｍ／ｒｅｖ）と繰り返し変化させた。これ以外の条件は
実施例１と同様である。仕上げ面の面粗度を測定した結
果を図３に示す。送りを強制変動させたにもかかわら
ず、送りが一定のときと寿命がほとんど変わらない。送
り量の１回の変化量が元の送り量の整数倍（発明の条件
外）となっているために境界摩耗の発達を抑えることが
できなかったと考えられる。
とする面粗度が１．６s 、寸法精度がＩＴ６級の加工を
行った。送りは、０．０６ｍｍ／ｒｅｖで一定にしたも
のと、上限値を０．０８ｍｍ／ｒｅｖ、変動幅を０．０
４ｍｍ／ｒｅｖとして強制変動させたものの２種類で切
削した。強制変動の具体的な方法は、送り量をワーク毎
に０．０４→０．０８→０．０４→０．０８（単位はｍ
ｍ／ｒｅｖ）と繰り返し変化させた。これ以外の条件は
実施例１と同様である。仕上げ面の面粗度を測定した結
果を図３に示す。送りを強制変動させたにもかかわら
ず、送りが一定のときと寿命がほとんど変わらない。送
り量の１回の変化量が元の送り量の整数倍（発明の条件
外）となっているために境界摩耗の発達を抑えることが
できなかったと考えられる。
【００２６】（実施例５）様々な直角刃物角を有する工
具を用いて実施例１と同様の切削加工を行った。この結
果を表３に示す。寿命の判定は、面粗度３．２s 、寸法
精度ＩＴ７級を基準にした。
具を用いて実施例１と同様の切削加工を行った。この結
果を表３に示す。寿命の判定は、面粗度３．２s 、寸法
精度ＩＴ７級を基準にした。
【００２７】
【表３】
【００２８】（実施例６）前切れ刃部に副切込み角２度
の直線切れ刃を持つ工具を用いて、実施例１と同様の送
りを強制変動させる焼入鋼の切削加工を行った。このと
きの面粗度を測定した結果を図２にあわせて示す。刃先
にサライ効果をもつ直線切れ刃を設けたために、切削初
期の面粗度が特に改善され、寿命も向上した。
の直線切れ刃を持つ工具を用いて、実施例１と同様の送
りを強制変動させる焼入鋼の切削加工を行った。このと
きの面粗度を測定した結果を図２にあわせて示す。刃先
にサライ効果をもつ直線切れ刃を設けたために、切削初
期の面粗度が特に改善され、寿命も向上した。
【００２９】（実施例７）実施例６と同様の形状で副切
込み角の異なる工具を用いて、実施例１と同様に送りを
強制変動させて焼入鋼の切削加工を行った。この結果を
表４に示す。寿命の判定は、面粗度３．２s 、寸法精度
ＩＴ７級を基準にした。
込み角の異なる工具を用いて、実施例１と同様に送りを
強制変動させて焼入鋼の切削加工を行った。この結果を
表４に示す。寿命の判定は、面粗度３．２s 、寸法精度
ＩＴ７級を基準にした。
【００３０】
【表４】
【００３１】（実施例８）実施例１と同様の方法で、表
５に示したワーク数毎に送りを変動させて切削を行っ
た。この結果を表５に示す。寿命の判定は、面粗度３．
２s 、寸法精度ＩＴ７級を基準にした。
５に示したワーク数毎に送りを変動させて切削を行っ
た。この結果を表５に示す。寿命の判定は、面粗度３．
２s 、寸法精度ＩＴ７級を基準にした。
【００３２】
【表５】
【００３３】（実施例９）前切れ刃部に長さ０．５ｍｍ
で表６に示す副切れ込み角の直線切れ刃を持つ工具を用
いて、実施例１と同様の送りを強制変動させる焼入鋼の
切削加工を行った。この結果を表６に示す。寿命の判定
は、面粗度３．２s 、寸法精度ＩＴ７級を基準にした。
で表６に示す副切れ込み角の直線切れ刃を持つ工具を用
いて、実施例１と同様の送りを強制変動させる焼入鋼の
切削加工を行った。この結果を表６に示す。寿命の判定
は、面粗度３．２s 、寸法精度ＩＴ７級を基準にした。
【００３４】
【表６】
【００３５】
【発明の効果】以上述べたように、この発明では、限ら
れた条件の下で送り量を僅かに強制変動させて切削加工
を行うので、工具の境界摩耗の進展を切削背分力の極端
な変動を招かずに確実に抑制でき、面粗度の悪化を抑え
つつ、焼入鋼の切削で顕著に現れる送りを変動させたこ
とによる寸法変化を最小限に抑えてより良い性状の仕上
げ面を得ることが可能になる。
れた条件の下で送り量を僅かに強制変動させて切削加工
を行うので、工具の境界摩耗の進展を切削背分力の極端
な変動を招かずに確実に抑制でき、面粗度の悪化を抑え
つつ、焼入鋼の切削で顕著に現れる送りを変動させたこ
とによる寸法変化を最小限に抑えてより良い性状の仕上
げ面を得ることが可能になる。
【００３６】また、工具の寿命が延びるので、加工コス
ト低減の面でも有利になる。特に、焼入鋼特有の切削現
象に応じて工具形状を最適化することで、工具寿命を更
に延ばすことができ、加工コスト低減の効果が高まる。
ト低減の面でも有利になる。特に、焼入鋼特有の切削現
象に応じて工具形状を最適化することで、工具寿命を更
に延ばすことができ、加工コスト低減の効果が高まる。
【図１】（ａ）工具形状（直角刃物角）を工具送り方向
に見て示す図 （ｂ）直線の前切れ刃を有する工具の平面図
に見て示す図 （ｂ）直線の前切れ刃を有する工具の平面図
【図２】工具の寿命比較試験結果を示す図表
【図３】送り変化量を元の送り量の整数倍にしたときの
効果の比較試験結果を示す図表
効果の比較試験結果を示す図表
１ c ＢＮ焼結体工具 ２ａ ノーズＲ部 ２ｂ 直線の前切れ刃 ３ すくい面 ４ 逃げ面 Ｗ ワーク
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 白石 順一 伊丹市昆陽北一丁目１番１号 住友電気工 業株式会社伊丹製作所内
Claims (4)
- 【請求項１】 c ＢＮ焼結体工具を用いて焼入鋼を仕上
げ面粗さ３．２s 以下、寸法公差ＩＴ７級以下の精度を
満たすように切削加工する方法であって、工具の送り量
の上限値を、送り量から計算される理論面粗度が目標面
粗度の２／３以下、１／１０００以上となる値に設定
し、その上限値から下限値までの間の送り変動幅を０．
００２ｍｍ／ｒｅｖ以上、０．０５ｍｍ／ｒｅｖ以下と
し、この範囲内で、１回の送り変化量が元の送り量の整
数倍とならないようにし、各回の総切削長が１０ｍ以
上、１０００ｍ以下となるワーク数毎に送り量を強制変
動させることを特徴とする焼入鋼の高精度切削加工方
法。 - 【請求項２】 前記c ＢＮ焼結体工具として、直角刃物
角が６０度以上、１２０度以下のものを用いる請求項１
記載の焼入鋼の高精度切削加工方法。 - 【請求項３】 前記c ＢＮ焼結体工具として、ノーズＲ
部に続く直線の前切れ刃を有し、その前切れ刃部の副切
込み角が０．５度以上、４度以下であるものを用いる請
求項１記載の焼入鋼の高精度切削加工方法。 - 【請求項４】 前記c ＢＮ焼結体工具として、ノーズＲ
部に続く直線の前切れ刃を有し、その前切れ刃の長さが
０．００１ｍｍ以上、１ｍｍ以下、前切れ刃部の副切込
み角が−０．０１度以上、４度以下であるものを用いる
請求項１記載の焼入鋼の高精度切削加工方法。
Priority Applications (6)
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|---|---|---|---|
| JP10272843A JP2985886B2 (ja) | 1997-10-21 | 1998-09-28 | 焼入鋼の高精度切削加工方法 |
| EP98308578A EP0911099B1 (en) | 1997-10-21 | 1998-10-20 | Method of cutting hardened steel with high accuracy |
| CA002250708A CA2250708C (en) | 1997-10-21 | 1998-10-20 | Method of cutting hardened steel with high accuracy |
| DE69800620T DE69800620T2 (de) | 1997-10-21 | 1998-10-20 | Verfahren zur spanabhebenden Bearbeitung von gehärtetem Stahl mit hoher Genauigkeit |
| US09/175,968 US6065377A (en) | 1997-10-21 | 1998-10-21 | Method of cutting hardened steel with high accuracy |
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| JP28859997 | 1997-10-21 | ||
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|---|---|
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| JP (1) | JP2985886B2 (ja) |
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- 1998-10-20 CA CA002250708A patent/CA2250708C/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-20 EP EP98308578A patent/EP0911099B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-20 DE DE69800620T patent/DE69800620T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-21 US US09/175,968 patent/US6065377A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-21 KR KR1019980044085A patent/KR19990037259A/ko not_active Application Discontinuation
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0911099B1 (en) | 2001-03-21 |
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