JPH11188347A - 風砕スラグの製造方法 - Google Patents
風砕スラグの製造方法Info
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- JPH11188347A JPH11188347A JP9366638A JP36663897A JPH11188347A JP H11188347 A JPH11188347 A JP H11188347A JP 9366638 A JP9366638 A JP 9366638A JP 36663897 A JP36663897 A JP 36663897A JP H11188347 A JPH11188347 A JP H11188347A
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Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Separation Of Solids By Using Liquids Or Pneumatic Power (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 粉砕、冷却固化、分級を一挙に行うことがで
きる溶融スラグからの風砕スラグの製造方法を提供す
る。 【解決手段】 溶融スラグ３を、水平型の重力分級機１
中に流出させ、該流出する溶融スラグの下方より斜め上
向きに空気４を噴出させて、粉砕、冷却固化、分級して
風砕スラグｅ、ｆ、ｇを得ることを特徴とする風砕スラ
グの製造方法としたものであり、前記水平型の重力分級
機は、溶融スラグを冷却するための空気口を別途有する
ことができる。
きる溶融スラグからの風砕スラグの製造方法を提供す
る。 【解決手段】 溶融スラグ３を、水平型の重力分級機１
中に流出させ、該流出する溶融スラグの下方より斜め上
向きに空気４を噴出させて、粉砕、冷却固化、分級して
風砕スラグｅ、ｆ、ｇを得ることを特徴とする風砕スラ
グの製造方法としたものであり、前記水平型の重力分級
機は、溶融スラグを冷却するための空気口を別途有する
ことができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、風砕スラグの製造
方法に係り、特に、鉄鋼スラグ、廃棄物の焼却灰スラグ
等の溶融スラグから空気噴出して風砕スラグを製造する
方法に関する。
方法に係り、特に、鉄鋼スラグ、廃棄物の焼却灰スラグ
等の溶融スラグから空気噴出して風砕スラグを製造する
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、溶融スラグの再資源化に関し
ては、文献に紹介されており、これらの技術は下水汚泥
に限らず、都市ごみの灰の溶融スラグ、鉄鋼スラグ等に
も適用できる。以下に公知の文献に基づいて従来技術を
述べる。溶融スラグは冷却方法により、その強度及び形
状が異なることが知られている。表１に、冷却方法と溶
融スラグの特性を示す。
ては、文献に紹介されており、これらの技術は下水汚泥
に限らず、都市ごみの灰の溶融スラグ、鉄鋼スラグ等に
も適用できる。以下に公知の文献に基づいて従来技術を
述べる。溶融スラグは冷却方法により、その強度及び形
状が異なることが知られている。表１に、冷却方法と溶
融スラグの特性を示す。
【表１】
【０００３】溶融炉から取り出した融液を水を用いて急
速に冷却すると細粒化した水砕スラグとなり、空気中に
放置すると塊状の空冷スラグとなる。これらの方法で製
造されたスラグはガラス質（非晶質）となり、それ程大
きな強度は期待できない。結晶化することでスラグの強
度は大きくなるが、結晶化を支配する因子としては温度
とその保持時間が重要といわれている。その条件として
は、スラグを溶融温度より低い１０００〜１２００℃
（融点とガラス転移温度の間で設定）に１時間前後保持
すればよいとの報告がある。保冷法は温度制御しながら
空冷する方法であり、再加熱法は細粒スラグを９００〜
１０００℃で温度保持する方法であり、両方とも結晶化
スラグを得る。これらのうち、空冷スラグは、溶融スラ
グを溶融炉から直接空冷コンベア又は容器に受け、自然
冷却させるもので、大きな塊となるので利用するにあた
っては、破砕及び純度を調整することが必要となるが、
路盤材、コンクリート骨材として利用される。
速に冷却すると細粒化した水砕スラグとなり、空気中に
放置すると塊状の空冷スラグとなる。これらの方法で製
造されたスラグはガラス質（非晶質）となり、それ程大
きな強度は期待できない。結晶化することでスラグの強
度は大きくなるが、結晶化を支配する因子としては温度
とその保持時間が重要といわれている。その条件として
は、スラグを溶融温度より低い１０００〜１２００℃
（融点とガラス転移温度の間で設定）に１時間前後保持
すればよいとの報告がある。保冷法は温度制御しながら
空冷する方法であり、再加熱法は細粒スラグを９００〜
１０００℃で温度保持する方法であり、両方とも結晶化
スラグを得る。これらのうち、空冷スラグは、溶融スラ
グを溶融炉から直接空冷コンベア又は容器に受け、自然
冷却させるもので、大きな塊となるので利用するにあた
っては、破砕及び純度を調整することが必要となるが、
路盤材、コンクリート骨材として利用される。
【０００４】一方、従来から風力選別による粒状物の分
離は公知であり、その原理、装置を簡単に公知文献から
説明する。この選別の基礎は、鉛直上方へ向かう気流の
速度とその中に置かれた粒子の沈降速度との大小関係に
ある。この選別法での対象粒度は数μｍから２５０μｍ
程度とされてきたが、廃棄物処理に関しては数ｍｍとき
には数ｃｍ以上のものに対しても適用されている。重力
分級機としては、水平流型、垂直流型及びジクザク型が
あり、慣性力分級機には、直線型、曲線型及びルーバー
型がある。空冷スラグは、水砕スラグに比較して強度が
高いため、破砕したのち粒度調整すれば、路盤材等への
再利用が可能となる。しかし、大きな塊を破砕する工
程、篩分け工程、場合によっては角取り工程が必要とな
り、装置が繁雑になるという問題があった。
離は公知であり、その原理、装置を簡単に公知文献から
説明する。この選別の基礎は、鉛直上方へ向かう気流の
速度とその中に置かれた粒子の沈降速度との大小関係に
ある。この選別法での対象粒度は数μｍから２５０μｍ
程度とされてきたが、廃棄物処理に関しては数ｍｍとき
には数ｃｍ以上のものに対しても適用されている。重力
分級機としては、水平流型、垂直流型及びジクザク型が
あり、慣性力分級機には、直線型、曲線型及びルーバー
型がある。空冷スラグは、水砕スラグに比較して強度が
高いため、破砕したのち粒度調整すれば、路盤材等への
再利用が可能となる。しかし、大きな塊を破砕する工
程、篩分け工程、場合によっては角取り工程が必要とな
り、装置が繁雑になるという問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術の問題点を解決するための、粉砕、冷却固化、分級を
一挙に行うことができる溶融スラグからの風砕スラグの
製造方法を提供することを課題とする。
術の問題点を解決するための、粉砕、冷却固化、分級を
一挙に行うことができる溶融スラグからの風砕スラグの
製造方法を提供することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明では、溶融スラグを、水平型の重力分級機中
に流出させ、該流出する溶融スラグの下方より斜め上向
きに空気を噴出させて、粉砕、冷却固化、分級して風砕
スラグを得ることを特徴とする風砕スラグの製造方法と
したものである。前記製造方法において、使用する水平
型の重力分級機は、溶融スラグを冷却するための空気口
を別途有することができる。
に、本発明では、溶融スラグを、水平型の重力分級機中
に流出させ、該流出する溶融スラグの下方より斜め上向
きに空気を噴出させて、粉砕、冷却固化、分級して風砕
スラグを得ることを特徴とする風砕スラグの製造方法と
したものである。前記製造方法において、使用する水平
型の重力分級機は、溶融スラグを冷却するための空気口
を別途有することができる。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の風砕スラグの製造方法
は、基本的には従来の風力分級機を用いており、溶融ス
ラグの冷却固化を、ノズルからの噴出空気のみで行う
か、又は新たに冷却用空気を吹き込んで行うかの二通り
の方法がある。ノズルからの噴出空気のみで冷却固化す
る方法は、構造が簡単で省スペースであるが、空気の流
れは偏流しているため、分級機での分級効率は良くな
い。新たに冷却用空気を吹き込む方法は、冷却を平行流
空気で行うため、前記の方法に比べ冷却が不完全で粒子
が大きな塊りになるのを防ぐことができる。本発明は、
気流によってスラグを粉砕すること、しかも、溶融スラ
グの斜め下方より噴出した空気によって粉砕、飛散、冷
却固化を行わせるため、構造的には重力分級機の水平流
型となる。
は、基本的には従来の風力分級機を用いており、溶融ス
ラグの冷却固化を、ノズルからの噴出空気のみで行う
か、又は新たに冷却用空気を吹き込んで行うかの二通り
の方法がある。ノズルからの噴出空気のみで冷却固化す
る方法は、構造が簡単で省スペースであるが、空気の流
れは偏流しているため、分級機での分級効率は良くな
い。新たに冷却用空気を吹き込む方法は、冷却を平行流
空気で行うため、前記の方法に比べ冷却が不完全で粒子
が大きな塊りになるのを防ぐことができる。本発明は、
気流によってスラグを粉砕すること、しかも、溶融スラ
グの斜め下方より噴出した空気によって粉砕、飛散、冷
却固化を行わせるため、構造的には重力分級機の水平流
型となる。
【０００８】本発明で対象とする溶融スラグは、下水汚
泥も都市ごみ等の焼却灰の溶融スラグ、鉄鋼スラグ等、
種類は問わない。処理する溶融スラグには、経済性（低
融点）、処理性（流動性、低粘性）が要求されるが、溶
融性を評価する指標として塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 比）が一般によく用いられ、ほぼ１付近になる様成分
調整が行われ、シリカ粉や消石灰が使われることが多
い。その他ドロマイト等も用いられる。次に、図面を用
いて本発明を詳細に説明する。図１に、本発明の風砕ス
ラグの製造方法に用いる装置の断面図を示す。
泥も都市ごみ等の焼却灰の溶融スラグ、鉄鋼スラグ等、
種類は問わない。処理する溶融スラグには、経済性（低
融点）、処理性（流動性、低粘性）が要求されるが、溶
融性を評価する指標として塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 比）が一般によく用いられ、ほぼ１付近になる様成分
調整が行われ、シリカ粉や消石灰が使われることが多
い。その他ドロマイト等も用いられる。次に、図面を用
いて本発明を詳細に説明する。図１に、本発明の風砕ス
ラグの製造方法に用いる装置の断面図を示す。
【０００９】図１において、１は水平型重力分級機、２
ａは大粒子下部ホッパ、２ｂは中粒子下部ホッパ、２ｃ
は小粒子下部ホッパ、３は溶融スラグ管、４は空気ノズ
ル、５は排気口、６は水槽、７は水注水管、８ａは大粒
子振動篩、８ｂは中粒子振動篩、８ｃは小粒子振動篩、
ａは溶融スラグ、ｂは噴出空気、ｃは冷却水、ｄは排出
空気、ｅは大粒子、ｆは中粒子、ｇは小粒子、ｈは篩後
大粒子、ｉは篩後中粒子、ｊは篩後小粒子、ｋは篩後微
粒子である。成分調整によって十分流動性がある溶融ス
ラグａは、溶融スラグ管３から水平型重力分級機１内に
落下する。空気ノズル４は、溶融スラグ管３の下方から
斜め上方に向け、噴出空気ｂによって溶融スラグａを粉
砕する。風量、空気ノズル４の噴出口の寸法等は、溶融
スラグａの流下量、粘性によって変わり、また溶融スラ
グは高温（１３００℃前後）であり、鉄板（又はステン
レス製）の水平型重力分級機１の保護のため、水槽６か
ら水ｃを注水することが望ましい。水ｃは注水後直ちに
蒸発する。
ａは大粒子下部ホッパ、２ｂは中粒子下部ホッパ、２ｃ
は小粒子下部ホッパ、３は溶融スラグ管、４は空気ノズ
ル、５は排気口、６は水槽、７は水注水管、８ａは大粒
子振動篩、８ｂは中粒子振動篩、８ｃは小粒子振動篩、
ａは溶融スラグ、ｂは噴出空気、ｃは冷却水、ｄは排出
空気、ｅは大粒子、ｆは中粒子、ｇは小粒子、ｈは篩後
大粒子、ｉは篩後中粒子、ｊは篩後小粒子、ｋは篩後微
粒子である。成分調整によって十分流動性がある溶融ス
ラグａは、溶融スラグ管３から水平型重力分級機１内に
落下する。空気ノズル４は、溶融スラグ管３の下方から
斜め上方に向け、噴出空気ｂによって溶融スラグａを粉
砕する。風量、空気ノズル４の噴出口の寸法等は、溶融
スラグａの流下量、粘性によって変わり、また溶融スラ
グは高温（１３００℃前後）であり、鉄板（又はステン
レス製）の水平型重力分級機１の保護のため、水槽６か
ら水ｃを注水することが望ましい。水ｃは注水後直ちに
蒸発する。
【００１０】粉砕した粒子群は水平型重力分級機１内で
斜め上方に吹き上げられ、噴出空気ｂや水ｃによってさ
らに冷却固化され、そして、粒径の違いにより、重力差
で分級されて、水平型重力分級機１の下部にある大粒子
下部ホッパ２ａに主に大粒子ｅ、中粒子下部ホッパ２ｂ
に主に中粒子ｆ、小粒子下部ホッパ２ｃに主に小粒子ｇ
が、この順に貯えられる。これらは、粒子の終末速度の
差によって分級されるが、実際には粒子の偏平度等の粒
子の形状によっても終末速度は変わること、また、噴出
空気ｂも偏流していること等から、分級効果は必ずしも
良好とは言えない。表２に粒径と終末速度の関係を示
す。表３では、スラグの密度を２５００ｋｇ／ｍ3 、空
気の温度を１００℃として計算している。スラグ密度２
５００ｋｇ／ｍ3 は下水汚泥や都市ごみ焼却灰であり、
鉄鋼スラグは２９００ｋｇ／ｍ3 以上ある。
斜め上方に吹き上げられ、噴出空気ｂや水ｃによってさ
らに冷却固化され、そして、粒径の違いにより、重力差
で分級されて、水平型重力分級機１の下部にある大粒子
下部ホッパ２ａに主に大粒子ｅ、中粒子下部ホッパ２ｂ
に主に中粒子ｆ、小粒子下部ホッパ２ｃに主に小粒子ｇ
が、この順に貯えられる。これらは、粒子の終末速度の
差によって分級されるが、実際には粒子の偏平度等の粒
子の形状によっても終末速度は変わること、また、噴出
空気ｂも偏流していること等から、分級効果は必ずしも
良好とは言えない。表２に粒径と終末速度の関係を示
す。表３では、スラグの密度を２５００ｋｇ／ｍ3 、空
気の温度を１００℃として計算している。スラグ密度２
５００ｋｇ／ｍ3 は下水汚泥や都市ごみ焼却灰であり、
鉄鋼スラグは２９００ｋｇ／ｍ3 以上ある。
【００１１】
【表２】
【００１２】表２に示されるように、生成スラグを単一
球形粒子とすると終末速度の差から、計算上は十分分離
できるが、粒子の偏平や偏流、溶融スラグの流動性の不
安定等で分級の効率は悪くなってしまう。そのため、使
用目的によっては、さらに粒度調整が必要となることが
ある。その場合、図１に示されるように、大粒子振動篩
８ａ、中粒子振動篩８ｂ、小粒子振動篩８ｃにより、希
望する粒径のスラグを精度を上げて確保できる。図１で
各ホッパからの行き先変更は、切替ダンパによって行う
ことができる。こうして、篩後大粒子ｈ、中粒子ｉ、小
粒子ｊ、微粒子ｋが得られる。例えば、これらの振動篩
は、８ａが２．５ｍｍ、８ｂが１．２ｍｍ、８ｃが０．
６ｍｍとすることができる。
球形粒子とすると終末速度の差から、計算上は十分分離
できるが、粒子の偏平や偏流、溶融スラグの流動性の不
安定等で分級の効率は悪くなってしまう。そのため、使
用目的によっては、さらに粒度調整が必要となることが
ある。その場合、図１に示されるように、大粒子振動篩
８ａ、中粒子振動篩８ｂ、小粒子振動篩８ｃにより、希
望する粒径のスラグを精度を上げて確保できる。図１で
各ホッパからの行き先変更は、切替ダンパによって行う
ことができる。こうして、篩後大粒子ｈ、中粒子ｉ、小
粒子ｊ、微粒子ｋが得られる。例えば、これらの振動篩
は、８ａが２．５ｍｍ、８ｂが１．２ｍｍ、８ｃが０．
６ｍｍとすることができる。
【００１３】排気口５からの排出空気ｄは、微粒子を多
く含むため、除塵装置等が後段に必要となる。図１の装
置を用いた風砕スラグの製造法の場合、噴出空気ｂによ
る冷却が不十分なときは、お互いに粒子が結合し合って
大きな塊になり（例え固化した粒子が生成しても、固化
不十分の粒子に会合すると大きな塊になり、即落下す
る）、分級の目的を達成することができない。図２は、
本発明の風砕スラグの製造に用いる他の装置の断面図で
あり、溶融スラグａの冷却効果を上げて大塊化を防止す
るために、別途冷却のための空気口を設けている。
く含むため、除塵装置等が後段に必要となる。図１の装
置を用いた風砕スラグの製造法の場合、噴出空気ｂによ
る冷却が不十分なときは、お互いに粒子が結合し合って
大きな塊になり（例え固化した粒子が生成しても、固化
不十分の粒子に会合すると大きな塊になり、即落下す
る）、分級の目的を達成することができない。図２は、
本発明の風砕スラグの製造に用いる他の装置の断面図で
あり、溶融スラグａの冷却効果を上げて大塊化を防止す
るために、別途冷却のための空気口を設けている。
【００１４】図２において、１４は冷却空気口、１５は
整流板で、その他の符号は図１と同一である。図３に、
空気ノズル４を接続する噴出空気供給ラインの部分構成
図を示す。図３において、１６はコンプレッサ、１７は
空気管、１８は流量計、減圧装置、１９はエアホース、
２０はホースバンドである。空気ノズル４は、噴出口厚
さ３ｍｍ程度のステンレス板又は鉄板製の溶接構造で、
空気噴出部（開孔部）は長方形で、上下板の隙間は０．
５〜２ｍｍである。
整流板で、その他の符号は図１と同一である。図３に、
空気ノズル４を接続する噴出空気供給ラインの部分構成
図を示す。図３において、１６はコンプレッサ、１７は
空気管、１８は流量計、減圧装置、１９はエアホース、
２０はホースバンドである。空気ノズル４は、噴出口厚
さ３ｍｍ程度のステンレス板又は鉄板製の溶接構造で、
空気噴出部（開孔部）は長方形で、上下板の隙間は０．
５〜２ｍｍである。
【００１５】
【実施例】以下、本発明を実施例により具体的に説明す
る。 実施例１ 図１の装置（但し、振動篩はなし）を用いた実験例を示
す。都市ごみの灰の溶融スラグ６ｔを１５〜２０分で処
理した。溶融スラグの温度は約１４００℃であった。空
気ノズルの先端は１５０ｍｍ×１ｍｍで、この部分より
圧縮空気４．５〜５Ｎｍ3 ／ｍｉｎを噴出させ、風砕ス
ラグを作成した。 （実験結果）得られた風砕スラグは気泡も角もなく、表
面は滑らかであった。粒径は分布の幅は広いものの、お
おむね３つの下部ホッパ中にそれぞれ大粒径、中粒径、
小粒径を比較的多く含むサンプルに分離できた。 体積比率で大粒径：中粒径：小粒径は２：６：１であっ
た。
る。 実施例１ 図１の装置（但し、振動篩はなし）を用いた実験例を示
す。都市ごみの灰の溶融スラグ６ｔを１５〜２０分で処
理した。溶融スラグの温度は約１４００℃であった。空
気ノズルの先端は１５０ｍｍ×１ｍｍで、この部分より
圧縮空気４．５〜５Ｎｍ3 ／ｍｉｎを噴出させ、風砕ス
ラグを作成した。 （実験結果）得られた風砕スラグは気泡も角もなく、表
面は滑らかであった。粒径は分布の幅は広いものの、お
おむね３つの下部ホッパ中にそれぞれ大粒径、中粒径、
小粒径を比較的多く含むサンプルに分離できた。 体積比率で大粒径：中粒径：小粒径は２：６：１であっ
た。
【００１６】実施例２ 図２の装置（但し、振動篩はなし）を用いた実験例を示
す。都市ごみの灰の溶融スラグ６ｔを１５〜２０分で処
理した。溶融ノズルの先端は１５０ｍｍ×１ｍｍで、こ
の部分より圧縮空気を４．５〜５Ｎｍ3 ／ｍｉｎを噴出
させ、風砕スラグを作成した。冷却用空気口からは７０
〜１００ｍ／ｓ空気を噴出し、スラグを冷却した。実施
例１と同様、分布の幅は広いものの、おおむね３つの下
部ホッパ中にそれぞれ大粒径、中粒径、小粒径を比較的
多く含むサンプルに分離できた。体積比率も実施例とほ
ぼ同じであるが、冷却効果の違いで、大粒径ホッパ中、
５ｍｍ以上の骨材の比率が実施例１より少なかった。
す。都市ごみの灰の溶融スラグ６ｔを１５〜２０分で処
理した。溶融ノズルの先端は１５０ｍｍ×１ｍｍで、こ
の部分より圧縮空気を４．５〜５Ｎｍ3 ／ｍｉｎを噴出
させ、風砕スラグを作成した。冷却用空気口からは７０
〜１００ｍ／ｓ空気を噴出し、スラグを冷却した。実施
例１と同様、分布の幅は広いものの、おおむね３つの下
部ホッパ中にそれぞれ大粒径、中粒径、小粒径を比較的
多く含むサンプルに分離できた。体積比率も実施例とほ
ぼ同じであるが、冷却効果の違いで、大粒径ホッパ中、
５ｍｍ以上の骨材の比率が実施例１より少なかった。
【００１７】
【発明の効果】本発明により、空冷スラグを作る際、風
砕法と水平型重力分級機を組合せ、機械的な破砕工程、
篩分け工程、及び角取り工程が不要な簡便な装置を提供
できた。得られる骨材は、空冷して機械的に破砕したス
ラグに比べ、気泡や角がなく、表面は滑らかで、実績率
（単位容積当りの骨材の占める割合）が大きく、応力集
中が少ない。また、使用目的に応じて、粒度調整して出
荷する必要がある場合は、振動篩等が必要になるが、そ
の場合でも大まかな粒度調整ができているので、少ない
エネルギーで収率を高めることができる。
砕法と水平型重力分級機を組合せ、機械的な破砕工程、
篩分け工程、及び角取り工程が不要な簡便な装置を提供
できた。得られる骨材は、空冷して機械的に破砕したス
ラグに比べ、気泡や角がなく、表面は滑らかで、実績率
（単位容積当りの骨材の占める割合）が大きく、応力集
中が少ない。また、使用目的に応じて、粒度調整して出
荷する必要がある場合は、振動篩等が必要になるが、そ
の場合でも大まかな粒度調整ができているので、少ない
エネルギーで収率を高めることができる。
【図１】本発明の風砕スラグの製造に用いる装置の断面
図。
図。
【図２】本発明の風砕スラグの製造に用いる他の装置の
断面図。
断面図。
【図３】噴出空気供給ラインの部分構成図。
【００１８】１：水平型重力分級機、２ａ、２ｂ、２
ｃ：下部ホッパ、３：溶融スラグ管、４：空気ノズル、
５：排気口、６：水槽、７：水注水管、８ａ、８ｂ、８
ｃ：振動篩 ａ：溶融スラグ、ｂ：噴出空気、ｃ：冷却水、ｄ：排出
空気、ｅ：大粒子、ｆ：中粒子、ｇ：小粒子、ｈ：篩後
大粒子、ｉ：篩後中粒子、ｊ：篩後小粒子、ｋ：篩後微
粒子
ｃ：下部ホッパ、３：溶融スラグ管、４：空気ノズル、
５：排気口、６：水槽、７：水注水管、８ａ、８ｂ、８
ｃ：振動篩 ａ：溶融スラグ、ｂ：噴出空気、ｃ：冷却水、ｄ：排出
空気、ｅ：大粒子、ｆ：中粒子、ｇ：小粒子、ｈ：篩後
大粒子、ｉ：篩後中粒子、ｊ：篩後小粒子、ｋ：篩後微
粒子
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 泊 正雄 福岡県北九州市小倉南区津田新町１丁目13 番26号
Claims (2)
- 【請求項１】 溶融スラグを、水平型の重力分級機中に
流出させ、該流出する溶融スラグの下方より斜め上向き
に空気を噴出させて、粉砕、冷却固化、分級して風砕ス
ラグを得ることを特徴とする風砕スラグの製造方法。 - 【請求項２】 前記水平型の重力分級機は、溶融スラグ
を冷却するための空気口を別途有することを特徴とする
請求項１記載の風砕スラグの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9366638A JPH11188347A (ja) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | 風砕スラグの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9366638A JPH11188347A (ja) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | 風砕スラグの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11188347A true JPH11188347A (ja) | 1999-07-13 |
Family
ID=18487277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9366638A Pending JPH11188347A (ja) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | 風砕スラグの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11188347A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103451330A (zh) * | 2013-09-04 | 2013-12-18 | 北京神风创新热能技术有限公司 | 改进的冶金熔渣干熄处理装置及其处理方法 |
-
1997
- 1997-12-26 JP JP9366638A patent/JPH11188347A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103451330A (zh) * | 2013-09-04 | 2013-12-18 | 北京神风创新热能技术有限公司 | 改进的冶金熔渣干熄处理装置及其处理方法 |
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