JPH11170365A - 熱収縮性チューブ及び該チューブを被覆してなるリチウムイオン二次電池 - Google Patents
熱収縮性チューブ及び該チューブを被覆してなるリチウムイオン二次電池Info
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Abstract
自動機による被覆適性に優れた熱収縮性チューブ及び該
チューブを被覆してなるリチウムイオン二次電池を提供
する。 【解決手段】 アイオノマー樹脂を主成分とする混合物
からなる未延伸チューブを延伸してなる熱収縮性チュー
ブであって、30℃での貯蔵弾性率(E’)が6×10
9 dyn/cm2 以上、3×1010dyn/cm2 以
下、80℃での貯蔵弾性率(E’)が7×108 dyn
/cm2 以下、100℃での貯蔵弾性率(E’)が1×
107 dyn/cm2 以上であることを特徴とする熱収
縮性チューブ。
Description
用に好適に使用される耐熱性や自動機による被覆適性に
優れた熱収縮性チューブ及び該チューブを被覆してなる
リチウムイオン二次電池に関する。
はキャップシールや各種物品の収縮被覆用の熱収縮性チ
ューブとしては、ポリ塩化ビニル(PVC)からなる熱
収縮性PVCチューブが広く使用されている。このPV
Cチューブは優れた実用特性と低コストの点で優れてい
るが、廃棄物の焼却処理時に焼却炉を傷め易いこと等か
ら、近年PVC以外の材料が要望されるようになってき
た。その原料の候補としては、ポリスチレン(PS)、
ポリエチレンテレフタレート(PET)といったものが
挙げられる。
は、有機系溶剤に侵されることがあり、電解液に炭酸プ
ロピレン等の有機系溶剤を用いるリチウムイオン二次電
池の負極缶被覆の用途には不向きである。そこで耐有機
系溶剤性に優れている樹脂としてオレフィン系樹脂が候
補として挙げられる。
PET等と異なり、通常、ガラス転移温度が室温以下に
あるため、融点での延伸を行うことが一般的である。こ
こで、高融点(100℃程度以上)の材料を用いた場
合、それだけ延伸温度が高くなり、結局は熱収縮性チュ
ーブの被覆加工温度も高くなり作業性が劣るという問題
があった。
料を用いれば低温での被覆加工が可能であるが、このよ
うな材料は一般的に熱収縮性チューブの長さ方向の腰が
弱くなり、高速の自動被覆装置での被覆において、被覆
物品の挿入トラブルやチューブ走行トラブルが生じてし
まうという問題があった。
の腰強さと、低温収縮性を共に満たす、オレフィン系熱
収縮チューブ及び該チューブを被覆してなるリチウムイ
オン二次電池を提供することを目的とする。
によって達成される。すなわち、本発明は、アイオノマ
ー樹脂を主成分とする混合物からなる未延伸チューブを
延伸してなる熱収縮性チューブであって、30℃での貯
蔵弾性率(E’)が6×109 dyn/cm2 以上、3
×1010dyn/cm2 以下、80℃での貯蔵弾性率
(E’)が7×108 dyn/cm2 以下、100℃で
の貯蔵弾性率(E’)が1×107 dyn/cm2 以上
であることを特徴とする熱収縮性チューブを提案するも
のであり、前記熱収縮性チューブは、電離放射線照射に
より架橋されたものであることを含んでいる。また、本
発明は、前記熱収縮性チューブを負極缶の外周面に収縮
被覆したことを特徴とするリチウムイオン二次電池を提
案するものである。
する。本発明で使用するアイオノマー樹脂は、エチレン
とアクリル酸もしくはメタクリル酸との共重合体の分子
間が亜鉛イオン、ナトリウムイオン、カリウムイオン等
で架橋された樹脂であり、商業的には「ハイミラン」
(三井・デュポンポリケミカル(株)製)として知られ
ている。
クリル酸もしくはメタクリル酸共重合体樹脂を原料に、
アセチルアセトン金属錯体、酸化金属、脂肪酸金属塩等
を必要量後添加してイオン架橋を導入し、成形加工時に
アイオノマー樹脂を得てもよい。金属イオンを含まない
エチレンとアクリル酸共重合体樹脂としては、商業的に
は「ユカロンEAA」(日本ポリケム(株)製)が代表
的に知られている。さらに、エチレンとアクリル酸もし
くはメタクリル酸共重合体にメチルメタクリレートやプ
ロピレン等の第3、第4の共重合成分を入れることも可
能である。
整するために原料を混合する必要があり、混合する原料
としては、ポリアミド樹脂やエチレン−アクリル酸共重
合体樹脂(EAA)等のアイオノマー樹脂に相溶可能な
樹脂、カオリン、クレー、タルク、マイカ、炭酸カルシ
ウム、酸化ケイ素、テレフタル酸カルシウム、酸化アル
ミニウム、酸化チタン、リン酸カルシウム、フッ化リチ
ウム等の無機微粒子等が挙げられる。コスト性の点から
は無機微粒子の使用が好ましい。
や無機微粒子は、得られる熱収縮性チューブの主に低温
側(30℃)での貯蔵弾性率(E’)を高くする目的で
添加する。一方、高温側(80℃〜100℃)でのE’
を低下させるには低分子化合物の添加を行なえばよく、
この低分子化合物としては、通常、ポリ塩化ビニル樹脂
に対する可塑剤として知られているもの、例えばジブチ
ルフタレート、ジ−2−エチルヘキシルフタレート、ジ
イソノニルフタレート等のフタル酸アルキルエステル;
ジ−2−エチルヘキシルアジペート、ジイソノニルアジ
ペート等のアジピン酸アルキルエステル;ジ−2−エチ
ルヘキシルアゼレート等のアゼライン酸アルキルエステ
ル;エポキシ化大豆油等のエポキシ化植物油等を挙げる
ことができる。
ロジングリセリンエステル等のロジン系樹脂;αピネン
重合体、βピネン重合体、ジペンテン重合体、テルペン
−フェノール共重合体等のポリテルペン系樹脂;C5 系
石油樹脂、ジシクロペンタジエン系石油樹脂、C8 〜C
10系のタール系石油樹脂等の石油樹脂;これらの部分水
素化物又は、完全水素化物等も使用することができる。
エン、液状ポリイソプレン、液状ポリイソブチレン、液
状ブチルゴム等も使用することができる。なお、ここで
低分子とは、分子量が概略10000以下、通常は50
00以下の範囲を持つ化合物をいう。
加量は各々異なるが、得られる熱収縮性チューブの30
℃での貯蔵弾性率E’が6×109 dyn/cm2 以
上、3×1010dyn/cm2 以下、80℃でのE’が
7×108 dyn/cm2 以下、100℃でのE’が1
×107 dyn/cm2 以上となるように調整すること
が重要である。つまり、一般にオレフィン系の樹脂を用
いた場合、常温でのE’を高くすると80℃〜100℃
でのE’も高くなってしまい、低温収縮性を付与できる
温度域での延伸が困難となる。一方、80℃〜100℃
でのE’を低くすると常温のE’も低くなってしまい、
熱収縮性チューブの長さ方向の腰が弱くなり、高速の自
動被覆装置での被覆において、被覆物品の挿入トラブル
やチューブ走行トラブルが生じるという問題がある。
n/cm2 未満であると熱収縮性チューブの長さ方向の
腰が弱くなり、高速の自動被覆装置での被覆において、
被覆物品の挿入トラブルやチューブ走行トラブルが生じ
てしまう。
近辺でE’が3×1010dyn/cm2 を越えるものは
見当たらないが、無機微粒子を大量に添加することによ
り実現できる。この場合、熱収縮性チューブの柔軟性に
欠け、熱収縮性チューブにシワ入りが発生したり、破断
強度の低下によりチューブ走行中に破断が生じ、チュー
ブ走行トラブルが生じるという問題がある。80℃での
E’が7×108 dyn/cm2 を越えると低温収縮性
を付与できる温度域で延伸しても延伸内圧が高くなり、
チューブラー延伸が困難となる。
n/cm2 未満であると延伸時の加熱によりチューブ内
面密着を生じ、延伸ができ難いという問題がある。これ
らアイオノマー樹脂に混合する原料は単独でも2種以上
の混合物として添加しても良い。無機微粒子を使用する
場合、全混合物を基準として10〜50重量%の範囲で
配合することが好ましい。
やチューブの物性を改良、調整する目的で、本発明の効
果を阻害しない範囲で、他の高分子材料、あるいは酸化
防止剤、滑剤、紫外線吸収剤、光安定剤、難燃材、顔料
等の添加剤や改質剤を添加することも可能である。
合することができるが、操作の容易さから押出機、特に
2軸押出機を用いるのが好ましい。また、ドライブレン
ドして直接押出成形しても良い。混合された組成物は押
出機によって、環状ダイによりチューブ状に押出され
る。その未延伸チューブを長さ方向及び径方向にチュー
ブラー延伸する。その際の延伸倍率は目的とする熱収縮
率により決められるが、一般に長さ方向には1〜1.7
倍、好ましくは1〜1.4倍とし、径方向には1.7〜
4倍、好ましくは1.8〜3.5倍の範囲である。延伸
温度は低温収縮性を考え70〜100℃の範囲から選ば
れる。上記のようにして得られる熱収縮性チューブの厚
さは特に限定されないが通常30〜150μmである。
は、イオン架橋の効果により優れた耐熱性を有している
が、さらに高度の耐熱性を要求されるリチウムイオン二
次電池被覆用にはチューブへの電離性放射線の照射によ
る架橋が有効である。電離性放射線としては紫外線、電
子線、α線、γ線、β線、中性子線等が挙げられるが、
工業的に好ましく採用できるのは電子線及びγ線であ
る。
後、延伸しても良いし、延伸後、照射しても構わない。
電離放射線量は、電離放射線の種類やチューブの厚み等
によって適宜決められるが、30〜300KGrayの
範囲が好ましい。かかる範囲を下回ると電離性放射によ
る架橋効果が発現せず、上回ると未延伸チューブの延伸
や収縮が困難になる。
は、主に延伸条件により決まるが、例えば乾電池や他の
電池の内缶の被覆のようなスリーブ被覆用としては、1
00℃熱水中、30秒間での収縮率が長さ方向で40%
以下、好ましくは30%以下、径方向には40%以上、
好ましくは45%以上である。径方向の収縮率が40%
未満の時はスリーブ端部が密着せず、立ち上がった状態
となり易い。また、径方向の収縮率が40%以上でも長
さ方向の収縮率が40%を越えるものでは被覆位置がず
れてしまったり、カット長さを長くしなければならずコ
スト上昇につながる。
としては、リチウムイオン二次電池の負極缶の被覆が挙
げられる。絶縁等の目的で負極缶の外周面あるいは負極
缶の外周面から正極蓋にかけて熱収縮性チューブが被覆
される。リチウムイオン二次電池は、誤使用時に電池内
部から電解液である炭酸プロピレン等の有機系溶剤が漏
れる恐れがあり、その際熱収縮性チューブが電解液に侵
され絶縁の機能を果たさなくなる恐れがある。本発明の
熱収縮性チューブは耐熱性や耐電解液性に優れており、
このようなリチウムイオン二次電池の負極缶の被覆用と
しての利用性が大きい。
限を受けるものではない。なお、実施例中に示す測定、
評価は以下の方法で行った。 (1)貯蔵弾性率E’(dyn/cm2 ) 岩本製作所(株):粘弾性スペクトロメーター(VES
−F3)を用い、振動周波数10Hzで測定した。
い、自動機走行性を判断し、走行中チューブの引掛かり
等の走行トラブルがないものを(○)、10個中1〜5
個の走行トラブルを起こしたものを(△)、10個中6
個以上の走行トラブルを起こしたものを(×)とした。
い、折径23mm、カット長さ53mmの熱収縮性チュ
ーブを単三電池に被覆後、200℃×10秒にて加熱収
縮させた時、端部が密着せず立上がった状態となった
り、被覆位置がずれて被覆されたものを(×)、これら
不都合が極めて軽微なものを(△)、これらの不都合が
全くなかったものを(○)とした。
が得られたもの(○)、延伸加熱時、僅かにチューブ内
面密着が生じ、均一な熱収縮性チューブが得られ難かっ
たものを(△)、延伸加熱時、チューブ内面密着が生
じ、均一な熱収縮性チューブが全く得られなかったもの
を(×)とした。
H−402)を用い、折径30mm、カット長さ70m
mのチューブを直径18mmφのリチウムイオン二次電
池に被覆した後、200℃、300℃で各5分間保持
し、チューブにピンホール、裂け等の異常が生じなかっ
たものを(○)、10個中1〜5個の異常が生じたもの
を(△)、10個中6個以上の異常が生じたものを
(×)とした。
共重合体の分子間が亜鉛イオンで架橋されたアイオノマ
ー樹脂(三井・デュポンポリケミカル(株)製、「ハイ
ミラン1706」)と、無機微粒子であるタルクを表1
に示す重量部で使用し同方向2軸押出機を用いて溶融混
合し、組成物のペレットを得た。上記組成物をチューブ
ラー押出しし、外径8.0mm、厚さ0.20mmの未
延伸チューブを得た。
倍、径方向に2.5倍チューブラー延伸し、熱収縮性チ
ューブを得た。得られたチューブを評価し、その結果を
表1に示した。
×109 dyn/cm2 を下回る実験No.1は熱収縮
性チューブの腰が弱く、自動機走行性に劣る。また、1
00℃でのE’は1×107 dyn/cm2 を下回るた
め、延伸加熱時、チューブ内面密着が生じ、延伸性に劣
る。
yn/cm2 を越える実験No.5は自動機走行中に熱
収縮性チューブにシワ入りが生じ、引っ掛かり等の走行
トラブルが発生した。また、80℃でのE’が7×10
8 dyn/cm2 を越えるため、延伸温度が高くなり、
低温収縮性が付与できず仕上がり性に劣る。
o.6は80℃でのE’が7×108dyn/cm2 を
はるかに越えるため、安定した延伸ができず、仕上がり
性も劣る。また、破断強度も低下するため、自動機走行
時、チューブ破断が多発した。
共重合体の分子間が亜鉛イオンで架橋されたアイオノマ
ー樹脂(三井・デュポンポリケミカル(株)製、「ハイ
ミラン1705」)と6−ナイロン(三菱エンジニアリ
ングプラスチック(株)製、「ノバミッド1030」)
を表2に示す重量部で使用し、実施例1と同様にして熱
収縮性チューブを得た。上記と同様の方法で得られたチ
ューブを評価し、その結果を表2に示した。
9 dyn/cm2 を下回る実験No.7は自動機走行性
に劣る。また、100℃のE’が1×107 dyn/c
m2を下回るため、延伸加熱時、チューブ内面密着を生
じ、延伸性に劣る。一方、80℃でのE’が7×108
dyn/cm2 を越える実験No.10は低温収縮性に
劣る。
共重合体の分子間がナトリウムイオンで架橋されたアイ
オノマー樹脂(三井・デュポンポリケミカル(株)製、
「ハイミラン1707」)に表3に示す原料を混合し、
実施例1と同様の方法で実施、比較した。
9 dyn/cm2 を下回る実験No.11は自動機走行
性に劣る。また、石油樹脂50重量部の実験No.14
は、100℃でのE’が1×107 dyn/cm2 を上
回るものの石油樹脂自体の粘着性の為、延伸加熱時、チ
ューブ内面密着が生じ易く、延伸性にやや劣る。
合体樹脂(日本ポリケム(株)製、「ユカロンEAAA
231K」)70重量部と無機微粒子である炭酸カルシ
ウム30重量部とアセチルアセトン亜鉛3重量部とジア
リルイソシアネート3重量部を実施例1と同様の方法で
未延伸チューブを得た。この未延伸チューブに加速電圧
1MVの電子線を200KGy照射後、実施例1と同様
の方法で延伸し、熱収縮性チューブを得た。また、上記
混合物を実施例1と同様の方法で延伸チューブを得た
後、加速電圧1MVの電子線を100KGy照射し、熱
収縮性チューブを得た。その他、表4に示す熱収縮性チ
ューブにて実施、比較した。
o.17、実験No.18はより耐熱性が優れているこ
とが判る。
ーブにおいては、アイオノマー樹脂を主体とした混合物
の貯蔵弾性率を調整することにより、従来のオレフィン
系熱収縮性チューブの耐有機溶剤性には優れているが、
腰強さと低温収縮性を共に満たすことが困難という弱点
を改良できる。また、本発明の熱収縮性チューブは電解
液に有機系溶剤を用い、自動被覆装置にて被覆、収縮加
工を行うリチウムイオン二次電池の負極缶被覆等に好適
に用いることができる。
Claims (3)
- 【請求項1】 アイオノマー樹脂を主成分とする混合物
からなる未延伸チューブを延伸してなる熱収縮性チュー
ブであって、30℃での貯蔵弾性率(E’)が6×10
9 dyn/cm2 以上、3×1010dyn/cm2 以
下、80℃での貯蔵弾性率(E’)が7×108 dyn
/cm2 以下、100℃での貯蔵弾性率(E’)が1×
107 dyn/cm2 以上であることを特徴とする熱収
縮性チューブ。 - 【請求項2】 電離放射線照射により架橋された請求項
1に記載の熱収縮性チューブ。 - 【請求項3】 前記熱収縮性チューブを負極缶の外周面
に収縮被覆したことを特徴とするリチウムイオン二次電
池。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP34744497A JP3786775B2 (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | 熱収縮性チューブ及び該チューブを被覆してなるリチウムイオン二次電池 |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP34744497A JP3786775B2 (ja) | 1997-12-17 | 1997-12-17 | 熱収縮性チューブ及び該チューブを被覆してなるリチウムイオン二次電池 |
Related Child Applications (1)
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ID=18390284
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- 1997-12-17 JP JP34744497A patent/JP3786775B2/ja not_active Expired - Lifetime
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