JPH11138346A - ハードギヤホーニング加工方法 - Google Patents
ハードギヤホーニング加工方法Info
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- JPH11138346A JPH11138346A JP9314651A JP31465197A JPH11138346A JP H11138346 A JPH11138346 A JP H11138346A JP 9314651 A JP9314651 A JP 9314651A JP 31465197 A JP31465197 A JP 31465197A JP H11138346 A JPH11138346 A JP H11138346A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23F—MAKING GEARS OR TOOTHED RACKS
- B23F19/00—Finishing gear teeth by other tools than those used for manufacturing gear teeth
- B23F19/05—Honing gear teeth
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ドレス可能高さ７を従来より増大させること
により、ドレス可能回数を増し、内歯砥石３の寿命を長
くし、ハードホーニング加工の作業効率を向上させる。 【解決手段】 外歯式のワーク２１とほぼ同一諸元を有
する外歯式のドレスギヤ１に内接して形成された内歯砥
石３によって、ワーク歯車の歯面仕上げを行うようにさ
れたハードギヤホーニング加工において、前記内歯砥石
のドレスごとに交差軸角６を漸次減少させる。また、交
差軸角は３０°〜６°の範囲内とし、さらに、内歯砥石
の１回当たりドレス量を、交差軸角を一定とした場合の
ドレス量の約２倍とする。
により、ドレス可能回数を増し、内歯砥石３の寿命を長
くし、ハードホーニング加工の作業効率を向上させる。 【解決手段】 外歯式のワーク２１とほぼ同一諸元を有
する外歯式のドレスギヤ１に内接して形成された内歯砥
石３によって、ワーク歯車の歯面仕上げを行うようにさ
れたハードギヤホーニング加工において、前記内歯砥石
のドレスごとに交差軸角６を漸次減少させる。また、交
差軸角は３０°〜６°の範囲内とし、さらに、内歯砥石
の１回当たりドレス量を、交差軸角を一定とした場合の
ドレス量の約２倍とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、主として自動車用
歯車等の焼き入後の歯面を効率的に仕上げるハ−ドギヤ
ホ−ニング加工方法に関する。
歯車等の焼き入後の歯面を効率的に仕上げるハ−ドギヤ
ホ−ニング加工方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ハ−ドギヤホ−ニング加工は、図１に示
すように、ワーク取付軸２２回りにモータ２３でベルト
２４を介して回転可能にされた内歯砥石３をワーク２１
に噛み合わせて歯面を仕上げるようにされている。ワー
ク取付軸２２には、ワーク２１の他、ドレスギヤ１、ド
レスリング２が取付又は取外できるようにされている。
ドレスギヤ１はその外歯がワーク２１の外歯とほぼ同一
の歯車諸元にされており、図３に示す内歯砥石３の歯面
４を成形するためのドレッサである。また、ドレスリン
グ２は円筒形であり、図３に示す内歯砥石の内径面５を
成形するためのドレッサである。
すように、ワーク取付軸２２回りにモータ２３でベルト
２４を介して回転可能にされた内歯砥石３をワーク２１
に噛み合わせて歯面を仕上げるようにされている。ワー
ク取付軸２２には、ワーク２１の他、ドレスギヤ１、ド
レスリング２が取付又は取外できるようにされている。
ドレスギヤ１はその外歯がワーク２１の外歯とほぼ同一
の歯車諸元にされており、図３に示す内歯砥石３の歯面
４を成形するためのドレッサである。また、ドレスリン
グ２は円筒形であり、図３に示す内歯砥石の内径面５を
成形するためのドレッサである。
【０００３】ワ−ク加工の際は、まず、ドレスリング２
をワーク取付軸２２に装着し、内歯砥石３の内径面５を
成形し、次にドレスギヤ１により内歯砥石の歯面４を成
形したのち、ワ−ク２１をワーク取付軸に装着し内歯砥
石によりホーニング加工を行う。所定量のワークを加工
したのち、ドレスリング２、ドレスギヤ１により内歯砥
石３の再成形を行いこれを繰り返す。このように、内歯
砥石３には、ドレッサ１，２とワ−ク２１が頻繁に噛み
合うため、段取り換えを省く目的から、ドレッサはワ−
クと同一形状に設計製作される。
をワーク取付軸２２に装着し、内歯砥石３の内径面５を
成形し、次にドレスギヤ１により内歯砥石の歯面４を成
形したのち、ワ−ク２１をワーク取付軸に装着し内歯砥
石によりホーニング加工を行う。所定量のワークを加工
したのち、ドレスリング２、ドレスギヤ１により内歯砥
石３の再成形を行いこれを繰り返す。このように、内歯
砥石３には、ドレッサ１，２とワ−ク２１が頻繁に噛み
合うため、段取り換えを省く目的から、ドレッサはワ−
クと同一形状に設計製作される。
【０００４】また、内歯砥石３は、シェ−ビング加工と
同原理で使用するため、図２に示すように、内歯砥石軸
２５はワ−ク取付軸２２に対し、交差軸角６をもって配
置されている。交差軸角６は通常８°〜１２°である。
特開昭６０−１２７９１９号，特開平７−１５６０１６
号公報のものでは、歯面精度や歯の転写精度をあげるた
め、交差軸角６を変更した例が開示されているが、一般
には、無駄な段取り換えを省くため、内歯砥石３の新品
から廃却を通して、内歯砥石の交差軸角は変えないで、
ドレッシングおよびワ−ク加工が成される。
同原理で使用するため、図２に示すように、内歯砥石軸
２５はワ−ク取付軸２２に対し、交差軸角６をもって配
置されている。交差軸角６は通常８°〜１２°である。
特開昭６０−１２７９１９号，特開平７−１５６０１６
号公報のものでは、歯面精度や歯の転写精度をあげるた
め、交差軸角６を変更した例が開示されているが、一般
には、無駄な段取り換えを省くため、内歯砥石３の新品
から廃却を通して、内歯砥石の交差軸角は変えないで、
ドレッシングおよびワ−ク加工が成される。
【０００５】かかる従来のハ−ドギヤホ−ニング加工に
おいては、内歯砥石１個の寿命は図４に示すドレス可能
高さ７で決まり、このドレス可能高さは例えば次のよう
にして求められる。まず、条件として、 １）内歯砥石３は、何回ものドレスを繰り返して使用す
る。したがって、新品状態が最も内歯砥石内径８が小さ
い。 ２）内歯砥石３はドレスされるごとに図４に示す内歯砥
石内径８が拡大し、歯車としては、プラス転位してい
く。したがってドレスギヤ１および内歯砥石３の噛み合
いピッチ円径９，１０も、次第に大きく変化し、それぞ
れ１１，１２となる。 ３）また、図８に示すように、内歯（砥石）２６と外歯
（ワ−クまたはドレスギヤ）２７の噛み合いでは、トリ
ミング干渉１３の危険があり、内歯砥石内径が小さいほ
ど、その可能性は高くなる。
おいては、内歯砥石１個の寿命は図４に示すドレス可能
高さ７で決まり、このドレス可能高さは例えば次のよう
にして求められる。まず、条件として、 １）内歯砥石３は、何回ものドレスを繰り返して使用す
る。したがって、新品状態が最も内歯砥石内径８が小さ
い。 ２）内歯砥石３はドレスされるごとに図４に示す内歯砥
石内径８が拡大し、歯車としては、プラス転位してい
く。したがってドレスギヤ１および内歯砥石３の噛み合
いピッチ円径９，１０も、次第に大きく変化し、それぞ
れ１１，１２となる。 ３）また、図８に示すように、内歯（砥石）２６と外歯
（ワ−クまたはドレスギヤ）２７の噛み合いでは、トリ
ミング干渉１３の危険があり、内歯砥石内径が小さいほ
ど、その可能性は高くなる。
【０００６】以上の条件をもとに、トリミング干渉１３
を生じない最小内歯砥石内径寸法を算出し、内歯砥石の
新品寸法としている。一方、ドレスごとに変化するドレ
スギヤ上の噛み合いピツチ円径９が、ワ−ク外径１４と
等しくなる時の内歯砥石最大内径寸法を廃却寸法として
いる。このような場合、新品寸法と廃却寸法との差がド
レス可能高さ７となる。つまり、内歯砥石の新品および
廃却寸法に対する図３におけるドレスギヤ（ワ−ク）と
の中心間距離の差量１５が図４に示すドレス可能高さ７
となる。
を生じない最小内歯砥石内径寸法を算出し、内歯砥石の
新品寸法としている。一方、ドレスごとに変化するドレ
スギヤ上の噛み合いピツチ円径９が、ワ−ク外径１４と
等しくなる時の内歯砥石最大内径寸法を廃却寸法として
いる。このような場合、新品寸法と廃却寸法との差がド
レス可能高さ７となる。つまり、内歯砥石の新品および
廃却寸法に対する図３におけるドレスギヤ（ワ−ク）と
の中心間距離の差量１５が図４に示すドレス可能高さ７
となる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ハ−ドギヤ
ホ−ニング加工においては、消耗量の最も大きな工具は
内歯砥石であり、内歯砥石の寿命を決定するのは前述し
たドレス可能高さである。従って、ドレス可能高さがハ
ードホーニング加工の作業効率の大きな要素となるので
ある。しかしながら、従来のドレス可能高さは、個々の
ワ−ク諸元により違いはあるが、歯たけで、おおよそ２
〜４ｍｍであり、１回のドレス量を一般に使用されてい
る０．０６ｍｍとすれば、内歯砥石１個に対するドレス
可能回数は３３〜６６回に制限されてしまうという問題
があった。
ホ−ニング加工においては、消耗量の最も大きな工具は
内歯砥石であり、内歯砥石の寿命を決定するのは前述し
たドレス可能高さである。従って、ドレス可能高さがハ
ードホーニング加工の作業効率の大きな要素となるので
ある。しかしながら、従来のドレス可能高さは、個々の
ワ−ク諸元により違いはあるが、歯たけで、おおよそ２
〜４ｍｍであり、１回のドレス量を一般に使用されてい
る０．０６ｍｍとすれば、内歯砥石１個に対するドレス
可能回数は３３〜６６回に制限されてしまうという問題
があった。
【０００８】本発明の課題はかかるドレス可能高さを従
来より増大させることにより、ドレス可能回数を増し、
内歯砥石１個の寿命を長くし、ハードホーニング加工の
作業効率を向上させることを目的とする。
来より増大させることにより、ドレス可能回数を増し、
内歯砥石１個の寿命を長くし、ハードホーニング加工の
作業効率を向上させることを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明においては、外歯
式のワークとほぼ同一諸元を有する外歯式のドレスギヤ
に内接して形成された内歯砥石によって、ワーク歯車の
歯面仕上げを行うようにされたハードギヤホーニング加
工において、内歯砥石のドレスごとに交差軸角を漸次減
少させるようにしたハ−ドギヤホ−ニングのドレス方法
を提供することによって、上記課題を解決した。
式のワークとほぼ同一諸元を有する外歯式のドレスギヤ
に内接して形成された内歯砥石によって、ワーク歯車の
歯面仕上げを行うようにされたハードギヤホーニング加
工において、内歯砥石のドレスごとに交差軸角を漸次減
少させるようにしたハ−ドギヤホ−ニングのドレス方法
を提供することによって、上記課題を解決した。
【００１０】かかる構成によれば、初期に内歯砥石とド
レスギヤとの交差軸角を大きくし、内歯砥石のねじれ角
を小さくすると、トリミング干渉が生じない条件を保ち
つつ砥石内径を小さくできる。一方、交差軸角を小さく
すると内歯砥石のねじれ角が大きくなるのでワ−ク外径
とドレスギヤ上の噛み合いピッチ円径が等しくなる時の
内歯砥石内径はより大きくなる。従って、交差軸角を固
定した場合より、ドレスごとに交差軸角を変化させるこ
とにより、内歯砥石とドレスギヤ（又はワ−ク）との中
心間距離の差量が大きくでき、ドレス可能高さが増大す
る。
レスギヤとの交差軸角を大きくし、内歯砥石のねじれ角
を小さくすると、トリミング干渉が生じない条件を保ち
つつ砥石内径を小さくできる。一方、交差軸角を小さく
すると内歯砥石のねじれ角が大きくなるのでワ−ク外径
とドレスギヤ上の噛み合いピッチ円径が等しくなる時の
内歯砥石内径はより大きくなる。従って、交差軸角を固
定した場合より、ドレスごとに交差軸角を変化させるこ
とにより、内歯砥石とドレスギヤ（又はワ−ク）との中
心間距離の差量が大きくでき、ドレス可能高さが増大す
る。
【００１１】詳述すると、従来の交差軸角が一定の場
合、ドレスの際は、内歯砥石は被削側であるため、ドレ
スのたびに、拘束された交差軸角と、ドレスギヤのねじ
れ角（ψｃ１）などの噛み合い条件から、その時点の噛
み合いに適正な内歯車としてのねじれ角（ψｗ１）に強
制的にドレス（ねじれ角修正）されてしまう。従って、
関係式は ψｃ１：ドレスギヤ噛み合いピッチ円上ねじれ角 ψｇ１：ワ−ク噛み合いピッチ円上ねじれ角 （＝ψｃ
１） ψｗ１：内歯砥石噛み合いピッチ円上ねじれ角 Ｑ：交差軸角（一定） とすると、 ψｗ１＝（ψｇ１またはψｃ１）−Ｑ・・・（１） の関係となる。
合、ドレスの際は、内歯砥石は被削側であるため、ドレ
スのたびに、拘束された交差軸角と、ドレスギヤのねじ
れ角（ψｃ１）などの噛み合い条件から、その時点の噛
み合いに適正な内歯車としてのねじれ角（ψｗ１）に強
制的にドレス（ねじれ角修正）されてしまう。従って、
関係式は ψｃ１：ドレスギヤ噛み合いピッチ円上ねじれ角 ψｇ１：ワ−ク噛み合いピッチ円上ねじれ角 （＝ψｃ
１） ψｗ１：内歯砥石噛み合いピッチ円上ねじれ角 Ｑ：交差軸角（一定） とすると、 ψｗ１＝（ψｇ１またはψｃ１）−Ｑ・・・（１） の関係となる。
【００１２】ここで、ドレスギヤの噛み合いピッチ円上
のねじれ角（ψｃ１）は、ドレスごとに内歯砥石３との
軸間距離が変化することにより大きく変化するが、基準
ピッチ円上に換算すると、そのねじれ角の値に変化はな
い。（工具であるため変化しない。）
のねじれ角（ψｃ１）は、ドレスごとに内歯砥石３との
軸間距離が変化することにより大きく変化するが、基準
ピッチ円上に換算すると、そのねじれ角の値に変化はな
い。（工具であるため変化しない。）
【００１３】一方、内歯砥石はドレスごとに噛み合いピ
ッチ円上のねじれ角（ψｗ１）が変化し、当然、内歯砥
石の基準ピッチ円上のねじれ角も変化する。しかし、こ
の変化はわずかであり、その変化量は、図６に示すねじ
れ角１６で、せいぜい１°弱程度のものにすぎない。こ
のため、ねじれ角１６に対する基準ピッチ円径の変化も
少なくドレス可能高さもせいぜい２〜４ｍｍである。
ッチ円上のねじれ角（ψｗ１）が変化し、当然、内歯砥
石の基準ピッチ円上のねじれ角も変化する。しかし、こ
の変化はわずかであり、その変化量は、図６に示すねじ
れ角１６で、せいぜい１°弱程度のものにすぎない。こ
のため、ねじれ角１６に対する基準ピッチ円径の変化も
少なくドレス可能高さもせいぜい２〜４ｍｍである。
【００１４】これに対して本発明においては、内歯砥石
のねじれ角を積極的に変化させることにより基準ピッチ
円径が変化することを利用したものである。即ち、ギヤ
ホーニング加工においては、シェ−ビング加工と同様、
図７に示すように、食い違い軸噛み合い（交差軸角をも
つ噛み合い）はそれぞれの共通法線をもつ歯すじ１９に
直角な、歯直角断面１８で噛み合いが成立する。
のねじれ角を積極的に変化させることにより基準ピッチ
円径が変化することを利用したものである。即ち、ギヤ
ホーニング加工においては、シェ−ビング加工と同様、
図７に示すように、食い違い軸噛み合い（交差軸角をも
つ噛み合い）はそれぞれの共通法線をもつ歯すじ１９に
直角な、歯直角断面１８で噛み合いが成立する。
【００１５】一方、はすば歯車である内歯砥石の基準ピ
ッチ円径は次式で与えられる。 ｍ：モジュ−ル Ｚ：内歯砥石歯数 ψｗ：内歯砥石ねじれ角１６ Ｄｗ：内歯砥石基準ピッチ円径２０ Ｄｗ＝ｍ×Ｚ／ｃｏｓψｗ ・・・（２） 本式によれば、内歯砥石基準ピッチ円径（Ｄｗ）は内歯
砥石ねじれ角（ψｗ）に依存する。従って、内歯砥石ね
じれ角（ψｗ）を小さくすれば、内歯砥石基準ピッチ円
径（Ｄｗ）が小さくなり、逆に内歯砥石ねじれ角（ψ
ｗ）を大きくすれば、内歯砥石基準ピッチ円径（Ｄｗ）
を大きくなる。
ッチ円径は次式で与えられる。 ｍ：モジュ−ル Ｚ：内歯砥石歯数 ψｗ：内歯砥石ねじれ角１６ Ｄｗ：内歯砥石基準ピッチ円径２０ Ｄｗ＝ｍ×Ｚ／ｃｏｓψｗ ・・・（２） 本式によれば、内歯砥石基準ピッチ円径（Ｄｗ）は内歯
砥石ねじれ角（ψｗ）に依存する。従って、内歯砥石ね
じれ角（ψｗ）を小さくすれば、内歯砥石基準ピッチ円
径（Ｄｗ）が小さくなり、逆に内歯砥石ねじれ角（ψ
ｗ）を大きくすれば、内歯砥石基準ピッチ円径（Ｄｗ）
を大きくなる。
【００１６】そして、本発明においては、さらに、内歯
砥石新品では、交差軸角を大きく（内歯砥石ねじれ角
（ψｗ）を小さく）し、廃却時には、交差軸角を小さく
（内歯砥石ねじれ角（ψｗ）を大きく）しているので、
内歯砥石新品では、その基準ピッチ円径をできる限り小
さく、廃却時には、できるだけ大きくすることによりド
レス可能高さを増大することができるのである。
砥石新品では、交差軸角を大きく（内歯砥石ねじれ角
（ψｗ）を小さく）し、廃却時には、交差軸角を小さく
（内歯砥石ねじれ角（ψｗ）を大きく）しているので、
内歯砥石新品では、その基準ピッチ円径をできる限り小
さく、廃却時には、できるだけ大きくすることによりド
レス可能高さを増大することができるのである。
【００１７】なお、本発明の新品時の内歯砥石の歯直角
歯形に、従来の新品時の内歯砥石の歯直角歯形を、ま
た、廃却時の内歯砥石の歯直角歯形に、従来の廃却時の
内歯砥石の歯直角歯形を採用すれば、内歯砥石とドレス
ギヤまたは内歯砥石とワ−ク間では正規の食い違い軸噛
み合いが成立するので仕上がり精度も従来と同様なもの
が簡単に得られる。
歯形に、従来の新品時の内歯砥石の歯直角歯形を、ま
た、廃却時の内歯砥石の歯直角歯形に、従来の廃却時の
内歯砥石の歯直角歯形を採用すれば、内歯砥石とドレス
ギヤまたは内歯砥石とワ−ク間では正規の食い違い軸噛
み合いが成立するので仕上がり精度も従来と同様なもの
が簡単に得られる。
【００１８】また、従来技術においては、内歯砥石の歯
車諸元に変化はないが、本発明においては、ドレスごと
に交差軸角を漸減させるので、内歯砥石のねじれ角もド
レスごとに変化し、ドレッサによって新しい諸元をもつ
ねじれ角のより大きい内歯砥石が次々と形成されること
になる。
車諸元に変化はないが、本発明においては、ドレスごと
に交差軸角を漸減させるので、内歯砥石のねじれ角もド
レスごとに変化し、ドレッサによって新しい諸元をもつ
ねじれ角のより大きい内歯砥石が次々と形成されること
になる。
【００１９】次に、ハ−ドギヤホ−ニング加工において
は、 １．あくまでもホ−ニング加工であり、研削に比べ、切
れ味は不十分であり、交差軸角が小さいとシェービング
効果が小さい。 ２．交差軸角をもちながら、ワ−クが軸方向に往復運動
するため交差軸角が大きいと振動しやすい。 などの加工特性をもつため、請求項２に記載のように交
差軸角は、３０°〜６°の範囲の中で選択するのが適当
である。
は、 １．あくまでもホ−ニング加工であり、研削に比べ、切
れ味は不十分であり、交差軸角が小さいとシェービング
効果が小さい。 ２．交差軸角をもちながら、ワ−クが軸方向に往復運動
するため交差軸角が大きいと振動しやすい。 などの加工特性をもつため、請求項２に記載のように交
差軸角は、３０°〜６°の範囲の中で選択するのが適当
である。
【００２０】また、ドレスごとに交差軸角を変化させる
ので、ドレス残りが発生することがある。しかし、従来
技術の歯たけ方向のドレス量（約０．０６mm）の２倍弱
程度に設定すれば図６に示す内歯砥石の歯幅２８のドレ
ス残りの発生を防げる。そこで、請求項３において、内
歯砥石の１回当たりドレス量を、交差軸角を一定とした
場合のドレス量の約２倍とした。
ので、ドレス残りが発生することがある。しかし、従来
技術の歯たけ方向のドレス量（約０．０６mm）の２倍弱
程度に設定すれば図６に示す内歯砥石の歯幅２８のドレ
ス残りの発生を防げる。そこで、請求項３において、内
歯砥石の１回当たりドレス量を、交差軸角を一定とした
場合のドレス量の約２倍とした。
【００２１】
【実施例】本発明による具体的実施例を次に示す。 １．ワ−ク諸元 モジュ−ル ：２．５ 圧 力 角：１４．５° 歯 数：５２ ね じ れ 角：３２° 外 径：１６６．１ｍｍ ＴＩＦ−ＤＩＡ：１５２．９ｍｍ ２．ドレスギヤ諸元 歯 数：５２ ねじれ角 ：３２° の条件において、従来技術では交差軸角を１１°の一定
とし、本発明においては交差軸角を新品時１８°、廃却
時８°としてドレスごとに漸減させた場合の、内歯砥石
とドレスギヤの新品時と廃却時の中心距離及びドレス可
能量等を求めた結果を表１に示す。
とし、本発明においては交差軸角を新品時１８°、廃却
時８°としてドレスごとに漸減させた場合の、内歯砥石
とドレスギヤの新品時と廃却時の中心距離及びドレス可
能量等を求めた結果を表１に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１に示すように従来技術では新品での基
準ピッチ円径が約３０１ｍｍであるのに対し、本発明は
約２８３ｍｍと小さく設定でき、結果として、従来技術
でのドレス可能高さは、４．００６ｍｍに留まるのに対
し、本発明では約３倍の１３．６２３ｍｍまで可能とな
った。このように、本発明によれば、ドレス可能高さ７
は、従来の約３倍強まで延びる。また、従来例及び本発
明のドレスギヤの噛み合いピッチ円径、ドレスギヤ（又
はワーク）上の噛み合い圧力はほぼ同一であり、噛み合
い精度にも問題はない。なお、本発明および従来技術い
ずれとも、ワ−ク上の噛み合いピッチ円径が、ワ−ク外
径に等しくなった状態で内歯砥石廃却としている。ま
た、実施例での内歯砥石の歯数違いは、内歯砥石強度を
勘案したもので、本発明には関係がない。
準ピッチ円径が約３０１ｍｍであるのに対し、本発明は
約２８３ｍｍと小さく設定でき、結果として、従来技術
でのドレス可能高さは、４．００６ｍｍに留まるのに対
し、本発明では約３倍の１３．６２３ｍｍまで可能とな
った。このように、本発明によれば、ドレス可能高さ７
は、従来の約３倍強まで延びる。また、従来例及び本発
明のドレスギヤの噛み合いピッチ円径、ドレスギヤ（又
はワーク）上の噛み合い圧力はほぼ同一であり、噛み合
い精度にも問題はない。なお、本発明および従来技術い
ずれとも、ワ−ク上の噛み合いピッチ円径が、ワ−ク外
径に等しくなった状態で内歯砥石廃却としている。ま
た、実施例での内歯砥石の歯数違いは、内歯砥石強度を
勘案したもので、本発明には関係がない。
【００２４】また、本発明においては、ドレスごとに交
差軸角を変更するのでドレス残りが発生する場合があ
る。この場合は、ドレス量（従来約０．０６mm）を２倍
弱程度に設定すればよいので、上記実施例ではドレス回
数は、従来例で４．００６／０．０６≒６７回に対し
て、本発明においては、１３．６２３／０．１２≒１１
４回を超える回数が可能となる。また、本発明では、ド
レスごとに内歯砥石の傾き角（交差軸角）を変化させね
ばならないが、ホ−ニング盤のＮＣ制御を活用すること
で、作業性の低下はない。
差軸角を変更するのでドレス残りが発生する場合があ
る。この場合は、ドレス量（従来約０．０６mm）を２倍
弱程度に設定すればよいので、上記実施例ではドレス回
数は、従来例で４．００６／０．０６≒６７回に対し
て、本発明においては、１３．６２３／０．１２≒１１
４回を超える回数が可能となる。また、本発明では、ド
レスごとに内歯砥石の傾き角（交差軸角）を変化させね
ばならないが、ホ−ニング盤のＮＣ制御を活用すること
で、作業性の低下はない。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、ハードギヤホーニング
加工において、内歯砥石のドレスごとに交差軸角を漸次
減少させ新品時と廃却時の基準ピッチ円径を大きく異な
らせドレス可能高さを増大させることができるので、ド
レス可能回数を増し、内歯砥石１個の寿命を長くするこ
とが可能となった。
加工において、内歯砥石のドレスごとに交差軸角を漸次
減少させ新品時と廃却時の基準ピッチ円径を大きく異な
らせドレス可能高さを増大させることができるので、ド
レス可能回数を増し、内歯砥石１個の寿命を長くするこ
とが可能となった。
【００２６】また、交差軸角を３０°〜６°範囲内とし
たので、交差軸角を変化させても精度を確保できるもの
となった。
たので、交差軸角を変化させても精度を確保できるもの
となった。
【００２７】さらに、内歯砥石の１回当たりドレス量
を、交差軸角を一定とした場合のドレス量の約２倍とし
たので、ドレス残り等の問題も生じない。
を、交差軸角を一定とした場合のドレス量の約２倍とし
たので、ドレス残り等の問題も生じない。
【００２８】さらに、内歯砥石の脱着（交換）回数が減
少し、マシン稼働率が向上するという効果を奏するもの
となった。
少し、マシン稼働率が向上するという効果を奏するもの
となった。
【図１】本発明に用いるハードギヤホーニン盤の部分説
明斜視図である。
明斜視図である。
【図２】交差軸角の説明図である。
【図３】軸端よりみた内歯砥石とドレスギヤ又はワーク
との噛み合い状態を示す説明図である。
との噛み合い状態を示す説明図である。
【図４】内歯砥石をドレスギヤでドレスしていく経過を
示す説明図である。
示す説明図である。
【図５】ワークと内歯砥石との最終噛み合い時の説明図
である。
である。
【図６】内歯砥石の斜視図である。
【図７】内歯砥石の外周側からみた内歯砥石とドレスギ
ヤ又はワークとの取付け関係（ａ）と噛み合い状態
（ｂ）を示す説明図である。
ヤ又はワークとの取付け関係（ａ）と噛み合い状態
（ｂ）を示す説明図である。
【図８】内歯砥石とドレスギヤ又はワークとのトリミン
グ干渉を示す説明図である。
グ干渉を示す説明図である。
１ ドレスギヤ ２ ドレスリング ３ 内歯砥石 ６ 交差軸角 ７ ドレス可能高さ ２１ ワーク
Claims (3)
- 【請求項１】 外歯式のワークとほぼ同一諸元を有する
外歯式のドレスギヤに内接して形成された内歯砥石によ
って、ワーク歯車の歯面仕上げを行うようにされたハー
ドギヤホーニング加工において、前記内歯砥石のドレス
ごとに交差軸角を漸次減少させることを特徴とするハ−
ドギヤホ−ニング加工方法。 - 【請求項２】 前記交差軸角は３０°〜６°の範囲内で
あることを特徴とする請求項１記載のハ−ドギヤホ−ニ
ング加工方法。 - 【請求項３】 前記内歯砥石の１回当たりドレス量は、
前記交差軸角を一定とした場合のドレス量の約２倍であ
ることを特徴とする請求項１又は２記載のハ−ドギヤホ
−ニング加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9314651A JPH11138346A (ja) | 1997-10-31 | 1997-10-31 | ハードギヤホーニング加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9314651A JPH11138346A (ja) | 1997-10-31 | 1997-10-31 | ハードギヤホーニング加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11138346A true JPH11138346A (ja) | 1999-05-25 |
Family
ID=18055903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9314651A Pending JPH11138346A (ja) | 1997-10-31 | 1997-10-31 | ハードギヤホーニング加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11138346A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003039321A (ja) * | 2001-08-01 | 2003-02-13 | Nissan Motor Co Ltd | 内歯砥石のドレス方法 |
| WO2011013516A1 (ja) | 2009-07-27 | 2011-02-03 | 三菱重工業株式会社 | 内歯車加工方法およびそれに使用する工具のドレス方法 |
| JP2011079068A (ja) * | 2009-10-02 | 2011-04-21 | Mitsubishi Materials Corp | 内歯車型砥石用ドレッサーおよびドレッシング方法 |
| CN107335867A (zh) * | 2016-05-02 | 2017-11-10 | Kapp 机床有限责任公司 | 对齿轮的齿部或工件的齿轮状轮廓进行硬精机加工的方法 |
| US20200047269A1 (en) * | 2017-03-06 | 2020-02-13 | Präwema Antriebstechnik GmbH | Tool for Cutting Teeth or for Dressing of a Fine Machining Tool Having a Set of External Teeth |
-
1997
- 1997-10-31 JP JP9314651A patent/JPH11138346A/ja active Pending
Cited By (8)
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| EP2460625A4 (en) * | 2009-07-27 | 2016-12-28 | Mitsubishi Heavy Ind Machine Tool Co Ltd | PROCESS FOR MACHINING AN INTERNAL GEAR AND METHOD FOR CONFIGURING A TOOL USED THEREFROM |
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| CN107335867B (zh) * | 2016-05-02 | 2020-07-31 | Kapp 机床有限责任公司 | 对齿轮的齿部或工件的齿轮状轮廓进行硬精机加工的方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
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