JPH11138262A - Ｔｉｇ溶接方法及びｔｉｇ溶接材料 - Google Patents
Ｔｉｇ溶接方法及びｔｉｇ溶接材料Info
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- JPH11138262A JPH11138262A JP30624797A JP30624797A JPH11138262A JP H11138262 A JPH11138262 A JP H11138262A JP 30624797 A JP30624797 A JP 30624797A JP 30624797 A JP30624797 A JP 30624797A JP H11138262 A JPH11138262 A JP H11138262A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 強度を高めるための熱処理が不要であり、溶
接のままの状態で高強度及び高靱性の溶接金属を得るこ
とができると共に、溶接性を向上させることができるＴ
ＩＧ溶接方法及びＴＩＧ溶接材料を提供する。 【解決手段】 ＴＩＧ溶接材料は、Ｃ：０.０８〜０.１
４重量％、Ｓｉ：０.０１〜０.１５重量％、Ｍｎ：０.
０１〜０.４重量％、Ｎｉ：８〜１０重量％、Ｃｒ：０.
７〜１.５重量％、Ｍｏ：０.７〜１.５重量％、Ｎｂ及
びＶのいずれか一方又は両方の総量：０.０５〜０.４重
量％、Ａｌ：０００２〜０.０２重量％、Ｃｕ：０.０７
〜０.４重量％、Ｎ：１５０重量ppm以下を含有し、残部
がＦｅ及び不可避的不純物からなる。この不可避的不純
物のうち、Ｐが０.００８重量％以下、Ｓが０.００８重
量％以下、Ｔｉが０.０１重量％以下、Ｂが５重量ppm以
下、Ｃａが５０重量ppm以下、Ｍｇが５０重量ppm以下、
Ｏが４０重量ppm以下、Ｈが２重量ppm以下に規制されて
いる。
接のままの状態で高強度及び高靱性の溶接金属を得るこ
とができると共に、溶接性を向上させることができるＴ
ＩＧ溶接方法及びＴＩＧ溶接材料を提供する。 【解決手段】 ＴＩＧ溶接材料は、Ｃ：０.０８〜０.１
４重量％、Ｓｉ：０.０１〜０.１５重量％、Ｍｎ：０.
０１〜０.４重量％、Ｎｉ：８〜１０重量％、Ｃｒ：０.
７〜１.５重量％、Ｍｏ：０.７〜１.５重量％、Ｎｂ及
びＶのいずれか一方又は両方の総量：０.０５〜０.４重
量％、Ａｌ：０００２〜０.０２重量％、Ｃｕ：０.０７
〜０.４重量％、Ｎ：１５０重量ppm以下を含有し、残部
がＦｅ及び不可避的不純物からなる。この不可避的不純
物のうち、Ｐが０.００８重量％以下、Ｓが０.００８重
量％以下、Ｔｉが０.０１重量％以下、Ｂが５重量ppm以
下、Ｃａが５０重量ppm以下、Ｍｇが５０重量ppm以下、
Ｏが４０重量ppm以下、Ｈが２重量ppm以下に規制されて
いる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は超高張力鋼材の溶接
時に使用されるＴＩＧ溶接方法及びＴＩＧ溶接材料に関
し、特に、溶接金属の強度及び靱性を高めることができ
るＴＩＧ溶接方法及びＴＩＧ溶接材料に関する。
時に使用されるＴＩＧ溶接方法及びＴＩＧ溶接材料に関
し、特に、溶接金属の強度及び靱性を高めることができ
るＴＩＧ溶接方法及びＴＩＧ溶接材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＴＩＧ溶接は、不活性ガス雰囲気中で使
用される溶接方法であり、フラックスを使用する必要が
なく、高品質の溶接金属を確保することができるもので
あるので、近時、種々の分野で使用されている。特に、
超高張力鋼材をＴＩＧ溶接する場合には、溶接後に溶接
部に溶体化熱処理及び焼戻し熱処理を施すことによっ
て、高強度の溶接金属を得ることができる。
用される溶接方法であり、フラックスを使用する必要が
なく、高品質の溶接金属を確保することができるもので
あるので、近時、種々の分野で使用されている。特に、
超高張力鋼材をＴＩＧ溶接する場合には、溶接後に溶接
部に溶体化熱処理及び焼戻し熱処理を施すことによっ
て、高強度の溶接金属を得ることができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
溶接材料を使用して、特に強度が高い被溶接物をＴＩＧ
溶接により接合する場合には、高い靱性を有する溶接金
属を得ることができないという問題点がある。また、従
来の溶接材料を使用したＴＩＧ溶接においては、溶接部
に熱処理を施さないと、溶接金属の強度及び靱性を高め
ることができないので、得られる溶接構造物の脆性破壊
に対する安全性が低下する。従って、熱処理を施すこと
ができない溶接構造物に関しては、強度を高めるための
補修等ができないという問題点もある。一方、熱処理が
可能である溶接構造物に関しても、高強度の溶接金属を
得るために、溶接後に溶体化熱処理及び焼戻し熱処理を
施すと、溶接構造物の製造コストが著しく増大する。
溶接材料を使用して、特に強度が高い被溶接物をＴＩＧ
溶接により接合する場合には、高い靱性を有する溶接金
属を得ることができないという問題点がある。また、従
来の溶接材料を使用したＴＩＧ溶接においては、溶接部
に熱処理を施さないと、溶接金属の強度及び靱性を高め
ることができないので、得られる溶接構造物の脆性破壊
に対する安全性が低下する。従って、熱処理を施すこと
ができない溶接構造物に関しては、強度を高めるための
補修等ができないという問題点もある。一方、熱処理が
可能である溶接構造物に関しても、高強度の溶接金属を
得るために、溶接後に溶体化熱処理及び焼戻し熱処理を
施すと、溶接構造物の製造コストが著しく増大する。
【０００４】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、強度を高めるための熱処理が不要であり、
溶接のままの状態で高強度及び高靱性の溶接金属を得る
ことができると共に、溶接性を向上させることができ、
これにより、高品質の溶接構造物を低コストで得ること
ができるＴＩＧ溶接方法及びＴＩＧ溶接材料を提供する
ことを目的とする。
のであって、強度を高めるための熱処理が不要であり、
溶接のままの状態で高強度及び高靱性の溶接金属を得る
ことができると共に、溶接性を向上させることができ、
これにより、高品質の溶接構造物を低コストで得ること
ができるＴＩＧ溶接方法及びＴＩＧ溶接材料を提供する
ことを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係るＴＩＧ溶接
方法は、Ａｒガス及びＨｅガスからなる群から選択され
た少なくとも１種のガスと、ガス全体積あたり０．１５
体積％以下のＮ2ガスとを含有するシールドガスを使用
して、Ｃ：０．０８乃至０．１４重量％、Ｓｉ：０．０
１乃至０．１５重量％、Ｍｎ：０．０１乃至０．４０重
量％、Ｎｉ：８．０乃至１０．０重量％、Ｃｒ：０．７
０乃至１．５０重量％、Ｍｏ：０．７０乃至１．５０重
量％、Ｎｂ及びＶからなる群から選択された１種又は２
種の総量：０．０５乃至０．４０重量％、Ａｌ：０．０
０２乃至０．０２０重量％、Ｃｕ：０．０７乃至０．４
０重量％、Ｎ：４０重量ｐｐｍ以下を含有し、残部がＦ
ｅ及び不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物の
うち、Ｐが０．００８重量％以下、Ｓが０．００８重量
％以下、Ｔｉが０．０１０重量％以下、Ｂが５重量ｐｐ
ｍ以下、Ｃａが５０重量ｐｐｍ以下、Ｍｇが５０重量ｐ
ｐｍ以下、Ｏが４０重量ｐｐｍ以下、Ｈが２重量ｐｐｍ
以下に規制された溶接材料によりＴＩＧ溶接することを
特徴とする。
方法は、Ａｒガス及びＨｅガスからなる群から選択され
た少なくとも１種のガスと、ガス全体積あたり０．１５
体積％以下のＮ2ガスとを含有するシールドガスを使用
して、Ｃ：０．０８乃至０．１４重量％、Ｓｉ：０．０
１乃至０．１５重量％、Ｍｎ：０．０１乃至０．４０重
量％、Ｎｉ：８．０乃至１０．０重量％、Ｃｒ：０．７
０乃至１．５０重量％、Ｍｏ：０．７０乃至１．５０重
量％、Ｎｂ及びＶからなる群から選択された１種又は２
種の総量：０．０５乃至０．４０重量％、Ａｌ：０．０
０２乃至０．０２０重量％、Ｃｕ：０．０７乃至０．４
０重量％、Ｎ：４０重量ｐｐｍ以下を含有し、残部がＦ
ｅ及び不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物の
うち、Ｐが０．００８重量％以下、Ｓが０．００８重量
％以下、Ｔｉが０．０１０重量％以下、Ｂが５重量ｐｐ
ｍ以下、Ｃａが５０重量ｐｐｍ以下、Ｍｇが５０重量ｐ
ｐｍ以下、Ｏが４０重量ｐｐｍ以下、Ｈが２重量ｐｐｍ
以下に規制された溶接材料によりＴＩＧ溶接することを
特徴とする。
【０００６】本発明に係る他のＴＩＧ溶接方法は、Ａｒ
ガス及びＨｅガスからなる群から選択された少なくとも
１種のガスを含有し、Ｎ2ガスを含有しないシールドガ
スを使用して、Ｃ：０．０８乃至０．１４重量％、Ｓ
ｉ：０．０１乃至０．１５重量％、Ｍｎ：０．０１乃至
０．４０重量％、Ｎｉ：８．０乃至１０．０重量％、Ｃ
ｒ：０．７０乃至１．５０重量％、Ｍｏ：０．７０乃至
１．５０重量％、Ｎｂ及びＶからなる群から選択された
１種又は２種の総量：０．０５乃至０．４０重量％、Ａ
ｌ：０．００２乃至０．０２０重量％、Ｃｕ：０．０７
乃至０．４０重量％、Ｎ：１５０重量ｐｐｍ以下を含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、前記不可
避的不純物のうち、Ｐが０．００８重量％以下、Ｓが
０．００８重量％以下、Ｔｉが０．０１０重量％以下、
Ｂが５重量ｐｐｍ以下、Ｃａが５０重量ｐｐｍ以下、Ｍ
ｇが５０重量ｐｐｍ以下、Ｏが４０重量ｐｐｍ以下、Ｈ
が２重量ｐｐｍ以下に規制された溶接材料によりＴＩＧ
溶接することを特徴とする。
ガス及びＨｅガスからなる群から選択された少なくとも
１種のガスを含有し、Ｎ2ガスを含有しないシールドガ
スを使用して、Ｃ：０．０８乃至０．１４重量％、Ｓ
ｉ：０．０１乃至０．１５重量％、Ｍｎ：０．０１乃至
０．４０重量％、Ｎｉ：８．０乃至１０．０重量％、Ｃ
ｒ：０．７０乃至１．５０重量％、Ｍｏ：０．７０乃至
１．５０重量％、Ｎｂ及びＶからなる群から選択された
１種又は２種の総量：０．０５乃至０．４０重量％、Ａ
ｌ：０．００２乃至０．０２０重量％、Ｃｕ：０．０７
乃至０．４０重量％、Ｎ：１５０重量ｐｐｍ以下を含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、前記不可
避的不純物のうち、Ｐが０．００８重量％以下、Ｓが
０．００８重量％以下、Ｔｉが０．０１０重量％以下、
Ｂが５重量ｐｐｍ以下、Ｃａが５０重量ｐｐｍ以下、Ｍ
ｇが５０重量ｐｐｍ以下、Ｏが４０重量ｐｐｍ以下、Ｈ
が２重量ｐｐｍ以下に規制された溶接材料によりＴＩＧ
溶接することを特徴とする。
【０００７】本発明に係るＴＩＧ溶接材料は、Ｃ：０．
０８乃至０．１４重量％、Ｓｉ：０．０１乃至０．１５
重量％、Ｍｎ：０．０１乃至０．４０重量％、Ｎｉ：
８．０乃至１０．０重量％、Ｃｒ：０．７０乃至１．５
０重量％、Ｍｏ：０．７０乃至１．５０重量％、Ｎｂ及
びＶからなる群から選択された１種又は２種の総量：
０．０５乃至０．４０重量％、Ａｌ：０．００２乃至
０．０２０重量％、Ｃｕ：０．０７乃至０．４０重量
％、Ｎ：１５０重量ｐｐｍ以下を含有し、残部がＦｅ及
び不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物のう
ち、Ｐが０．００８重量％以下、Ｓが０．００８重量％
以下、Ｔｉが０．０１０重量％以下、Ｂが５重量ｐｐｍ
以下、Ｃａが５０重量ｐｐｍ以下、Ｍｇが５０重量ｐｐ
ｍ以下、Ｏが４０重量ｐｐｍ以下、Ｈが２重量ｐｐｍ以
下に規制されたことを特徴とする。
０８乃至０．１４重量％、Ｓｉ：０．０１乃至０．１５
重量％、Ｍｎ：０．０１乃至０．４０重量％、Ｎｉ：
８．０乃至１０．０重量％、Ｃｒ：０．７０乃至１．５
０重量％、Ｍｏ：０．７０乃至１．５０重量％、Ｎｂ及
びＶからなる群から選択された１種又は２種の総量：
０．０５乃至０．４０重量％、Ａｌ：０．００２乃至
０．０２０重量％、Ｃｕ：０．０７乃至０．４０重量
％、Ｎ：１５０重量ｐｐｍ以下を含有し、残部がＦｅ及
び不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物のう
ち、Ｐが０．００８重量％以下、Ｓが０．００８重量％
以下、Ｔｉが０．０１０重量％以下、Ｂが５重量ｐｐｍ
以下、Ｃａが５０重量ｐｐｍ以下、Ｍｇが５０重量ｐｐ
ｍ以下、Ｏが４０重量ｐｐｍ以下、Ｈが２重量ｐｐｍ以
下に規制されたことを特徴とする。
【０００８】前記溶接材料中のＮ含有量は４０重量ｐｐ
ｍ以下であることが好ましい。
ｍ以下であることが好ましい。
【０００９】
【発明の実施の形態】本願発明者等が本発明の課題を解
決すべく、鋭意実験研究を重ねた結果、ＴＩＧ溶接によ
り得られる溶接金属の靱性を高めるためには、溶接金属
をＮｉを含有するマルテンサイト組織とすることが有効
であることを見い出した。また、本願発明者等は、溶接
材料中のＳｉ、Ｎｂ、Ｖ及びＢの含有量を抑制すること
により、結晶粒内の脆化を抑制することができ、溶接材
料中のＭｎ含有量を抑制することにより、溶接金属の粒
界破壊を防止することができることを見い出した。
決すべく、鋭意実験研究を重ねた結果、ＴＩＧ溶接によ
り得られる溶接金属の靱性を高めるためには、溶接金属
をＮｉを含有するマルテンサイト組織とすることが有効
であることを見い出した。また、本願発明者等は、溶接
材料中のＳｉ、Ｎｂ、Ｖ及びＢの含有量を抑制すること
により、結晶粒内の脆化を抑制することができ、溶接材
料中のＭｎ含有量を抑制することにより、溶接金属の粒
界破壊を防止することができることを見い出した。
【００１０】更に、本発明においては、溶接金属をマル
テンサイト組織とし、Ｎｂ及びＶの添加によって炭化物
析出強化の効果が得られると共に、Ｃｒ及びＭｏの添加
によって固溶強化の効果が得られ、これにより、溶接金
属の強度を高めている。特に、Ｎを添加することによっ
て、このＮが有する固溶強化作用により溶接金属の靱性
を低下させることなく、溶接金属の強度を著しく高める
ことができる。なお、このＮは溶接材料から添加して
も、シールドガスに含有させても、同様の効果を得るこ
とができる。
テンサイト組織とし、Ｎｂ及びＶの添加によって炭化物
析出強化の効果が得られると共に、Ｃｒ及びＭｏの添加
によって固溶強化の効果が得られ、これにより、溶接金
属の強度を高めている。特に、Ｎを添加することによっ
て、このＮが有する固溶強化作用により溶接金属の靱性
を低下させることなく、溶接金属の強度を著しく高める
ことができる。なお、このＮは溶接材料から添加して
も、シールドガスに含有させても、同様の効果を得るこ
とができる。
【００１１】更にまた、本発明においては、スラグを発
生させて溶接欠陥の原因となるＴｉ、Ｃａ、Ｍｇ及びＯ
の溶接材料中の含有量を抑制すると共に、遅れ割れの原
因となるＨ含有量を低減することにより、溶接性を向上
させている。
生させて溶接欠陥の原因となるＴｉ、Ｃａ、Ｍｇ及びＯ
の溶接材料中の含有量を抑制すると共に、遅れ割れの原
因となるＨ含有量を低減することにより、溶接性を向上
させている。
【００１２】以下、本発明に係るＴＩＧ溶接材料の組成
限定理由について説明する。
限定理由について説明する。
【００１３】Ｃ：０．０８乃至０．１４重量％ Ｃは溶接金属の強度を上昇させる効果を有する元素であ
る。溶接材料中のＣ含有量が０．０８重量％未満である
場合には、靱性が低下することはないが、本発明におい
て対象とする９８０（Ｎ／ｍｍ2）以上の引張強さを有
する溶接金属を得ることができない。一方、溶接材料中
のＣ含有量が０．１４重量％を超えると、溶接金属の凝
固割れが発生しやすくなる。従って、溶接材料中のＣ含
有量は０．０８乃至０．１４重量％とする。
る。溶接材料中のＣ含有量が０．０８重量％未満である
場合には、靱性が低下することはないが、本発明におい
て対象とする９８０（Ｎ／ｍｍ2）以上の引張強さを有
する溶接金属を得ることができない。一方、溶接材料中
のＣ含有量が０．１４重量％を超えると、溶接金属の凝
固割れが発生しやすくなる。従って、溶接材料中のＣ含
有量は０．０８乃至０．１４重量％とする。
【００１４】Ｓｉ：０．０１乃至０．１５重量％ Ｓｉは脱酸効果を有する元素である。溶接材料中のＳｉ
含有量を０．０１重量％未満にしようとすると、溶接材
料を製造する際の原料溶解時に溶鋼を脱酸することがで
きず、吹き上げを発生させて溶解作業を困難にする。ま
た、Ｓｉはフェライト脆化元素であるが、本発明の組成
範囲においては、通常の場合と異なり、溶接材料中のＳ
ｉ含有量が０．１５重量を超えるとＣＴＯＤ値（弾塑性
破壊靱性値）が低下する。従って、溶接材料中のＳｉ含
有量は０．０１乃至０．１５重量％とする。
含有量を０．０１重量％未満にしようとすると、溶接材
料を製造する際の原料溶解時に溶鋼を脱酸することがで
きず、吹き上げを発生させて溶解作業を困難にする。ま
た、Ｓｉはフェライト脆化元素であるが、本発明の組成
範囲においては、通常の場合と異なり、溶接材料中のＳ
ｉ含有量が０．１５重量を超えるとＣＴＯＤ値（弾塑性
破壊靱性値）が低下する。従って、溶接材料中のＳｉ含
有量は０．０１乃至０．１５重量％とする。
【００１５】Ｍｎ：０．０１乃至０．４０重量％ Ｍｎは脱酸効果を有する元素である。溶接材料中のＭｎ
含有量を０．０１重量％未満にしようとすると、Ｓｉの
場合と同様に、溶接材料を製造する際の原料溶解時に、
吹き上げを発生させて溶解作業を困難にする。一方、溶
接材料中のＭｎ含有量が０．４０重量％を超えると、旧
オーステナイト粒界が発達して、ＣＴＯＤ値を低下させ
る。従って、溶接材料中のＭｎ含有量は０．０１乃至
０．４０重量％とする。
含有量を０．０１重量％未満にしようとすると、Ｓｉの
場合と同様に、溶接材料を製造する際の原料溶解時に、
吹き上げを発生させて溶解作業を困難にする。一方、溶
接材料中のＭｎ含有量が０．４０重量％を超えると、旧
オーステナイト粒界が発達して、ＣＴＯＤ値を低下させ
る。従って、溶接材料中のＭｎ含有量は０．０１乃至
０．４０重量％とする。
【００１６】Ｐ：０．００８重量％以下，Ｓ：０．００
８重量％以下 Ｐ及びＳはいずれも延性破壊エネルギーを低下させる元
素である。溶接材料中の不可避的不純物としてのＰ含有
量が０．００８重量％を超えるか、又は不可避的不純物
としてのＳ含有量が０．００８重量％を超えると、溶接
金属の靱性が著しく低下する。従って、溶接材料中のＰ
含有量は０．００８重量％以下、Ｓ含有量は０．００８
重量％以下とする。
８重量％以下 Ｐ及びＳはいずれも延性破壊エネルギーを低下させる元
素である。溶接材料中の不可避的不純物としてのＰ含有
量が０．００８重量％を超えるか、又は不可避的不純物
としてのＳ含有量が０．００８重量％を超えると、溶接
金属の靱性が著しく低下する。従って、溶接材料中のＰ
含有量は０．００８重量％以下、Ｓ含有量は０．００８
重量％以下とする。
【００１７】Ｃｕ：０．０７乃至０．４０重量％ Ｃｕは溶接材料の防錆用のメッキ成分である。溶接材料
中のＣｕ含有量が０．０７重量％未満であると、防錆効
果を得ることができない。一方、８．０乃至１０．０重
量％のＮｉを含有する本発明の溶接材料においては、Ｃ
ｕ含有量が０．４０重量％を超えると、溶接金属の凝固
割れが発生する。従って、溶接材料中のＣｕ含有量は
０．０７乃至０．４０重量％とする。
中のＣｕ含有量が０．０７重量％未満であると、防錆効
果を得ることができない。一方、８．０乃至１０．０重
量％のＮｉを含有する本発明の溶接材料においては、Ｃ
ｕ含有量が０．４０重量％を超えると、溶接金属の凝固
割れが発生する。従って、溶接材料中のＣｕ含有量は
０．０７乃至０．４０重量％とする。
【００１８】Ｎｉ：８．０乃至１０．０重量％ 溶接材料中のＮｉは、溶接金属をＮｉ基マルテンサイト
組織にするための主要成分である。溶接材料中のＮｉ含
有量が８．０重量％未満であると、マトリックスの靱性
が不足して、ＣＴＯＤ値が低下する。一方、溶接材料中
のＮｉ含有量が１０．０重量％を超えると、溶接金属中
に不安定なオーステナイトが多量に残留して靱性が低下
する。従って、溶接材料中のＮｉ含有量は８．０乃至１
０．０重量％とする。
組織にするための主要成分である。溶接材料中のＮｉ含
有量が８．０重量％未満であると、マトリックスの靱性
が不足して、ＣＴＯＤ値が低下する。一方、溶接材料中
のＮｉ含有量が１０．０重量％を超えると、溶接金属中
に不安定なオーステナイトが多量に残留して靱性が低下
する。従って、溶接材料中のＮｉ含有量は８．０乃至１
０．０重量％とする。
【００１９】Ｃｒ：０．７０乃至１．５０重量％，Ｍ
ｏ：０．７０乃至１．５０重量％ Ｃｒ及びＭｏはいずれも固溶強化型の元素である。溶接
材料中のＣｒ含有量が０．７０重量％未満であるか、又
はＭｏ含有量が０．７０重量％未満であると、本発明に
おいて対象とする９８０（Ｎ／ｍｍ2）以上の引張強さ
を有する溶接金属を得ることができない。一方、溶接材
料中のＣｒ含有量が１．５０重量％を超えるか、又はＭ
ｏ含有量が１．５０重量％を超えると、変態点が上昇し
て結晶粒が大きくなるので、溶接金属の靱性が低下す
る。従って、溶接材料中のＣｒ含有量は０．７０乃至
１．５０重量％、Ｍｏ含有量は０．７０乃至１．５０重
量％とする。
ｏ：０．７０乃至１．５０重量％ Ｃｒ及びＭｏはいずれも固溶強化型の元素である。溶接
材料中のＣｒ含有量が０．７０重量％未満であるか、又
はＭｏ含有量が０．７０重量％未満であると、本発明に
おいて対象とする９８０（Ｎ／ｍｍ2）以上の引張強さ
を有する溶接金属を得ることができない。一方、溶接材
料中のＣｒ含有量が１．５０重量％を超えるか、又はＭ
ｏ含有量が１．５０重量％を超えると、変態点が上昇し
て結晶粒が大きくなるので、溶接金属の靱性が低下す
る。従って、溶接材料中のＣｒ含有量は０．７０乃至
１．５０重量％、Ｍｏ含有量は０．７０乃至１．５０重
量％とする。
【００２０】Ｎｂ及びＶからなる群から選択された１種
又は２種の総量：０．０５乃至０．４０重量％ Ｎｂ及びＶは炭化物析出強化型元素であり、互いに同一
の効果を有するので、本発明においては、溶接材料中の
Ｎｂ及びＶの一方又は両方の総量で規定する。溶接材料
中のＮｂ及びＶからなる群から選択された１種又は２種
の総量が０．０５重量％未満である場合には、溶接金属
の靱性が低下することはないが、その強度が低下する。
一方、溶接材料中のＮｂ及びＶからなる群から選択され
た１種又は２種の総量が０．４０重量％を超えると、析
出物による結晶粒内の歪みが大きくなって、溶接金属の
靱性が著しく低下する。従って、溶接金属中のＮｂ及び
Ｖからなる群から選択された１種又は２種の総量は、
０．０５乃至０．４０重量％とする。
又は２種の総量：０．０５乃至０．４０重量％ Ｎｂ及びＶは炭化物析出強化型元素であり、互いに同一
の効果を有するので、本発明においては、溶接材料中の
Ｎｂ及びＶの一方又は両方の総量で規定する。溶接材料
中のＮｂ及びＶからなる群から選択された１種又は２種
の総量が０．０５重量％未満である場合には、溶接金属
の靱性が低下することはないが、その強度が低下する。
一方、溶接材料中のＮｂ及びＶからなる群から選択され
た１種又は２種の総量が０．４０重量％を超えると、析
出物による結晶粒内の歪みが大きくなって、溶接金属の
靱性が著しく低下する。従って、溶接金属中のＮｂ及び
Ｖからなる群から選択された１種又は２種の総量は、
０．０５乃至０．４０重量％とする。
【００２１】Ａｌ：０．００２乃至０．０２０重量％ Ａｌは脱酸作用を有する元素である。溶接材料中のＡｌ
含有量を０．００２重量％未満にしようとすると、Ｓｉ
及びＭｎと同様に、溶接材料を製造する際の原料溶解時
に溶鋼を脱酸することができず、溶解性を著しく低下さ
せる。一方、溶接材料中のＡｌ含有量が０．０２０重量
％を超えると、塊状のスラグが生成されて、溶接性が劣
化する。従って、溶接材料中のＡｌ含有量は０．００２
乃至０．０２０重量％とする。
含有量を０．００２重量％未満にしようとすると、Ｓｉ
及びＭｎと同様に、溶接材料を製造する際の原料溶解時
に溶鋼を脱酸することができず、溶解性を著しく低下さ
せる。一方、溶接材料中のＡｌ含有量が０．０２０重量
％を超えると、塊状のスラグが生成されて、溶接性が劣
化する。従って、溶接材料中のＡｌ含有量は０．００２
乃至０．０２０重量％とする。
【００２２】Ｔｉ：０．０１０重量％以下，Ｃａ：５０
重量ｐｐｍ以下，Ｍｇ：５０重量ｐｐｍ以下，Ｏ：４０
重量ｐｐｍ以下 Ｔｉ、Ｃａ、Ｍｇ及びＯは、いずれもＴＩＧ溶接時にス
ラグを発生し、溶接性を劣化させる元素である。溶接材
料中のＴｉ含有量が０．０１０重量％を超える場合、Ｃ
ａ含有量が５０重量ｐｐｍを超える場合、Ｍｇ含有量が
５０重量ｐｐｍを超える場合又はＯ含有量が４０重量ｐ
ｐｍを超える場合には、溶接性が劣化する。特に、本発
明において規定する溶接材料の組成範囲において、Ｃａ
及びＭｇが上記範囲を超えると、極めて硬いスラグが生
成されて、溶接能率が低下する。従って、溶接材料中の
不可避的不純物のうち、Ｔｉは０．０１０重量％以下、
Ｃａは５０重量ｐｐｍ以下、Ｍｇは５０重量ｐｐｍ以
下、Ｏは４０重量ｐｐｍ以下に規制する。
重量ｐｐｍ以下，Ｍｇ：５０重量ｐｐｍ以下，Ｏ：４０
重量ｐｐｍ以下 Ｔｉ、Ｃａ、Ｍｇ及びＯは、いずれもＴＩＧ溶接時にス
ラグを発生し、溶接性を劣化させる元素である。溶接材
料中のＴｉ含有量が０．０１０重量％を超える場合、Ｃ
ａ含有量が５０重量ｐｐｍを超える場合、Ｍｇ含有量が
５０重量ｐｐｍを超える場合又はＯ含有量が４０重量ｐ
ｐｍを超える場合には、溶接性が劣化する。特に、本発
明において規定する溶接材料の組成範囲において、Ｃａ
及びＭｇが上記範囲を超えると、極めて硬いスラグが生
成されて、溶接能率が低下する。従って、溶接材料中の
不可避的不純物のうち、Ｔｉは０．０１０重量％以下、
Ｃａは５０重量ｐｐｍ以下、Ｍｇは５０重量ｐｐｍ以
下、Ｏは４０重量ｐｐｍ以下に規制する。
【００２３】Ｂ：５重量ｐｐｍ以下 Ｎｉ基マルテンサイト組織の溶接金属を形成するため
に、本発明において規定される溶接材料の組成範囲にお
いては、不可避的不純物としてのＢは旧オーステナイト
粒界を発達させて、靱性を著しく低下させる元素であ
る。溶接材料中のＢ含有量が５重量ｐｐｍを超えると、
溶接金属の靱性が著しく低下する。従って、溶接材料中
のＢ含有量は５重量ｐｐｍ以下とする。
に、本発明において規定される溶接材料の組成範囲にお
いては、不可避的不純物としてのＢは旧オーステナイト
粒界を発達させて、靱性を著しく低下させる元素であ
る。溶接材料中のＢ含有量が５重量ｐｐｍを超えると、
溶接金属の靱性が著しく低下する。従って、溶接材料中
のＢ含有量は５重量ｐｐｍ以下とする。
【００２４】Ｈ：２重量ｐｐｍ以下 溶接金属中の不可避的不純物としてのＨは、高強度鋼の
遅れ割れ感受性に高い影響を及ぼす元素である。本発明
が溶接の対象とする分野において、溶接材料中のＨ含有
量が２重量ｐｐｍを超えると、溶接金属の遅れ割れが発
生しやすくなる。従って、溶接材料中のＨ含有量は２重
量ｐｐｍ以下とする。
遅れ割れ感受性に高い影響を及ぼす元素である。本発明
が溶接の対象とする分野において、溶接材料中のＨ含有
量が２重量ｐｐｍを超えると、溶接金属の遅れ割れが発
生しやすくなる。従って、溶接材料中のＨ含有量は２重
量ｐｐｍ以下とする。
【００２５】溶接材料中のＮ：１５０重量ｐｐｍ以下
（シールドガス中のＮ2ガス：０．１５体積％以下） ＮはＮｉ基マルテンサイト組織に固溶して、靱性を低下
させることなく溶接金属の強度を著しく向上させる元素
である。溶接金属中に１５０重量ｐｐｍ以下のＮが含有
されていると、上記効果を十分に得ることができる。溶
接金属中のＮはシールドガス及び溶接材料から添加され
ることができるが、シールドガス中にＮ2ガスが含有さ
れていない場合は、溶接金属中のＮ含有量が１５０重量
ｐｐｍを超えると、強度を向上させる効果が飽和するの
みでなく、溶接金属の靱性が低下する。また、シールド
ガス中にＮ2ガスが含有されている場合は、シールドガ
ス中のＮ2ガスの含有量がシールドガス全体積あたり
０．１５体積％を超えるか、又は溶接材料中のＮ含有量
が４０重量ｐｐｍを超えると、強度を向上させる効果が
飽和するのみでなく、溶接金属の靱性が低下する。従っ
て、シールドガス中にＮ2ガスが含有されない場合に
は、溶接材料中に１５０重量ｐｐｍ以下のＮを含有する
ものとする。一方、シールドガス中にＮ2ガスを含有さ
せる場合には、シールドガス中のＮ2ガス含有量はシー
ルドガス全体積あたり０．１５体積％以下とし、溶接材
料中のＮ含有量は４０重量ｐｐｍ以下とする。
（シールドガス中のＮ2ガス：０．１５体積％以下） ＮはＮｉ基マルテンサイト組織に固溶して、靱性を低下
させることなく溶接金属の強度を著しく向上させる元素
である。溶接金属中に１５０重量ｐｐｍ以下のＮが含有
されていると、上記効果を十分に得ることができる。溶
接金属中のＮはシールドガス及び溶接材料から添加され
ることができるが、シールドガス中にＮ2ガスが含有さ
れていない場合は、溶接金属中のＮ含有量が１５０重量
ｐｐｍを超えると、強度を向上させる効果が飽和するの
みでなく、溶接金属の靱性が低下する。また、シールド
ガス中にＮ2ガスが含有されている場合は、シールドガ
ス中のＮ2ガスの含有量がシールドガス全体積あたり
０．１５体積％を超えるか、又は溶接材料中のＮ含有量
が４０重量ｐｐｍを超えると、強度を向上させる効果が
飽和するのみでなく、溶接金属の靱性が低下する。従っ
て、シールドガス中にＮ2ガスが含有されない場合に
は、溶接材料中に１５０重量ｐｐｍ以下のＮを含有する
ものとする。一方、シールドガス中にＮ2ガスを含有さ
せる場合には、シールドガス中のＮ2ガス含有量はシー
ルドガス全体積あたり０．１５体積％以下とし、溶接材
料中のＮ含有量は４０重量ｐｐｍ以下とする。
【００２６】
【実施例】以下、本発明に係るＴＩＧ溶接材料を使用し
てＴＩＧ溶接を実施した実施例についてその比較例と比
較して具体的に説明する。
てＴＩＧ溶接を実施した実施例についてその比較例と比
較して具体的に説明する。
【００２７】先ず、種々の組成を有する溶接用ワイヤ
（溶接材料）を製造し、このワイヤを使用して自動ＴＩ
Ｇ溶接法により試験板をＴＩＧ溶接することにより、溶
接試験を実施した。図１は本実施例において使用した溶
接試験板の形状を示す断面図である。本実施例において
は、板厚が３２ｍｍである鋼板（材質：ＨＴ ９８０）
１を２枚準備し、これらを溶接試験板とした。図１に示
すように、各鋼板は、その上面から端面に至る傾斜した
斜面１ａが形成されていると共に、下面から端面に至る
傾斜した斜面１ｂが形成されており、これにより、２枚
の鋼板１が当接するルート面が形成されている。なお、
斜面１ａにより構成された表面側開先部２ａの開先深さ
は２０ｍｍ、開先角度は５０°であり、斜面１ｂにより
構成された裏面側開先部２ｂの開先深さは１０ｍｍ、開
先角度は６０°である。
（溶接材料）を製造し、このワイヤを使用して自動ＴＩ
Ｇ溶接法により試験板をＴＩＧ溶接することにより、溶
接試験を実施した。図１は本実施例において使用した溶
接試験板の形状を示す断面図である。本実施例において
は、板厚が３２ｍｍである鋼板（材質：ＨＴ ９８０）
１を２枚準備し、これらを溶接試験板とした。図１に示
すように、各鋼板は、その上面から端面に至る傾斜した
斜面１ａが形成されていると共に、下面から端面に至る
傾斜した斜面１ｂが形成されており、これにより、２枚
の鋼板１が当接するルート面が形成されている。なお、
斜面１ａにより構成された表面側開先部２ａの開先深さ
は２０ｍｍ、開先角度は５０°であり、斜面１ｂにより
構成された裏面側開先部２ｂの開先深さは１０ｍｍ、開
先角度は６０°である。
【００２８】このように配置された溶接試験板に対し
て、下記表１に示す条件によってＴＩＧ溶接を実施し、
溶接作業性を評価した。また、得られた溶接金属から下
記表２に示す条件で種々の試験片を採取して、引張試
験、衝撃試験及びＣＴＯＤ（亀裂先端開口変位）試験を
実施することにより、永久伸びεを０．２％とした場合
の耐力σ0.2（N／mm2）、引張強さσB（N／mm2）、伸び
Ｅｌ（％）、−４０℃におけるシャルピー吸収エネルギ
ーｖＥ−４０℃（Ｊ）、破面遷移温度ｖＴｒｓ（℃）及
び０℃におけるＣＴＯＤ値（弾塑性破壊靱性値）δat０
℃（ｍｍ）を測定した。ワイヤの組成を下記表３乃至６
に示し、使用したワイヤ記号及びシールドガス組成並び
に引張試験、衝撃試験、ＣＴＯＤ試験及び溶接作業性の
評価結果を下記表７乃至１２に示す。
て、下記表１に示す条件によってＴＩＧ溶接を実施し、
溶接作業性を評価した。また、得られた溶接金属から下
記表２に示す条件で種々の試験片を採取して、引張試
験、衝撃試験及びＣＴＯＤ（亀裂先端開口変位）試験を
実施することにより、永久伸びεを０．２％とした場合
の耐力σ0.2（N／mm2）、引張強さσB（N／mm2）、伸び
Ｅｌ（％）、−４０℃におけるシャルピー吸収エネルギ
ーｖＥ−４０℃（Ｊ）、破面遷移温度ｖＴｒｓ（℃）及
び０℃におけるＣＴＯＤ値（弾塑性破壊靱性値）δat０
℃（ｍｍ）を測定した。ワイヤの組成を下記表３乃至６
に示し、使用したワイヤ記号及びシールドガス組成並び
に引張試験、衝撃試験、ＣＴＯＤ試験及び溶接作業性の
評価結果を下記表７乃至１２に示す。
【００２９】但し、下記表４乃至６に示すワイヤ組成に
おいて、ｔｒ．は微量であることを示す。また、下記表
７乃至１２に示す評価結果においては、溶接のままの状
態において、引張強さσBが９８０乃至１６７０（Ｎ／
ｍｍ2）、降伏強さ（耐力σ0. 2）が引張強さの８０％以
上、伸びＥｌが１３％以上、シャルピー吸収エネルギー
ｖＥ−４０℃が４７Ｊ以上、破面遷移温度ｖＴｒｓが−
４０℃以下、０℃におけるＣＴＯＤ値が０．２ｍｍ以上
である場合を良好と判断した。
おいて、ｔｒ．は微量であることを示す。また、下記表
７乃至１２に示す評価結果においては、溶接のままの状
態において、引張強さσBが９８０乃至１６７０（Ｎ／
ｍｍ2）、降伏強さ（耐力σ0. 2）が引張強さの８０％以
上、伸びＥｌが１３％以上、シャルピー吸収エネルギー
ｖＥ−４０℃が４７Ｊ以上、破面遷移温度ｖＴｒｓが−
４０℃以下、０℃におけるＣＴＯＤ値が０．２ｍｍ以上
である場合を良好と判断した。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】
【００３４】
【表５】
【００３５】
【表６】
【００３６】
【表７】
【００３７】
【表８】
【００３８】
【表９】
【００３９】
【表１０】
【００４０】
【表１１】
【００４１】
【表１２】
【００４２】上記表３乃至１２に示すように、実施例Ｎ
ｏ．１乃至１１は、ワイヤの化学組成が適切に規制され
ているので、溶接後の熱処理を施さない溶接のままの状
態で、優れた強度、延性及び靱性を有する溶接金属を得
ることができた。
ｏ．１乃至１１は、ワイヤの化学組成が適切に規制され
ているので、溶接後の熱処理を施さない溶接のままの状
態で、優れた強度、延性及び靱性を有する溶接金属を得
ることができた。
【００４３】一方、比較例Ｎｏ．１２はワイヤ中のＣ含
有量が本発明範囲の下限未満であるので、引張強さが低
いものとなった。比較例Ｎｏ．１３及び１６はワイヤ中
のＣ又はＣｕ含有量が本発明範囲の上限を超えているの
で、初層溶接時に凝固割れが発生した。従って、これら
の比較例の試験片については各種評価試験を実施しなか
った。比較例Ｎｏ．１４及び１５は、夫々ワイヤ中のＳ
ｉ含有量及びＭｎ含有量が本発明範囲の上限を超えてお
り、比較例Ｎｏ．１７及び１８はワイヤ中のＮｉ含有量
が本発明の範囲を外れている。また、比較例Ｎｏ．２０
は、ワイヤ中のＣｒ及びＭｏ含有量が本発明範囲の上限
を超えており、比較例Ｎｏ．２９及び３１は、ワイヤ中
のＮ含有量又はシールドガス中のＮ2ガス含有量が本発
明範囲の上限を超えている。従って、これらはＣＴＯＤ
値が目標値を達成せず、溶接金属の靱性が低いものとな
った。
有量が本発明範囲の下限未満であるので、引張強さが低
いものとなった。比較例Ｎｏ．１３及び１６はワイヤ中
のＣ又はＣｕ含有量が本発明範囲の上限を超えているの
で、初層溶接時に凝固割れが発生した。従って、これら
の比較例の試験片については各種評価試験を実施しなか
った。比較例Ｎｏ．１４及び１５は、夫々ワイヤ中のＳ
ｉ含有量及びＭｎ含有量が本発明範囲の上限を超えてお
り、比較例Ｎｏ．１７及び１８はワイヤ中のＮｉ含有量
が本発明の範囲を外れている。また、比較例Ｎｏ．２０
は、ワイヤ中のＣｒ及びＭｏ含有量が本発明範囲の上限
を超えており、比較例Ｎｏ．２９及び３１は、ワイヤ中
のＮ含有量又はシールドガス中のＮ2ガス含有量が本発
明範囲の上限を超えている。従って、これらはＣＴＯＤ
値が目標値を達成せず、溶接金属の靱性が低いものとな
った。
【００４４】比較例Ｎｏ．１９はワイヤ中のＣｒ及びＭ
ｏ含有量が本発明範囲の下限未満であり、比較例Ｎｏ．
２１はワイヤ中のＮｂ及びＶ含有量が本発明範囲の下限
未満であるので、溶接金属の引張強さが低下した。比較
例Ｎｏ．２２及び２３は、ワイヤ中のＮｂ及びＶのいず
れか一方の含有量が本発明範囲の上限を超えているの
で、破面遷移温度ｖＴｒｓ及びＣＴＯＤ値が目標値を達
成せず、溶接金属の延性及び靱性が低いものとなった。
比較例Ｎｏ．２４はＳｉ、Ｍｎ、Ａｌが本発明範囲の下
限未満であるので、脱酸効果を得ることができず、ワイ
ヤを製造する際に溶解性が不良となって、ワイヤの工業
的生産が困難であると判断された。従って、評価試験は
実施しなかった。比較例Ｎｏ．２５はワイヤ中のＢ含有
量が本発明範囲の上限を超えているので、溶接金属の靱
性が低下した。
ｏ含有量が本発明範囲の下限未満であり、比較例Ｎｏ．
２１はワイヤ中のＮｂ及びＶ含有量が本発明範囲の下限
未満であるので、溶接金属の引張強さが低下した。比較
例Ｎｏ．２２及び２３は、ワイヤ中のＮｂ及びＶのいず
れか一方の含有量が本発明範囲の上限を超えているの
で、破面遷移温度ｖＴｒｓ及びＣＴＯＤ値が目標値を達
成せず、溶接金属の延性及び靱性が低いものとなった。
比較例Ｎｏ．２４はＳｉ、Ｍｎ、Ａｌが本発明範囲の下
限未満であるので、脱酸効果を得ることができず、ワイ
ヤを製造する際に溶解性が不良となって、ワイヤの工業
的生産が困難であると判断された。従って、評価試験は
実施しなかった。比較例Ｎｏ．２５はワイヤ中のＢ含有
量が本発明範囲の上限を超えているので、溶接金属の靱
性が低下した。
【００４５】比較例Ｎｏ．２６、２７及び３０は、ワイ
ヤ中のＣａ及びＭｇ含有量、Ｏ含有量又はＡｌ及びＴｉ
含有量が本発明範囲の上限を超えているので、溶接時に
スラグが発生した。比較例Ｎｏ．２８はワイヤ中のＨ含
有量が本発明範囲の上限を超えているので、引張試験片
が試験中に低応力で破断（水素割れ）し、強度及び延性
の評価が不可能となった。従って、一部の評価試験は実
施しなかった。比較例Ｎｏ．３２はワイヤ中のＰ及びＳ
含有量が本発明範囲の上限を超えているので、溶接金属
の強度及び靱性が低下した。
ヤ中のＣａ及びＭｇ含有量、Ｏ含有量又はＡｌ及びＴｉ
含有量が本発明範囲の上限を超えているので、溶接時に
スラグが発生した。比較例Ｎｏ．２８はワイヤ中のＨ含
有量が本発明範囲の上限を超えているので、引張試験片
が試験中に低応力で破断（水素割れ）し、強度及び延性
の評価が不可能となった。従って、一部の評価試験は実
施しなかった。比較例Ｎｏ．３２はワイヤ中のＰ及びＳ
含有量が本発明範囲の上限を超えているので、溶接金属
の強度及び靱性が低下した。
【００４６】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明方法によれ
ば、溶接材料の組成を適切に規定すると共に、所定量の
Ｎ2ガスを含有するシールドガスを使用してＴＩＧ溶接
するので、溶接作業性が良好であり、優れた強度、延性
及び靱性を有する溶接金属を得ることができる。また、
本発明によれば、溶接材料の組成を適切に規定している
ので、溶接のままで優れた機械的性質を有する溶接金属
を得ることができ、これにより、高品質の溶接構造物を
得ることができる。
ば、溶接材料の組成を適切に規定すると共に、所定量の
Ｎ2ガスを含有するシールドガスを使用してＴＩＧ溶接
するので、溶接作業性が良好であり、優れた強度、延性
及び靱性を有する溶接金属を得ることができる。また、
本発明によれば、溶接材料の組成を適切に規定している
ので、溶接のままで優れた機械的性質を有する溶接金属
を得ることができ、これにより、高品質の溶接構造物を
得ることができる。
【図１】本実施例において使用した溶接試験板の形状を
示す断面図である。
示す断面図である。
１；鋼板 ２ａ，２ｂ；開先部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/54 Ｃ２２Ｃ 38/54
Claims (4)
- 【請求項１】 Ａｒガス及びＨｅガスからなる群から選
択された少なくとも１種のガスと、ガス全体積あたり
０．１５体積％以下のＮ2ガスとを含有するシールドガ
スを使用して、Ｃ：０．０８乃至０．１４重量％、Ｓ
ｉ：０．０１乃至０．１５重量％、Ｍｎ：０．０１乃至
０．４０重量％、Ｎｉ：８．０乃至１０．０重量％、Ｃ
ｒ：０．７０乃至１．５０重量％、Ｍｏ：０．７０乃至
１．５０重量％、Ｎｂ及びＶからなる群から選択された
１種又は２種の総量：０．０５乃至０．４０重量％、Ａ
ｌ：０．００２乃至０．０２０重量％、Ｃｕ：０．０７
乃至０．４０重量％、Ｎ：４０重量ｐｐｍ以下を含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、前記不可
避的不純物のうち、Ｐが０．００８重量％以下、Ｓが
０．００８重量％以下、Ｔｉが０．０１０重量％以下、
Ｂが５重量ｐｐｍ以下、Ｃａが５０重量ｐｐｍ以下、Ｍ
ｇが５０重量ｐｐｍ以下、Ｏが４０重量ｐｐｍ以下、Ｈ
が２重量ｐｐｍ以下に規制された溶接材料によりＴＩＧ
溶接することを特徴とするＴＩＧ溶接方法。 - 【請求項２】 Ａｒガス及びＨｅガスからなる群から選
択された少なくとも１種のガスを含有し、Ｎ2ガスを含
有しないシールドガスを使用して、Ｃ：０．０８乃至
０．１４重量％、Ｓｉ：０．０１乃至０．１５重量％、
Ｍｎ：０．０１乃至０．４０重量％、Ｎｉ：８．０乃至
１０．０重量％、Ｃｒ：０．７０乃至１．５０重量％、
Ｍｏ：０．７０乃至１．５０重量％、Ｎｂ及びＶからな
る群から選択された１種又は２種の総量：０．０５乃至
０．４０重量％、Ａｌ：０．００２乃至０．０２０重量
％、Ｃｕ：０．０７乃至０．４０重量％、Ｎ：１５０重
量ｐｐｍ以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物
からなり、前記不可避的不純物のうち、Ｐが０．００８
重量％以下、Ｓが０．００８重量％以下、Ｔｉが０．０
１０重量％以下、Ｂが５重量ｐｐｍ以下、Ｃａが５０重
量ｐｐｍ以下、Ｍｇが５０重量ｐｐｍ以下、Ｏが４０重
量ｐｐｍ以下、Ｈが２重量ｐｐｍ以下に規制された溶接
材料によりＴＩＧ溶接することを特徴とするＴＩＧ溶接
方法。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０８乃至０．１４重量％、Ｓ
ｉ：０．０１乃至０．１５重量％、Ｍｎ：０．０１乃至
０．４０重量％、Ｎｉ：８．０乃至１０．０重量％、Ｃ
ｒ：０．７０乃至１．５０重量％、Ｍｏ：０．７０乃至
１．５０重量％、Ｎｂ及びＶからなる群から選択された
１種又は２種の総量：０．０５乃至０．４０重量％、Ａ
ｌ：０．００２乃至０．０２０重量％、Ｃｕ：０．０７
乃至０．４０重量％、Ｎ：１５０重量ｐｐｍ以下を含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、前記不可
避的不純物のうち、Ｐが０．００８重量％以下、Ｓが
０．００８重量％以下、Ｔｉが０．０１０重量％以下、
Ｂが５重量ｐｐｍ以下、Ｃａが５０重量ｐｐｍ以下、Ｍ
ｇが５０重量ｐｐｍ以下、Ｏが４０重量ｐｐｍ以下、Ｈ
が２重量ｐｐｍ以下に規制されたことを特徴とするＴＩ
Ｇ溶接材料。 - 【請求項４】 前記Ｎは４０重量ｐｐｍ以下であること
を特徴とする請求項３に記載のＴＩＧ溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30624797A JP3617591B2 (ja) | 1997-11-07 | 1997-11-07 | Ｔｉｇ溶接方法及びｔｉｇ溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30624797A JP3617591B2 (ja) | 1997-11-07 | 1997-11-07 | Ｔｉｇ溶接方法及びｔｉｇ溶接材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11138262A true JPH11138262A (ja) | 1999-05-25 |
| JP3617591B2 JP3617591B2 (ja) | 2005-02-09 |
Family
ID=17954781
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30624797A Expired - Lifetime JP3617591B2 (ja) | 1997-11-07 | 1997-11-07 | Ｔｉｇ溶接方法及びｔｉｇ溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3617591B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009044808A1 (ja) * | 2007-10-05 | 2009-04-09 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 溶接用ソリッドワイヤ |
| JP2009090312A (ja) * | 2007-10-05 | 2009-04-30 | Kobe Steel Ltd | 溶接用ソリッドワイヤ |
| CN104999166A (zh) * | 2015-08-21 | 2015-10-28 | 武汉钢铁(集团)公司 | 800MPa级含Ti钢专用气体保护焊接工艺 |
| CN105522263A (zh) * | 2016-02-29 | 2016-04-27 | 上海瑞尔实业有限公司 | 一种铸造镁合金的焊接设备及其焊接工艺 |
| CN109759732A (zh) * | 2019-02-28 | 2019-05-17 | 上海宇洋特种金属材料有限公司 | 一种s32205双相不锈钢焊接工艺 |
| CN114247965A (zh) * | 2020-09-21 | 2022-03-29 | 江苏利柏特股份有限公司 | 模块化生产中哈氏合金复合材料焊接及热处理工艺方法 |
-
1997
- 1997-11-07 JP JP30624797A patent/JP3617591B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009044808A1 (ja) * | 2007-10-05 | 2009-04-09 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 溶接用ソリッドワイヤ |
| JP2009090312A (ja) * | 2007-10-05 | 2009-04-30 | Kobe Steel Ltd | 溶接用ソリッドワイヤ |
| US8043407B2 (en) | 2007-10-05 | 2011-10-25 | Kobe Steel, Ltd. | Welding solid wire |
| CN104999166A (zh) * | 2015-08-21 | 2015-10-28 | 武汉钢铁(集团)公司 | 800MPa级含Ti钢专用气体保护焊接工艺 |
| CN104999166B (zh) * | 2015-08-21 | 2017-03-01 | 武汉钢铁(集团)公司 | 800MPa级含Ti钢专用气体保护焊接工艺 |
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