JPH1113456A - 内燃機関の触媒被毒再生装置 - Google Patents
内燃機関の触媒被毒再生装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＮＯX 吸収材の良好なＮＯX 吸収能力を確保
しつつＮＯX 吸収材に吸収されたイオウ分を十分に放出
させる。 【解決手段】 流入する排気の空燃比がリーンのときに
はＮＯX を吸収し、流入する排気中の酸素濃度が低下す
ると吸収したＮＯX を放出するＮＯX 吸収材１８を機関
排気通路内に配置し、ＮＯX 吸収材１８上流の排気通路
内に酸化触媒１５を配置する。酸化触媒１５上流の排気
通路内に第１の還元剤噴射弁２１を配置し、酸化触媒１
５とＮＯX 吸収材１８間の排気通路内に第２の還元剤噴
射弁２２を配置する。ＮＯX 吸収材１８から吸収されて
いるＮＯX を放出させるべきときには第２の還元剤噴射
弁２２の還元剤供給作用を禁止すると共に第１の還元剤
噴射弁２１の還元剤供給作用を行い、ＮＯX 吸収材１８
から吸収されているイオウ分を放出させるべきときには
第１の還元剤噴射弁２１の還元剤供給作用を行う。
しつつＮＯX 吸収材に吸収されたイオウ分を十分に放出
させる。 【解決手段】 流入する排気の空燃比がリーンのときに
はＮＯX を吸収し、流入する排気中の酸素濃度が低下す
ると吸収したＮＯX を放出するＮＯX 吸収材１８を機関
排気通路内に配置し、ＮＯX 吸収材１８上流の排気通路
内に酸化触媒１５を配置する。酸化触媒１５上流の排気
通路内に第１の還元剤噴射弁２１を配置し、酸化触媒１
５とＮＯX 吸収材１８間の排気通路内に第２の還元剤噴
射弁２２を配置する。ＮＯX 吸収材１８から吸収されて
いるＮＯX を放出させるべきときには第２の還元剤噴射
弁２２の還元剤供給作用を禁止すると共に第１の還元剤
噴射弁２１の還元剤供給作用を行い、ＮＯX 吸収材１８
から吸収されているイオウ分を放出させるべきときには
第１の還元剤噴射弁２１の還元剤供給作用を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関の触媒被毒
再生装置に関する。
再生装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】排気通路内の或る位置よりも上流の排気
通路内、燃焼室内、および吸気通路内に供給された全燃
料量に対する全空気量の比をその位置を流通する排気の
空燃比と称すると、従来より、リーン混合気を燃焼せし
めるようにした内燃機関において、流入する排気の空燃
比がリーンのときにＮＯX をＮＯ2 の形で吸収し、流入
する排気中の酸素濃度が低くなると吸収しているＮＯX
を放出するＮＯX 吸収材を機関排気通路内に配置し、Ｎ
ＯX 吸収材上流の排気通路内に還元剤を供給するための
還元剤噴射弁を具備し、この還元剤噴射弁から還元剤を
一時的に供給することによりＮＯX 吸収材内に流入する
排気の空燃比を一時的にリッチにしてＮＯ X 吸収材から
吸収されているＮＯX を放出させると共に放出されたＮ
ＯX を還元するようにした内燃機関が知られている。
通路内、燃焼室内、および吸気通路内に供給された全燃
料量に対する全空気量の比をその位置を流通する排気の
空燃比と称すると、従来より、リーン混合気を燃焼せし
めるようにした内燃機関において、流入する排気の空燃
比がリーンのときにＮＯX をＮＯ2 の形で吸収し、流入
する排気中の酸素濃度が低くなると吸収しているＮＯX
を放出するＮＯX 吸収材を機関排気通路内に配置し、Ｎ
ＯX 吸収材上流の排気通路内に還元剤を供給するための
還元剤噴射弁を具備し、この還元剤噴射弁から還元剤を
一時的に供給することによりＮＯX 吸収材内に流入する
排気の空燃比を一時的にリッチにしてＮＯ X 吸収材から
吸収されているＮＯX を放出させると共に放出されたＮ
ＯX を還元するようにした内燃機関が知られている。
【０００３】ところで、排気中のＮＯX にはＮＯ2 ばか
りでなく例えばＮＯも含まれており、このＮＯはＮＯX
吸収材においてＮＯ2 に酸化された後に吸収される。と
ころが、例えばＮＯX 吸収材の温度が低いときにはＮＯ
の酸化反応が生じにくくなるのでＮＯX を良好に吸収で
きなくなる。そこで、ＮＯX 吸収材上流の機関排気通路
内に酸化触媒を配置した排気浄化装置が公知である（Ｐ
ＣＴ国際公開ＷＯ９３／８３８３号参照）。
りでなく例えばＮＯも含まれており、このＮＯはＮＯX
吸収材においてＮＯ2 に酸化された後に吸収される。と
ころが、例えばＮＯX 吸収材の温度が低いときにはＮＯ
の酸化反応が生じにくくなるのでＮＯX を良好に吸収で
きなくなる。そこで、ＮＯX 吸収材上流の機関排気通路
内に酸化触媒を配置した排気浄化装置が公知である（Ｐ
ＣＴ国際公開ＷＯ９３／８３８３号参照）。
【０００４】ところが燃料および機関の潤滑油内にはイ
オウ分が含まれているので排気中にはイオウ分が含まれ
ており、このイオウ分も例えばＳＯ4 2- の形でＮＯX と
共にＮＯX 吸収材に吸収される。しかしながらこのイオ
ウ分はＮＯX 吸収材への流入する排気の空燃比をただ単
にリッチにしてもＮＯX 吸収材から放出されず、したが
ってＮＯX 吸収材内のイオウ分の量は次第に増大するこ
とになる。ところがＮＯX 吸収材内のイオウ分の量が増
大するとＮＯX 吸収材が吸収しうるＮＯX の量が次第に
低下し、ついにはＮＯX 吸収材がＮＯX をほとんど吸収
できなくなる。
オウ分が含まれているので排気中にはイオウ分が含まれ
ており、このイオウ分も例えばＳＯ4 2- の形でＮＯX と
共にＮＯX 吸収材に吸収される。しかしながらこのイオ
ウ分はＮＯX 吸収材への流入する排気の空燃比をただ単
にリッチにしてもＮＯX 吸収材から放出されず、したが
ってＮＯX 吸収材内のイオウ分の量は次第に増大するこ
とになる。ところがＮＯX 吸収材内のイオウ分の量が増
大するとＮＯX 吸収材が吸収しうるＮＯX の量が次第に
低下し、ついにはＮＯX 吸収材がＮＯX をほとんど吸収
できなくなる。
【０００５】ところが、ＮＯX 吸収材の温度が高いとき
にＮＯX 吸収材内に流入する排気中の酸素濃度を低くす
ると吸収されているイオウ分が例えばＳＯ2 の形で放出
される。一方、ＮＯX 吸収材に還元剤を供給するとこの
還元剤がＮＯX 吸収材において酸化され、この反応熱に
よりＮＯX 吸収材の温度が高められ、しかもＮＯX 吸収
材内に流入する排気中の酸素濃度が低くなる。したがっ
て、上述の排気浄化装置において還元剤を供給してＮＯ
X 吸収材内に流入する排気の空燃比を一時的にリッチに
すればＮＯX 吸収材から吸収されているイオウ分を放出
できると考えられる。
にＮＯX 吸収材内に流入する排気中の酸素濃度を低くす
ると吸収されているイオウ分が例えばＳＯ2 の形で放出
される。一方、ＮＯX 吸収材に還元剤を供給するとこの
還元剤がＮＯX 吸収材において酸化され、この反応熱に
よりＮＯX 吸収材の温度が高められ、しかもＮＯX 吸収
材内に流入する排気中の酸素濃度が低くなる。したがっ
て、上述の排気浄化装置において還元剤を供給してＮＯ
X 吸収材内に流入する排気の空燃比を一時的にリッチに
すればＮＯX 吸収材から吸収されているイオウ分を放出
できると考えられる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上述の排気
浄化装置では酸化触媒が還元剤噴射弁とＮＯX 吸収材間
の排気通路内に配置されており、すなわち還元剤噴射弁
から供給された還元剤は酸化触媒内を流通した後にＮＯ
X 吸収材に到る。その結果、還元剤噴射弁から供給され
た還元剤のほとんどが酸化触媒において酸化されること
になり、すなわちＮＯX 吸収材において還元剤の酸化反
応がほとんど行われず、したがってＮＯX吸収材の温度
をイオウ分を放出させるために十分に高めることができ
ないのでＮＯX 吸収材から吸収されているイオウ分を良
好に放出させることができないという問題点がある。
浄化装置では酸化触媒が還元剤噴射弁とＮＯX 吸収材間
の排気通路内に配置されており、すなわち還元剤噴射弁
から供給された還元剤は酸化触媒内を流通した後にＮＯ
X 吸収材に到る。その結果、還元剤噴射弁から供給され
た還元剤のほとんどが酸化触媒において酸化されること
になり、すなわちＮＯX 吸収材において還元剤の酸化反
応がほとんど行われず、したがってＮＯX吸収材の温度
をイオウ分を放出させるために十分に高めることができ
ないのでＮＯX 吸収材から吸収されているイオウ分を良
好に放出させることができないという問題点がある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に１番目の発明によれば、流入する排気の空燃比がリー
ンのときにＮＯX を吸収し、流入する排気中の酸素濃度
が低くなると吸収しているＮＯX を放出するＮＯX 吸収
材を機関排気通路内に配置し、このＮＯX 吸収材上流の
排気通路内に酸化触媒を配置し、酸化触媒上流の排気通
路内に還元剤を供給するための第１の還元剤供給手段を
具備した内燃機関において、酸化触媒とＮＯX 吸収材間
の排気通路内に還元剤を供給するための第２の還元剤供
給手段を具備し、ＮＯX 吸収材から吸収されているイオ
ウ分を放出させるべきときには第２の還元剤供給手段か
ら還元剤を一時的に供給するようにしている。すなわ
ち、１番目の発明ではＮＯX 吸収材から吸収されている
イオウ分を放出させるべきときに還元剤が酸化触媒内を
流通することなくＮＯX 吸収材に直接的に到るので還元
剤の酸化反応がＮＯX 吸収材において生ずることにな
り、ＮＯX 吸収材の温度が確実に高められ、ＮＯX 吸収
材からイオウ分が十分に放出される。
に１番目の発明によれば、流入する排気の空燃比がリー
ンのときにＮＯX を吸収し、流入する排気中の酸素濃度
が低くなると吸収しているＮＯX を放出するＮＯX 吸収
材を機関排気通路内に配置し、このＮＯX 吸収材上流の
排気通路内に酸化触媒を配置し、酸化触媒上流の排気通
路内に還元剤を供給するための第１の還元剤供給手段を
具備した内燃機関において、酸化触媒とＮＯX 吸収材間
の排気通路内に還元剤を供給するための第２の還元剤供
給手段を具備し、ＮＯX 吸収材から吸収されているイオ
ウ分を放出させるべきときには第２の還元剤供給手段か
ら還元剤を一時的に供給するようにしている。すなわ
ち、１番目の発明ではＮＯX 吸収材から吸収されている
イオウ分を放出させるべきときに還元剤が酸化触媒内を
流通することなくＮＯX 吸収材に直接的に到るので還元
剤の酸化反応がＮＯX 吸収材において生ずることにな
り、ＮＯX 吸収材の温度が確実に高められ、ＮＯX 吸収
材からイオウ分が十分に放出される。
【０００８】また、２番目の発明によれば１番目の発明
において、上記ＮＯX 吸収材から吸収されているＮＯX
を放出させるべきときには上記第２の還元剤供給手段に
よる還元剤供給作用を禁止すると共に上記第１の還元剤
供給手段から還元剤を一時的に供給するようにしてい
る。上述したように第２の還元剤供給手段から還元剤を
供給するとＮＯX 吸収材の温度が高くなり、第２の還元
剤供給手段による還元剤供給作用を停止した後にもＮＯ
X 吸収材は高温に維持される。ところがＮＯX 吸収材の
温度が高くなるとＮＯX 吸収能力が低下する。そこで２
番目の発明では、比較的頻繁に行われるＮＯX 放出作用
を行うべきときには第２の還元剤供給手段による還元剤
供給作用を禁止し、第１の還元剤供給手段による還元剤
供給作用を一時的に行うようにしている。
において、上記ＮＯX 吸収材から吸収されているＮＯX
を放出させるべきときには上記第２の還元剤供給手段に
よる還元剤供給作用を禁止すると共に上記第１の還元剤
供給手段から還元剤を一時的に供給するようにしてい
る。上述したように第２の還元剤供給手段から還元剤を
供給するとＮＯX 吸収材の温度が高くなり、第２の還元
剤供給手段による還元剤供給作用を停止した後にもＮＯ
X 吸収材は高温に維持される。ところがＮＯX 吸収材の
温度が高くなるとＮＯX 吸収能力が低下する。そこで２
番目の発明では、比較的頻繁に行われるＮＯX 放出作用
を行うべきときには第２の還元剤供給手段による還元剤
供給作用を禁止し、第１の還元剤供給手段による還元剤
供給作用を一時的に行うようにしている。
【０００９】また、３番目の発明によれば１番目の発明
において、上記ＮＯX 吸収材から吸収されているイオウ
分を放出させるべきときには上記第２の還元剤供給手段
による還元剤供給作用を開始するのに先立って上記第１
の還元剤供給手段から還元剤を一時的に供給するように
している。ＮＯX 吸収材の温度が低いときには第２の還
元剤供給手段から還元剤を供給しても還元剤の酸化反応
が生じにくい場合がある。一方、第１の還元剤供給手段
から還元剤を供給するとＮＯX 吸収材内に流入する排気
の温度が高められ、その結果ＮＯX 吸収材における還元
剤の酸化反応が生じやすくなる。そこで３番目の発明で
は、ＮＯX 吸収材から吸収されているイオウ分を放出さ
せるべきときにはまず第１の還元剤供給手段による還元
剤供給作用を開始し、次いで第２の還元剤供給手段によ
る還元剤供給作用を開始するようにしている。
において、上記ＮＯX 吸収材から吸収されているイオウ
分を放出させるべきときには上記第２の還元剤供給手段
による還元剤供給作用を開始するのに先立って上記第１
の還元剤供給手段から還元剤を一時的に供給するように
している。ＮＯX 吸収材の温度が低いときには第２の還
元剤供給手段から還元剤を供給しても還元剤の酸化反応
が生じにくい場合がある。一方、第１の還元剤供給手段
から還元剤を供給するとＮＯX 吸収材内に流入する排気
の温度が高められ、その結果ＮＯX 吸収材における還元
剤の酸化反応が生じやすくなる。そこで３番目の発明で
は、ＮＯX 吸収材から吸収されているイオウ分を放出さ
せるべきときにはまず第１の還元剤供給手段による還元
剤供給作用を開始し、次いで第２の還元剤供給手段によ
る還元剤供給作用を開始するようにしている。
【００１０】また、４番目の発明によれば１番目の発明
において、上記第２の還元剤供給手段が間欠的に還元剤
を供給するしている。すなわち、４番目の発明では第２
の還元剤供給手段から還元剤が連続的に供給するのが阻
止されるのでＮＯX 吸収材における酸化反応が連続的に
生ずるのが阻止され、したがってＮＯX 吸収材が過度に
高温になるのが阻止される。
において、上記第２の還元剤供給手段が間欠的に還元剤
を供給するしている。すなわち、４番目の発明では第２
の還元剤供給手段から還元剤が連続的に供給するのが阻
止されるのでＮＯX 吸収材における酸化反応が連続的に
生ずるのが阻止され、したがってＮＯX 吸収材が過度に
高温になるのが阻止される。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１は本発明をディーゼル機関に
適用した場合を示している。しかしながら本発明を火花
点火式内燃機関に適用することもできる。図１を参照す
ると、１は機関本体、２はピストン、３は燃焼室、４は
燃焼室３内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁、５は吸気
弁、６は吸気ポート、７は排気弁、８は排気ポートをそ
れぞれ示す。吸気ポート６は対応する枝管９を介してサ
ージタンク１０に連結され、サージタンク１０は吸気ダ
クト１１を介してエアクリーナ１２に連結される。一
方、排気ポート８は排気マニホルド１３および排気管１
４を介して酸化触媒１５を内蔵したケーシング１６に接
続され、ケーシング１６は排気管１７を介してＮＯX 吸
収材１８を内蔵したケーシング１９に接続される。
適用した場合を示している。しかしながら本発明を火花
点火式内燃機関に適用することもできる。図１を参照す
ると、１は機関本体、２はピストン、３は燃焼室、４は
燃焼室３内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁、５は吸気
弁、６は吸気ポート、７は排気弁、８は排気ポートをそ
れぞれ示す。吸気ポート６は対応する枝管９を介してサ
ージタンク１０に連結され、サージタンク１０は吸気ダ
クト１１を介してエアクリーナ１２に連結される。一
方、排気ポート８は排気マニホルド１３および排気管１
４を介して酸化触媒１５を内蔵したケーシング１６に接
続され、ケーシング１６は排気管１７を介してＮＯX 吸
収材１８を内蔵したケーシング１９に接続される。
【００１２】排気管１４内には排気管１４内に還元剤を
供給するための第１の還元剤噴射弁２１が配置され、排
気管１７内には排気管１７内に還元剤を供給するための
第２の還元剤噴射弁２２が配置される。これら還元剤噴
射弁２１，２２は吐出側が燃料タンク２３に接続された
ポンプ２４，２５に接続される。還元剤として例えばガ
ソリン、イソオクタン、ヘキサン、ヘプタン、軽油、灯
油のような炭化水素、或いは液体の状態で保存しうるブ
タン、プロパンのような炭化水素を用いることができ
る。しかしながら、図１のディーゼル機関では、燃料噴
射弁４から噴射される機関の燃料と同一の燃料すなわち
軽油を還元剤噴射弁２１，２２から噴射するようにして
いる。その結果、還元剤供給用の追加の還元剤タンクを
必要としない。なお、ポンプ２４，２５は電子制御ユニ
ット３０からの出力信号に基づいて制御される。
供給するための第１の還元剤噴射弁２１が配置され、排
気管１７内には排気管１７内に還元剤を供給するための
第２の還元剤噴射弁２２が配置される。これら還元剤噴
射弁２１，２２は吐出側が燃料タンク２３に接続された
ポンプ２４，２５に接続される。還元剤として例えばガ
ソリン、イソオクタン、ヘキサン、ヘプタン、軽油、灯
油のような炭化水素、或いは液体の状態で保存しうるブ
タン、プロパンのような炭化水素を用いることができ
る。しかしながら、図１のディーゼル機関では、燃料噴
射弁４から噴射される機関の燃料と同一の燃料すなわち
軽油を還元剤噴射弁２１，２２から噴射するようにして
いる。その結果、還元剤供給用の追加の還元剤タンクを
必要としない。なお、ポンプ２４，２５は電子制御ユニ
ット３０からの出力信号に基づいて制御される。
【００１３】電子制御ユニット３０はディジタルコンピ
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）３３、常時電力が供給されてい
るＢ−ＲＡＭ（バックアップＲＡＭ）３３ａ、ＣＰＵ
（マイクロプロセッサ）３４、入力ポート３５および出
力ポート３６を具備する。ＮＯX 吸収材１８の流入端に
隣接する排気管１７内にはこの位置を流通する排気の温
度に比例した出力電圧を発生する温度センサ３７が取り
付けられ、アクセルペダル３８にはアクセルペダル３８
の踏み込み量に比例した出力電圧を発生する踏み込み量
センサ３９が取り付けられる。これら温度センサ３７お
よび踏み込み量センサ３９の出力電圧はそれぞれ対応す
るＡＤ変換器４０を介して入力ポート３５に入力され
る。また、入力ポート３５には車両速度に比例した周期
で出力パルスを発生する車速センサ４１と、クランクシ
ャフトが例えば３０度回転する毎に出力パルスを発生す
るクランク角センサ４２とが接続される。ＣＰＵ３４で
はクランク角センサ４２の出力パルスに基づいて機関回
転数が算出される。一方、出力ポート３６は対応する駆
動回路４３を介してそれぞれポンプ２４，２５に接続さ
れる。
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）３３、常時電力が供給されてい
るＢ−ＲＡＭ（バックアップＲＡＭ）３３ａ、ＣＰＵ
（マイクロプロセッサ）３４、入力ポート３５および出
力ポート３６を具備する。ＮＯX 吸収材１８の流入端に
隣接する排気管１７内にはこの位置を流通する排気の温
度に比例した出力電圧を発生する温度センサ３７が取り
付けられ、アクセルペダル３８にはアクセルペダル３８
の踏み込み量に比例した出力電圧を発生する踏み込み量
センサ３９が取り付けられる。これら温度センサ３７お
よび踏み込み量センサ３９の出力電圧はそれぞれ対応す
るＡＤ変換器４０を介して入力ポート３５に入力され
る。また、入力ポート３５には車両速度に比例した周期
で出力パルスを発生する車速センサ４１と、クランクシ
ャフトが例えば３０度回転する毎に出力パルスを発生す
るクランク角センサ４２とが接続される。ＣＰＵ３４で
はクランク角センサ４２の出力パルスに基づいて機関回
転数が算出される。一方、出力ポート３６は対応する駆
動回路４３を介してそれぞれポンプ２４，２５に接続さ
れる。
【００１４】酸化触媒１５は例えばゼオライトを担体と
し、この担体上に白金Ｐｔ、パラジウムＰｄ、セリアＣ
ｅＯ2 、ランタンコバルトペロブスカイトＬａＣｏＯ3
からなるグループから選ばれた少なくとも一つが担持さ
れている。一方、ＮＯX 吸収材１８は例えばコージェラ
イトまたはアルミナを担体とし、この担体上に例えばカ
リウムＫ，ナトリウムＮａ，リチウムＬｉ，セシウムＣ
ｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ，カルシウムＣ
ａのようなアルカリ土類、ランタンＬａ，イットリウム
Ｙのような希土類から選ばれた少なくとも一つと、白金
Ｐｔのような貴金属とが担持されている。このＮＯX 吸
収材１８は流入する排気の空燃比がリーンのときにはＮ
ＯX を吸収し、流入する排気中の酸素濃度が低下すると
吸収したＮＯX を放出するＮＯX の吸放出作用を行う。
し、この担体上に白金Ｐｔ、パラジウムＰｄ、セリアＣ
ｅＯ2 、ランタンコバルトペロブスカイトＬａＣｏＯ3
からなるグループから選ばれた少なくとも一つが担持さ
れている。一方、ＮＯX 吸収材１８は例えばコージェラ
イトまたはアルミナを担体とし、この担体上に例えばカ
リウムＫ，ナトリウムＮａ，リチウムＬｉ，セシウムＣ
ｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ，カルシウムＣ
ａのようなアルカリ土類、ランタンＬａ，イットリウム
Ｙのような希土類から選ばれた少なくとも一つと、白金
Ｐｔのような貴金属とが担持されている。このＮＯX 吸
収材１８は流入する排気の空燃比がリーンのときにはＮ
ＯX を吸収し、流入する排気中の酸素濃度が低下すると
吸収したＮＯX を放出するＮＯX の吸放出作用を行う。
【００１５】このＮＯX 吸収材１８を機関排気通路内に
配置すればこのＮＯX 吸収材１８は実際にＮＯX の吸放
出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムにつ
いては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸放
出作用は図２に示すようなメカニズムで行われているも
のと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上に
白金ＰｔおよびバリウムＢａを担持させた場合を例にと
って説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ土
類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。
配置すればこのＮＯX 吸収材１８は実際にＮＯX の吸放
出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムにつ
いては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸放
出作用は図２に示すようなメカニズムで行われているも
のと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上に
白金ＰｔおよびバリウムＢａを担持させた場合を例にと
って説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ土
類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。
【００１６】すなわち、流入する排気の空燃比がかなり
リーンになると流入する排気中の酸素濃度が大巾に増大
し、図２（Ａ）に示されるようにこれら酸素Ｏ2 がＯ2
- またはＯ2-の形で白金Ｐｔの表面に付着する。一方、
流入する排気中のＮＯは白金Ｐｔの表面上でＯ2 - また
はＯ2-と反応し、ＮＯ2 となる（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ
2 ）。次いで生成されたＮＯ2 の一部は白金Ｐｔ上でさ
らにに酸化されつつ吸収材内に吸収されて酸化バリウム
ＢａＯと結合しながら、図２（Ａ）に示されるように硝
酸イオンＮＯ3 - の形で吸収材内に拡散する。このよう
にしてＮＯX がＮＯX 吸収材１８内に吸収される。
リーンになると流入する排気中の酸素濃度が大巾に増大
し、図２（Ａ）に示されるようにこれら酸素Ｏ2 がＯ2
- またはＯ2-の形で白金Ｐｔの表面に付着する。一方、
流入する排気中のＮＯは白金Ｐｔの表面上でＯ2 - また
はＯ2-と反応し、ＮＯ2 となる（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ
2 ）。次いで生成されたＮＯ2 の一部は白金Ｐｔ上でさ
らにに酸化されつつ吸収材内に吸収されて酸化バリウム
ＢａＯと結合しながら、図２（Ａ）に示されるように硝
酸イオンＮＯ3 - の形で吸収材内に拡散する。このよう
にしてＮＯX がＮＯX 吸収材１８内に吸収される。
【００１７】流入する排気中の酸素濃度が高い限り白金
Ｐｔの表面でＮＯ2 が生成され、吸収材のＮＯX 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収材内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入する排
気中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収材内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収材から
放出される。すなわち、流入する排気中の酸素濃度が低
下するとＮＯX 吸収材１８からＮＯX が放出されること
になる。流入する排気のリーンの度合が低くなれば流入
する排気中の酸素濃度が低下し、したがって流入する排
気のリーンの度合を低くすればＮＯX 吸収材１８からＮ
ＯX が放出されることになる。
Ｐｔの表面でＮＯ2 が生成され、吸収材のＮＯX 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収材内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入する排
気中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収材内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収材から
放出される。すなわち、流入する排気中の酸素濃度が低
下するとＮＯX 吸収材１８からＮＯX が放出されること
になる。流入する排気のリーンの度合が低くなれば流入
する排気中の酸素濃度が低下し、したがって流入する排
気のリーンの度合を低くすればＮＯX 吸収材１８からＮ
ＯX が放出されることになる。
【００１８】一方、このとき流入する排気の空燃比をリ
ッチにすると、すなわち例えば流入する排気中に還元剤
としての燃料（ＨＣ）を供給するとこのＨＣおよび機関
から排出される未燃ＨＣ，ＣＯは白金Ｐｔ上の酸素Ｏ2
- またはＯ2-と反応して酸化せしめられる。また、流入
する排気の空燃比をリッチにすると流入する排気中の酸
素濃度が極度に低下するために吸収材からＮＯ2 が放出
され、このＮＯ2 は図２（Ｂ）に示されるようにＨＣ，
ＣＯと反応して還元せしめられる。このようにして白金
Ｐｔの表面上にＮＯ2 が存在しなくなると吸収材から次
から次へとＮＯ 2 が放出される。したがって流入する排
気の空燃比をリッチにすると短時間のうちにＮＯX 吸収
材１８からＮＯX が放出されることになる。
ッチにすると、すなわち例えば流入する排気中に還元剤
としての燃料（ＨＣ）を供給するとこのＨＣおよび機関
から排出される未燃ＨＣ，ＣＯは白金Ｐｔ上の酸素Ｏ2
- またはＯ2-と反応して酸化せしめられる。また、流入
する排気の空燃比をリッチにすると流入する排気中の酸
素濃度が極度に低下するために吸収材からＮＯ2 が放出
され、このＮＯ2 は図２（Ｂ）に示されるようにＨＣ，
ＣＯと反応して還元せしめられる。このようにして白金
Ｐｔの表面上にＮＯ2 が存在しなくなると吸収材から次
から次へとＮＯ 2 が放出される。したがって流入する排
気の空燃比をリッチにすると短時間のうちにＮＯX 吸収
材１８からＮＯX が放出されることになる。
【００１９】このように流入する排気の空燃比がリーン
になるとＮＯX がＮＯX 吸収材１８に吸収され、流入す
る排気の空燃比をリッチにするとＮＯX がＮＯX 吸収材
１８から短時間のうちに放出される。したがって図１に
示すディーゼル機関ではＮＯ X 吸収材１８のＮＯX 吸収
量が一定量を越えたときに流入する排気の空燃比を一時
的にリッチにしてＮＯX 吸収材１８からＮＯX を放出さ
せ、この放出されたＮＯX を還元するようにしている。
になるとＮＯX がＮＯX 吸収材１８に吸収され、流入す
る排気の空燃比をリッチにするとＮＯX がＮＯX 吸収材
１８から短時間のうちに放出される。したがって図１に
示すディーゼル機関ではＮＯ X 吸収材１８のＮＯX 吸収
量が一定量を越えたときに流入する排気の空燃比を一時
的にリッチにしてＮＯX 吸収材１８からＮＯX を放出さ
せ、この放出されたＮＯX を還元するようにしている。
【００２０】ところで、ＮＯX 吸収材１８から還元され
ることなく排出されるＮＯX 量を少なく維持するために
はＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸収能力を高く維持する必
要がある。ところが、ＮＯX 吸収材１８の温度が低いと
ＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸収能力が低下することが確
認されている。図３は流入する排気の空燃比がリーンの
ときのＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸収率Ｒと、ＮＯX 吸
収材１８の温度を代表するＮＯX 吸収材１８に流入する
排気の温度Ｔとの関係を示す実験結果を示している。図
３において破線でもって示されるように、ＮＯX 吸収材
１８の温度が低いとＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸着能力
が低下する。上述したようにＮＯX 吸収材１８ではＮＯ
X はＮＯ2 からＮＯ3 -に酸化されて吸収される。とこ
ろがＮＯX 吸収材１８の温度が低くなるとＮＯの酸化反
応（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ）が不活発になり、このた
めＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸収率Ｒが低下すると考え
られている。
ることなく排出されるＮＯX 量を少なく維持するために
はＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸収能力を高く維持する必
要がある。ところが、ＮＯX 吸収材１８の温度が低いと
ＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸収能力が低下することが確
認されている。図３は流入する排気の空燃比がリーンの
ときのＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸収率Ｒと、ＮＯX 吸
収材１８の温度を代表するＮＯX 吸収材１８に流入する
排気の温度Ｔとの関係を示す実験結果を示している。図
３において破線でもって示されるように、ＮＯX 吸収材
１８の温度が低いとＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸着能力
が低下する。上述したようにＮＯX 吸収材１８ではＮＯ
X はＮＯ2 からＮＯ3 -に酸化されて吸収される。とこ
ろがＮＯX 吸収材１８の温度が低くなるとＮＯの酸化反
応（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ）が不活発になり、このた
めＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸収率Ｒが低下すると考え
られている。
【００２１】そこで、図１のディーゼル機関ではＮＯX
吸収材１８上流の排気通路内に酸化触媒１５を設けてＮ
ＯX 吸収材１８の温度が低いときにもＮＯの酸化反応が
活発に生ずるようにし、それによりＮＯX 吸収材１８の
良好なＮＯX 吸収作用を確保するようにしている。その
結果、図３において実線でもって示すようにＮＯX 吸収
率Ｒが高く維持される温度範囲を低温側に拡大すること
ができる。
吸収材１８上流の排気通路内に酸化触媒１５を設けてＮ
ＯX 吸収材１８の温度が低いときにもＮＯの酸化反応が
活発に生ずるようにし、それによりＮＯX 吸収材１８の
良好なＮＯX 吸収作用を確保するようにしている。その
結果、図３において実線でもって示すようにＮＯX 吸収
率Ｒが高く維持される温度範囲を低温側に拡大すること
ができる。
【００２２】なお、ＮＯX 吸収材１８の温度が高くなる
とＮＯX 吸収率Ｒが低下するのは次の理由によると考え
られている。すなわち、ＮＯX 吸収材１８では流入する
排気の空燃比がリーンであってもＮＯX の吸収作用と放
出作用とが行われており、ＮＯX 吸収速度がＮＯX 放出
速度よりも高い分だけＮＯX 吸収材１８内にＮＯX が吸
収される。ところがＮＯX 吸収材１８の温度が高くなる
とＮＯX 放出速度が吸収速度よりも高くなり、斯くして
ＮＯX 吸収率Ｒが低下する。
とＮＯX 吸収率Ｒが低下するのは次の理由によると考え
られている。すなわち、ＮＯX 吸収材１８では流入する
排気の空燃比がリーンであってもＮＯX の吸収作用と放
出作用とが行われており、ＮＯX 吸収速度がＮＯX 放出
速度よりも高い分だけＮＯX 吸収材１８内にＮＯX が吸
収される。ところがＮＯX 吸収材１８の温度が高くなる
とＮＯX 放出速度が吸収速度よりも高くなり、斯くして
ＮＯX 吸収率Ｒが低下する。
【００２３】図１のディーゼル機関では通常、燃焼室３
で燃焼せしめられる混合気の空燃比は理論空燃比よりも
リーンに維持されており、したがってＮＯX 吸収材１８
内に流入する排気の空燃比は通常リーンに維持されてい
る。そこで、ＮＯX 吸収材１８内に流入する排気の空燃
比を一時的にリッチにし、或いは還元剤をするために排
気管１４内に燃料を噴射する第１の還元剤噴射弁２１を
備えている。すなわち、ＮＯX 吸収材１８から吸収され
ているＮＯX を放出させるべきときには第１の還元剤噴
射弁２１から燃料が供給される。この燃料はまず酸化触
媒１５に到って酸化され、したがってＮＯX 吸収材１８
に流入する排気中の酸素濃度が低下せしめられる、すな
わちＮＯX 吸収材１８に流入する排気の空燃比がリッチ
にされる。また、このとき部分酸化されたＨＣが生成さ
れ、このＨＣは燃焼室３から排出された未燃ＨＣ、ＣＯ
と共にＮＯX 吸収材１８から放出されたＮＯX を還元す
る。なお、ＮＯX 吸収材１８から吸収されているＮＯX
を放出させるべきときに第１の還元剤噴射弁２１から燃
料を連続的に供給するようにしてもよいが、酸化触媒１
５の温度が過度に高くなるのを阻止するために図１のデ
ィーゼル機関では第１の還元剤噴射弁２１から燃料を間
欠的に供給するようにしている。
で燃焼せしめられる混合気の空燃比は理論空燃比よりも
リーンに維持されており、したがってＮＯX 吸収材１８
内に流入する排気の空燃比は通常リーンに維持されてい
る。そこで、ＮＯX 吸収材１８内に流入する排気の空燃
比を一時的にリッチにし、或いは還元剤をするために排
気管１４内に燃料を噴射する第１の還元剤噴射弁２１を
備えている。すなわち、ＮＯX 吸収材１８から吸収され
ているＮＯX を放出させるべきときには第１の還元剤噴
射弁２１から燃料が供給される。この燃料はまず酸化触
媒１５に到って酸化され、したがってＮＯX 吸収材１８
に流入する排気中の酸素濃度が低下せしめられる、すな
わちＮＯX 吸収材１８に流入する排気の空燃比がリッチ
にされる。また、このとき部分酸化されたＨＣが生成さ
れ、このＨＣは燃焼室３から排出された未燃ＨＣ、ＣＯ
と共にＮＯX 吸収材１８から放出されたＮＯX を還元す
る。なお、ＮＯX 吸収材１８から吸収されているＮＯX
を放出させるべきときに第１の還元剤噴射弁２１から燃
料を連続的に供給するようにしてもよいが、酸化触媒１
５の温度が過度に高くなるのを阻止するために図１のデ
ィーゼル機関では第１の還元剤噴射弁２１から燃料を間
欠的に供給するようにしている。
【００２４】このようにＮＯX 吸収材１８上流の排気通
路内に酸化触媒１５を設けることによってＮＯX の良好
な吸収作用を確保することができる。ところが流入する
排気中にはイオウ分が含まれており、ＮＯX 吸収材１８
にはＮＯX ばかりでなくイオウ分例えばＳＯX も吸収さ
れる。このＮＯX 吸収材１８へのイオウ分の吸収メカニ
ズムはＮＯX の吸収メカニズムと同じであると考えられ
る。
路内に酸化触媒１５を設けることによってＮＯX の良好
な吸収作用を確保することができる。ところが流入する
排気中にはイオウ分が含まれており、ＮＯX 吸収材１８
にはＮＯX ばかりでなくイオウ分例えばＳＯX も吸収さ
れる。このＮＯX 吸収材１８へのイオウ分の吸収メカニ
ズムはＮＯX の吸収メカニズムと同じであると考えられ
る。
【００２５】すなわち、ＮＯX の吸収メカニズムを説明
したときと同様に担体上に白金ＰｔおよびバリウムＢａ
を担持させた場合を例にとって説明すると、前述したよ
うに流入する排気の空燃比がリーンのときには酸素Ｏ２
がＯ2 - またはＯ2-の形で白金Ｐｔの表面に付着してお
り、流入する排気中のＳＯX 例えばＳＯ2 は白金Ｐｔの
表面でＯ2 - またはＯ2-と反応してＳＯ3 となる。次い
で生成されたＳＯ3 は白金Ｐｔ上で更に酸化されつつ吸
収材内に吸収されて酸化バリウムＢａＯと結合しなが
ら、硫酸イオンＳＯ4 2- の形で吸収材内に拡散する。次
いでこの硫酸イオンＳＯ4 2- はバリウムイオンＢａ2+と
結合して硫酸塩ＢａＳＯ4 を生成する。
したときと同様に担体上に白金ＰｔおよびバリウムＢａ
を担持させた場合を例にとって説明すると、前述したよ
うに流入する排気の空燃比がリーンのときには酸素Ｏ２
がＯ2 - またはＯ2-の形で白金Ｐｔの表面に付着してお
り、流入する排気中のＳＯX 例えばＳＯ2 は白金Ｐｔの
表面でＯ2 - またはＯ2-と反応してＳＯ3 となる。次い
で生成されたＳＯ3 は白金Ｐｔ上で更に酸化されつつ吸
収材内に吸収されて酸化バリウムＢａＯと結合しなが
ら、硫酸イオンＳＯ4 2- の形で吸収材内に拡散する。次
いでこの硫酸イオンＳＯ4 2- はバリウムイオンＢａ2+と
結合して硫酸塩ＢａＳＯ4 を生成する。
【００２６】しかしながらこの硫酸塩ＢａＳＯ4 は分解
しずらく、流入する排気の空燃比を単にリッチにしても
硫酸塩ＢａＳＯ4 は分解されずにそのまま残る。したが
ってＮＯX 吸収材１８内には時間が経過するにつれて硫
酸塩ＢａＳＯ4 が増大することになり、斯くして時間が
経過するにつれてＮＯX 吸収材１８が吸収しうるＮＯ X
量が低下することになる。
しずらく、流入する排気の空燃比を単にリッチにしても
硫酸塩ＢａＳＯ4 は分解されずにそのまま残る。したが
ってＮＯX 吸収材１８内には時間が経過するにつれて硫
酸塩ＢａＳＯ4 が増大することになり、斯くして時間が
経過するにつれてＮＯX 吸収材１８が吸収しうるＮＯ X
量が低下することになる。
【００２７】ところがＮＯX 吸収材１８内で生成された
硫酸塩ＢａＳＯ4 はＮＯX 吸収材１８の温度が高いとき
に流入する排気の空燃比をリッチまたは理論空燃比にす
ると分解して硫酸イオンＳＯ4 2- がＳＯ3 の形で吸収材
から放出される。一方、ＮＯ X 吸収材１８に還元剤を供
給するとこの還元剤がＮＯX 吸収材１８において酸化
（燃焼）され、それによりＮＯX 吸収材１８の温度を上
昇させることができ、同時にＮＯX 吸収材１８に流入す
る排気の空燃比をリッチにすることができる。そこで図
１のディーゼル機関では、ＮＯX 吸収材１８に吸収され
ているイオウ分が予め定められた一定量を越えたときに
ＮＯX 吸収材１８に還元剤（ＨＣ）を一時的に供給して
ＮＯX 吸収材１８の温度をＮＯX 吸収材１８からイオウ
分を放出させるために必要な温度よりも一時的に高く
し、かつＮＯX 吸収材１８内に流入する排気の空燃比を
一時的にリッチにし、それによってＮＯX 吸収材１８か
らイオウ分を放出させるようにしている。このとき放出
されたＳＯ3 は流入する排気中のＨＣ，未燃ＨＣ，ＣＯ
によってただちにＳＯ2 に還元せしめられる。
硫酸塩ＢａＳＯ4 はＮＯX 吸収材１８の温度が高いとき
に流入する排気の空燃比をリッチまたは理論空燃比にす
ると分解して硫酸イオンＳＯ4 2- がＳＯ3 の形で吸収材
から放出される。一方、ＮＯ X 吸収材１８に還元剤を供
給するとこの還元剤がＮＯX 吸収材１８において酸化
（燃焼）され、それによりＮＯX 吸収材１８の温度を上
昇させることができ、同時にＮＯX 吸収材１８に流入す
る排気の空燃比をリッチにすることができる。そこで図
１のディーゼル機関では、ＮＯX 吸収材１８に吸収され
ているイオウ分が予め定められた一定量を越えたときに
ＮＯX 吸収材１８に還元剤（ＨＣ）を一時的に供給して
ＮＯX 吸収材１８の温度をＮＯX 吸収材１８からイオウ
分を放出させるために必要な温度よりも一時的に高く
し、かつＮＯX 吸収材１８内に流入する排気の空燃比を
一時的にリッチにし、それによってＮＯX 吸収材１８か
らイオウ分を放出させるようにしている。このとき放出
されたＳＯ3 は流入する排気中のＨＣ，未燃ＨＣ，ＣＯ
によってただちにＳＯ2 に還元せしめられる。
【００２８】なお、ＮＯX 吸収材からイオウ分を放出さ
せるべきときにＮＯX 吸収材１８に流入する排気の空燃
比をリッチにするか理論空燃比にするかは単位時間当り
にＮＯX 吸収材１８から放出されるイオウ分の量に応じ
て定められる。ところが、ＮＯX 吸収材１８から吸収さ
れているイオウ分を放出させるべくＮＯX 吸収材１８に
流入する排気の空燃比をリッチにするために、第１の還
元剤噴射弁２１から還元剤を噴射してもＮＯX 吸収材１
８の温度を十分に高くすることができない。すなわち、
上述したように第１の還元剤噴射弁２１から供給された
還元剤のほとんどはまず酸化触媒１５に流入して酸化さ
れ、すなわちＮＯX 吸収材１８では還元剤の酸化反応は
ほとんど生じない。したがって、第１の還元剤噴射弁２
１から還元剤を供給したとしてもＮＯX 吸収材１８の温
度を十分に高めることができない。なお、この場合酸化
触媒１５内を流通する排気の温度が高められ、したがっ
てＮＯX 吸収材１８に流入する排気の温度が高められ
る。しかしながら、第１の還元剤噴射弁２１から供給さ
れた還元剤がＮＯX 吸収材１８の温度を高めるために間
接的に用いられることとなり、ＮＯX 吸収材１８の温度
を十分に高めるために多量の還元剤を必要とするので効
率的でない。
せるべきときにＮＯX 吸収材１８に流入する排気の空燃
比をリッチにするか理論空燃比にするかは単位時間当り
にＮＯX 吸収材１８から放出されるイオウ分の量に応じ
て定められる。ところが、ＮＯX 吸収材１８から吸収さ
れているイオウ分を放出させるべくＮＯX 吸収材１８に
流入する排気の空燃比をリッチにするために、第１の還
元剤噴射弁２１から還元剤を噴射してもＮＯX 吸収材１
８の温度を十分に高くすることができない。すなわち、
上述したように第１の還元剤噴射弁２１から供給された
還元剤のほとんどはまず酸化触媒１５に流入して酸化さ
れ、すなわちＮＯX 吸収材１８では還元剤の酸化反応は
ほとんど生じない。したがって、第１の還元剤噴射弁２
１から還元剤を供給したとしてもＮＯX 吸収材１８の温
度を十分に高めることができない。なお、この場合酸化
触媒１５内を流通する排気の温度が高められ、したがっ
てＮＯX 吸収材１８に流入する排気の温度が高められ
る。しかしながら、第１の還元剤噴射弁２１から供給さ
れた還元剤がＮＯX 吸収材１８の温度を高めるために間
接的に用いられることとなり、ＮＯX 吸収材１８の温度
を十分に高めるために多量の還元剤を必要とするので効
率的でない。
【００２９】そこで、本発明による実施態様では酸化触
媒１５とＮＯX 吸収材１８間の排気管１７内に第２のす
なわち追加の還元剤噴射弁２２を設け、ＮＯX 吸収材１
８からイオウ分を放出させるべきときにはこの第２の還
元剤噴射弁２２から還元剤を供給するようにしている。
その結果、還元剤がＮＯX 吸収材１８に直接的に供給さ
れるので還元剤の酸化反応がＮＯX 吸収材１８において
生ずることとなり、したがってＮＯX 吸収材１８の温度
を効率的に高めることができる。
媒１５とＮＯX 吸収材１８間の排気管１７内に第２のす
なわち追加の還元剤噴射弁２２を設け、ＮＯX 吸収材１
８からイオウ分を放出させるべきときにはこの第２の還
元剤噴射弁２２から還元剤を供給するようにしている。
その結果、還元剤がＮＯX 吸収材１８に直接的に供給さ
れるので還元剤の酸化反応がＮＯX 吸収材１８において
生ずることとなり、したがってＮＯX 吸収材１８の温度
を効率的に高めることができる。
【００３０】ところで、このように第２の還元剤噴射弁
２２を設けた場合、ＮＯX 吸収材１８からＮＯX を放出
させるべきときに第２の還元剤噴射弁２２から還元剤を
供給するようにすれば第１の還元剤噴射弁２１を設ける
必要がなくなると考えられる。ところが、第２の還元剤
噴射弁２２からＮＯX 吸収材１８に直接的に還元剤を供
給するとＮＯX 吸収材１８において還元剤の酸化反応が
生ずるのでＮＯX 吸収材１８の温度が高くなる。ところ
が、還元剤供給作用を停止してもＮＯX 吸収材１８の温
度は直ちに低下せず、すなわち還元剤供給作用の停止後
しばらくの間は高温に維持される。ところが、図３を参
照して上述したようにＮＯX 吸収材１８の温度が高いと
きにはＮＯX 吸収能力が低下しており、したがって還元
剤供給作用の停止直後はＮＯX を良好に吸収することが
できない。ＮＯX 放出作用は比較的頻繁に行われるので
ＮＯX 放出作用が行われる毎にＮＯX 吸収能力が低下す
るのは好ましくない。
２２を設けた場合、ＮＯX 吸収材１８からＮＯX を放出
させるべきときに第２の還元剤噴射弁２２から還元剤を
供給するようにすれば第１の還元剤噴射弁２１を設ける
必要がなくなると考えられる。ところが、第２の還元剤
噴射弁２２からＮＯX 吸収材１８に直接的に還元剤を供
給するとＮＯX 吸収材１８において還元剤の酸化反応が
生ずるのでＮＯX 吸収材１８の温度が高くなる。ところ
が、還元剤供給作用を停止してもＮＯX 吸収材１８の温
度は直ちに低下せず、すなわち還元剤供給作用の停止後
しばらくの間は高温に維持される。ところが、図３を参
照して上述したようにＮＯX 吸収材１８の温度が高いと
きにはＮＯX 吸収能力が低下しており、したがって還元
剤供給作用の停止直後はＮＯX を良好に吸収することが
できない。ＮＯX 放出作用は比較的頻繁に行われるので
ＮＯX 放出作用が行われる毎にＮＯX 吸収能力が低下す
るのは好ましくない。
【００３１】一方、上述したように第１の還元剤噴射弁
２１から還元剤を供給するとこの還元剤は酸化触媒１５
において酸化され、したがってＮＯX 吸収材１８の温度
が過度に高くなるのが阻止されている。そこで、ＮＯX
吸収材１８からＮＯX を放出させるべきときには第２の
還元剤噴射弁２２からの還元剤供給作用を禁止し、第１
の還元剤噴射弁２１から還元剤を供給するようにしてい
る。その結果、ＮＯX吸収材１８の温度が過度に高くな
るのが阻止され、ＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸収能力を
高く維持することができる。
２１から還元剤を供給するとこの還元剤は酸化触媒１５
において酸化され、したがってＮＯX 吸収材１８の温度
が過度に高くなるのが阻止されている。そこで、ＮＯX
吸収材１８からＮＯX を放出させるべきときには第２の
還元剤噴射弁２２からの還元剤供給作用を禁止し、第１
の還元剤噴射弁２１から還元剤を供給するようにしてい
る。その結果、ＮＯX吸収材１８の温度が過度に高くな
るのが阻止され、ＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸収能力を
高く維持することができる。
【００３２】すなわち、一般的にいうとＮＯX 吸収材１
８から吸収されているＮＯX を放出させるべきときには
第２の還元剤噴射弁２２の還元剤供給作用を禁止すると
共に第１の還元剤噴射弁２１の還元剤供給作用を行い、
ＮＯX 吸収材１８から吸収されているイオウ分を放出さ
せるべきときには第２の還元剤噴射弁２２の還元剤供給
作用を行うようにしている。
８から吸収されているＮＯX を放出させるべきときには
第２の還元剤噴射弁２２の還元剤供給作用を禁止すると
共に第１の還元剤噴射弁２１の還元剤供給作用を行い、
ＮＯX 吸収材１８から吸収されているイオウ分を放出さ
せるべきときには第２の還元剤噴射弁２２の還元剤供給
作用を行うようにしている。
【００３３】なお、ＮＯX 吸収材１８から吸収されてい
るイオウ分を放出させるべきときに第２の還元剤噴射弁
２２から燃料を連続的に供給するようにしてもよいが、
ＮＯ X 吸収材１８の温度が過度に高くなるのを阻止する
ために図１のディーゼル機関では第２の還元剤噴射弁２
２から燃料を間欠的に供給するようにしている。すなわ
ち例えば５秒おきに２秒間だけ燃料が噴射される。
るイオウ分を放出させるべきときに第２の還元剤噴射弁
２２から燃料を連続的に供給するようにしてもよいが、
ＮＯ X 吸収材１８の温度が過度に高くなるのを阻止する
ために図１のディーゼル機関では第２の還元剤噴射弁２
２から燃料を間欠的に供給するようにしている。すなわ
ち例えば５秒おきに２秒間だけ燃料が噴射される。
【００３４】図４（Ａ）は第２の還元剤噴射弁２２から
還元剤を供給したときにＮＯX 吸収材１８から放出され
る排気中のＳＯ2 濃度Ｃ（ＳＯ2 ）を示す実験結果であ
り、図４（Ｂ）は第１の還元剤噴射弁２１から還元剤を
供給したときにＮＯX 吸収材１８から放出される排気中
のＳＯ2 濃度Ｃ（ＳＯ2 ）を示す実験結果である。図４
（Ａ）および図４（Ｂ）においてＴＩ，ＴＯはそれぞれ
ＮＯX 吸収材１８に流入する排気の温度およびＮＯX 吸
収材１８から流出する排気の温度を示しており、Ｑ（Ｈ
Ｃ）は還元剤噴射弁２１，２２から噴射された還元剤量
を示している。また、時間零は還元剤噴射弁２１，２２
からの還元剤噴射作用が開始された時間を示している。
図４（Ａ）および図４（Ｂ）からわかるように、第２の
還元剤噴射弁２２から還元剤を供給するとＮＯX 吸収材
１８から速やかにイオウ分を放出させることができる。
したがって、イオウ分放出作用のために必要な時間およ
び還元剤量を少なくすることができる。
還元剤を供給したときにＮＯX 吸収材１８から放出され
る排気中のＳＯ2 濃度Ｃ（ＳＯ2 ）を示す実験結果であ
り、図４（Ｂ）は第１の還元剤噴射弁２１から還元剤を
供給したときにＮＯX 吸収材１８から放出される排気中
のＳＯ2 濃度Ｃ（ＳＯ2 ）を示す実験結果である。図４
（Ａ）および図４（Ｂ）においてＴＩ，ＴＯはそれぞれ
ＮＯX 吸収材１８に流入する排気の温度およびＮＯX 吸
収材１８から流出する排気の温度を示しており、Ｑ（Ｈ
Ｃ）は還元剤噴射弁２１，２２から噴射された還元剤量
を示している。また、時間零は還元剤噴射弁２１，２２
からの還元剤噴射作用が開始された時間を示している。
図４（Ａ）および図４（Ｂ）からわかるように、第２の
還元剤噴射弁２２から還元剤を供給するとＮＯX 吸収材
１８から速やかにイオウ分を放出させることができる。
したがって、イオウ分放出作用のために必要な時間およ
び還元剤量を少なくすることができる。
【００３５】このようなＮＯX 吸収材１８のイオウ分放
出作用はＮＯX 吸収材１８内に吸収されたイオウ分が一
定量を越えたときに行われるがＮＯX 吸収材１８内に実
際に吸収されたイオウ分の量を検出するのは困難であ
り、したがってＮＯX 吸収材１８に吸収されているイオ
ウ分の量は推定せざるを得ない。ところがＮＯX 吸収材
１８に吸収されるイオウ分の量は車両走行距離に依存し
ており、したがって車両走行距離からＮＯX 吸収材１８
に吸収されているイオウ分の量を推定できることにな
る。そこで、図１のディーゼル機関では積算走行距離が
予め定められた一定値を越えたときにＮＯX 吸収材１８
内に吸収されたイオウ分が一定量を越えたと判断するよ
うにしている。
出作用はＮＯX 吸収材１８内に吸収されたイオウ分が一
定量を越えたときに行われるがＮＯX 吸収材１８内に実
際に吸収されたイオウ分の量を検出するのは困難であ
り、したがってＮＯX 吸収材１８に吸収されているイオ
ウ分の量は推定せざるを得ない。ところがＮＯX 吸収材
１８に吸収されるイオウ分の量は車両走行距離に依存し
ており、したがって車両走行距離からＮＯX 吸収材１８
に吸収されているイオウ分の量を推定できることにな
る。そこで、図１のディーゼル機関では積算走行距離が
予め定められた一定値を越えたときにＮＯX 吸収材１８
内に吸収されたイオウ分が一定量を越えたと判断するよ
うにしている。
【００３６】次に、図５を参照して図１のディーゼル機
関におけるイオウ分放出制御についてさらに詳細に説明
する。図５のルーチンは予め定められた設定時間毎の割
り込みによって実行される。図５を参照すると、まず初
めにステップ５０においてＮＯX 吸収材１８からイオウ
分を放出させるべきときにセットされ、このイオウ分放
出作用を停止すべきときにリセットされるイオウ分放出
フラグがセットされているか否かが判別される。イオウ
分放出フラグがリセットされているときには次いでステ
ップ５１に進み、前回の処理サイクルから今回の処理サ
イクルまでの車両走行距離Ｌ０が車速センサ４１の出力
パルスから算出される。続くステップ５２では車両走行
距離Ｌ０が積算走行距離Ｌに加算される。続くステップ
５３では積算走行距離Ｌが予め定められた一定値Ｌ１よ
りも大きいか否かが判別される。Ｌ≦Ｌ１のときにはＮ
ＯX 吸収材１８内に吸収されたイオウ分が未だ少ないと
判断して処理サイクルを終了する。これに対し、Ｌ＞Ｌ
１のときには次いでステップ５４に進み、排気温度Ｔ
が、第２の還元剤噴射弁２２から供給された還元剤がＮ
ＯX 吸収材１８において良好に酸化される温度Ｔ１（例
えば３００℃）よりも高いか否かが判別される。Ｔ≦Ｔ
１のときには処理サイクルを終了する。すなわち、Ｔ≦
Ｔ１のときには第２の還元剤噴射弁２２から供給された
還元剤が酸化されることなくＮＯX 吸収材１８から排出
されると判断して第２の還元剤噴射弁２２の還元剤供給
作用を停止する。これに対し、Ｔ＞Ｔ１のときには第２
の還元剤噴射弁２２から供給された還元剤がＮＯX 吸収
材１８において良好に酸化されると判断し、次いでステ
ップ５５に進んでイオウ分放出フラグがセットされる。
すなわち、Ｌ＞Ｌ１でありかつＴ＞Ｔ１のときにイオウ
分放出作用が行われる。
関におけるイオウ分放出制御についてさらに詳細に説明
する。図５のルーチンは予め定められた設定時間毎の割
り込みによって実行される。図５を参照すると、まず初
めにステップ５０においてＮＯX 吸収材１８からイオウ
分を放出させるべきときにセットされ、このイオウ分放
出作用を停止すべきときにリセットされるイオウ分放出
フラグがセットされているか否かが判別される。イオウ
分放出フラグがリセットされているときには次いでステ
ップ５１に進み、前回の処理サイクルから今回の処理サ
イクルまでの車両走行距離Ｌ０が車速センサ４１の出力
パルスから算出される。続くステップ５２では車両走行
距離Ｌ０が積算走行距離Ｌに加算される。続くステップ
５３では積算走行距離Ｌが予め定められた一定値Ｌ１よ
りも大きいか否かが判別される。Ｌ≦Ｌ１のときにはＮ
ＯX 吸収材１８内に吸収されたイオウ分が未だ少ないと
判断して処理サイクルを終了する。これに対し、Ｌ＞Ｌ
１のときには次いでステップ５４に進み、排気温度Ｔ
が、第２の還元剤噴射弁２２から供給された還元剤がＮ
ＯX 吸収材１８において良好に酸化される温度Ｔ１（例
えば３００℃）よりも高いか否かが判別される。Ｔ≦Ｔ
１のときには処理サイクルを終了する。すなわち、Ｔ≦
Ｔ１のときには第２の還元剤噴射弁２２から供給された
還元剤が酸化されることなくＮＯX 吸収材１８から排出
されると判断して第２の還元剤噴射弁２２の還元剤供給
作用を停止する。これに対し、Ｔ＞Ｔ１のときには第２
の還元剤噴射弁２２から供給された還元剤がＮＯX 吸収
材１８において良好に酸化されると判断し、次いでステ
ップ５５に進んでイオウ分放出フラグがセットされる。
すなわち、Ｌ＞Ｌ１でありかつＴ＞Ｔ１のときにイオウ
分放出作用が行われる。
【００３７】イオウ分放出フラグがセットされたときに
ステップ５０からステップ５６に進み、イオウ分放出フ
ラグがセットされている時間を表すカウンタＣが１だけ
インクリメントされる。続くステップ５７ではカウンタ
Ｃが一定値Ｃ１よりも大きいか否かが判別される。Ｃ≦
Ｃ１のときには処理サイクルを終了する。これに対しＣ
＞Ｃ１のときすなわちイオウ分放出作用が一定時間行わ
れたときには次いでステップ５８に進み、イオウ分放出
フラグがリセットされる。続くステップ５９では積算走
行距離ＬおよびカウンタＣがクリアされる。次いで処理
サイクルを終了する。
ステップ５０からステップ５６に進み、イオウ分放出フ
ラグがセットされている時間を表すカウンタＣが１だけ
インクリメントされる。続くステップ５７ではカウンタ
Ｃが一定値Ｃ１よりも大きいか否かが判別される。Ｃ≦
Ｃ１のときには処理サイクルを終了する。これに対しＣ
＞Ｃ１のときすなわちイオウ分放出作用が一定時間行わ
れたときには次いでステップ５８に進み、イオウ分放出
フラグがリセットされる。続くステップ５９では積算走
行距離ＬおよびカウンタＣがクリアされる。次いで処理
サイクルを終了する。
【００３８】次に、図６を参照して図１のディーゼル機
関におけるＮＯX 放出制御についてさらに詳細に説明す
る。図６のルーチンは予め定められた設定時間毎の割り
込みによって実行される。図６を参照すると、まず初め
にステップ６０において図５のルーチンにおいてセット
またはリセットされるイオウ分放出フラグがセットされ
ているか否かが判別される。イオウ分放出フラグがリセ
ットされているときには次いでステップ６１に進み、Ｎ
ＯX 吸収材１８からＮＯX を放出させるべきときにセッ
トされ、このＮＯX 放出作用を停止すべきときにリセッ
トされるＮＯX 放出フラグがセットされているか否かが
判別される。ＮＯX 放出フラグがリセットされていると
き、すなわちイオウ分放出フラグもＮＯX 放出フラグも
リセットされているときには次いでステップ６２に進
む。イオウ分放出フラグもＮＯX 放出フラグもリセット
されているときには後述するようにＮＯX 吸収材１８内
に流入する排気の空燃比がリーンとされており、したが
ってこのときＮＯX 吸収材１８ではＮＯX 吸収作用が行
われている。
関におけるＮＯX 放出制御についてさらに詳細に説明す
る。図６のルーチンは予め定められた設定時間毎の割り
込みによって実行される。図６を参照すると、まず初め
にステップ６０において図５のルーチンにおいてセット
またはリセットされるイオウ分放出フラグがセットされ
ているか否かが判別される。イオウ分放出フラグがリセ
ットされているときには次いでステップ６１に進み、Ｎ
ＯX 吸収材１８からＮＯX を放出させるべきときにセッ
トされ、このＮＯX 放出作用を停止すべきときにリセッ
トされるＮＯX 放出フラグがセットされているか否かが
判別される。ＮＯX 放出フラグがリセットされていると
き、すなわちイオウ分放出フラグもＮＯX 放出フラグも
リセットされているときには次いでステップ６２に進
む。イオウ分放出フラグもＮＯX 放出フラグもリセット
されているときには後述するようにＮＯX 吸収材１８内
に流入する排気の空燃比がリーンとされており、したが
ってこのときＮＯX 吸収材１８ではＮＯX 吸収作用が行
われている。
【００３９】ＮＯX 吸収材１８内に吸収されているＮＯ
X 量すなわち吸収ＮＯX 量Ｓを直接求めるのは困難であ
るので図１のディーゼル機関では機関運転状態に基づい
て吸収ＮＯX 量Ｓを推定するようにしている。すなわ
ち、まずステップ６２では単位時間当たりにＮＯX 吸収
材１８内に流入するＮＯX 量すなわち流入ＮＯX 量Ｆが
算出される。各曲線が同一流入ＮＯX 量を示している図
７（Ａ）に示されるように、流入ＮＯX 量Ｆはアクセル
ペダル３８の踏み込み量ＤＥＰが高くなるほど多くな
り、機関回転数Ｎが高くなるほど多くなる。そこで、図
１のディーゼル機関では流入ＮＯX 量Ｆをアクセルペダ
ル３８の踏み込み量ＤＥＰおよび機関回転数Ｎの関数と
して予め実験により求めておき、アクセルペダル３８の
踏み込み量ＤＥＰおよび機関回転数Ｎに基づいて流入Ｎ
ＯX 量Ｆを算出するようにしている。この流入ＮＯX 量
Ｆは図７（Ｂ）に示されるマップの形で予めＲＯＭ３２
内に記憶されている。続くステップ６３では次式に基づ
いて吸収ＮＯX 量Ｓが算出される。
X 量すなわち吸収ＮＯX 量Ｓを直接求めるのは困難であ
るので図１のディーゼル機関では機関運転状態に基づい
て吸収ＮＯX 量Ｓを推定するようにしている。すなわ
ち、まずステップ６２では単位時間当たりにＮＯX 吸収
材１８内に流入するＮＯX 量すなわち流入ＮＯX 量Ｆが
算出される。各曲線が同一流入ＮＯX 量を示している図
７（Ａ）に示されるように、流入ＮＯX 量Ｆはアクセル
ペダル３８の踏み込み量ＤＥＰが高くなるほど多くな
り、機関回転数Ｎが高くなるほど多くなる。そこで、図
１のディーゼル機関では流入ＮＯX 量Ｆをアクセルペダ
ル３８の踏み込み量ＤＥＰおよび機関回転数Ｎの関数と
して予め実験により求めておき、アクセルペダル３８の
踏み込み量ＤＥＰおよび機関回転数Ｎに基づいて流入Ｎ
ＯX 量Ｆを算出するようにしている。この流入ＮＯX 量
Ｆは図７（Ｂ）に示されるマップの形で予めＲＯＭ３２
内に記憶されている。続くステップ６３では次式に基づ
いて吸収ＮＯX 量Ｓが算出される。
【００４０】Ｓ＝Ｓ＋Ｆ・ＤＬＴ ここでＤＬＴは前回のルーチンから今回のルーチンまで
の時間であり、したがってＦ・ＤＬＴは前回のルーチン
から今回のルーチンまでにＮＯX 吸収材１８内に吸収さ
れたＮＯX 量を示している。続くステップ６４では吸収
ＮＯX 量Ｓが予め定められた設定量Ｓ１よりも大きいか
否かが判別される。この設定量Ｓ１は例えばＮＯX 吸収
材１８が吸収しうる最大ＮＯX 量の３０パーセント程度
である。Ｓ≦Ｓ１であれば処理サイクルを完了し、Ｓ＞
Ｓ１であればステップ６５に進んでＮＯX 放出フラグが
セットされる。続くステップ６６ではＮＯX 放出フラグ
がセットされたときの吸収ＮＯX 量Ｓが初期吸収量Ｓ０
とされる。
の時間であり、したがってＦ・ＤＬＴは前回のルーチン
から今回のルーチンまでにＮＯX 吸収材１８内に吸収さ
れたＮＯX 量を示している。続くステップ６４では吸収
ＮＯX 量Ｓが予め定められた設定量Ｓ１よりも大きいか
否かが判別される。この設定量Ｓ１は例えばＮＯX 吸収
材１８が吸収しうる最大ＮＯX 量の３０パーセント程度
である。Ｓ≦Ｓ１であれば処理サイクルを完了し、Ｓ＞
Ｓ１であればステップ６５に進んでＮＯX 放出フラグが
セットされる。続くステップ６６ではＮＯX 放出フラグ
がセットされたときの吸収ＮＯX 量Ｓが初期吸収量Ｓ０
とされる。
【００４１】ＮＯX 放出フラグがセットされたときには
ステップ６１からステップ６７に進む。ＮＯX 放出フラ
グがセットされているときには後述するようにＮＯX 吸
収材１８内に流入する排気の空燃比がリッチとされてお
り、したがってこのときＮＯ X 吸収材１８ではＮＯX 放
出作用が行われる。ステップ６７では単位時間当たり単
位初期吸収量当たりにＮＯX 吸収材１８から放出される
ＮＯX 量すなわち放出ＮＯX 量Ｄが算出される。
ステップ６１からステップ６７に進む。ＮＯX 放出フラ
グがセットされているときには後述するようにＮＯX 吸
収材１８内に流入する排気の空燃比がリッチとされてお
り、したがってこのときＮＯ X 吸収材１８ではＮＯX 放
出作用が行われる。ステップ６７では単位時間当たり単
位初期吸収量当たりにＮＯX 吸収材１８から放出される
ＮＯX 量すなわち放出ＮＯX 量Ｄが算出される。
【００４２】図８はＮＯX 吸収材１８内に流入する排気
の空燃比をリッチとしたときに単位時間当たり単位初期
吸収量当たりにＮＯX 吸収材１８から放出されるＮＯX
量を示す実験結果である。図８（Ａ）において実線はＮ
ＯX 吸収材１８の温度が高いときを示しており、破線は
ＮＯX 吸収材１８の温度が低いときを示しており、ｔは
ＮＯX 吸収材１８内に流入する排気の空燃比がリッチと
されてからの時間を示している。ＮＯX 吸収材１８の温
度が高くなるとＮＯX 吸収材１８における硝酸塩の分解
速度が高くなり、したがって図８（Ａ）に示されるよう
に排気温度Ｔが高くなると放出ＮＯX 量Ｄが多くなる。
この放出ＮＯX 量Ｄは排気温度Ｔと時間ｔとの関数とし
て図８（Ｂ）に示されるマップの形で予めＲＯＭ３２内
に記憶されている。続くステップ６８では次式に基づい
て吸収ＮＯX 量Ｓが算出される。
の空燃比をリッチとしたときに単位時間当たり単位初期
吸収量当たりにＮＯX 吸収材１８から放出されるＮＯX
量を示す実験結果である。図８（Ａ）において実線はＮ
ＯX 吸収材１８の温度が高いときを示しており、破線は
ＮＯX 吸収材１８の温度が低いときを示しており、ｔは
ＮＯX 吸収材１８内に流入する排気の空燃比がリッチと
されてからの時間を示している。ＮＯX 吸収材１８の温
度が高くなるとＮＯX 吸収材１８における硝酸塩の分解
速度が高くなり、したがって図８（Ａ）に示されるよう
に排気温度Ｔが高くなると放出ＮＯX 量Ｄが多くなる。
この放出ＮＯX 量Ｄは排気温度Ｔと時間ｔとの関数とし
て図８（Ｂ）に示されるマップの形で予めＲＯＭ３２内
に記憶されている。続くステップ６８では次式に基づい
て吸収ＮＯX 量Ｓが算出される。
【００４３】Ｓ＝Ｓ−Ｄ・Ｓ０・ＤＬＴ ここで、Ｄ・Ｓ０は単位時間当たりにＮＯX 吸収材１８
から放出されるＮＯX量を示しており、Ｄ・Ｓ０・ＤＬ
Ｔは前回のルーチンから今回のルーチンまでにＮＯX 吸
収材１８から放出されたＮＯX 量を示している。続くス
テップ６９では吸収ＮＯX 量Ｓが零以下であるか否かが
判別される。Ｓ＞０であれば処理サイクルを完了し、Ｓ
≦０であればステップ７０に進んでＮＯX 放出フラグが
リセットされる。
から放出されるＮＯX量を示しており、Ｄ・Ｓ０・ＤＬ
Ｔは前回のルーチンから今回のルーチンまでにＮＯX 吸
収材１８から放出されたＮＯX 量を示している。続くス
テップ６９では吸収ＮＯX 量Ｓが零以下であるか否かが
判別される。Ｓ＞０であれば処理サイクルを完了し、Ｓ
≦０であればステップ７０に進んでＮＯX 放出フラグが
リセットされる。
【００４４】一方、イオウ分放出フラグがセットされて
いるときにもステップ６０からステップ６７に進む。後
述するように、イオウ分放出フラグがセットされている
ときにもＮＯX 吸収材１８内に流入する排気の空燃比が
リッチとされ、したがってＮＯX 吸収材１８ではＮＯX
放出作用が行われている。次に、図９を参照して図１の
ディーゼル機関における還元剤供給制御についてさらに
詳細に説明する。図９のルーチンは予め定められた設定
時間毎の割り込みによって実行される。図９を参照する
と、まず初めにステップ８０ではイオウ分放出フラグが
セットされているか否かが判別される。イオウ分放出フ
ラグがセットされていないときにはステップ８１に進ん
でＮＯX 放出フラグがセットされているか否かが判別さ
れる。ＮＯX 放出フラグがセットされていないとき、す
なわちイオウ分放出フラグもＮＯX 放出フラグもセット
されていないときには次いでステップ８２に進んで第１
の還元剤噴射弁２１の還元剤供給作用を停止し、次いで
ステップ８３に進んで第２の還元剤噴射弁２２の還元剤
供給作用を停止する。次いで処理サイクルを終了する。
したがって、ＮＯX 吸収材１８内に流入する排気の空燃
比がリーンとされる。
いるときにもステップ６０からステップ６７に進む。後
述するように、イオウ分放出フラグがセットされている
ときにもＮＯX 吸収材１８内に流入する排気の空燃比が
リッチとされ、したがってＮＯX 吸収材１８ではＮＯX
放出作用が行われている。次に、図９を参照して図１の
ディーゼル機関における還元剤供給制御についてさらに
詳細に説明する。図９のルーチンは予め定められた設定
時間毎の割り込みによって実行される。図９を参照する
と、まず初めにステップ８０ではイオウ分放出フラグが
セットされているか否かが判別される。イオウ分放出フ
ラグがセットされていないときにはステップ８１に進ん
でＮＯX 放出フラグがセットされているか否かが判別さ
れる。ＮＯX 放出フラグがセットされていないとき、す
なわちイオウ分放出フラグもＮＯX 放出フラグもセット
されていないときには次いでステップ８２に進んで第１
の還元剤噴射弁２１の還元剤供給作用を停止し、次いで
ステップ８３に進んで第２の還元剤噴射弁２２の還元剤
供給作用を停止する。次いで処理サイクルを終了する。
したがって、ＮＯX 吸収材１８内に流入する排気の空燃
比がリーンとされる。
【００４５】ＮＯX 放出フラグがセットされたときには
ステップ８１からステップ８４に進んで第１の還元剤噴
射弁２１から還元剤が間欠的に供給され、したがってＮ
ＯX放出作用が行われる。なお、このとき第２の還元剤
噴射弁２２の還元剤供給作用は停止されている。一方、
イオウ分放出フラグがセットされたときにはステップ８
０からステップ８５に進んで第２の還元剤噴射弁２２か
ら還元剤が間欠的に供給され、したがってイオウ分放出
作用が行われる。なお、このとき第１の還元剤噴射弁２
１の還元剤供給作用は停止されている。
ステップ８１からステップ８４に進んで第１の還元剤噴
射弁２１から還元剤が間欠的に供給され、したがってＮ
ＯX放出作用が行われる。なお、このとき第２の還元剤
噴射弁２２の還元剤供給作用は停止されている。一方、
イオウ分放出フラグがセットされたときにはステップ８
０からステップ８５に進んで第２の還元剤噴射弁２２か
ら還元剤が間欠的に供給され、したがってイオウ分放出
作用が行われる。なお、このとき第１の還元剤噴射弁２
１の還元剤供給作用は停止されている。
【００４６】ところでディーゼル機関１の排気中には煤
が含まれており、この煤は酸化触媒１５およびＮＯX 吸
収材１８の表面上に堆積して酸化触媒１５の酸化能力を
低下させ、或いはＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸収能力を
低下させる。ところが、上述したようにＮＯX 吸収材１
８のＮＯX 放出作用を行うべく第１の還元剤噴射弁２１
から還元剤が供給されるとこの還元剤が酸化触媒１５に
おいて燃焼せしめられ、ＮＯX 吸収材１８のイオウ分放
出作用を行うべく第２の還元剤噴射弁２２から還元剤が
供給されるとこの還元剤がＮＯX 吸収材１８において燃
焼せしめられる。したがって、ＮＯX 吸収材１８のＮＯ
X 放出作用が行われると酸化触媒１５の表面上の煤も燃
焼、除去せしめられ、ＮＯX 吸収材１８のイオウ分放出
作用が行われるとＮＯX 吸収材１８の表面上の煤も燃
焼、除去せしめられる。このため、図１のディーゼル機
関では酸化触媒１５およびＮＯX 吸収材１８の表面上に
堆積した煤を除去するために特別の装置を設ける必要が
ない。
が含まれており、この煤は酸化触媒１５およびＮＯX 吸
収材１８の表面上に堆積して酸化触媒１５の酸化能力を
低下させ、或いはＮＯX 吸収材１８のＮＯX 吸収能力を
低下させる。ところが、上述したようにＮＯX 吸収材１
８のＮＯX 放出作用を行うべく第１の還元剤噴射弁２１
から還元剤が供給されるとこの還元剤が酸化触媒１５に
おいて燃焼せしめられ、ＮＯX 吸収材１８のイオウ分放
出作用を行うべく第２の還元剤噴射弁２２から還元剤が
供給されるとこの還元剤がＮＯX 吸収材１８において燃
焼せしめられる。したがって、ＮＯX 吸収材１８のＮＯ
X 放出作用が行われると酸化触媒１５の表面上の煤も燃
焼、除去せしめられ、ＮＯX 吸収材１８のイオウ分放出
作用が行われるとＮＯX 吸収材１８の表面上の煤も燃
焼、除去せしめられる。このため、図１のディーゼル機
関では酸化触媒１５およびＮＯX 吸収材１８の表面上に
堆積した煤を除去するために特別の装置を設ける必要が
ない。
【００４７】図１０に別の実施態様を示す。図１０に示
す実施態様では吸気ダクト１０内にアクチュエータ４４
により駆動される吸気絞り弁４５が配置される。このア
クチュエータ４４は電子制御ユニット３０の駆動回路４
３に接続されており、電子制御ユニット３０からの出力
信号に基づいて制御される。一方、吸気絞り弁４５は通
常全開に保持されている。
す実施態様では吸気ダクト１０内にアクチュエータ４４
により駆動される吸気絞り弁４５が配置される。このア
クチュエータ４４は電子制御ユニット３０の駆動回路４
３に接続されており、電子制御ユニット３０からの出力
信号に基づいて制御される。一方、吸気絞り弁４５は通
常全開に保持されている。
【００４８】次に図１１を参照して本実施態様を詳細に
説明する。本実施態様でもＮＯX 吸収材１８から吸収さ
れているＮＯX を放出させるべきとき、すなわちＮＯX
放出フラグがセットされているときには第２の還元剤噴
射弁２２の還元剤供給作用を禁止すると共に第１の還元
剤噴射弁２１の還元剤供給作用が行われる。また、ＮＯ
X 吸収材１８から吸収されているイオウ分を放出させる
べきとき、すなわちＮＯX 放出フラグがセットされてい
るときには第２の還元剤噴射弁２２の還元剤供給作用が
行われる。
説明する。本実施態様でもＮＯX 吸収材１８から吸収さ
れているＮＯX を放出させるべきとき、すなわちＮＯX
放出フラグがセットされているときには第２の還元剤噴
射弁２２の還元剤供給作用を禁止すると共に第１の還元
剤噴射弁２１の還元剤供給作用が行われる。また、ＮＯ
X 吸収材１８から吸収されているイオウ分を放出させる
べきとき、すなわちＮＯX 放出フラグがセットされてい
るときには第２の還元剤噴射弁２２の還元剤供給作用が
行われる。
【００４９】ところが、例えばＮＯX 吸収材１８の温度
が低いときには還元剤の酸化反応（燃焼）が生じにく
く、したがってこのとき第２の還元剤噴射弁２２から還
元剤を供給したとしてもＮＯX 吸収材１８の温度を速や
かに上昇させることができない。ところが第１の還元剤
噴射弁２１から供給された還元剤は比較的低温であって
も酸化触媒１５において酸化され、このためＮＯX 吸収
材１８内に流入する排気の温度が高くなる。そこで、図
１０のディーゼル機関ではＮＯX 吸収材１８から吸収さ
れているイオウ分を放出させるべきときには第２の還元
剤噴射弁２２による還元剤供給作用を開始するのに先立
って第１の還元剤噴射弁２１から還元剤を一時的に供給
するようにしている。
が低いときには還元剤の酸化反応（燃焼）が生じにく
く、したがってこのとき第２の還元剤噴射弁２２から還
元剤を供給したとしてもＮＯX 吸収材１８の温度を速や
かに上昇させることができない。ところが第１の還元剤
噴射弁２１から供給された還元剤は比較的低温であって
も酸化触媒１５において酸化され、このためＮＯX 吸収
材１８内に流入する排気の温度が高くなる。そこで、図
１０のディーゼル機関ではＮＯX 吸収材１８から吸収さ
れているイオウ分を放出させるべきときには第２の還元
剤噴射弁２２による還元剤供給作用を開始するのに先立
って第１の還元剤噴射弁２１から還元剤を一時的に供給
するようにしている。
【００５０】すなわち、図１１に示されるようにイオウ
分放出フラグがセットされるとまず第１の還元剤噴射弁
２１から還元剤が供給され、その結果ＮＯX 吸収材１８
の温度が還元剤の酸化反応が生ずる温度以上に維持され
る。次いで、一定時間（Ｃ２）が経過すると第２の還元
剤噴射弁２２の還元剤供給作用が開始される。その結
果、第２の還元剤噴射弁２２から供給された還元剤がＮ
ＯX 吸収材１８において確実に酸化されるようになり、
すなわち第２の還元剤噴射弁２２から供給された還元剤
をイオウ分放出作用のために効率的に用いることができ
る。また、ＮＯX吸収材１８の温度が低いときにもイオ
ウ分放出作用を行うことができ、すなわち図５のルーチ
ンにおける温度Ｔ１を、図１の実施態様に比べて低く定
めることができる。
分放出フラグがセットされるとまず第１の還元剤噴射弁
２１から還元剤が供給され、その結果ＮＯX 吸収材１８
の温度が還元剤の酸化反応が生ずる温度以上に維持され
る。次いで、一定時間（Ｃ２）が経過すると第２の還元
剤噴射弁２２の還元剤供給作用が開始される。その結
果、第２の還元剤噴射弁２２から供給された還元剤がＮ
ＯX 吸収材１８において確実に酸化されるようになり、
すなわち第２の還元剤噴射弁２２から供給された還元剤
をイオウ分放出作用のために効率的に用いることができ
る。また、ＮＯX吸収材１８の温度が低いときにもイオ
ウ分放出作用を行うことができ、すなわち図５のルーチ
ンにおける温度Ｔ１を、図１の実施態様に比べて低く定
めることができる。
【００５１】第１の還元剤噴射弁２１の還元剤供給作用
はＮＯX 吸収材１８の温度を還元剤の酸化のために必要
な温度まで上昇させるためのものであるのでイオウ分放
出フラグがセットされてから一定時間（Ｃ２）だけ経過
すると第１の還元剤噴射弁２１の還元剤供給作用は停止
せしめられる。ところで、上述したようにディーゼル機
関１では燃焼室３で燃焼せしめられる混合気の空燃比は
リーンに維持されており、したがってＮＯX 吸収材１８
内に流入する排気の空燃比は通常リーンに維持されてい
る。この場合、ＮＯX 吸収材１８内に流入する排気の空
燃比をリッチにするために必要な還元剤量はＮＯX 吸収
材１８内に流入する酸素量すなわち吸入空気量に依存
し、したがって吸入空気量が少なくなれば必要還元剤量
を少なくすることができる。そこで、図１０のディーゼ
ル機関では吸入空気量を低減可能な吸気絞り弁４５を機
関吸気通路内に配置し、ＮＯX 吸収材１８内に流入する
排気の空燃比をリッチまたは理論空燃比にすべきとき、
すなわちＮＯX 吸収材１８から吸収されているＮＯX ま
たはイオウ分を放出させるべきときに吸気絞り弁４５を
一時的に閉弁するようにしている。
はＮＯX 吸収材１８の温度を還元剤の酸化のために必要
な温度まで上昇させるためのものであるのでイオウ分放
出フラグがセットされてから一定時間（Ｃ２）だけ経過
すると第１の還元剤噴射弁２１の還元剤供給作用は停止
せしめられる。ところで、上述したようにディーゼル機
関１では燃焼室３で燃焼せしめられる混合気の空燃比は
リーンに維持されており、したがってＮＯX 吸収材１８
内に流入する排気の空燃比は通常リーンに維持されてい
る。この場合、ＮＯX 吸収材１８内に流入する排気の空
燃比をリッチにするために必要な還元剤量はＮＯX 吸収
材１８内に流入する酸素量すなわち吸入空気量に依存
し、したがって吸入空気量が少なくなれば必要還元剤量
を少なくすることができる。そこで、図１０のディーゼ
ル機関では吸入空気量を低減可能な吸気絞り弁４５を機
関吸気通路内に配置し、ＮＯX 吸収材１８内に流入する
排気の空燃比をリッチまたは理論空燃比にすべきとき、
すなわちＮＯX 吸収材１８から吸収されているＮＯX ま
たはイオウ分を放出させるべきときに吸気絞り弁４５を
一時的に閉弁するようにしている。
【００５２】言い換えると、図１１に示されるように吸
気絞り弁４５の開度ＯＰは通常全開を表すＦＬに維持さ
れ、ＮＯX 放出フラグまたはイオウ分放出フラグがセッ
トされると小さな開度ＣＬとされる。なお、機関吸気通
路内にＥＧＲガスを供給する装置を備えた内燃機関では
必要還元剤量を低減するためにＥＧＲガス量を増大する
ようにすることもできる。
気絞り弁４５の開度ＯＰは通常全開を表すＦＬに維持さ
れ、ＮＯX 放出フラグまたはイオウ分放出フラグがセッ
トされると小さな開度ＣＬとされる。なお、機関吸気通
路内にＥＧＲガスを供給する装置を備えた内燃機関では
必要還元剤量を低減するためにＥＧＲガス量を増大する
ようにすることもできる。
【００５３】図１２は図１０のディーゼル機関における
還元剤供給制御を実行するためのルーチンを示してお
り、このルーチンは予め定められた設定時間毎の割り込
みによって実行される。なお、本実施態様においても図
５および図６のルーチンが実行される。図１２を参照す
ると、まず初めにステップ８０ではイオウ分放出フラグ
がセットされているか否かが判別される。イオウ分放出
フラグがセットされていないときにはステップ８１に進
んでＮＯX 放出フラグがセットされているか否かが判別
される。ＮＯX 放出フラグがセットされていないとき、
すなわちイオウ分放出フラグもＮＯX 放出フラグもセッ
トされていないときには次いでステップ８１ａに進んで
吸気絞り弁４５の開度ＯＰが全開ＦＬとされる。次いで
ステップ８２に進んで第１の還元剤噴射弁２１の還元剤
供給作用を停止し、次いでステップ８３に進んで第２の
還元剤噴射弁２２の還元剤供給作用を停止する。次いで
処理サイクルを終了する。したがって、ＮＯX 吸収材１
８内に流入する排気の空燃比がリーンとされる。
還元剤供給制御を実行するためのルーチンを示してお
り、このルーチンは予め定められた設定時間毎の割り込
みによって実行される。なお、本実施態様においても図
５および図６のルーチンが実行される。図１２を参照す
ると、まず初めにステップ８０ではイオウ分放出フラグ
がセットされているか否かが判別される。イオウ分放出
フラグがセットされていないときにはステップ８１に進
んでＮＯX 放出フラグがセットされているか否かが判別
される。ＮＯX 放出フラグがセットされていないとき、
すなわちイオウ分放出フラグもＮＯX 放出フラグもセッ
トされていないときには次いでステップ８１ａに進んで
吸気絞り弁４５の開度ＯＰが全開ＦＬとされる。次いで
ステップ８２に進んで第１の還元剤噴射弁２１の還元剤
供給作用を停止し、次いでステップ８３に進んで第２の
還元剤噴射弁２２の還元剤供給作用を停止する。次いで
処理サイクルを終了する。したがって、ＮＯX 吸収材１
８内に流入する排気の空燃比がリーンとされる。
【００５４】ＮＯX 放出フラグがセットされたときには
ステップ８１からステップ８１ｂに進んで吸気絞り弁４
５の開度ＯＰが小開度ＣＬとされる。次いでステップ８
４に進んで第１の還元剤噴射弁２１から還元剤が間欠的
に供給され、したがってＮＯ X 放出作用が行われる。な
お、このとき第２の還元剤噴射弁２２の還元剤供給作用
は停止されている。
ステップ８１からステップ８１ｂに進んで吸気絞り弁４
５の開度ＯＰが小開度ＣＬとされる。次いでステップ８
４に進んで第１の還元剤噴射弁２１から還元剤が間欠的
に供給され、したがってＮＯ X 放出作用が行われる。な
お、このとき第２の還元剤噴射弁２２の還元剤供給作用
は停止されている。
【００５５】一方、イオウ分放出フラグがセットされた
ときにはステップ８０からステップ８０ａに進んで吸気
絞り弁４５の開度ＯＰが小開度ＣＬとされる。次いでス
テップ８０ｂに進み、イオウ分放出フラグがセットされ
てからの時間を表すカウンタＣ（図５参照）が一定値Ｃ
２よりも大きいか否かが判別される。イオウ分放出フラ
グがセットされた後初めてステップ８０ｂに進んだとき
にはＣ≦Ｃ２であるので次いでステップ８４に進んで第
１の還元剤噴射弁２１から還元剤が間欠的に供給され
る。一方、Ｃ＞Ｃ２となったときにはステップ８０ｃに
進んで第１の還元剤噴射弁２１の還元剤供給作用が停止
され、次いでステップ８５に進んで第２の還元剤噴射弁
２２から還元剤が間欠的に供給される。
ときにはステップ８０からステップ８０ａに進んで吸気
絞り弁４５の開度ＯＰが小開度ＣＬとされる。次いでス
テップ８０ｂに進み、イオウ分放出フラグがセットされ
てからの時間を表すカウンタＣ（図５参照）が一定値Ｃ
２よりも大きいか否かが判別される。イオウ分放出フラ
グがセットされた後初めてステップ８０ｂに進んだとき
にはＣ≦Ｃ２であるので次いでステップ８４に進んで第
１の還元剤噴射弁２１から還元剤が間欠的に供給され
る。一方、Ｃ＞Ｃ２となったときにはステップ８０ｃに
進んで第１の還元剤噴射弁２１の還元剤供給作用が停止
され、次いでステップ８５に進んで第２の還元剤噴射弁
２２から還元剤が間欠的に供給される。
【００５６】これまで述べてきた実施態様では、排気温
度Ｔを求めるために排気管１７内に温度センサ３７を設
けている。しかしながら、排気温度Ｔを機関運転状態、
例えばアクセルペダル３８の踏み込み量ＤＥＰおよび機
関回転数Ｎに基づいて求めることもできる。また、これ
まで述べてきた実施態様では、酸化触媒１５上流の排気
通路内に還元剤を供給するために排気管１４内に第１の
還元剤噴射弁２１を配置してこの第１の還元剤噴射弁２
１から燃料を噴射するようにしている。しかしながら、
燃料噴射弁４から機関膨張行程または排気行程に燃料を
２次的に噴射することによって酸化触媒１５上流の排気
通路内に還元剤を供給するようにすることもできる。或
いは、火花点火式内燃機関では燃焼室３内で燃焼せしめ
られる混合気の空燃比をリッチにするようにすることも
できる。
度Ｔを求めるために排気管１７内に温度センサ３７を設
けている。しかしながら、排気温度Ｔを機関運転状態、
例えばアクセルペダル３８の踏み込み量ＤＥＰおよび機
関回転数Ｎに基づいて求めることもできる。また、これ
まで述べてきた実施態様では、酸化触媒１５上流の排気
通路内に還元剤を供給するために排気管１４内に第１の
還元剤噴射弁２１を配置してこの第１の還元剤噴射弁２
１から燃料を噴射するようにしている。しかしながら、
燃料噴射弁４から機関膨張行程または排気行程に燃料を
２次的に噴射することによって酸化触媒１５上流の排気
通路内に還元剤を供給するようにすることもできる。或
いは、火花点火式内燃機関では燃焼室３内で燃焼せしめ
られる混合気の空燃比をリッチにするようにすることも
できる。
【００５７】
【発明の効果】ＮＯX 吸収材の良好なＮＯX 吸収能力を
確保しつつＮＯX 吸収材に吸収されたイオウ分を十分に
放出させることができる。
確保しつつＮＯX 吸収材に吸収されたイオウ分を十分に
放出させることができる。
【図１】ディーゼル機関の全体図である。
【図２】ＮＯX の吸放出作用を説明するための図であ
る。
る。
【図３】ＮＯX 吸収率と排気温度との関係を示す線図で
ある。
ある。
【図４】ＮＯX 吸収材から排出される排気中のＳＯ2 濃
度の経時変化を示す実験結果である。
度の経時変化を示す実験結果である。
【図５】イオウ分放出制御を実行するためのフローチャ
ートである。
ートである。
【図６】ＮＯX 放出制御を実行するためのフローチャー
トである。
トである。
【図７】流入ＮＯX 量Ｆを示す線図である。
【図８】放出ＮＯX 量Ｄを示す線図である。
【図９】還元剤供給制御を実行するためのフローチャー
トである。
トである。
【図１０】別の実施態様を示すディーゼル機関の全体図
である。
である。
【図１１】図１０の実施態様を説明するためのタイムチ
ャートである。
ャートである。
【図１２】図１０の実施態様における還元剤供給制御を
実行するためのフローチャートである。
実行するためのフローチャートである。
１３…排気マニホルド １５…酸化触媒 １８…ＮＯX 吸収材 ２１…第１の還元剤噴射弁 ２２…第２の還元剤噴射弁
フロントページの続き (72)発明者 高橋 利光 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 流入する排気の空燃比がリーンのときに
ＮＯX を吸収し、流入する排気中の酸素濃度が低くなる
と吸収しているＮＯX を放出するＮＯX 吸収材を機関排
気通路内に配置し、該ＮＯX 吸収材上流の排気通路内に
酸化触媒を配置し、酸化触媒上流の排気通路内に還元剤
を供給するための第１の還元剤供給手段を具備した内燃
機関において、酸化触媒とＮＯX 吸収材間の排気通路内
に還元剤を供給するための第２の還元剤供給手段を具備
し、ＮＯX 吸収材から吸収されているイオウ分を放出さ
せるべきときには第２の還元剤供給手段から還元剤を一
時的に供給するようにした触媒被毒再生装置。 - 【請求項２】 上記ＮＯX 吸収材から吸収されているＮ
ＯX を放出させるべきときには上記第２の還元剤供給手
段による還元剤供給作用を禁止すると共に上記第１の還
元剤供給手段から還元剤を一時的に供給するようにした
請求項１に記載の触媒被毒再生装置。 - 【請求項３】 上記ＮＯX 吸収材から吸収されているイ
オウ分を放出させるべきときには上記第２の還元剤供給
手段による還元剤供給作用を開始するのに先立って上記
第１の還元剤供給手段から還元剤を一時的に供給するよ
うにした請求項１に記載の触媒被毒再生装置。 - 【請求項４】 上記第２の還元剤供給手段が間欠的に還
元剤を供給する請求項１に記載の触媒被毒再生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16452697A JP3353650B2 (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | 内燃機関の触媒被毒再生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16452697A JP3353650B2 (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | 内燃機関の触媒被毒再生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1113456A true JPH1113456A (ja) | 1999-01-19 |
| JP3353650B2 JP3353650B2 (ja) | 2002-12-03 |
Family
ID=15794851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16452697A Expired - Lifetime JP3353650B2 (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | 内燃機関の触媒被毒再生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3353650B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001014697A1 (de) * | 1999-08-21 | 2001-03-01 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur abgasnachbehandlung des von einem verbrennungsmotor erzeugten abgases |
| EP1055806A3 (en) * | 1999-05-28 | 2003-03-12 | Ford Global Technologies, Inc. | NOx trap and particulate filter system for an internal combustion engine |
| WO2004022935A1 (en) * | 2002-09-05 | 2004-03-18 | Johnson Matthey Public Limited Company | Exhaust system for lean burn ic engines |
| WO2006064894A1 (en) * | 2004-12-13 | 2006-06-22 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purifying method and exhaust gas purifying apparatus for internal combustion engine |
| JP2008286034A (ja) * | 2007-05-15 | 2008-11-27 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の排気浄化装置 |
| WO2009017228A1 (ja) * | 2007-08-01 | 2009-02-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP2011106326A (ja) * | 2009-11-17 | 2011-06-02 | Mitsubishi Motors Corp | 排気浄化装置 |
| JP2011106325A (ja) * | 2009-11-17 | 2011-06-02 | Mitsubishi Motors Corp | 排気浄化装置 |
-
1997
- 1997-06-20 JP JP16452697A patent/JP3353650B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (13)
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| US6810657B1 (en) | 1999-08-21 | 2004-11-02 | Robert Bosch Gmbh | Method and device for treating exhaust gases produced by an internal combustion engine |
| WO2004022935A1 (en) * | 2002-09-05 | 2004-03-18 | Johnson Matthey Public Limited Company | Exhaust system for lean burn ic engines |
| US7178331B2 (en) | 2002-09-05 | 2007-02-20 | Johnson Matthey Public Limited Company | Exhaust system for lean burn IC engines |
| WO2006064894A1 (en) * | 2004-12-13 | 2006-06-22 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purifying method and exhaust gas purifying apparatus for internal combustion engine |
| JP2008286034A (ja) * | 2007-05-15 | 2008-11-27 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の排気浄化装置 |
| WO2009017228A1 (ja) * | 2007-08-01 | 2009-02-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP2009036084A (ja) * | 2007-08-01 | 2009-02-19 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の排気浄化装置 |
| KR101147587B1 (ko) * | 2007-08-01 | 2012-05-21 | 도요타 지도샤（주） | 내연 기관의 배기 정화 장치 |
| US8365516B2 (en) | 2007-08-01 | 2013-02-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purification apparatus for internal combustion engine |
| JP2011106326A (ja) * | 2009-11-17 | 2011-06-02 | Mitsubishi Motors Corp | 排気浄化装置 |
| JP2011106325A (ja) * | 2009-11-17 | 2011-06-02 | Mitsubishi Motors Corp | 排気浄化装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3353650B2 (ja) | 2002-12-03 |
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