JPH11132159A - オイルポンプ装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 キャビテーションを回避しつつ、オイルポン
プの駆動馬力を低減する。 【解決手段】 ポンプ室１０に形成される各空間群のう
ち拡大側空間２２ｇ〜２２ｉ、２２ｋに対応させる吸込
ポート３１を複数設け、制御弁７によって、オイルポン
プ１の作業状態を、複数の吸込ポート３１が互いに連通
して拡大側空間に吸込作業を行わせる第１状態と、複数
の吸込ポートのうちのいずれかに供給路５の吐出ポート
３３からの作動油を圧送して拡大側空間の一部の吸込作
業を不要とする第２状態に切換制御し、第１状態にて制
御弁７の第２中間ポート７４及び第１中間ポートと制御
ポート７１の連通を遮断する弁体７７の第１弁部７７ｂ
のシール長さＬ１を第２中間ポート７４、７４ａの開口
長さＬ２よりも小さくした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、吐出性能を可変と
されたオイルポンプ装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】オイルポンプ装置においては、インナー
ロータの回転数が増加すると、吐出ポートから吐出され
る作動油の吐出量が増加するため、オイルポンプ装置に
より生じる油圧が増大する。ところで、従来、２台のギ
アポンプを一体的に装備したオイルポンプ装置が知られ
ている（実開昭６１ー２３４８５号公報）。このもの
は、油圧が小さくなりがちな低速回転領域では、２台の
ギアポンプを駆動させて作動油の吐出量を確保し、これ
により必要油圧を確保する。一方、高速回転領域では、
吐出量が増大して油圧の増大が期待できるので、１台の
ギアポンプのみを駆動させ、必要以上の油圧を回避し、
仕事効率を向上させている。

【０００３】また、従来より図６に示すようにリリーフ
弁３００を備えたオイルポンプ装置も知られている。こ
のものでは、吸込ポート１０１及び吐出ポート１０２を
備えたポンプボデー１００と、ポンプボデー１００のポ
ンプ室１０５に回転自在に配置された多数の内歯を備え
たアウターロータと、該アウターロータの内歯と噛合す
る多数の外歯を備えたインナーロータ２００と、吐出ポ
ートからの作動油の油圧に応じて作動するリリーフ弁３
００とを有する。このものにおいても、前述同様にイン
ナーロータの回転数が増加すると、吐出ポート１０２か
らの作動油の吐出量が増加するので、オイルポンプ装置
により生じる油圧が増大するものである。そして、イン
ナーロータ２００の回転数が増加して基準圧以上の油圧
が生じた場合には、吐出ポート１０２からの作動油の油
圧がリリーフ弁３００のばねの付勢力に打ち勝つので、
リリーフ弁３００が開放作動し、これにより余剰の作動
油をリリーフ弁３００のリリーフポートから外部に排出
するようにしている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記した実
開昭６１ー２３４８５号公報に係わるオイルポンプ装置
によれば、ギアポンプを２台必要とするので、小型化の
面で不利であり、車体などの基体に搭載する場合には搭
載性の面で不利である。

【０００５】また、吐出ポートからの作動油の油圧に応
答して作動するリリーフ弁とを有するオイルポンプ装置
によれば、前述した様に基準圧以上の油圧が生じた場合
には、余剰の作動油をリリーフポートから外部に排出す
るものであるため、外部に排出される余剰の作動油につ
いても、基準圧以上の大きな油圧が作用しているので、
オイルポンプ装置は余分の仕事をしていることになり、
オイルポンプ装置における仕事効率の面で好ましくな
い。

【０００６】本発明は、上記した実情に鑑みなされたも
ので、その課題は、インナーロータの回転数が増加して
必要油圧が確保された場合において、排出される余剰の
作動油を複数ある吸込ポートの一部へ制御弁を介して圧
送帰還させる手段を採用することにより、仕事効率の向
上及びキャビテーションの回避を図り得、これによりオ
イルポンプの駆動馬力の低減に有利であり、更に小型化
の面で有利であり、車体等の基体に搭載する場合におい
て搭載性の向上を図り得るオイルポンプ装置を提供する
ことにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に講じた本発明の技術的手段は、当該オイルポンプ装置
を、ロータ室を有するハウジング、該ロータ室内に回転
可能に嵌挿されるアウターロータ及び駆動源により回転
駆動されることにより容積を増減する複数の空間群を前
記アウターロータとの間に形成するインナーロータを有
し、該空間群のうち縮小側空間が吐出ポートに連通し、
拡大側空間がその少なくも１つが油貯蔵部に連通される
複数の吸込ポートに分れて連通して、該吐出ポートから
吐出される作動油を被送給部に送給するオイルポンプ
と、軸方向に延びる弁室、該弁室と前記吐出ポートとを
連通する第１ポート、前記弁室と前記複数の吸込ポート
の内の前記貯蔵部に連通されていない少なくとも１つの
吸込ポートとを連通する第２ポート及び前記弁室と他の
前記吸込ポートとを連通する第３ポートを少なくとも有
するボデーと、該ボデー内に摺動可能に嵌挿される弁体
とを有し、前記オイルポンプの動作状態を、前記吐出ポ
ートの吐出圧に応じた前記弁体の移動により、前記第２
ポートと前記第３ポートとの前記弁室を介した連通を許
容すると共に前記第２ポート及び第３ポートと前記第１
ポートの連通を遮断して、前記油貯蔵部より前記複数の
吸込ポートを介して前記拡大側空間に作動油の吸込を行
わせる第１状態と、前記第１ポートと前記第２ポートと
の前記弁室を介した連通を許容すると共に前記第１ポー
ト及び前記第２ポートと前記第３ポートの連通を遮断し
て、前記第２ポートに連通される前記吸込ポートに対応
した一部の拡大側空間に前記吐出ポートからの作動油を
圧送する第２状態とに切換可能な制御弁とを具備してな
る構成とし、前記第１状態にて前記第２ポート及び前記
第３ポートと前記第１ポートの連通を遮断する前記弁体
のシール長さを前記第２ポートの開口径よりも小さくし
たことである。

【０００８】上記した手段においては、前記制御弁を、
前記第１状態と前記第２状態との間の過渡状態であっ
て、前記第１ポート、前記第２ポート及び前記第３ポー
トが前記弁室を介して互いに連通する切換過渡状態に更
に切換可能とし、該切換過渡状態から前記第２状態へ切
換わるときの前記オイルポンプの吐出圧を、前記切換過
渡状態における前記オイルポンプの吐出特性線と前記第
３ポートに連通される前記吸込ポートに対応した一部の
拡大側空間のみの吸込による前記オイルポンプの吐出特
性線とが交差する点での吐出圧以下に設定することが好
ましい。

【０００９】上記した手段によれば、駆動源の回転数及
びインナーロータの回転数が小さくて供給路の油圧が所
定域（Ｐｍ）よりも小さなときには、制御弁は第１状態
となり、複数の吸込ポートが一つの吸込ポートとなって
拡大側空間に作動油が吸込まれる。従って、オイルポン
プは、拡大側空間の全部が吸込を行い、よって、インナ
ーロータの回転数が小さくても、被送給部に送給される
必要油圧は確保される。

【００１０】一方、インナーロータの回転が増して吐出
ポートからの吐出量が増し、供給路の油圧が所定域より
も大きくなったときには、制御弁はオイルポンプを第２
状態とし、拡大側空間の一部だけで吸込を行わせる。こ
れにより、ポンプの仕事が低減され、それにもかかわら
ず被送給部に送給される必要油圧は確保される。換言す
れば、駆動源及びロータの回転数が増して吐出ポートか
らの吐出量が増し、供給路の油圧が所定域よりも大きく
なり、供給路のみで必要油圧が確保される場合には、拡
大側空間の一部だけで吸込をさせ、残りの拡大側空間に
は余剰の作動油を圧送することで吸込が行われなくな
る。

【００１１】また、第１状態にて第２ポート及び第３ポ
ートと第１ポートの連通を遮断する弁体のシール長さが
第２ポートの開口径よりも小さいため、第１状態から第
２状態への切換過渡時には、第２ポートは第１ポート又
は第３ポートに連通し、第２ポートの開口が弁体により
遮断されることはない。このため、第２ポートが遮断さ
れた状態で第２ポートに連通される吸込ポートに対応す
る拡大側空間が吸込みを行い（その容積を拡大し）、キ
ャビテーションが発生することが回避される。

【００１２】

【発明の実施の形態】以下、本発明に従ったオイルポン
プ装置の一実施形態を図面に基づき、説明する。この実
施形態は、車両に搭載して内燃機関のクランクシャフト
により回転して油圧を発生させるものである。

【００１３】図１にオイルポンプ装置の概念構成図を示
す。図１に示すオイルポンプ装置に係わるオイルポンプ
１は金属製（例えば、アルミ系合金、鉄系合金）のハウ
ジング１ａを備えている。ハウジング１ａには円筒状の
ロータ室１ａ１が形成されており、該ロータ室１ａ１内
にはその内周に多数個の内歯１１を備えたアウターロー
タ３が回転自在に嵌合されている。アウターロータ３内
には、アウターロータ３の軸心に対して所定量偏心した
軸心を有するインナーロータ２が同偏心軸を中心に回転
可能に配設されている。インナーロータ２は駆動源とし
ての内燃機関のクランクシャフトに接続され、クランク
シャフトと共に回転する。尚、インナーロータ２の回転
数は一般的には６００〜７０００ｒｐｍ程度となるよう
に設計されている。

【００１４】インナーロータ２は、その外周に多数個の
外歯２１を備えている。この外歯２１及び内歯１１は、
トロコイド曲線又はサイクロイド曲線で規定されてい
る。インナーロータ２の回転方向は、反時計方向（矢示
Ａ１）方向であり、インナーロータ２の回転に伴いイン
ナーロータ２の外歯２１が内歯１１に次々と入り込み、
アウターロータ３も同方向に回転する。外歯２１と内歯
１１とにより図１に示す空間２２ａ〜２２ｋに分割され
たポンプ室１０が形成される。図１に示す空間２２ａは
最も容積が大きなものであり、空間２２ｆは最も容積が
小さなものである。

【００１５】空間２２ａよりも下流の空間２２ｂ〜２２
ｆ（縮小側空間）は、次第に容積が縮小するため吐出圧
が生成され、作動油の吐出作用が得られる。また、空間
２２ｆよりも上流の空間２２ｇ〜２２ｋ（拡大側空間）
は、次第に容積が増大するため吸込圧が生成され、作動
油の吸込作用が得られる。

【００１６】オイルポンプ１のハウジング１ａには、上
記空間２２ｂ〜２２ｆに連通した吐出ポート３３が形成
されている。吐出ポート３３は、インナーロータ２の回
転に伴いポンプ室１０から作動油を吐出するポートであ
る。ハウジング１ａには、また、吸込ポート３１が吸込
ポートＡと吸込ポートＢとに分割されて形成されてい
る。吸込ポートＡは、空間２２ｇ〜２２ｉに連通し、吸
込ポートＢは空間２２ｋに連通している。

【００１７】本実施形態では、矢印Ａ１に示す回転方向
において、吸込ポートＢは吸込ポートＡよりも下流に位
置している。また吸込ポートＡの開口面積は、吸込ポー
トＢの開口面積に比して大きく設定されている。図１か
ら理解できるように、内歯１１と外歯２１との接触点Ｅ
１、Ｅ２によって、吸込ポートＡと吸込ポートＢを区分
けしている。よって、吸込ポートＡと吸込ポートＢと
は、ポンプ室１０の周方向において互いに連通しておら
ず、従って、吸込ポートＡと吸込ポートＢとは互いに独
立した吸込機能を有する。また、吸込ポートＡには、オ
イルパン、リザーバ、オイルタンク等の油貯蔵部６９に
延在した吸込管路６６が連通している。勿論、この油貯
蔵部６９には、被送給部８０に送給された作動油の一部
が帰還されるようになっている。

【００１８】吐出ポート３３に連通した供給路５は、内
燃機関の送給部８０に作動油を導出する通路であり、途
中に分岐路６Ａをもつ。分岐路６Ａの先端はスプール形
の制御弁７の制御ポート（第１ポート）７１に接続され
ている。制御弁７は、オイルポンプ１のハウジング１ａ
に形成された弁室７８内に軸方向に摺動可能に配設され
た弁体７７を有し、該弁体７７は、制御ポート７１に常
時連通されるヘッド室７５を弁室７８内に形成する第１
弁部７７ｂと、弁体７７を常時ヘッド室７５へ向けて付
勢するスプリング７９が収容された背面室７９ａを弁室
７８内に形成する第２弁部７７ａとを備えている。第１
弁部７７ａと第２弁部７７ｂの間は小径の軸部で連結さ
れており、これにより両弁部７７ａ、７７ｂ間に弁通路
７６が形成される。弁室７８には、吸込ポートＡに通路
６２を介して連通した第１中間ポート（第３ポート）７
３と、吸込ポートＢに通路６３を介して連通した第２中
間ポート（第２ポート）７４とが形成されている。第２
中間ポート７４は、弁体７７がヘッド室７５内の油圧に
よりスプリング７９に抗して摺動することにより、第１
弁部７７ｂによって制御ポート７１及び第３中間ポート
７３とのヘッド室７５及び弁通路７６を介した連通を開
閉制御されるように、弁室７８内に開口しており、第１
中間ポート７３は、弁体７７の上記摺動により第１弁部
７７ｂによって弁通路７６及びヘッド室７５を介した第
２中間ポート７４及び制御ポート７１との連通を開閉制
御されるように弁室７８内に開口している。図１及び図
２に示すように、第２中間ポート７４の弁室７８への開
口部には、該開口部の弁室７８の軸方向の長さＬ２を第
２弁部７７ｂの軸方向のシール長さＬ１よりも実質的に
大きくさせるサイド通路７４ａが形成されている。尚、
背面室７９ａには圧力抜き孔７９ｂが形成されている。
また、第２弁部７７ａは、常に背面室７９ａと第１中間
ポート７３とを仕切っている。

【００１９】従って、弁体７７の位置によって、制御弁
７は、オイルポンプ１の動作状態を、第１状態（第１、
第２中間ポート７３、７４を弁通路７６を介して連通
し、吸込ポートＡ、Ｂを互いに連通した状態）、第２状
態（制御ポート７１、第２中間ポート７４をヘッド室７
５を介して連通し、分岐路６Ａを吸込ポートＢに連通し
た状態）及び第３状態（制御ポート７１、第１中間ポー
ト７３、第２中間ポート７４をヘッド室７５を介して連
通し、分岐路６Ａを吸込ポートＡ及びＢに連通した状
態）に切換制御可能に構成される。尚、上記したよう
に、第２弁部７７ａの軸方向のシール長さＬ１＜第２中
間ポート７４の開口部の軸方向長さＬ２とされているこ
とから、制御弁７は第１状態と第２状態との間の過渡状
態であって、第１中間ポート７３と第２中間ポート７４
が弁通路７６を介して連通し、第２中間ポート７４と制
御ポート７１がヘッド室７５を介して連通する切換過渡
状態とにも切換制御される。第１状態は、図１に対応
し、第２状態は図３に、第３状態は図４に、切換過渡状
態は図２に夫々対応している。尚、通路６２、６３、分
岐路６Ａ、吸込管路６６の一部、供給路５の一部は制御
弁７と同様にオイルポンプ１のハウジング１ａに形成さ
れている。

【００２０】上記した構成からなるオイルポンプ装置の
作用を説明する。

【００２１】クランクシャフトの回転数が零から上昇す
る低回転域では、スプリング７９の力が供給路５の油圧
より勝り、制御弁７は、図１のように各中間ポート７
３、７４を弁通路７６で連通し、吸込ポートＡ及びＢを
互いに連通する。両吸込ポートＡ及びＢが連通すること
は、空間２２ｇ〜２２ｋが吸込を行うことであり、オイ
ルポンプ１は、油貯蔵部６９の作動油を吸込通路６６を
通して空間２２ｇ〜２２ｋより吸込み、空間２２ｂ〜２
２ｅより吐出ポート３３に吐出する。吐出した作動油は
供給路５から内燃機関に送給される。

【００２２】このとき、図５に示す低回転域（回転数０
＜Ｎ≦Ｎ１）の特性が得られる。図５において、特性α
は、吸込ポートＡ及びＢ共に吸込が行われる場合の吐出
特性であり、特性βは、吸込ポートＡ及びＢのいずれか
一方の吸込が行われる場合の吐出特性である。低回転域
の特性は、上記特性αに一致したものとなる。このよう
に内燃機関の回転数が低回転域にあっては、通常の吸込
と吐出が行われ、必要油圧は充分確保される（第１状
態）。

【００２３】一方、内燃機関の回転数が増加して低回転
域と中間回転域の境界値Ｎ１（内燃機関の回転数が例え
ば、１５００ｒｐｍ）を越えた場合には、インナーロー
タ２の回転数も増す。この場合には、吐出ポート３３か
らの作動油の吐出量が増加するので、供給路５の作動油
の油圧も境界値Ｎ１に応じて上昇し、所定域（Ｐｍ）よ
りも大きくなる。この油圧（ＰＮ１）により、弁体７７
が図１においてスプリング７９に抗して図示左方に摺動
され、図２に示すように、中間回転域の前半では、制御
弁７は、弁体７７の第１弁部７７ｂが第２中間ポート７
４を弁通路７６及びヘッド室７５に開口させ、切換過渡
状態に位置される。この切換過渡状態では、吸込ポート
Ａ（空間２２ｇ〜２２ｉ）で吸込がなされると共に、吸
込ポートＢ（空間２２ｋ）で通路６３の一部が開口する
ことにより絞られた第２中間ポート７４、弁通路７６、
第１中間ポート７３及び通路６２を介して吸込みがなさ
れる（吸込ポートＢでは、制限された吸込がなされ
る）。これと同時に、吸込ポートＢが、通路６３、その
一部が開口することにより絞られた第２中間ポート７
４、ヘッド室７５及び制御ポート７１を介して分岐路６
Ａと連通し、これにより内燃機関の被送給部８０に送給
されるべき作動油の一部が吸込ポートＢにて吸込まれる
（圧送される）。このとき、図４に示す中間回転域の前
半（Ｎ１＜Ｎ＜Ｎ２）の特性が得られる。更に内燃機関
の回転数が増加してＮ２以上になると、インナーロータ
２の回転数も増加し、吐出ポート３３からの作動油の吐
出量が増加して供給路５の作動油の油圧も更に上昇す
る。この油圧（ＰＮ２）は、図３から理解できるように
弁体７７を図において左側に更に移動し、第１中間ポー
ト７３と第２中間ポート７４の弁通路７６を介した連通
を遮断する。これにより、油貯蔵部６９の作動油を吸込
むポンプ動作は、空間２２ｇ〜２２ｉのみで行われる
（第２状態）。このように、第１状態と第２状態との切
換過渡期にはＬ１＜Ｌ２の設定による切換過渡状態によ
り、第２中間ポート７４の開口が第１弁部７７ｂにより
閉塞されることはないので、第２中間ポート７４が閉塞
された状態で空間２２ｋがインナーロータ２の回転に応
じて容積を拡大する（吸込み動作を行う）ことはない。
このため、キャビテーションによる異音、エロージョン
の発生が回避される。

【００２４】また、上記中間回転域の後半においては、
第２中間ポート７４が分岐路６Ａと連通し、内燃機関に
送給されるべき作動油の一部が分岐路６Ａ→ヘッド室７
５→通路６３を経て吸込ポートＢに圧送される。従っ
て、吸込ポートＢに連通した空間２２ｋは吸込を行わ
ず、吐出された作動油が空間２２ｋに圧送され、オイル
ポンプ１の行う仕事は吸込ポートＡに連通した２２ｇ〜
２２ｉだけで行われる。このときの吐出特性は、図５に
示すように、低回転域の増加特性より吸込ポートＢの特
性分が減じられたものとなり、オイルポンプ１の吸込仕
事を減じて内燃機関に必要な油圧を効率良く得ることが
できる（中間回転域）。尚、本実施形態では、図４にお
いて、中間回転域の前半の特性線が特性βと交差する回
転数Ｎ２（吐出圧ＰＮ２）にて上記した過渡状態から第
２状態へと切替わるようにしたが、本発明では、例えば
第２中間ポート７４の位置を適宜変更することにより、
この切替わる回転数（吐出圧）は、Ｎ２（ＰＮ２）以下
に設定される。この設定により、図５に破線Ｃで示した
ように過渡状態から第２状態への切替わる回転数（吐出
圧）がＮ２（ＰＮ２）よりも高い場合における、中間回
転域後半及び高回転域での吐出量（吐出圧）不足による
内燃機関の焼付き等の発生の恐れ、吐出された作動油の
一部が制御ポート７１から第１中間ポート７３及び第２
中間ポート７４に流れ込むことにより第１弁部７７ｂ及
び第２弁部７７ａ間に生じる圧力差に起因して破線部の
ようにヒステリシスが発生して、中間回転域後半及び高
回転域での吐出量（吐出圧）不足による内燃機関の焼付
きの発生や異音の発生の恐れが回避される。尚、第２状
態に切替わった後は、速やかに特性βに沿った吐出特性
となる。

【００２５】更に内燃機関の回転数が上昇し、中間回転
域と高回転域の境界値Ｎ３を越えると、供給路５の作動
油の油圧（ＰＮ３）も上昇し、図４に示すように、制御
弁７の弁体７７は更に左側に移動され、分岐路６Ａが吸
込ポートＡ及びＢに連通させる。これにより、供給路５
からの作動油の一部が空間２２ｇ〜２２ｉ、２２ｋに圧
送される（第３状態）。即ち、供給路５に送給された作
動油の一部がオイルポンプ１で循環して、ポンプ仕事を
低減する。この時の吐出特性は、図５の回転数Ｎ３以上
の領域に示すように、その後の回転数の増加に応じて中
間回転域と同様の増加特性を呈する。

【００２６】こうして本実施形態では、供給路の作動油
を複数の吸込ポートに回転数（油圧）に応じて段階的に
圧送しているので、内燃機関側で回転数に応じて必要な
だけの作動油を送給しつつオイルポンプの駆動馬力低減
を行うことができる。特に、高回転時には内燃機関側で
の必要な油量だけしか吸込まないので、吸込通路、例え
ば、ストレーナ等を大きくしたりする必要がない。ま
た、実開昭６１−２３４８５号公報のように２台のギヤ
ポンプを一体的に装備したオイルポンプに対して、１組
のロータにて設定できるので、オイルポンプの小型化ひ
いては軽量化に有利であり、オイルポンプの車体等への
搭載性が向上する。

【００２７】上記した実施形態では、制御弁を油圧で作
動されるタイプとしたが、本発明の実施にあたっては、
電気式、例えば、周知の比例式電磁制御手段を用いるよ
うにしても良い。この場合、電磁制御手段は、供給路５
の油圧、油温度、スロットル開度、内燃機関の回転数に
応じた出力信号を発生する電気制御装置の出力信号によ
り、制御される。その他、本発明は車両以外に他の産業
機器に使用するオイルポンプ装置にも適用でき、更にポ
ンプの駆動形態もクランクシャフト直結駆動式に限ら
ず、例えば、タイミングベルトによるプーリ駆動式等で
も良い等、適宜選択できるものである。

【００２８】

【発明の効果】以上の如く、本発明によれば、駆動源及
びロータの回転数が増して吐出ポートからの吐出量が増
し、供給路の油圧が所定域よりも大きくなり、供給路の
みで必要油圧が確保される場合には、制御弁が第２状態
に切換わり、拡大側空間の一部だけで吸込をさせ、残り
の拡大側空間には余剰の作動油を圧送することで吸込が
行われなくなる。従って、内燃機関側で回転数に応じて
必要なだけの作動油を送給しつつオイルポンプの駆動馬
力低減を行うことができる。特に、高回転時には内燃機
関側での必要な油量だけしか吸込まないので、吸込通
路、例えば、ストレーナ等を大きくしたりする必要がな
く、また、実開昭６１−２３４８５号公報のように２台
のギヤポンプを一体的に装備したオイルポンプに対し
て、１組のロータにて設定できるので、オイルポンプの
小型化ひいては軽量化を図ることができ、オイルポンプ
の車体等への搭載性が向上することができる。

【００２９】また、制御弁は第１状態にて第２ポート及
び第３ポートと第１ポートの連通を遮断する弁体のシー
ル長さが第２ポートの開口径よりも小さく設定されてい
るため、第１状態から第２状態への切換過渡時に、第２
ポートが閉塞されることはない。このため、第２ポート
が閉塞された状態で第２ポートに連通される吸込ポート
に対応する拡大側空間の容積が拡大されることが回避さ
れるので、キャビテーションによる異音、エロージョン
の発生を防止しつつ、上記した駆動馬力低減、軽量化、
車体への搭載性の向上等を効果を奏することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に従ったオイルポンプ装置の一実施形態
の低回転域（制御弁の第１状態）における状態を示す構
成図である。

【図２】図１に示す一実施形態の中間回転域前半（制御
弁の切換過渡状態）における動作説明図である。

【図３】図１に示す一実施形態の中間回転域後半（制御
弁の第２状態）における動作説明図である。

【図４】図１に示す一実施形態の高速回転域（制御弁の
第３状態）における動作説明図である。

【図５】図１に示す一実施形態の吐出特性図である。

【図６】従来のオイルポンプ装置を概略して示す構成図
である。

【符号の説明】

１ オイルポンプ １ａ ハウジング（ボデー） １ａ１ ロータ室 ２ インナーロータ ３ アウターロータ ５ 供給路 ６Ａ 分岐管 ７ 制御弁 ３１ 吸込ポート ３３ 吐出ポート ７１ 制御ポート（第１ポート） ７３ 第１中間ポート（第３ポート） ７４ 第２中間ポート（第２ポート） ７４ａ サイド通路（第２ポートの開口） ７７ 弁体 ７７ｂ 第１弁部 ７８ 弁室 Ａ 一方の吸込ポート Ｂ 他方の吸込ポート Ｌ１ 第１弁部のシール長さ Ｌ２ 第２中間ポートの開口長さ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 三浦 禎則 愛知県刈谷市朝日町２丁目１番地 アイシ ン精機株式会社内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ロータ室を有するハウジング、該ロータ
   室内に回転可能に嵌挿されるアウターロータ及び駆動源
   により回転駆動されることにより容積を増減する複数の
   空間群を前記アウターロータとの間に形成するインナー
   ロータを有し、該空間群のうち縮小側空間が吐出ポート
   に連通し、拡大側空間がその少なくも１つが油貯蔵部に
   連通される複数の吸込ポートに分れて連通して、該吐出
   ポートから吐出される作動油を被送給部に送給するオイ
   ルポンプと、 軸方向に延びる弁室、該弁室と前記吐出ポートとを連通
   する第１ポート、前記弁室と前記複数の吸込ポートの内
   の前記貯蔵部に連通されていない少なくとも１つの吸込
   ポートとを連通する第２ポート及び前記弁室と他の前記
   吸込ポートとを連通する第３ポートを少なくとも有する
   ボデーと、該ボデー内に摺動可能に嵌挿される弁体とを
   有し、前記オイルポンプの動作状態を、前記吐出ポート
   の吐出圧に応じた前記弁体の移動により、前記第２ポー
   トと前記第３ポートとの前記弁室を介した連通を許容す
   ると共に前記第２ポート及び第３ポートと前記第１ポー
   トの連通を遮断して、前記油貯蔵部より前記複数の吸込
   ポートを介して前記拡大側空間に作動油の吸込を行わせ
   る第１状態と、前記第１ポートと前記第２ポートとの前
   記弁室を介した連通を許容すると共に前記第１ポート及
   び前記第２ポートと前記第３ポートの連通を遮断して、
   前記第２ポートに連通される前記吸込ポートに対応した
   一部の拡大側空間に前記吐出ポートからの作動油を圧送
   する第２状態とに切換可能な制御弁とを具備し、 前記第１状態にて前記第２ポート及び前記第３ポートと
   前記第１ポートの連通を遮断する前記弁体のシール長さ
   を前記第２ポートの開口径よりも小さくしたことを特徴
   とするオイルポンプ装置。
2. 【請求項２】 前記制御弁は、前記第１状態と前記第２
   状態との間の過渡状態であって、前記第１ポート、前記
   第２ポート及び前記第３ポートが前記弁室を介して互い
   に連通する切換過渡状態とに更に切換可能であり、該切
   換過渡状態から前記第２状態へ切換わるときの前記オイ
   ルポンプの吐出圧を、前記切換過渡状態における前記オ
   イルポンプの吐出特性線と前記第３ポートに連通される
   前記吸込ポートに対応した一部の拡大側空間のみの吸込
   による前記オイルポンプの吐出特性線とが交差する点で
   の吐出圧以下に設定したことを特徴とする請求項１に記
   載のオイルポンプ装置。