JPH1112702A - 磁気異方性が小さく打抜き後の寸法精度に優れた電磁鋼板 - Google Patents
磁気異方性が小さく打抜き後の寸法精度に優れた電磁鋼板Info
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- JPH1112702A JPH1112702A JP9187822A JP18782297A JPH1112702A JP H1112702 A JPH1112702 A JP H1112702A JP 9187822 A JP9187822 A JP 9187822A JP 18782297 A JP18782297 A JP 18782297A JP H1112702 A JPH1112702 A JP H1112702A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 磁気異方性が小さく、打抜き後の寸法精度に
優れた電磁鋼板を提供する。 【解決手段】 Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：３．５％以
下、Ｍｎ：０．１５〜２．０％、Ｓ：０．０１５〜０．
０３５％、Ａｌ：２．０％以下を含み、かつＭｎ（％）
／Ｓ（％）≧１０を満足させ、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなり、圧延方向と平行に垂直切断した切断
面におけるＭｎおよびＳを含む介在物のうち、１個の粒
子の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、
かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの個数
を１〜５０個／ｍｍ2とした鋼板は、ＭｎおよびＳを含
む析出物の形状異方性が小さいため、打抜き方向の違い
による破断面率の差が生じ難く、打抜き方向による残留
歪の差が小さくなり、打抜き後の寸法精度に優れる。し
かも、ＭｎおよびＳを含む析出物によって集合組織が抑
制され、磁気異方性を小さくでき、小型モータ等の精密
な加工寸法精度や多方向の励磁条件下で均一な磁気特性
を要求される用途に好適となる。
優れた電磁鋼板を提供する。 【解決手段】 Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：３．５％以
下、Ｍｎ：０．１５〜２．０％、Ｓ：０．０１５〜０．
０３５％、Ａｌ：２．０％以下を含み、かつＭｎ（％）
／Ｓ（％）≧１０を満足させ、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなり、圧延方向と平行に垂直切断した切断
面におけるＭｎおよびＳを含む介在物のうち、１個の粒
子の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、
かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの個数
を１〜５０個／ｍｍ2とした鋼板は、ＭｎおよびＳを含
む析出物の形状異方性が小さいため、打抜き方向の違い
による破断面率の差が生じ難く、打抜き方向による残留
歪の差が小さくなり、打抜き後の寸法精度に優れる。し
かも、ＭｎおよびＳを含む析出物によって集合組織が抑
制され、磁気異方性を小さくでき、小型モータ等の精密
な加工寸法精度や多方向の励磁条件下で均一な磁気特性
を要求される用途に好適となる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電動機やトランス
に使用される磁気異方性が小さく、打抜き後の寸法精度
に優れた電磁鋼板に関する。
に使用される磁気異方性が小さく、打抜き後の寸法精度
に優れた電磁鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】電磁鋼板は、小型モータ等の回転機器に
おいて多方向の励磁条件下で利用される場合が多く、磁
気異方性の大きな鋼板を使用した場合、トルク変動によ
る振動が発生し、静粛性および効率に悪影響を与えるた
め、鋼板の各方向で均一な磁気特性を示す磁気異方性の
小さい材料が要求される。
おいて多方向の励磁条件下で利用される場合が多く、磁
気異方性の大きな鋼板を使用した場合、トルク変動によ
る振動が発生し、静粛性および効率に悪影響を与えるた
め、鋼板の各方向で均一な磁気特性を示す磁気異方性の
小さい材料が要求される。
【０００３】近年、モータの分野では、材料コストの削
減および消費エネルギーの低減を目的として、モータの
小型高効率化が進んでいる。このモータの小型高効率化
の実現のためには、モータの構造も従来に比較して小型
かつ複雑化し、従来よりも更に精密な加工が要求され、
材料である電磁鋼板にも高い打抜き後の寸法精度が要求
されるようになってきている。
減および消費エネルギーの低減を目的として、モータの
小型高効率化が進んでいる。このモータの小型高効率化
の実現のためには、モータの構造も従来に比較して小型
かつ複雑化し、従来よりも更に精密な加工が要求され、
材料である電磁鋼板にも高い打抜き後の寸法精度が要求
されるようになってきている。
【０００４】磁気異方性を小さくする従来技術として
は、Ｃ：０．０４０％以下、Ｓｉ：４．０％以下、Ｍ
ｎ：０．０５〜０．５０％、Ａｌ：１．０％以下、残部
がＦｅおよび不可避的不純物よりなる熱延鋼帯に中間焼
鈍を挟む２回の冷間圧延を施し、その後仕上焼鈍を施す
電磁鋼板の製造方法において、中間焼鈍後の鋼板の結晶
粒径が５〜２０μｍの範囲内となるように中間焼鈍条件
を制御し、かつ中間焼鈍後の二次冷間圧延を圧下率６〜
１５％の範囲内で施して最終板厚に仕上げ、次いでＡ３
変態点以下の温度で仕上焼鈍を施す方法（特開昭５９−
７０７２２号公報）、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．
１〜４．５％を含有する組成の熱延鋼板に、中間焼鈍を
挟む２回の冷間圧延を施して電磁鋼板を製造するに当た
り、中間焼鈍後の二次冷間圧延を、圧下率：１〜１５％
でかつ圧延速度：５００ｍ／ｍｉｎ以上の条件下に行う
方法（特開昭６１−２６４１３１号公報）、Ｃ：０．０
１０％以下、Ｓｉ＋Ａｌ：１．５％以下、Ｍｎ：１．０
％以下、Ｐ：０．２００％以下を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物よりなる熱延鋼板をそのまま、ある
いは６５０〜８５０℃で３０秒以上の熱延板焼鈍を施し
た後、圧下率４０〜６０％の一回の冷間圧延により最終
板厚しと、引続いて仕上焼鈍を行う方法（特開昭６３−
２１０２３８号公報）等の最終冷間圧延の圧下率を低く
することによって集合組織を制御する方法が提案されて
いる。
は、Ｃ：０．０４０％以下、Ｓｉ：４．０％以下、Ｍ
ｎ：０．０５〜０．５０％、Ａｌ：１．０％以下、残部
がＦｅおよび不可避的不純物よりなる熱延鋼帯に中間焼
鈍を挟む２回の冷間圧延を施し、その後仕上焼鈍を施す
電磁鋼板の製造方法において、中間焼鈍後の鋼板の結晶
粒径が５〜２０μｍの範囲内となるように中間焼鈍条件
を制御し、かつ中間焼鈍後の二次冷間圧延を圧下率６〜
１５％の範囲内で施して最終板厚に仕上げ、次いでＡ３
変態点以下の温度で仕上焼鈍を施す方法（特開昭５９−
７０７２２号公報）、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．
１〜４．５％を含有する組成の熱延鋼板に、中間焼鈍を
挟む２回の冷間圧延を施して電磁鋼板を製造するに当た
り、中間焼鈍後の二次冷間圧延を、圧下率：１〜１５％
でかつ圧延速度：５００ｍ／ｍｉｎ以上の条件下に行う
方法（特開昭６１−２６４１３１号公報）、Ｃ：０．０
１０％以下、Ｓｉ＋Ａｌ：１．５％以下、Ｍｎ：１．０
％以下、Ｐ：０．２００％以下を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物よりなる熱延鋼板をそのまま、ある
いは６５０〜８５０℃で３０秒以上の熱延板焼鈍を施し
た後、圧下率４０〜６０％の一回の冷間圧延により最終
板厚しと、引続いて仕上焼鈍を行う方法（特開昭６３−
２１０２３８号公報）等の最終冷間圧延の圧下率を低く
することによって集合組織を制御する方法が提案されて
いる。
【０００５】また、Ｓｉ：４．０％以下、Ａｌ：１．０
％以下、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなるスラ
ブを熱間圧延後の板厚ｔ１が最終板厚ｔ２に応じて、ｔ
１≧ｔ２／０．１５となるように熱間圧延し、かつ熱間
圧延後の巻取温度を７００℃以上９５０℃以下の範囲の
温度として自己焼鈍させることにより熱延鋼帯中の結晶
を粒度番号４以下とし、さらに冷間圧延において圧下率
８５％以上の強圧延を施したの地、焼鈍によって結晶粒
成長を行う方法（特開昭５９−１２３７１５号公報）等
の最終冷間圧延の圧下率を高くすることによって集合組
織を制御する方法、さらに、Ｎｉ等の合金元素を添加す
ることによって集合組織を制御する方法等が提案されて
いる。
％以下、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなるスラ
ブを熱間圧延後の板厚ｔ１が最終板厚ｔ２に応じて、ｔ
１≧ｔ２／０．１５となるように熱間圧延し、かつ熱間
圧延後の巻取温度を７００℃以上９５０℃以下の範囲の
温度として自己焼鈍させることにより熱延鋼帯中の結晶
を粒度番号４以下とし、さらに冷間圧延において圧下率
８５％以上の強圧延を施したの地、焼鈍によって結晶粒
成長を行う方法（特開昭５９−１２３７１５号公報）等
の最終冷間圧延の圧下率を高くすることによって集合組
織を制御する方法、さらに、Ｎｉ等の合金元素を添加す
ることによって集合組織を制御する方法等が提案されて
いる。
【０００６】また、打抜き性、打抜き後の寸法精度を改
善する従来技術としては、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ａｌ：０．３
％以下、Ｐ：０．０２〜０．１％、Ｓ：０．０４％以下
を含有する鋼スラブを熱間圧延し、次いで１回または中
間焼鈍を挟んで２回の冷間圧延を施して最終板厚とし、
最終仕上焼鈍炉における炉内鋼板張力：０．３〜１．５
ｋｇ／ｍｍ2の下に焼鈍温度：５５０〜７００℃、焼鈍
時間：０．５〜８．０ｍｉｎの範囲において、平均粒径
が１５μｍ以下の完全再結晶組織とする軽焼鈍を行う方
法（特開昭６０−１０６９１５号公報）、Ｃ：０．１０
％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．３０％未満、
Ｐ：０．０８％未満、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．
００２％以下を含む鋼片を、熱間圧延し、冷間圧延した
後、連続焼鈍炉で４００℃以上再結晶温度未満の温度に
て加熱し、０．３５ｋｇ／ｍｍ2以上の張力をかけて通
板し、回復焼鈍する方法（特開昭６２−２１８４９号公
報）、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍ
ｎ：０．１〜０．５％、Ｐ：０．２％以下、Ｓ：０．０
１％未満、Ａｌ：０．５％以下、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなり、最終仕上焼鈍後の再結晶率αが５０
〜８０％である電磁鋼板（特開平２−２７７７４７号公
報）等の最終仕上焼鈍後の再結晶率または結晶粒径を制
御する方法が提案されている。
善する従来技術としては、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ａｌ：０．３
％以下、Ｐ：０．０２〜０．１％、Ｓ：０．０４％以下
を含有する鋼スラブを熱間圧延し、次いで１回または中
間焼鈍を挟んで２回の冷間圧延を施して最終板厚とし、
最終仕上焼鈍炉における炉内鋼板張力：０．３〜１．５
ｋｇ／ｍｍ2の下に焼鈍温度：５５０〜７００℃、焼鈍
時間：０．５〜８．０ｍｉｎの範囲において、平均粒径
が１５μｍ以下の完全再結晶組織とする軽焼鈍を行う方
法（特開昭６０−１０６９１５号公報）、Ｃ：０．１０
％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．３０％未満、
Ｐ：０．０８％未満、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．
００２％以下を含む鋼片を、熱間圧延し、冷間圧延した
後、連続焼鈍炉で４００℃以上再結晶温度未満の温度に
て加熱し、０．３５ｋｇ／ｍｍ2以上の張力をかけて通
板し、回復焼鈍する方法（特開昭６２−２１８４９号公
報）、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍ
ｎ：０．１〜０．５％、Ｐ：０．２％以下、Ｓ：０．０
１％未満、Ａｌ：０．５％以下、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなり、最終仕上焼鈍後の再結晶率αが５０
〜８０％である電磁鋼板（特開平２−２７７７４７号公
報）等の最終仕上焼鈍後の再結晶率または結晶粒径を制
御する方法が提案されている。
【０００７】また、Ｃ：０．０１５〜０．０４０％、Ｓ
ｉ：０．３％以下およびＭｎ：０．１〜１．０％を含有
する熱延鋼板に、冷間圧延を施した後、７５０〜９５０
℃において５秒〜５分間の再結晶焼鈍を施し、再結晶焼
鈍の冷却過程につき、７００℃までを１０℃／ｓｅｃ以
下の冷却速度で冷却し、引続き常温まで１０〜５０℃／
ｓｅｃの冷却速度で冷却した後、２５０〜４５０℃で５
〜３０秒間の時効処理を施し、さらに１０〜５５℃にお
いて時効処理を施す方法（特開平４−３２３３２０号公
報）、Ｃ：０．０１５〜０．０５０％、Ｓｉ：０．３％
以下、Ｍｎ：０．１〜１．０％およびＡｌ：０．１〜
０．６％を含有する熱延鋼板に、冷間圧延を施した後、
７５０〜９５０℃において５秒〜５分間の再結晶焼鈍を
施し、再結晶焼鈍の冷却過程につき、７００℃までを１
０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で冷却し、引続き常温まで
１０〜５０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却した後、２５０
〜４５０℃で５〜３０秒間の時効処理を施し、さらに１
０〜５５℃において時効処理を施す方法（特開平４−３
２３３２１号公報）等の再結晶焼鈍後に仕上時効処理を
施す方法が提案されている。
ｉ：０．３％以下およびＭｎ：０．１〜１．０％を含有
する熱延鋼板に、冷間圧延を施した後、７５０〜９５０
℃において５秒〜５分間の再結晶焼鈍を施し、再結晶焼
鈍の冷却過程につき、７００℃までを１０℃／ｓｅｃ以
下の冷却速度で冷却し、引続き常温まで１０〜５０℃／
ｓｅｃの冷却速度で冷却した後、２５０〜４５０℃で５
〜３０秒間の時効処理を施し、さらに１０〜５５℃にお
いて時効処理を施す方法（特開平４−３２３３２０号公
報）、Ｃ：０．０１５〜０．０５０％、Ｓｉ：０．３％
以下、Ｍｎ：０．１〜１．０％およびＡｌ：０．１〜
０．６％を含有する熱延鋼板に、冷間圧延を施した後、
７５０〜９５０℃において５秒〜５分間の再結晶焼鈍を
施し、再結晶焼鈍の冷却過程につき、７００℃までを１
０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で冷却し、引続き常温まで
１０〜５０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却した後、２５０
〜４５０℃で５〜３０秒間の時効処理を施し、さらに１
０〜５５℃において時効処理を施す方法（特開平４−３
２３３２１号公報）等の再結晶焼鈍後に仕上時効処理を
施す方法が提案されている。
【０００８】さらに、Ｃ：０．０３〜０．１０％、Ｓ
ｉ：２．０％以下、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ：０．
１５％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．１０％以
下、Ｎ：０．０８％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物よりなるスラブ、あるいはＣ：０．０３〜０．１０
％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：０．２〜２．０％、
Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．
１０％以下、Ｎ：０．０８％以下に加え、Ｂ：Ｎとの重
量比Ｂ／Ｎで０．７以上あるいはＣｒ：０．１〜１．０
％のいずれか１種あるいは両者を含み、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物よりなるスラブを、熱間圧延し、冷間圧
延して所定の板厚とした後、ＡC1変態点以上ＡC3変態点
以下の温度に加熱し、次いで急速冷却して混合変態組織
とし、２．５〜１５％の圧下率で調質圧延する方法（特
開昭５８−３４１３４号公報）等の再結晶焼鈍後に仕上
調質圧延を施す方法が提案されている。
ｉ：２．０％以下、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ：０．
１５％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．１０％以
下、Ｎ：０．０８％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物よりなるスラブ、あるいはＣ：０．０３〜０．１０
％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：０．２〜２．０％、
Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．
１０％以下、Ｎ：０．０８％以下に加え、Ｂ：Ｎとの重
量比Ｂ／Ｎで０．７以上あるいはＣｒ：０．１〜１．０
％のいずれか１種あるいは両者を含み、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物よりなるスラブを、熱間圧延し、冷間圧
延して所定の板厚とした後、ＡC1変態点以上ＡC3変態点
以下の温度に加熱し、次いで急速冷却して混合変態組織
とし、２．５〜１５％の圧下率で調質圧延する方法（特
開昭５８−３４１３４号公報）等の再結晶焼鈍後に仕上
調質圧延を施す方法が提案されている。
【０００９】さらにまた、Ｃ：０．０１０％以下、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．５０％、Ｐ：
０．０３５〜０．１００％、Ｓ：０．０１５〜０．０３
５％、Ａｌ：０．００５％以下、残部：Ｆｅおよび不可
避的不純物からなると共に、Ｍｎ含有量とＳ含有量との
比率が、Ｍｎ（％）／Ｓ（％）≧１０を満足する成分組
成の熱延コイルを冷間圧延し、その後、再結晶温度以上
でＡC3変態点以下の温度域にて焼鈍する方法（特公平５
−８２４５４号公報）等のＭｎＳを多量に分散析出させ
て快削性を改善する方法、また、Ｍｎ、Ｐを添加する方
法等が提案されている。
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．５０％、Ｐ：
０．０３５〜０．１００％、Ｓ：０．０１５〜０．０３
５％、Ａｌ：０．００５％以下、残部：Ｆｅおよび不可
避的不純物からなると共に、Ｍｎ含有量とＳ含有量との
比率が、Ｍｎ（％）／Ｓ（％）≧１０を満足する成分組
成の熱延コイルを冷間圧延し、その後、再結晶温度以上
でＡC3変態点以下の温度域にて焼鈍する方法（特公平５
−８２４５４号公報）等のＭｎＳを多量に分散析出させ
て快削性を改善する方法、また、Ｍｎ、Ｐを添加する方
法等が提案されている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭５９−７０
７２２号公報、特開昭６１−２６４１３１号公報ならび
に特開昭６３−２１０２３８号公報に開示の最終冷間圧
延における圧下率を低くすることにより集合組織を制御
する方法は、冷間圧延を１回とした場合、一般的な電磁
鋼板の板厚０．５ｍｍを得るために熱間圧延後の板厚を
薄くすることが必要となり、熱間圧延の能率が低下す
る。また、冷間圧延を２回以上とした場合は、中間焼鈍
を施す必要が生じるなど、工程が増加してその分製造コ
ストが高くなるという問題点を有している。
７２２号公報、特開昭６１−２６４１３１号公報ならび
に特開昭６３−２１０２３８号公報に開示の最終冷間圧
延における圧下率を低くすることにより集合組織を制御
する方法は、冷間圧延を１回とした場合、一般的な電磁
鋼板の板厚０．５ｍｍを得るために熱間圧延後の板厚を
薄くすることが必要となり、熱間圧延の能率が低下す
る。また、冷間圧延を２回以上とした場合は、中間焼鈍
を施す必要が生じるなど、工程が増加してその分製造コ
ストが高くなるという問題点を有している。
【００１１】また、特開昭５９−１２３７１５号公報に
開示の最終冷間圧延における圧下率を高くすることによ
り集合組織を制御する方法は、磁気異方性が小さくなる
が、磁束密度が悪化する傾向にあるという欠点を有して
いる。さらに、Ｎｉ等の合金元素を添加する方法は、合
金元素の添加によって製造コストが高くなるという問題
点を有している。
開示の最終冷間圧延における圧下率を高くすることによ
り集合組織を制御する方法は、磁気異方性が小さくなる
が、磁束密度が悪化する傾向にあるという欠点を有して
いる。さらに、Ｎｉ等の合金元素を添加する方法は、合
金元素の添加によって製造コストが高くなるという問題
点を有している。
【００１２】さらに、特開昭６０−１０６９１５号公
報、特公昭６２−２１８４９号公報ならびに特開平２−
２７７７４７号公報等に開示の最終仕上焼鈍後の再結晶
率または結晶粒径を制御する方法は、未再結晶組織を残
留させるかあるいは再結晶組織の結晶粒径を小さく規定
するため、磁気特性が悪化するという問題点を有してい
る。
報、特公昭６２−２１８４９号公報ならびに特開平２−
２７７７４７号公報等に開示の最終仕上焼鈍後の再結晶
率または結晶粒径を制御する方法は、未再結晶組織を残
留させるかあるいは再結晶組織の結晶粒径を小さく規定
するため、磁気特性が悪化するという問題点を有してい
る。
【００１３】さらにまた、特開平４−３２３３２０号公
報に開示の再結晶焼鈍後に仕上時効処理を施す方法は、
磁気時効を完全に避けることは不可能なため、磁気特性
が劣化するという問題点を有している。
報に開示の再結晶焼鈍後に仕上時効処理を施す方法は、
磁気時効を完全に避けることは不可能なため、磁気特性
が劣化するという問題点を有している。
【００１４】また、特開昭５８−３４１３４号公報に開
示の再結晶焼鈍後に仕上調質圧延を施す方法は、仕上調
質圧延による残留応力を均一に分散させることが困難で
あるため、残留応力によって打抜き後の寸法精度が悪化
すると共に、仕上調質圧延の歪の影響により磁気特性が
劣化するという問題点を有している。
示の再結晶焼鈍後に仕上調質圧延を施す方法は、仕上調
質圧延による残留応力を均一に分散させることが困難で
あるため、残留応力によって打抜き後の寸法精度が悪化
すると共に、仕上調質圧延の歪の影響により磁気特性が
劣化するという問題点を有している。
【００１５】さらに、特公平５−８２４５４号公報に開
示のＭｎＳを多く分散析出させて快削性を改善する方法
は、打抜き性、磁気特性ならびに製造コスト面では良好
な結果が得られる。しかしながら、この方法は、形状異
方性の大きいＭｎＳを利用するため、切断方向によりＭ
ｎＳの快削効果に差が生じ、打抜き後の寸法精度の点で
は十分とはいえなかった。また、Ｍｎ、Ｐを添加する方
法は、合金元素の添加によって製造コストが高くなると
いう問題点を有している。
示のＭｎＳを多く分散析出させて快削性を改善する方法
は、打抜き性、磁気特性ならびに製造コスト面では良好
な結果が得られる。しかしながら、この方法は、形状異
方性の大きいＭｎＳを利用するため、切断方向によりＭ
ｎＳの快削効果に差が生じ、打抜き後の寸法精度の点で
は十分とはいえなかった。また、Ｍｎ、Ｐを添加する方
法は、合金元素の添加によって製造コストが高くなると
いう問題点を有している。
【００１６】本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解
消し、磁気異方性が小さく、打抜き後の寸法精度に優れ
た電磁鋼板を提供することにある。
消し、磁気異方性が小さく、打抜き後の寸法精度に優れ
た電磁鋼板を提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】本発明の電磁鋼板は、
Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：３．５％以下、Ｍｎ：０．
１５〜２．０％、Ｓ：０．０１５〜０．０３５％、Ａ
ｌ：２．０％以下を含み、かつＭｎ（％）／Ｓ（％）≧
１０を満足させ、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なり、圧延方向と平行に垂直切断した切断面におけるＭ
ｎおよびＳを含む介在物のうち、１個の粒子の最大粒子
径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、かつ最大粒子
径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの個数が１〜５０個
／ｍｍ2である鋼板である。
Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：３．５％以下、Ｍｎ：０．
１５〜２．０％、Ｓ：０．０１５〜０．０３５％、Ａ
ｌ：２．０％以下を含み、かつＭｎ（％）／Ｓ（％）≧
１０を満足させ、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なり、圧延方向と平行に垂直切断した切断面におけるＭ
ｎおよびＳを含む介在物のうち、１個の粒子の最大粒子
径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、かつ最大粒子
径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの個数が１〜５０個
／ｍｍ2である鋼板である。
【００１８】上記化学成分を満足させ、圧延方向と平行
に垂直切断した切断面におけるＭｎおよびＳを含む介在
物のうち、１個の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除し
た値が１〜１０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μ
ｍ以下のものの個数が１〜５０個／ｍｍ2である鋼板
は、ＭｎおよびＳを含む析出物の形状異方性が小さいた
めに、打抜き方向の違いによる破断面率の差が生じ難
く、打抜き方向による残留歪の差が小さくなるため打抜
き後の寸法精度に優れ、しかも、ＭｎおよびＳを含む析
出物によって集合組織が制御され、磁気異方性を小さく
でき、小型モータ用等の精密な加工寸法精度や多方向の
励磁条件下で均一な磁気特性を要求される電磁鋼板とし
て適している。
に垂直切断した切断面におけるＭｎおよびＳを含む介在
物のうち、１個の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除し
た値が１〜１０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μ
ｍ以下のものの個数が１〜５０個／ｍｍ2である鋼板
は、ＭｎおよびＳを含む析出物の形状異方性が小さいた
めに、打抜き方向の違いによる破断面率の差が生じ難
く、打抜き方向による残留歪の差が小さくなるため打抜
き後の寸法精度に優れ、しかも、ＭｎおよびＳを含む析
出物によって集合組織が制御され、磁気異方性を小さく
でき、小型モータ用等の精密な加工寸法精度や多方向の
励磁条件下で均一な磁気特性を要求される電磁鋼板とし
て適している。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下に本発明において化学成分な
らびに析出物について限定した理由について説明する。
Ｃは、磁気時効を起こし、磁気特性を劣化させる有害な
元素であるため、低いほど好ましいが、磁気特性の劣化
が顕著化しはじめる０．０１％を上限とした。
らびに析出物について限定した理由について説明する。
Ｃは、磁気時効を起こし、磁気特性を劣化させる有害な
元素であるため、低いほど好ましいが、磁気特性の劣化
が顕著化しはじめる０．０１％を上限とした。
【００２０】Ｓｉは、固有抵抗を増加させ、鉄損低下に
有効に寄与する元素であるが、３．５％を超えると冷間
圧延が困難となるため、３．５％以下とした。
有効に寄与する元素であるが、３．５％を超えると冷間
圧延が困難となるため、３．５％以下とした。
【００２１】Ｍｎは、本発明においてＳと共にＭｎおよ
びＳを含む析出物によって集合組織を制御し、磁気異方
性を小さくするため、０．１５％以上必要であるが、
２．０％を超えると鋼板の再結晶温度を高め、焼鈍によ
る磁気特性の改善が困難となるので、０．１５〜２．０
％とした。
びＳを含む析出物によって集合組織を制御し、磁気異方
性を小さくするため、０．１５％以上必要であるが、
２．０％を超えると鋼板の再結晶温度を高め、焼鈍によ
る磁気特性の改善が困難となるので、０．１５〜２．０
％とした。
【００２２】Ｓは、本発明においてＭｎと共にＳおよび
Ｍｎを含む析出物によって集合組織を制御し、磁気異方
性を小さくするため、０．０１５％以上必要であるが、
０．０３５％を超えると鋼中の硫化物を増加させて磁気
特性を劣化させるので、０．０１５〜０．０３５％とし
た。
Ｍｎを含む析出物によって集合組織を制御し、磁気異方
性を小さくするため、０．０１５％以上必要であるが、
０．０３５％を超えると鋼中の硫化物を増加させて磁気
特性を劣化させるので、０．０１５〜０．０３５％とし
た。
【００２３】Ｍｎ（％）／Ｓ（％）の値は、１０未満と
なると鋼中に微細な硫化物が増加し、磁気特性を劣化さ
せるので、１０以上とした。
なると鋼中に微細な硫化物が増加し、磁気特性を劣化さ
せるので、１０以上とした。
【００２４】Ａｌは、必要に応じて添加することによっ
て磁気特性を改善する元素であるが、２．０％を超える
と熱間圧延が困難となるので、２．０％以下とした。
て磁気特性を改善する元素であるが、２．０％を超える
と熱間圧延が困難となるので、２．０％以下とした。
【００２５】圧延方向と平行に垂直切断した切断面にお
けるＭｎおよびＳを含む介在物のうち、１個の粒子の最
大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、かつ最
大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの個数が１〜
５０個／ｍｍ2としたのは、１個の粒子の最大粒子径を
最小粒子径で除した値が１未満は計算上あり得ない。ま
た、１０を超えると介在物の形状異方性が大きいため、
打抜き方向による破断面率の差が大きくなり、寸法精度
が悪化することなるので、１〜１０とした。また、１個
の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１０
で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの
個数が１個／ｍｍ2未満では、打抜き後の寸法精度が悪
化すると共に、磁気異方性が大きくなり、５０個／ｍｍ
2を超えると著しく鉄損を劣化させるので、１〜５０個
／ｍｍ2とした。
けるＭｎおよびＳを含む介在物のうち、１個の粒子の最
大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、かつ最
大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの個数が１〜
５０個／ｍｍ2としたのは、１個の粒子の最大粒子径を
最小粒子径で除した値が１未満は計算上あり得ない。ま
た、１０を超えると介在物の形状異方性が大きいため、
打抜き方向による破断面率の差が大きくなり、寸法精度
が悪化することなるので、１〜１０とした。また、１個
の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１０
で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの
個数が１個／ｍｍ2未満では、打抜き後の寸法精度が悪
化すると共に、磁気異方性が大きくなり、５０個／ｍｍ
2を超えると著しく鉄損を劣化させるので、１〜５０個
／ｍｍ2とした。
【００２６】上記圧延方向と平行に垂直切断した切断面
におけるＭｎおよびＳを含む介在物のうち、１個の粒子
の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、か
つ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの個数を
１〜５０個／ｍｍ2とするには、前記化学成分のスラブ
を、好ましくは１２００℃以下の温度で加熱後通常の方
法で熱間圧延して巻取り後、必要に応じて熱延板焼鈍を
施し、熱延板焼鈍の前または後で酸洗を行い、１回の冷
間圧延または中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を行い、仕
上焼鈍することによって得ることができる。スラブの加
熱温度を１２００℃以下とした理由は、スラブ中に析出
したＭｎＳの再固溶をできるだけ抑制するためである。
におけるＭｎおよびＳを含む介在物のうち、１個の粒子
の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、か
つ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの個数を
１〜５０個／ｍｍ2とするには、前記化学成分のスラブ
を、好ましくは１２００℃以下の温度で加熱後通常の方
法で熱間圧延して巻取り後、必要に応じて熱延板焼鈍を
施し、熱延板焼鈍の前または後で酸洗を行い、１回の冷
間圧延または中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を行い、仕
上焼鈍することによって得ることができる。スラブの加
熱温度を１２００℃以下とした理由は、スラブ中に析出
したＭｎＳの再固溶をできるだけ抑制するためである。
【００２７】
実施例１ Ｃ：０．００２％±０．００１％、Ｓｉ：１．０％±
０．０１％、Ｍｎ：０．２８±０．０５％、Ｓ：０．０
２３％±０．００５％、Ａｌ：０．３％±０．０５％を
含み、Ｍｎ／Ｓ：１０．２〜１７．３、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなる７７種のスラブを、熱間圧延と
冷間圧延によって仕上板厚０．５０ｍｍの板材とし、つ
いで仕上焼鈍温度８５０℃で連続焼鈍により再結晶焼鈍
したのち、両面にアクリル樹脂エマルジョン、クロム酸
マグネシウム、ほう酸よりなる膜厚０．４μｍの絶縁皮
膜をロールコータ方式により形成させた。得られた各電
磁鋼板の圧延方向と平行に垂直切断した切断面における
ＭｎおよびＳを含む析出物のうち、１個の粒子の最大粒
子径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、かつ最大粒
子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの単位面積当たり
の個数、磁気特性（鉄損Ｗ）、打抜き後の寸法精度なら
びに磁気異方性の調査を実施した。その結果を図１〜図
３に示す。なお、圧延方向と平行に垂直切断した切断面
におけるＭｎおよびＳを含む析出物のうち、１個の粒子
の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、か
つ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの単位面
積（ｍｍ2）当たりの個数は、ＪＩＳ Ｇ ０５５５に
規定の鋼の非金属介在物の顕微鏡試験方法に準じて測定
した。磁気特性の評価は、各電磁鋼板から試験片を採取
し、ＪＩＳ Ｃ２５５０に規定の電磁鋼板試験方法に準
じて２５ｃｍエプスタイン試験器を用いて評価した。打
抜き後の寸法精度の評価は、外径３５ｍｍの円形打抜き
試験を行い、圧延方向と平行な直径Ｄ（０°）と圧延方
向に対し９０°をなす直径Ｄ（９０°）との差Ｄ（０
°）−Ｄ（９０°）で評価し、２０μｍ以下を良好、２
０μｍ超を不良とした。磁気異方性の評価は、圧延方向
の鉄損Ｗ１５／５０の値Ｗ（０°）と圧延方向に対し４
５°方向の鉄損Ｗ１５／５０の値Ｗ（４５°）との比Ｗ
（４５°）／Ｗ（０°）を使用し、１．０５以下を良
好、１．０５超を不良とした。
０．０１％、Ｍｎ：０．２８±０．０５％、Ｓ：０．０
２３％±０．００５％、Ａｌ：０．３％±０．０５％を
含み、Ｍｎ／Ｓ：１０．２〜１７．３、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなる７７種のスラブを、熱間圧延と
冷間圧延によって仕上板厚０．５０ｍｍの板材とし、つ
いで仕上焼鈍温度８５０℃で連続焼鈍により再結晶焼鈍
したのち、両面にアクリル樹脂エマルジョン、クロム酸
マグネシウム、ほう酸よりなる膜厚０．４μｍの絶縁皮
膜をロールコータ方式により形成させた。得られた各電
磁鋼板の圧延方向と平行に垂直切断した切断面における
ＭｎおよびＳを含む析出物のうち、１個の粒子の最大粒
子径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、かつ最大粒
子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの単位面積当たり
の個数、磁気特性（鉄損Ｗ）、打抜き後の寸法精度なら
びに磁気異方性の調査を実施した。その結果を図１〜図
３に示す。なお、圧延方向と平行に垂直切断した切断面
におけるＭｎおよびＳを含む析出物のうち、１個の粒子
の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、か
つ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの単位面
積（ｍｍ2）当たりの個数は、ＪＩＳ Ｇ ０５５５に
規定の鋼の非金属介在物の顕微鏡試験方法に準じて測定
した。磁気特性の評価は、各電磁鋼板から試験片を採取
し、ＪＩＳ Ｃ２５５０に規定の電磁鋼板試験方法に準
じて２５ｃｍエプスタイン試験器を用いて評価した。打
抜き後の寸法精度の評価は、外径３５ｍｍの円形打抜き
試験を行い、圧延方向と平行な直径Ｄ（０°）と圧延方
向に対し９０°をなす直径Ｄ（９０°）との差Ｄ（０
°）−Ｄ（９０°）で評価し、２０μｍ以下を良好、２
０μｍ超を不良とした。磁気異方性の評価は、圧延方向
の鉄損Ｗ１５／５０の値Ｗ（０°）と圧延方向に対し４
５°方向の鉄損Ｗ１５／５０の値Ｗ（４５°）との比Ｗ
（４５°）／Ｗ（０°）を使用し、１．０５以下を良
好、１．０５超を不良とした。
【００２８】図１、図３に示すとおり、圧延方向と平行
に垂直切断した切断面におけるＭｎおよびＳを含む析出
物のうち、１個の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除し
た値が１〜１０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μ
ｍ以下のものの単位面積（ｍｍ2）当たりの個数が０の
場合は、図１に示す打抜き後の寸法精度に大きなバラツ
キが生じ、打抜き後の寸法精度不良が発生し、また、図
３に示す磁気異方性にも大きなバラツキが生じ、磁気特
性不良が発生した。一方、図２に示すとおり、圧延方向
と平行に垂直切断した切断面におけるＭｎおよびＳを含
む析出物のうち、１個の粒子の最大粒子径を最小粒子径
で除した値が１〜１０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上
５０μｍ以下のものの単位面積（ｍｍ2）当たりの個数
が５０個を超えた場合は、鉄損値が大きくバラツキ、鉄
損不良が多く発生した。
に垂直切断した切断面におけるＭｎおよびＳを含む析出
物のうち、１個の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除し
た値が１〜１０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μ
ｍ以下のものの単位面積（ｍｍ2）当たりの個数が０の
場合は、図１に示す打抜き後の寸法精度に大きなバラツ
キが生じ、打抜き後の寸法精度不良が発生し、また、図
３に示す磁気異方性にも大きなバラツキが生じ、磁気特
性不良が発生した。一方、図２に示すとおり、圧延方向
と平行に垂直切断した切断面におけるＭｎおよびＳを含
む析出物のうち、１個の粒子の最大粒子径を最小粒子径
で除した値が１〜１０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上
５０μｍ以下のものの単位面積（ｍｍ2）当たりの個数
が５０個を超えた場合は、鉄損値が大きくバラツキ、鉄
損不良が多く発生した。
【００２９】実施例２ 表１に示す鋼Ｎｏ．１〜５の本発明鋼と鋼Ｎｏ．６〜１
２の比較鋼の各スラブを、熱間圧延と冷間圧延によって
仕上板厚０．５０ｍｍの板材とし、ついで仕上焼鈍温度
７８０〜１１００℃で連続焼鈍により再結晶焼鈍したの
ち、両面にアクリル樹脂エマルジョン、クロム酸マグネ
シウム、ほう酸よりなる膜厚０．４μｍの絶縁皮膜をロ
ールコータ方式により形成させた。得られた各電磁鋼板
の圧延方向と平行に垂直切断した切断面におけるＭｎお
よびＳを含む析出物のうち、１個の粒子の最大粒子径を
最小粒子径で除した値が１〜１０で、かつ最大粒子径が
１μｍ以上５０μｍ以下のものの単位面積当たりの個
数、磁気特性（鉄損Ｗ）、打抜き性、打抜き後の寸法精
度ならびに磁気異方性の調査を実施した。その結果を表
２に示す。なお、圧延方向と平行に垂直切断した切断面
におけるＭｎおよびＳを含む析出物のうち、１個の粒子
の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、か
つ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの単位面
積当たりの個数は、ＪＩＳ Ｇ ０５５５に規定の鋼の
非金属介在物の顕微鏡試験方法に準じて測定した。磁気
特性の評価は、各電磁鋼板から試験片を採取し、ＪＩＳ
Ｃ２５５０に規定の電磁鋼板試験方法に準じて２５ｃ
ｍエプスタイン試験器を用いて鉄損Ｗ１５／５０（ｗ／
ｋｇ）で評価した。打抜き後の寸法精度の評価は、外径
３５ｍｍの円形打抜き試験を行い、圧延方向と平行な直
径Ｄ（０°）と圧延方向に対し９０°をなす直径Ｄ（９
０°）との差Ｄ（０°）−Ｄ（９０°）で評価した。磁
気異方性の評価は、圧延方向の鉄損Ｗ１５／５０の値Ｗ
（０°）と圧延方向に対し４５°方向の鉄損Ｗ１５／５
０の値Ｗ（４５°）との比Ｗ（４５°）／Ｗ（０°）を
使用した。
２の比較鋼の各スラブを、熱間圧延と冷間圧延によって
仕上板厚０．５０ｍｍの板材とし、ついで仕上焼鈍温度
７８０〜１１００℃で連続焼鈍により再結晶焼鈍したの
ち、両面にアクリル樹脂エマルジョン、クロム酸マグネ
シウム、ほう酸よりなる膜厚０．４μｍの絶縁皮膜をロ
ールコータ方式により形成させた。得られた各電磁鋼板
の圧延方向と平行に垂直切断した切断面におけるＭｎお
よびＳを含む析出物のうち、１個の粒子の最大粒子径を
最小粒子径で除した値が１〜１０で、かつ最大粒子径が
１μｍ以上５０μｍ以下のものの単位面積当たりの個
数、磁気特性（鉄損Ｗ）、打抜き性、打抜き後の寸法精
度ならびに磁気異方性の調査を実施した。その結果を表
２に示す。なお、圧延方向と平行に垂直切断した切断面
におけるＭｎおよびＳを含む析出物のうち、１個の粒子
の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、か
つ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの単位面
積当たりの個数は、ＪＩＳ Ｇ ０５５５に規定の鋼の
非金属介在物の顕微鏡試験方法に準じて測定した。磁気
特性の評価は、各電磁鋼板から試験片を採取し、ＪＩＳ
Ｃ２５５０に規定の電磁鋼板試験方法に準じて２５ｃ
ｍエプスタイン試験器を用いて鉄損Ｗ１５／５０（ｗ／
ｋｇ）で評価した。打抜き後の寸法精度の評価は、外径
３５ｍｍの円形打抜き試験を行い、圧延方向と平行な直
径Ｄ（０°）と圧延方向に対し９０°をなす直径Ｄ（９
０°）との差Ｄ（０°）−Ｄ（９０°）で評価した。磁
気異方性の評価は、圧延方向の鉄損Ｗ１５／５０の値Ｗ
（０°）と圧延方向に対し４５°方向の鉄損Ｗ１５／５
０の値Ｗ（４５°）との比Ｗ（４５°）／Ｗ（０°）を
使用した。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】表１、表２に示すとおり、鋼Ｎｏ．１〜５
の本発明鋼は、いずれもＭｎ、Ｓを含有する析出物の個
数が１０以上であり、鉄損、打抜き後の寸法精度、磁気
異方性のいずれもが良好である。これに対し、Ｃの含有
量が本発明の上限値を超える鋼Ｎｏ．６の比較鋼は、磁
気時効により鉄損値が高い。Ｍｎ、Ｓの含有量が本発明
の下限値未満の鋼Ｎｏ．７の比較鋼は、Ｍｎ、Ｓを含有
する析出物の個数が本発明の下限値１個以下で、鉄損値
が高く、打抜き後の寸法精度が悪く、しかも磁気異方性
が大きい。Ｓの含有量が本発明の上限値を超える鋼Ｎ
ｏ．８の比較鋼は、鉄損値が高い。Ｍｎ／Ｓの値が本発
明の下限値１０以下の鋼Ｎｏ．９の比較鋼は、鉄損値が
高い。Ｓｉの含有量が本発明の上限値を超える鋼Ｎｏ．
１０の比較鋼は、熱間圧延が不能であった。Ｍｎの含有
量が本発明の上限値を超える鋼Ｎｏ．１１の比較鋼は、
鋼Ｎｏ．１０の比較鋼と同様に熱間圧延が不能であっ
た。Ａｌの含有量が本発明の上限値を超える鋼Ｎｏ．１
２の比較鋼は、熱間圧延が不能であった。
の本発明鋼は、いずれもＭｎ、Ｓを含有する析出物の個
数が１０以上であり、鉄損、打抜き後の寸法精度、磁気
異方性のいずれもが良好である。これに対し、Ｃの含有
量が本発明の上限値を超える鋼Ｎｏ．６の比較鋼は、磁
気時効により鉄損値が高い。Ｍｎ、Ｓの含有量が本発明
の下限値未満の鋼Ｎｏ．７の比較鋼は、Ｍｎ、Ｓを含有
する析出物の個数が本発明の下限値１個以下で、鉄損値
が高く、打抜き後の寸法精度が悪く、しかも磁気異方性
が大きい。Ｓの含有量が本発明の上限値を超える鋼Ｎ
ｏ．８の比較鋼は、鉄損値が高い。Ｍｎ／Ｓの値が本発
明の下限値１０以下の鋼Ｎｏ．９の比較鋼は、鉄損値が
高い。Ｓｉの含有量が本発明の上限値を超える鋼Ｎｏ．
１０の比較鋼は、熱間圧延が不能であった。Ｍｎの含有
量が本発明の上限値を超える鋼Ｎｏ．１１の比較鋼は、
鋼Ｎｏ．１０の比較鋼と同様に熱間圧延が不能であっ
た。Ａｌの含有量が本発明の上限値を超える鋼Ｎｏ．１
２の比較鋼は、熱間圧延が不能であった。
【００３３】
【発明の効果】本発明の電磁鋼板は、Ｃ：０．０１％以
下、Ｓｉ：３．５％以下、Ｍｎ：０．１５〜２．０％、
Ｓ：０．０１５〜０．０３５％、Ａｌ：２．０％以下を
含み、かつＭｎ（％）／Ｓ（％）≧１０を満足させ、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、圧延方向と平
行に垂直切断した切断面におけるＭｎおよびＳを含む介
在物のうち、１個の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除
した値が１〜１０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０
μｍ以下のものの個数を１〜５０個／ｍｍ2とすること
によって、鉄損、打抜き後の寸法精度、磁気異方性のい
ずれもが良好となり、小型モータ用等の精密な加工寸法
精度や多方向の励磁条件下で均一な磁気特性を要求され
る用途に好適である。
下、Ｓｉ：３．５％以下、Ｍｎ：０．１５〜２．０％、
Ｓ：０．０１５〜０．０３５％、Ａｌ：２．０％以下を
含み、かつＭｎ（％）／Ｓ（％）≧１０を満足させ、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、圧延方向と平
行に垂直切断した切断面におけるＭｎおよびＳを含む介
在物のうち、１個の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除
した値が１〜１０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０
μｍ以下のものの個数を１〜５０個／ｍｍ2とすること
によって、鉄損、打抜き後の寸法精度、磁気異方性のい
ずれもが良好となり、小型モータ用等の精密な加工寸法
精度や多方向の励磁条件下で均一な磁気特性を要求され
る用途に好適である。
【図１】実施例１における圧延方向と平行に垂直切断し
た切断面におけるＭｎおよびＳを含む介在物のうち、１
個の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１
０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のもの
の個数と打抜き後の寸法精度Ｄ（０°）−Ｄ（９０°）
（μｍ）との関係を示すグラフである。
た切断面におけるＭｎおよびＳを含む介在物のうち、１
個の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１
０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のもの
の個数と打抜き後の寸法精度Ｄ（０°）−Ｄ（９０°）
（μｍ）との関係を示すグラフである。
【図２】実施例１における圧延方向と平行に垂直切断し
た切断面におけるＭｎおよびＳを含む介在物のうち、１
個の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１
０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のもの
の個数と鉄損Ｗ１５／５０との関係を示すグラフであ
る。
た切断面におけるＭｎおよびＳを含む介在物のうち、１
個の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１
０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のもの
の個数と鉄損Ｗ１５／５０との関係を示すグラフであ
る。
【図３】実施例１における圧延方向と平行に垂直切断し
た切断面におけるＭｎおよびＳを含む介在物のうち、１
個の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１
０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のもの
の個数と磁気異方性Ｄ（４５°）／Ｄ（０°）との関係
を示すグラフである。
た切断面におけるＭｎおよびＳを含む介在物のうち、１
個の粒子の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１
０で、かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のもの
の個数と磁気異方性Ｄ（４５°）／Ｄ（０°）との関係
を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：３．５％以
下、Ｍｎ：０．１５〜２．０％、Ｓ：０．０１５〜０．
０３５％、Ａｌ：２．０％以下を含み、かつＭｎ（％）
／Ｓ（％）≧１０を満足させ、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなり、圧延方向と平行に垂直切断した切断
面におけるＭｎおよびＳを含む介在物のうち、１個の粒
子の最大粒子径を最小粒子径で除した値が１〜１０で、
かつ最大粒子径が１μｍ以上５０μｍ以下のものの個数
が１〜５０個／ｍｍ2であることを特徴とする磁気異方
性が小さく、打抜き後の寸法精度に優れた電磁鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9187822A JPH1112702A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 磁気異方性が小さく打抜き後の寸法精度に優れた電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9187822A JPH1112702A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 磁気異方性が小さく打抜き後の寸法精度に優れた電磁鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1112702A true JPH1112702A (ja) | 1999-01-19 |
Family
ID=16212851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9187822A Pending JPH1112702A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 磁気異方性が小さく打抜き後の寸法精度に優れた電磁鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1112702A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7939682B2 (en) | 2005-08-17 | 2011-05-10 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Fluorine-containing adamantane derivative, fluorine-containing adamantane derivative having polymerizable group, and resin composition containing same |
| US8177920B2 (en) | 2004-11-30 | 2012-05-15 | Jfe Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and process for producing the same |
-
1997
- 1997-06-26 JP JP9187822A patent/JPH1112702A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8177920B2 (en) | 2004-11-30 | 2012-05-15 | Jfe Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and process for producing the same |
| US7939682B2 (en) | 2005-08-17 | 2011-05-10 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Fluorine-containing adamantane derivative, fluorine-containing adamantane derivative having polymerizable group, and resin composition containing same |
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