JPH1112650A - 靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法 - Google Patents
靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPH1112650A JPH1112650A JP18457697A JP18457697A JPH1112650A JP H1112650 A JPH1112650 A JP H1112650A JP 18457697 A JP18457697 A JP 18457697A JP 18457697 A JP18457697 A JP 18457697A JP H1112650 A JPH1112650 A JP H1112650A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- yield point
- toughness
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の低降伏点鋼のようにＣ量を極端に低減
することなしに、建築物の地震時のエネルギー吸収デバ
イス用としての靭性の優れた低降伏点鋼を得る。 【解決手段】 重量％で、Ｃ ：０．１％以下、Ｓｉ：
０．４％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ ：０．０２５
％以下、Ｓ ：０．０１５％以下、Ａｌ：０．０６％以
下、Ｔｉ：０．００５〜０．４％、Ｂ ：０．０００５
〜０．００３％、Ｎ ：０．００６％以下、残部が鉄お
よび不可避的不純物からなり、かつ、重量％で表した
Ｃ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係が−０．０５％≦Ｃ−（Ｔｉ−
３．４Ｎ）／４≦０．０１％を満足する成分を有する鋼
片あるいは鋳片を１０５０〜１２００℃の温度に加熱
後、８５０℃以上の温度で熱間圧延し、その後必要に応
じ９００〜１０００℃の温度で焼準処理する。
することなしに、建築物の地震時のエネルギー吸収デバ
イス用としての靭性の優れた低降伏点鋼を得る。 【解決手段】 重量％で、Ｃ ：０．１％以下、Ｓｉ：
０．４％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ ：０．０２５
％以下、Ｓ ：０．０１５％以下、Ａｌ：０．０６％以
下、Ｔｉ：０．００５〜０．４％、Ｂ ：０．０００５
〜０．００３％、Ｎ ：０．００６％以下、残部が鉄お
よび不可避的不純物からなり、かつ、重量％で表した
Ｃ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係が−０．０５％≦Ｃ−（Ｔｉ−
３．４Ｎ）／４≦０．０１％を満足する成分を有する鋼
片あるいは鋳片を１０５０〜１２００℃の温度に加熱
後、８５０℃以上の温度で熱間圧延し、その後必要に応
じ９００〜１０００℃の温度で焼準処理する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、主として地震によ
る建物への入力エネルギーを特定の部位に吸収させ耐震
性能を確保するためのエネルギー吸収デバイス用鋼とし
て、靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法に関するもので
ある。
る建物への入力エネルギーを特定の部位に吸収させ耐震
性能を確保するためのエネルギー吸収デバイス用鋼とし
て、靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来より行われている耐震設計は、大地
震時に柱や梁の構造体が塑性化することによりエネルギ
ーを吸収しようとするものであり、建築物の倒壊を防ぎ
人的被害の防止を大前提としながら、建設コストも比較
的低く抑えることができる非常に合理的な設計法であ
る。
震時に柱や梁の構造体が塑性化することによりエネルギ
ーを吸収しようとするものであり、建築物の倒壊を防ぎ
人的被害の防止を大前提としながら、建設コストも比較
的低く抑えることができる非常に合理的な設計法であ
る。
【０００３】一方、近年の耐震設計技術の発展により、
制振・免震構造の開発と実用化が進み、地震による建物
への入力エネルギーを特定の部位（エネルギー吸収デバ
イス）に吸収させ耐震性能を確保するとともに、主要構
造である柱、梁の損傷を防止する設計技術が注目されて
いる。
制振・免震構造の開発と実用化が進み、地震による建物
への入力エネルギーを特定の部位（エネルギー吸収デバ
イス）に吸収させ耐震性能を確保するとともに、主要構
造である柱、梁の損傷を防止する設計技術が注目されて
いる。
【０００４】このようなエネルギー吸収デバイス用とし
て低降伏点鋼が利用される。その原理は、通常の柱や梁
の構造材よりも降伏点が低いことにより、地震時に早期
に降伏し、地震による振動エネルギーを塑性エネルギー
に変換することで振動応答を抑えるというものである。
て低降伏点鋼が利用される。その原理は、通常の柱や梁
の構造材よりも降伏点が低いことにより、地震時に早期
に降伏し、地震による振動エネルギーを塑性エネルギー
に変換することで振動応答を抑えるというものである。
【０００５】鋼を低降伏点化するためには、特開平３−
３１４６７号公報に開示されているように添加元素のほ
とんどない純鉄に近いものとし、場合によっては特開平
５−２１４４４２号公報、特開平５−３２０７６０号公
報、特開平５−３２０７６１号公報などに開示されてい
るように純鉄に近い成分をさらに高温で焼準処理され
る。これらはいずれも粗粒なフェライトにすることによ
る低降伏点化のため、低温靭性に劣るという欠点があっ
た。また、いずれもＣを０．００５％以下とする必要が
あり、製鋼工程への負荷が高く、添加元素はほとんどな
いがコスト的には必ずしも有利ではないという問題があ
った。
３１４６７号公報に開示されているように添加元素のほ
とんどない純鉄に近いものとし、場合によっては特開平
５−２１４４４２号公報、特開平５−３２０７６０号公
報、特開平５−３２０７６１号公報などに開示されてい
るように純鉄に近い成分をさらに高温で焼準処理され
る。これらはいずれも粗粒なフェライトにすることによ
る低降伏点化のため、低温靭性に劣るという欠点があっ
た。また、いずれもＣを０．００５％以下とする必要が
あり、製鋼工程への負荷が高く、添加元素はほとんどな
いがコスト的には必ずしも有利ではないという問題があ
った。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本願発明で
は、Ｃ量を極端に低減することなしに、低降伏点化と同
時に粗粒フェライトでありながら優れた靭性を持った低
降伏点鋼の製造方法を提供することを課題とする。
は、Ｃ量を極端に低減することなしに、低降伏点化と同
時に粗粒フェライトでありながら優れた靭性を持った低
降伏点鋼の製造方法を提供することを課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本願発明は、Ｃ量を極端
に低減することなくＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係を適切に制
限することにより実効的なＣを低減し、低降伏点化と同
時に粗粒フェライトでありながら優れた低温靭性を達成
できることを知見し、それに基づいて本願発明を完成し
た。
に低減することなくＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係を適切に制
限することにより実効的なＣを低減し、低降伏点化と同
時に粗粒フェライトでありながら優れた低温靭性を達成
できることを知見し、それに基づいて本願発明を完成し
た。
【０００８】本願発明によれば、建築物のエネルギー吸
収デバイスとして用として低温靭性にも優れた鋼材を大
量かつ安価に供給できるようになった。
収デバイスとして用として低温靭性にも優れた鋼材を大
量かつ安価に供給できるようになった。
【０００９】その具体的解決手段は以下の通りである。
【００１０】（１） 重量％で、 Ｃ ：０．１％以下 Ｓｉ：０．４％以下 Ｍｎ：１．５％以下 Ｐ ：０．０２５％以下 Ｓ ：０．０１５％以下 Ａｌ：０．０６％以下 Ｔｉ：０．００５〜０．４％ Ｂ ：０．０００５〜０．００３％ Ｎ ：０．００６％以下 残部が鉄および不可避的不純物からなり、かつ、重量％
で表したＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係が−０．０２％≦Ｃ−
（Ｔｉ−３．４Ｎ）／４≦０．０１％を満足する成分を
有する鋼片あるいは鋳片を１０５０〜１２００℃の温度
に加熱後、８５０℃以上の温度で熱間圧延することを特
徴とする靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法。
で表したＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係が−０．０２％≦Ｃ−
（Ｔｉ−３．４Ｎ）／４≦０．０１％を満足する成分を
有する鋼片あるいは鋳片を１０５０〜１２００℃の温度
に加熱後、８５０℃以上の温度で熱間圧延することを特
徴とする靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法。
【００１１】（２） 重量％で、 Ｃ ：０．１％以下 Ｓｉ：０．４％以下 Ｍｎ：１．５％以下 Ｐ ：０．０２５％以下 Ｓ ：０．０１５％以下 Ａｌ：０．０６％以下 Ｔｉ：０．００５〜０．４％ Ｂ ：０．０００５〜０．００３％ Ｎ ：０．００６％以下 残部が鉄および不可避的不純物からなり、かつ、重量％
で表したＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係が−０．０２％≦Ｃ−
（Ｔｉ−３．４Ｎ）／４≦０．０１％を満足する成分を
有する鋼片あるいは鋳片を１０５０〜１２００℃の温度
に加熱後、８５０℃以上の温度で熱間圧延し、圧延後さ
らに９００〜１０００℃の温度で焼準することを特徴と
する靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法。
で表したＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係が−０．０２％≦Ｃ−
（Ｔｉ−３．４Ｎ）／４≦０．０１％を満足する成分を
有する鋼片あるいは鋳片を１０５０〜１２００℃の温度
に加熱後、８５０℃以上の温度で熱間圧延し、圧延後さ
らに９００〜１０００℃の温度で焼準することを特徴と
する靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明が、請求項の通りに鋼組成
を限定した理由について説明する。
を限定した理由について説明する。
【００１３】Ｃは、靭性を劣化させ、強度上昇させるパ
ーライトなどの硬質第二相の生成に大きな影響を及ぼす
もので、本願発明鋼においては低いほど好ましく、下限
については特に限定しない。一方、上限は、後述するＴ
ｉ、Ｎ量との間の関係を適正に保つことで、実効的なＣ
量の低減が可能であり、Ｔｉ、Ｎ量との関係で０．１％
まで許容できる。
ーライトなどの硬質第二相の生成に大きな影響を及ぼす
もので、本願発明鋼においては低いほど好ましく、下限
については特に限定しない。一方、上限は、後述するＴ
ｉ、Ｎ量との間の関係を適正に保つことで、実効的なＣ
量の低減が可能であり、Ｔｉ、Ｎ量との関係で０．１％
まで許容できる。
【００１４】Ｓｉは脱酸上鋼に含まれる元素であるが、
多く添加すると溶接性、ＨＡＺ靭性が劣化するため、上
限を０．４％に限定した。鋼の脱酸はＴｉ、Ａｌのみで
も十分可能であり、ＨＡＺ靱性、焼入性などの観点から
低いほど好ましく、必ずしも添加する必要はない。
多く添加すると溶接性、ＨＡＺ靭性が劣化するため、上
限を０．４％に限定した。鋼の脱酸はＴｉ、Ａｌのみで
も十分可能であり、ＨＡＺ靱性、焼入性などの観点から
低いほど好ましく、必ずしも添加する必要はない。
【００１５】Ｍｎは固溶強度元素として母材の強度を上
昇させるため、必要とする強度レベルに応じて、任意に
添加できる。しかし、Ｍｎ量が多すぎると焼入性が上昇
して溶接性、ＨＡＺ靭性を劣化させるだけでなく、連続
鋳造スラブの中心偏析を助長するので上限を１．５％と
した。
昇させるため、必要とする強度レベルに応じて、任意に
添加できる。しかし、Ｍｎ量が多すぎると焼入性が上昇
して溶接性、ＨＡＺ靭性を劣化させるだけでなく、連続
鋳造スラブの中心偏析を助長するので上限を１．５％と
した。
【００１６】Ｐは本発明鋼においては不純物であり、Ｐ
量の低減はＨＡＺにおける粒界破壊を減少させる傾向が
あるため、少ないほど好ましい。含有量が多いと母材、
溶接部の低温靭性を劣化させるため上限を０．０２５％
とした。
量の低減はＨＡＺにおける粒界破壊を減少させる傾向が
あるため、少ないほど好ましい。含有量が多いと母材、
溶接部の低温靭性を劣化させるため上限を０．０２５％
とした。
【００１７】ＳはＰと同様本発明鋼においては不純物で
あり、母材の低温靭性の観点からは少ないほど好まし
い。含有量が多いと母材、溶接部の低温靭性を劣化させ
るため上限を０．０１５％とした。
あり、母材の低温靭性の観点からは少ないほど好まし
い。含有量が多いと母材、溶接部の低温靭性を劣化させ
るため上限を０．０１５％とした。
【００１８】Ａｌは、一般に脱酸上鋼に含まれる元素で
あるが、脱酸はＳｉまたはＴｉだけでも十分であり、本
発明鋼においては、その下限は限定しない。しかし、Ａ
ｌ量が多くなると鋼の清浄度が悪くなるだけでなく、溶
接金属の靭性が劣化するので上限を０．０６％とした。
あるが、脱酸はＳｉまたはＴｉだけでも十分であり、本
発明鋼においては、その下限は限定しない。しかし、Ａ
ｌ量が多くなると鋼の清浄度が悪くなるだけでなく、溶
接金属の靭性が劣化するので上限を０．０６％とした。
【００１９】ＴｉはＣを固定し、実効的なＣ量を低減さ
せる上で本願発明においては重要な元素である。実際の
添加量は、後述するＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係から自ずと
限定され、０．４％を超える添加は実質的に意味がな
い。なお、後述するＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係からＣ量が
十分に低ければ計算上Ｔｉ添加は必ずしも必要ではない
が、鋼中に不可避的に存在するＮと結びついてＴｉＮと
して析出して組織の微細化に寄与し、低温靭性を改善す
るため、この場合でも最低０．００５％の添加が必要で
ある。
せる上で本願発明においては重要な元素である。実際の
添加量は、後述するＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係から自ずと
限定され、０．４％を超える添加は実質的に意味がな
い。なお、後述するＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係からＣ量が
十分に低ければ計算上Ｔｉ添加は必ずしも必要ではない
が、鋼中に不可避的に存在するＮと結びついてＴｉＮと
して析出して組織の微細化に寄与し、低温靭性を改善す
るため、この場合でも最低０．００５％の添加が必要で
ある。
【００２０】Ｂは本願発明者らの実験によれば、添加に
よって同一のベース成分、プロセスでフェライト粒が粗
大化し、強度（降伏点および引張強さ）を下げることが
できることが分かった。フェライト粒粗大化の原因は必
ずしも明確ではないが、Ｂはオーステナイト粒界に偏析
するとされ、それが何からの関与をしていると考えられ
る。このため、Ｂは本願発明においては必須元素であ
り、上記効果を発揮するために最低限０．０００５％の
添加が必要である。上限は、必要以上に添加してもその
効果は飽和してしまうため、０．００３％に限定した。
よって同一のベース成分、プロセスでフェライト粒が粗
大化し、強度（降伏点および引張強さ）を下げることが
できることが分かった。フェライト粒粗大化の原因は必
ずしも明確ではないが、Ｂはオーステナイト粒界に偏析
するとされ、それが何からの関与をしていると考えられ
る。このため、Ｂは本願発明においては必須元素であ
り、上記効果を発揮するために最低限０．０００５％の
添加が必要である。上限は、必要以上に添加してもその
効果は飽和してしまうため、０．００３％に限定した。
【００２１】Ｎは不可避的不純物として鋼中に含まれる
ものであるが、Ｃを固定するためのＴｉをＴｉＮとして
消費してしまうため、上限を０．００６％に限定した。
ものであるが、Ｃを固定するためのＴｉをＴｉＮとして
消費してしまうため、上限を０．００６％に限定した。
【００２２】鋼の個々の成分を上記の通り限定した上
で、Ｃ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係を −０．０２％≦Ｃ−（Ｔｉ−３．４Ｎ）／４≦０．０１
％ となるように限定する。Ｃ−（Ｔｉ−３．４Ｎ）／４は
ＴｉがＣ、Ｎを固定した後、化学量論的に残存するＣ量
を表し、硬質第二相生成のための実効的なＣ量である。
したがって、この実効Ｃ量は０．０１％以下とする必要
がある。実効Ｃ量が負ということはＴｉが過剰であるこ
とを意味し、Ｔｉのコストや過剰添加によるＴｉ系の粗
大析出物による靭性劣化の点から−０．０２％以上とし
た。実効Ｃ量を上記範囲に限定することで、実質的にミ
クロ組織はフェライト単相となる。
で、Ｃ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係を −０．０２％≦Ｃ−（Ｔｉ−３．４Ｎ）／４≦０．０１
％ となるように限定する。Ｃ−（Ｔｉ−３．４Ｎ）／４は
ＴｉがＣ、Ｎを固定した後、化学量論的に残存するＣ量
を表し、硬質第二相生成のための実効的なＣ量である。
したがって、この実効Ｃ量は０．０１％以下とする必要
がある。実効Ｃ量が負ということはＴｉが過剰であるこ
とを意味し、Ｔｉのコストや過剰添加によるＴｉ系の粗
大析出物による靭性劣化の点から−０．０２％以上とし
た。実効Ｃ量を上記範囲に限定することで、実質的にミ
クロ組織はフェライト単相となる。
【００２３】次に、鋼組成を上記の通り限定した上で、
加熱温度や圧延温度、熱間圧延後の焼準時の温度範囲を
限定する理由について説明する。
加熱温度や圧延温度、熱間圧延後の焼準時の温度範囲を
限定する理由について説明する。
【００２４】鋼片あるいは鋳片の圧延に先立つ加熱温度
が１２００℃を超えると、鋳造凝固時に析出したＴｉＣ
が再固溶し、熱間圧延後の放冷時に再析出することによ
って降伏点を上昇させるため、１２００℃以下でなけれ
ばならない。一方、１０５０℃未満の加熱温度では、加
熱時のオーステナイト粒が必要以上に細粒となり、熱間
圧延後の組織（フェライト）が細粒となって降伏点が高
くなるため、１０５０℃以上とする必要がある。
が１２００℃を超えると、鋳造凝固時に析出したＴｉＣ
が再固溶し、熱間圧延後の放冷時に再析出することによ
って降伏点を上昇させるため、１２００℃以下でなけれ
ばならない。一方、１０５０℃未満の加熱温度では、加
熱時のオーステナイト粒が必要以上に細粒となり、熱間
圧延後の組織（フェライト）が細粒となって降伏点が高
くなるため、１０５０℃以上とする必要がある。
【００２５】熱間圧延の温度も、８５０℃を下回るとオ
ーステナイト粒が必要以上に細粒となり、結果として圧
延後の組織（フェライト）も細粒となって降伏点が高く
なるため、８５０℃以上に限定した。上限は特に限定し
ないが、加熱温度、圧延条件により自ずと限定される。
ーステナイト粒が必要以上に細粒となり、結果として圧
延後の組織（フェライト）も細粒となって降伏点が高く
なるため、８５０℃以上に限定した。上限は特に限定し
ないが、加熱温度、圧延条件により自ずと限定される。
【００２６】熱間圧延後、要求される降伏点レベルが低
い場合には、焼準処理を施すべきである。焼準処理の目
的は、熱間圧延時に導入された圧延歪を完全に除去し組
織を整粒化するためである。そのため、焼準温度は９０
０℃以上とする必要がある。しかし、焼準温度が高すぎ
ると加熱時のオーステナイトが粗大化し、焼準処理後の
組織も粗大となって靭性を劣化させるため、１０００℃
以下に限定した。熱間圧延の温度が本願発明の通り行わ
れた場合、要求される降伏点のレベルによっては焼準処
理は必ずしも必要ではない。
い場合には、焼準処理を施すべきである。焼準処理の目
的は、熱間圧延時に導入された圧延歪を完全に除去し組
織を整粒化するためである。そのため、焼準温度は９０
０℃以上とする必要がある。しかし、焼準温度が高すぎ
ると加熱時のオーステナイトが粗大化し、焼準処理後の
組織も粗大となって靭性を劣化させるため、１０００℃
以下に限定した。熱間圧延の温度が本願発明の通り行わ
れた場合、要求される降伏点のレベルによっては焼準処
理は必ずしも必要ではない。
【００２７】
【実施例】転炉−連続鋳造−厚板工程で種々の鋼成分の
鋼板（厚さ９〜２５ｍｍ）を製造し、その降伏点（Ｙ
Ｐ）、靭性（ｖＥ０）を調査した。
鋼板（厚さ９〜２５ｍｍ）を製造し、その降伏点（Ｙ
Ｐ）、靭性（ｖＥ０）を調査した。
【００２８】表１に比較鋼とともに本願発明鋼の鋼成分
を、また表２に加熱・圧延・焼準条件と鋼板の諸特性を
示す。
を、また表２に加熱・圧延・焼準条件と鋼板の諸特性を
示す。
【００２９】本願発明に則った鋼板（本発明鋼）は、良
好な特性を有する。
好な特性を有する。
【００３０】これに対し、本願発明によらない比較鋼
は、いずれかの特性が劣る。すなわち、鋼成分の点か
ら、比較鋼８〜１２は、Ｃ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係が適正
でなく、総じて靭性に劣る。加えて比較鋼８はＣ量が高
く、Ｂ量も低いためＹＰが高目である。比較鋼９〜１１
はＢが添加されていないためＹＰが高い。さらに比較鋼
１１はＮ量が高いため、比較鋼１２はＴｉ量が低いため
結果としてＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係が適正でないことを
通じて靭性が劣る。比較鋼１３は、Ｃ、Ｔｉ、Ｎ量間の
関係は本願発明の適正範囲内にあるが、Ｔｉが添加され
ておらず靭性に劣る。
は、いずれかの特性が劣る。すなわち、鋼成分の点か
ら、比較鋼８〜１２は、Ｃ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係が適正
でなく、総じて靭性に劣る。加えて比較鋼８はＣ量が高
く、Ｂ量も低いためＹＰが高目である。比較鋼９〜１１
はＢが添加されていないためＹＰが高い。さらに比較鋼
１１はＮ量が高いため、比較鋼１２はＴｉ量が低いため
結果としてＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係が適正でないことを
通じて靭性が劣る。比較鋼１３は、Ｃ、Ｔｉ、Ｎ量間の
関係は本願発明の適正範囲内にあるが、Ｔｉが添加され
ておらず靭性に劣る。
【００３１】上記に加え製造条件の点でも、比較鋼１０
は加熱温度が１２００℃を超えるため、ＴｉＣの固溶・
析出に起因すると推定されるがＹＰが高目となってい
る。比較鋼１１は加熱温度が低いためＹＰが高い。比較
鋼１２、１３は圧延終了温度が低いため、焼準処理なし
（比較鋼１３）はもちろん、焼準を行っても（比較鋼１
２）ＹＰは高めである。なお、比較鋼１２の焼準温度は
本願発明の限定温度より高いため、靱性にも劣る結果と
なっている。
は加熱温度が１２００℃を超えるため、ＴｉＣの固溶・
析出に起因すると推定されるがＹＰが高目となってい
る。比較鋼１１は加熱温度が低いためＹＰが高い。比較
鋼１２、１３は圧延終了温度が低いため、焼準処理なし
（比較鋼１３）はもちろん、焼準を行っても（比較鋼１
２）ＹＰは高めである。なお、比較鋼１２の焼準温度は
本願発明の限定温度より高いため、靱性にも劣る結果と
なっている。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【発明の効果】本願発明により、建築物の地震時のエネ
ルギー吸収デバイス用として靭性に優れた低降伏点鋼が
安価に供給可能となり、地震時の建物の安全性をより一
層高めることが可能となった。
ルギー吸収デバイス用として靭性に優れた低降伏点鋼が
安価に供給可能となり、地震時の建物の安全性をより一
層高めることが可能となった。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．１％以下 Ｓｉ：０．４％以下 Ｍｎ：１．５％以下 Ｐ ：０．０２５％以下 Ｓ ：０．０１５％以下 Ａｌ：０．０６％以下 Ｔｉ：０．００５〜０．４％ Ｂ ：０．０００５〜０．００３％ Ｎ ：０．００６％以下 残部が鉄および不可避的不純物からなり、かつ、重量％
で表したＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係が−０．０２％≦Ｃ−
（Ｔｉ−３．４Ｎ）／４≦０．０１％を満足する成分を
有する鋼片あるいは鋳片を１０５０〜１２００℃の温度
に加熱後、８５０℃以上の温度で熱間圧延することを特
徴とする靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．１％以下 Ｓｉ：０．４％以下 Ｍｎ：１．５％以下 Ｐ ：０．０２５％以下 Ｓ ：０．０１５％以下 Ａｌ：０．０６％以下 Ｔｉ：０．００５〜０．４％ Ｂ ：０．０００５〜０．００３％ Ｎ ：０．００６％以下 残部が鉄および不可避的不純物からなり、かつ、重量％
で表したＣ、Ｔｉ、Ｎ量間の関係が−０．０２％≦Ｃ−
（Ｔｉ−３．４Ｎ）／４≦０．０１％を満足する成分を
有する鋼片あるいは鋳片を１０５０〜１２００℃の温度
に加熱後、８５０℃以上の温度で熱間圧延し、圧延後さ
らに９００〜１０００℃の温度で焼準することを特徴と
する靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18457697A JPH1112650A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18457697A JPH1112650A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1112650A true JPH1112650A (ja) | 1999-01-19 |
Family
ID=16155631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18457697A Pending JPH1112650A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1112650A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008248290A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Nippon Steel Corp | 靭性に優れたダンパー用低降伏点鋼およびその製造方法 |
-
1997
- 1997-06-26 JP JP18457697A patent/JPH1112650A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008248290A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Nippon Steel Corp | 靭性に優れたダンパー用低降伏点鋼およびその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2002235114A (ja) | 大入熱溶接部靱性に優れた厚肉高張力鋼の製造方法 | |
| EP1035222A1 (en) | Continuous casting slab suitable for the production of non-tempered high tensile steel material | |
| EP3889294A2 (en) | Structural steel having excellent low-yield ratio and low-temperature toughness properties and method for manufacturing same | |
| JP3369435B2 (ja) | 低温靱性に優れた非調質高張力鋼材の製造方法 | |
| JPH10298644A (ja) | 靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法 | |
| KR100431850B1 (ko) | 저항복비를 갖는 고강도 강 및 그 제조방법 | |
| JP3540927B2 (ja) | 靭性の優れた低降伏点鋼 | |
| JPH1112650A (ja) | 靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法 | |
| JPH10245626A (ja) | 靭性の優れた低降伏点鋼の製造方法 | |
| JP4912725B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性の優れた鋼板の製造方法 | |
| JP3619362B2 (ja) | 靭性の優れたエネルギー吸収デバイス用鋼の製造方法 | |
| JP4331971B2 (ja) | 靭性及び材質安定性に優れた２２５ＭＰａ及び２３５ＭＰａ級低降伏点鋼の製造方法 | |
| JPS6144123B2 (ja) | ||
| JPH10183293A (ja) | 靭性の優れた低降伏点鋼およびその製造方法 | |
| JPH093591A (ja) | 極厚高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0987743A (ja) | 低降伏比高靱性電縫角形鋼管の製造方法 | |
| JP3411218B2 (ja) | 降伏点の歪み速度依存性の小さい低降伏点鋼およびその製造方法 | |
| JP3411217B2 (ja) | 母材および溶接部靭性の優れた降伏比の高い低降伏点鋼 | |
| JP3304823B2 (ja) | 低降伏点構造用鋼板の製造法 | |
| JP2555436B2 (ja) | 加工性の優れた熱延鋼板とその製造法 | |
| JP3212344B2 (ja) | 低温での靭性が優れた溶接用構造用厚鋼板の製造法 | |
| JPH02254119A (ja) | Ｖ添加高靭性高張力鋼板の製造法 | |
| JP2020033585A (ja) | 鋼板 | |
| JP3774577B2 (ja) | 制震デバイス用低降伏点鋼 | |
| JP2000178677A (ja) | 靭性に優れ、降伏点の歪み速度依存性の小さい低降伏点鋼およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20040227 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050428 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20050517 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20050715 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050830 |