JPH11125580A - 眼科レンズの評価方法 - Google Patents
眼科レンズの評価方法Info
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- JPH11125580A JPH11125580A JP28895597A JP28895597A JPH11125580A JP H11125580 A JPH11125580 A JP H11125580A JP 28895597 A JP28895597 A JP 28895597A JP 28895597 A JP28895597 A JP 28895597A JP H11125580 A JPH11125580 A JP H11125580A
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- ophthalmic lens
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- refractive power
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 有限距離の物点に対する性能評価ができる眼
科レンズの評価方法を得る。 【構成】 光源からの光束を被検眼科レンズに入射さ
せ、該被検眼科レンズを通過した後の光束の状態をスク
リーンまたは受光素子で観測することにより、上記被検
眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折力を求める
レンズメータを用いるレンズ評価方法において、上記光
源、スクリーンまたは受光素子の共役点を、アタッチメ
ントレンズを挿入することにより、被検眼科レンズから
の有限距離（２００〜１０００ｍｍ）に作り、その状態
で上記被検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折
力を求める眼科レンズの評価方法。
科レンズの評価方法を得る。 【構成】 光源からの光束を被検眼科レンズに入射さ
せ、該被検眼科レンズを通過した後の光束の状態をスク
リーンまたは受光素子で観測することにより、上記被検
眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折力を求める
レンズメータを用いるレンズ評価方法において、上記光
源、スクリーンまたは受光素子の共役点を、アタッチメ
ントレンズを挿入することにより、被検眼科レンズから
の有限距離（２００〜１０００ｍｍ）に作り、その状態
で上記被検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折
力を求める眼科レンズの評価方法。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は、眼科レンズ（眼鏡レンズ（コン
タクトレンズを含む））の性能評価方法に関する。
タクトレンズを含む））の性能評価方法に関する。
【０００２】
【従来技術とその問題点】眼科レンズの光学性能を測定
する装置としてレンズメータが一般的に用いられてい
る。このレンズメータは、原理的には、被検眼科レンズ
に無限遠から光束を入射させたときの集光位置（バック
フォーカスや偏位）を測定または演算することにより被
検眼科レンズの光学中心近傍での頂点屈折力やプリズム
屈折力を測定するように意図されている。眼科レンズが
球面レンズからなる場合には、この従来の評価方法で特
別な問題はなかった。一方、近年、眼科レンズの高機能
化に伴い、レンズの中心近傍だけでなく周辺における装
用時の性能も評価したいというニーズが現れてきた。例
えば、非球面レンズや累進多焦点レンズの性能評価であ
る。しかしながら従来のレンズメータは無限遠にある物
点に対する性能を測定するような構成をとっているた
め、有限距離で使用するときの眼科レンズの性能評価に
用いるには適切でなかった。
する装置としてレンズメータが一般的に用いられてい
る。このレンズメータは、原理的には、被検眼科レンズ
に無限遠から光束を入射させたときの集光位置（バック
フォーカスや偏位）を測定または演算することにより被
検眼科レンズの光学中心近傍での頂点屈折力やプリズム
屈折力を測定するように意図されている。眼科レンズが
球面レンズからなる場合には、この従来の評価方法で特
別な問題はなかった。一方、近年、眼科レンズの高機能
化に伴い、レンズの中心近傍だけでなく周辺における装
用時の性能も評価したいというニーズが現れてきた。例
えば、非球面レンズや累進多焦点レンズの性能評価であ
る。しかしながら従来のレンズメータは無限遠にある物
点に対する性能を測定するような構成をとっているた
め、有限距離で使用するときの眼科レンズの性能評価に
用いるには適切でなかった。
【０００３】図６は、特開昭５６−９０２３３号に示さ
れている典型的な望遠式あるいは投影式レンズメータの
光学系（従来例１）の説明図である。この光学系では、
図の左方から順に、光軸方向に移動可能なターゲット１
１、正レンズ（またはレンズ群：以下同様に単にレンズ
と言った場合にもレンズ群も含んだ意味とする）１２、
正レンズ１２のほぼ後側焦点位置に位置する被検レンズ
受け台１３、正レンズ１４、正レンズ１４の後側焦点位
置にスクリーン１５が配置されている。ターゲット１１
は、図の左側から図示されていない光源により照明され
ている。望遠式の場合にはスクリーン１５を図示されて
いない接眼光学系を介して、投影式の場合には拡散性を
持ったスクリーン１５を直接観察して合焦状態を確認す
る。このレンズメータでは、被検眼科レンズ（以下単に
被検レンズという）１０が入っていない状態でスクリー
ン１５上にターゲット１１の鮮明な像ができるとき（破
線）の該ターゲット１１の位置を基準点とし、この基準
点と、被検レンズ１０を挿入したときにスクリーン１５
上にターゲット１１の鮮明な像ができるとき（実線）の
該ターゲット１１の位置との距離により被検レンズの頂
点屈折力を求めることができる。
れている典型的な望遠式あるいは投影式レンズメータの
光学系（従来例１）の説明図である。この光学系では、
図の左方から順に、光軸方向に移動可能なターゲット１
１、正レンズ（またはレンズ群：以下同様に単にレンズ
と言った場合にもレンズ群も含んだ意味とする）１２、
正レンズ１２のほぼ後側焦点位置に位置する被検レンズ
受け台１３、正レンズ１４、正レンズ１４の後側焦点位
置にスクリーン１５が配置されている。ターゲット１１
は、図の左側から図示されていない光源により照明され
ている。望遠式の場合にはスクリーン１５を図示されて
いない接眼光学系を介して、投影式の場合には拡散性を
持ったスクリーン１５を直接観察して合焦状態を確認す
る。このレンズメータでは、被検眼科レンズ（以下単に
被検レンズという）１０が入っていない状態でスクリー
ン１５上にターゲット１１の鮮明な像ができるとき（破
線）の該ターゲット１１の位置を基準点とし、この基準
点と、被検レンズ１０を挿入したときにスクリーン１５
上にターゲット１１の鮮明な像ができるとき（実線）の
該ターゲット１１の位置との距離により被検レンズの頂
点屈折力を求めることができる。
【０００４】図７は、特開昭６０−１７３３５号に示さ
れているオートレンズメータの光学系（従来例２）の説
明図である。この光学系は、図の左方から順に、レンズ
２７のほぼ前側焦点面内で光軸から離れた位置に位置す
る複数個の点光源２６、正レンズ２７、正レンズ２７の
ほぼ後側焦点位置でかつ正レンズ２２のほぼ前側焦点位
置に位置するターゲット２１、正レンズ２２、正レンズ
２２のほぼ後側焦点位置に位置する被検レンズ受け台２
３、正レンズ２４、正レンズ２４の後側焦点位置に位置
する受光素子２５が配置されている。本例では受光素子
２５は１次元ラインセンサを用いている。図中の光線は
点光源２６から発した光束の主光線を示している。この
レンズメータでは、被検レンズ２０が入っていない状態
（破線）では受光素子２５の中心にターゲット２１の像
ができる。被検レンズ２０が挿入された状態（実線）で
はターゲットの像は若干ぼけながら受光素子２５の中心
からずれる。このずれの量より被検レンズの頂点屈折力
等を求めることができる。あるいは、ターゲット２１を
移動することでターゲットの像を受光素子２５の中央に
戻し、そのときのターゲットの移動量から被検レンズの
頂点屈折力を求めることもできる。
れているオートレンズメータの光学系（従来例２）の説
明図である。この光学系は、図の左方から順に、レンズ
２７のほぼ前側焦点面内で光軸から離れた位置に位置す
る複数個の点光源２６、正レンズ２７、正レンズ２７の
ほぼ後側焦点位置でかつ正レンズ２２のほぼ前側焦点位
置に位置するターゲット２１、正レンズ２２、正レンズ
２２のほぼ後側焦点位置に位置する被検レンズ受け台２
３、正レンズ２４、正レンズ２４の後側焦点位置に位置
する受光素子２５が配置されている。本例では受光素子
２５は１次元ラインセンサを用いている。図中の光線は
点光源２６から発した光束の主光線を示している。この
レンズメータでは、被検レンズ２０が入っていない状態
（破線）では受光素子２５の中心にターゲット２１の像
ができる。被検レンズ２０が挿入された状態（実線）で
はターゲットの像は若干ぼけながら受光素子２５の中心
からずれる。このずれの量より被検レンズの頂点屈折力
等を求めることができる。あるいは、ターゲット２１を
移動することでターゲットの像を受光素子２５の中央に
戻し、そのときのターゲットの移動量から被検レンズの
頂点屈折力を求めることもできる。
【０００５】図８は、特開昭６２−２２５９２０号に示
されているオートレンズメータの光学系（従来例３）の
説明図である。この光学系は、図の左方から順に、正レ
ンズ３４の前側焦点に位置する点光源３５、正レンズ３
４、被検レンズ受け台３３、マスク板３６、受光素子３
１が配置されている。このレンズメータでは、被検レン
ズ３０が挿入されていない状態（破線）と挿入された状
態（実線）の受光素子３１上のマスク板３６の投影パタ
ーンの差から被検レンズ３０の頂点屈折力等を求めるこ
とができる。この原理の変形として、被検レンズ受け台
３３とマスク板３６の間にレンズを配置する光学系（同
特開昭３２−２２５９２０号）、マスク板３６を置く代
わりに光源側で光束を分割する光学系（特開昭３３−１
３１０１２号）なども知られている。さらにそれぞれの
レンズメータにおいて幅のある光束を用いる代わりに細
いビームを走査し、受光素子上でのビームの軌跡や、時
間変調より頂点屈折力を求める方法もある。
されているオートレンズメータの光学系（従来例３）の
説明図である。この光学系は、図の左方から順に、正レ
ンズ３４の前側焦点に位置する点光源３５、正レンズ３
４、被検レンズ受け台３３、マスク板３６、受光素子３
１が配置されている。このレンズメータでは、被検レン
ズ３０が挿入されていない状態（破線）と挿入された状
態（実線）の受光素子３１上のマスク板３６の投影パタ
ーンの差から被検レンズ３０の頂点屈折力等を求めるこ
とができる。この原理の変形として、被検レンズ受け台
３３とマスク板３６の間にレンズを配置する光学系（同
特開昭３２−２２５９２０号）、マスク板３６を置く代
わりに光源側で光束を分割する光学系（特開昭３３−１
３１０１２号）なども知られている。さらにそれぞれの
レンズメータにおいて幅のある光束を用いる代わりに細
いビームを走査し、受光素子上でのビームの軌跡や、時
間変調より頂点屈折力を求める方法もある。
【０００６】以上の従来例１、２、３はいずれも、光源
からの光束を被検眼科レンズに入射させ、該被検眼科レ
ンズを通過した後の光束の状態をスクリーンまたは受光
素子で観測するレンズメータであって、光源、スクリー
ンまたは受光素子の共役点を、各レンズによって被検眼
科レンズからの無限遠に作った状態で、被検眼科レンズ
の頂点屈折力またはプリズム屈折力を求める装置である
点で共通する。より具体的には、従来例１、２は、被検
レンズ１０、２０の内面側（眼側）から光束を入射させ
るレンズメータにおいて、被検レンズ１０、２０の外面
側に位置する光学系によって、スクリーン１５または受
光素子２５の共役点（スクリーン１５のレンズ１４によ
る共役点、受光素子２５の正レンズ２４による共役点）
を、被検レンズ１０、２０から無限遠の位置に作ってい
る。また従来例３は、被検レンズ３０の外面側から光束
を入射させるレンズメータにおいて、被検レンズ３０の
外面側に位置する光学系によって光源３５の共役点（光
源３５の正レンズ３４による共役点）を、被検レンズ３
０から無限遠の位置に作っている。
からの光束を被検眼科レンズに入射させ、該被検眼科レ
ンズを通過した後の光束の状態をスクリーンまたは受光
素子で観測するレンズメータであって、光源、スクリー
ンまたは受光素子の共役点を、各レンズによって被検眼
科レンズからの無限遠に作った状態で、被検眼科レンズ
の頂点屈折力またはプリズム屈折力を求める装置である
点で共通する。より具体的には、従来例１、２は、被検
レンズ１０、２０の内面側（眼側）から光束を入射させ
るレンズメータにおいて、被検レンズ１０、２０の外面
側に位置する光学系によって、スクリーン１５または受
光素子２５の共役点（スクリーン１５のレンズ１４によ
る共役点、受光素子２５の正レンズ２４による共役点）
を、被検レンズ１０、２０から無限遠の位置に作ってい
る。また従来例３は、被検レンズ３０の外面側から光束
を入射させるレンズメータにおいて、被検レンズ３０の
外面側に位置する光学系によって光源３５の共役点（光
源３５の正レンズ３４による共役点）を、被検レンズ３
０から無限遠の位置に作っている。
【０００７】図９は、このようなレンズメータに用いる
被検レンズ保持機構の例を示している。被検レンズＱ
は、図示しないレンズ押さえによって被検レンズ受け台
３にその内面が当て付くようになっており、測定光束は
レンズ内面を垂直に通過する。この被検レンズ保持機構
と従来例１のレンズメータを用いて、ＳＰＨ−４．００
の回転対称非球面レンズを評価した例を図１０に示す。
図の縦軸Ｈは光軸からの距離［ｍｍ］、横軸の△ＡＰは
像面湾曲［Ｄｉｏｐｔｅｒ］、△ＡＳは非点収差［Ｄｉ
ｏｐｔｅｒ］である。しかし、先に述べたように、従来
のレンズメータの原理により測定できるものは無限遠物
点に対する被検レンズの性能のみであり、一応の結果は
得られるものの、後で示すように、レンズを装用した状
態での評価結果とはほど遠く、ほとんど無意味な結果で
しかない。
被検レンズ保持機構の例を示している。被検レンズＱ
は、図示しないレンズ押さえによって被検レンズ受け台
３にその内面が当て付くようになっており、測定光束は
レンズ内面を垂直に通過する。この被検レンズ保持機構
と従来例１のレンズメータを用いて、ＳＰＨ−４．００
の回転対称非球面レンズを評価した例を図１０に示す。
図の縦軸Ｈは光軸からの距離［ｍｍ］、横軸の△ＡＰは
像面湾曲［Ｄｉｏｐｔｅｒ］、△ＡＳは非点収差［Ｄｉ
ｏｐｔｅｒ］である。しかし、先に述べたように、従来
のレンズメータの原理により測定できるものは無限遠物
点に対する被検レンズの性能のみであり、一応の結果は
得られるものの、後で示すように、レンズを装用した状
態での評価結果とはほど遠く、ほとんど無意味な結果で
しかない。
【０００８】また、図１１に示すように、被検レンズＱ
を眼に装用した場合には、光束は眼球回旋点Ｅを通過す
るように被検レンズを通過する。決してレンズ内面に垂
直に通過しているわけではない。従って図９の状態で測
定されたものが装用状態の性能を表さないのは当然の結
果である。光束のレンズ面通過角度を装用状態と同じよ
うにする目的で、想定される眼球回旋点を中心に被検レ
ンズを回旋できるようなレンズ保持機構を用いたレンズ
評価方法が「木戸仁之：眼の回旋を考慮した累進多焦点
レンズの収差測定，視覚の科学Ｖｏｌ．１５，Ｎｏ．２
（１９９４）ｐｐ．１２４−１３１」に報告されてい
る。
を眼に装用した場合には、光束は眼球回旋点Ｅを通過す
るように被検レンズを通過する。決してレンズ内面に垂
直に通過しているわけではない。従って図９の状態で測
定されたものが装用状態の性能を表さないのは当然の結
果である。光束のレンズ面通過角度を装用状態と同じよ
うにする目的で、想定される眼球回旋点を中心に被検レ
ンズを回旋できるようなレンズ保持機構を用いたレンズ
評価方法が「木戸仁之：眼の回旋を考慮した累進多焦点
レンズの収差測定，視覚の科学Ｖｏｌ．１５，Ｎｏ．２
（１９９４）ｐｐ．１２４−１３１」に報告されてい
る。
【０００９】このようなレンズ回旋保持機構を用いた場
合の被検レンズの動きおよび光束の通り方を図１２に示
す。被検レンズＱは眼球回旋想定点８を中心に動き、装
用状態とほぼ同じ角度でレンズ面に測定光束を通すこと
が可能となる。レンズメータとレンズ回旋保持機構の組
み合わせで装用状態での被検レンズの光学性能評価が可
能となった。
合の被検レンズの動きおよび光束の通り方を図１２に示
す。被検レンズＱは眼球回旋想定点８を中心に動き、装
用状態とほぼ同じ角度でレンズ面に測定光束を通すこと
が可能となる。レンズメータとレンズ回旋保持機構の組
み合わせで装用状態での被検レンズの光学性能評価が可
能となった。
【００１０】図１３は、このようなレンズ回旋保持機構
と従来例２のレンズメータを用いて、ＳＰＨ−４．００
の回転対称非球面レンズを評価した例を示している。図
の縦軸ＶＡは被検レンズの回旋角（視角）［ｄｅｇｒｅ
ｅ］、横軸の△ＡＰは像面湾曲［Ｄｉｏｐｔｅｒ］、△
ＡＳは非点収差［Ｄｉｏｐｔｅｒ］である。
と従来例２のレンズメータを用いて、ＳＰＨ−４．００
の回転対称非球面レンズを評価した例を示している。図
の縦軸ＶＡは被検レンズの回旋角（視角）［ｄｅｇｒｅ
ｅ］、横軸の△ＡＰは像面湾曲［Ｄｉｏｐｔｅｒ］、△
ＡＳは非点収差［Ｄｉｏｐｔｅｒ］である。
【００１１】また同様の方法でＳＰＨ＋４．００、ＡＤ
Ｄ２．００の累進多焦点レンズを評価した例を図１４に
示す。図１４の左は平均屈折力分布、右は非点収差を表
し、それぞれの等高線は０．２５［Ｄｉｏｐｔｅｒ］
毎、実線が１［Ｄｉｏｐｔｅｒ］毎となっている。図中
の点線の格子は回旋角（視角）１０［ｄｅｇｒｅｅ］毎
のメッシュである。
Ｄ２．００の累進多焦点レンズを評価した例を図１４に
示す。図１４の左は平均屈折力分布、右は非点収差を表
し、それぞれの等高線は０．２５［Ｄｉｏｐｔｅｒ］
毎、実線が１［Ｄｉｏｐｔｅｒ］毎となっている。図中
の点線の格子は回旋角（視角）１０［ｄｅｇｒｅｅ］毎
のメッシュである。
【００１２】しかしながら、これらの評価結果は、レン
ズ回旋保持機構を用いたものであっても、従来のレンズ
メータとの組み合わせで評価されるものであるから、い
ずれも無限遠の物点に対する眼科レンズの評価である。
眼科レンズを通して観察される実際の物体は無限遠から
眼前２０ｃｍ程度までの様々な距離に存在し、眼科レン
ズの光学性能は物体距離によって変化するので、無限遠
物点だけの性能評価では不十分である。とくに累進多焦
点レンズの近用部は、近距離物点を観察する部分である
から、その評価を無限遠物点で行うことはほとんど意味
がない。
ズ回旋保持機構を用いたものであっても、従来のレンズ
メータとの組み合わせで評価されるものであるから、い
ずれも無限遠の物点に対する眼科レンズの評価である。
眼科レンズを通して観察される実際の物体は無限遠から
眼前２０ｃｍ程度までの様々な距離に存在し、眼科レン
ズの光学性能は物体距離によって変化するので、無限遠
物点だけの性能評価では不十分である。とくに累進多焦
点レンズの近用部は、近距離物点を観察する部分である
から、その評価を無限遠物点で行うことはほとんど意味
がない。
【００１３】累進多焦点レンズ（Progressive addition
Lens)は、ＩＳＯにおいては、"ISO 08980-2:1996(E)
Opthalmic optics-Uncut finished spectacle lenses-P
art 2: Specification for progressive power lenses"
に制定され、そのAnnex B (informative) には、累進
多焦点レンズの装用状態での性能の評価方法が記載され
ているが、評価に用いる物体距離は無限遠である(For p
rogressiveaddition lens charactgeristics a measure
ment with infinity distance has been chosen.) 。す
なわち、ＩＳＯにおいても本発明が提起しているような
問題点は認識されていない。
Lens)は、ＩＳＯにおいては、"ISO 08980-2:1996(E)
Opthalmic optics-Uncut finished spectacle lenses-P
art 2: Specification for progressive power lenses"
に制定され、そのAnnex B (informative) には、累進
多焦点レンズの装用状態での性能の評価方法が記載され
ているが、評価に用いる物体距離は無限遠である(For p
rogressiveaddition lens charactgeristics a measure
ment with infinity distance has been chosen.) 。す
なわち、ＩＳＯにおいても本発明が提起しているような
問題点は認識されていない。
【００１４】
【発明の目的】本発明は、以上のような従来の眼科レン
ズメータを用いた眼科レンズの性能評価方法の問題点に
鑑み、有限距離の物点に対する性能評価が可能となる眼
科レンズの評価方法を提案することを目的とする。
ズメータを用いた眼科レンズの性能評価方法の問題点に
鑑み、有限距離の物点に対する性能評価が可能となる眼
科レンズの評価方法を提案することを目的とする。
【００１５】
【発明の概要】本発明によるレンズの評価方法は、その
第一の態様によると、光源からの光束を被検眼科レンズ
に入射させ、該被検眼科レンズを通過した後の光束の状
態をスクリーンまたは受光素子で観測することにより、
上記被検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折力
を求める眼科レンズメータを用いるレンズ評価方法にお
いて、上記光源、スクリーンまたは受光素子の共役点
を、被検眼科レンズからの有限距離に作り、その状態で
上記被検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折力
を求めることを特徴としている。
第一の態様によると、光源からの光束を被検眼科レンズ
に入射させ、該被検眼科レンズを通過した後の光束の状
態をスクリーンまたは受光素子で観測することにより、
上記被検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折力
を求める眼科レンズメータを用いるレンズ評価方法にお
いて、上記光源、スクリーンまたは受光素子の共役点
を、被検眼科レンズからの有限距離に作り、その状態で
上記被検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折力
を求めることを特徴としている。
【００１６】また、第二の態様によると、上記光源、ス
クリーンまたは受光素子の共役点を、被検眼科レンズか
らの無限遠に作る第１の態様と、同共役点を、被検眼科
レンズからの有限距離に作る第２の態様とにおいてそれ
ぞれ、被検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折
力を求めることを特徴としている。上記有限距離は、２
００〜１０００ｍｍに設定することが好ましい。
クリーンまたは受光素子の共役点を、被検眼科レンズか
らの無限遠に作る第１の態様と、同共役点を、被検眼科
レンズからの有限距離に作る第２の態様とにおいてそれ
ぞれ、被検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折
力を求めることを特徴としている。上記有限距離は、２
００〜１０００ｍｍに設定することが好ましい。
【００１７】第２の態様における有限距離の設定は、例
えば、上記被検眼科レンズと該被検眼科レンズの外面側
に位置する光学系の間に、第１の態様では存在しないア
タッチメントレンズを挿入して行なうことができる。こ
のアタッチメントレンズの屈折力Ｄ［Ｄｉｏｐｔｅｒ］
は、 −６＜Ｄ＜０ とすることが好ましい。また、このアタッチメントレン
ズは、該レンズで発生する収差をできるだけ小さくする
ために、被検眼科レンズ側に凹のメニスカス形状とする
ことが好ましい。
えば、上記被検眼科レンズと該被検眼科レンズの外面側
に位置する光学系の間に、第１の態様では存在しないア
タッチメントレンズを挿入して行なうことができる。こ
のアタッチメントレンズの屈折力Ｄ［Ｄｉｏｐｔｅｒ］
は、 −６＜Ｄ＜０ とすることが好ましい。また、このアタッチメントレン
ズは、該レンズで発生する収差をできるだけ小さくする
ために、被検眼科レンズ側に凹のメニスカス形状とする
ことが好ましい。
【００１８】被検眼科レンズは、測定部位を選択できる
ように、眼球回旋想定点を中心に回旋可能に保持するこ
とができる。
ように、眼球回旋想定点を中心に回旋可能に保持するこ
とができる。
【００１９】本発明の評価方法は、特に非回転対称形状
の被検眼科レンズに有用である。このとき、その非回転
対称レンズの測定部位に応じて挿入するアタッチメント
レンズを交換することができ、交換することが好まし
い。より具体的に、被検眼科レンズが、遠用部、中間部
及び近用部を有する累進多焦点レンズであるときには、
遠用部の評価はアタッチメントレンズを挿入しない第１
の態様で行ない、近用部および中間部の評価は、アタッ
チメントレンズを挿入する第２の態様で行なうことが好
ましい。
の被検眼科レンズに有用である。このとき、その非回転
対称レンズの測定部位に応じて挿入するアタッチメント
レンズを交換することができ、交換することが好まし
い。より具体的に、被検眼科レンズが、遠用部、中間部
及び近用部を有する累進多焦点レンズであるときには、
遠用部の評価はアタッチメントレンズを挿入しない第１
の態様で行ない、近用部および中間部の評価は、アタッ
チメントレンズを挿入する第２の態様で行なうことが好
ましい。
【００２０】本発明の評価方法では、測定結果のデータ
処理において、レンズメータでの球面屈折力の測定値Ｓ
ＰＨ［Ｄｉｏｐｔｅｒ］、または等価球面屈折力ＡＰ
［Ｄｉｏｐｔｅｒ］を、挿入したアタッチメントレンズ
の屈折力Ｄ［Ｄｉｏｐｔｅｒ］で補正する。
処理において、レンズメータでの球面屈折力の測定値Ｓ
ＰＨ［Ｄｉｏｐｔｅｒ］、または等価球面屈折力ＡＰ
［Ｄｉｏｐｔｅｒ］を、挿入したアタッチメントレンズ
の屈折力Ｄ［Ｄｉｏｐｔｅｒ］で補正する。
【００２１】
【発明の実施形態】本発明のレンズ評価方法に用いる光
学系の配置例を、図１、図２、図３に示す。これらの光
学配置はそれぞれ、図６、図７、図８に示したレンズメ
ータを用いて、有限の物体距離における被検レンズを評
価する場合の光学配置を示している。図６、図７、図８
の光学系との相違点は、被検レンズ１０、２０、３０と
被検レンズの外面側にある正レンズ１４、２４、３４と
の間に、負のパワーのアタッチメントレンズ１９、２
９、３９を挿入した点である。
学系の配置例を、図１、図２、図３に示す。これらの光
学配置はそれぞれ、図６、図７、図８に示したレンズメ
ータを用いて、有限の物体距離における被検レンズを評
価する場合の光学配置を示している。図６、図７、図８
の光学系との相違点は、被検レンズ１０、２０、３０と
被検レンズの外面側にある正レンズ１４、２４、３４と
の間に、負のパワーのアタッチメントレンズ１９、２
９、３９を挿入した点である。
【００２２】図１の光学系によると、被検レンズ１０の
外面側に位置する光学系（正レンズ１４と負のアタッチ
メントレンズ１９）によって、スクリーン１５の共役点
が被検レンズ１０から有限の距離にでき、図２の光学系
では、被検レンズ２０の外面側に位置する光学系（正レ
ンズ２４と負のアタッチメントレンズ２９）によって、
受光素子２５の共役点が被検レンズ２０から有限の距離
にできる。図３の光学系では、被検レンズ３０の外面側
に位置する光学系（正レンズ３４と負のアタッチメント
レンズ３９）によって、光源３５の共役点が被検レンズ
３０から有限の距離にできる。なお、図１ないし図３の
光学系では、被検レンズ１０、２０、３０はそれぞれ、
レンズ回旋保持機構によって眼球回旋想定点１８、２
８、３８を中心に回旋可能に保持されている。
外面側に位置する光学系（正レンズ１４と負のアタッチ
メントレンズ１９）によって、スクリーン１５の共役点
が被検レンズ１０から有限の距離にでき、図２の光学系
では、被検レンズ２０の外面側に位置する光学系（正レ
ンズ２４と負のアタッチメントレンズ２９）によって、
受光素子２５の共役点が被検レンズ２０から有限の距離
にできる。図３の光学系では、被検レンズ３０の外面側
に位置する光学系（正レンズ３４と負のアタッチメント
レンズ３９）によって、光源３５の共役点が被検レンズ
３０から有限の距離にできる。なお、図１ないし図３の
光学系では、被検レンズ１０、２０、３０はそれぞれ、
レンズ回旋保持機構によって眼球回旋想定点１８、２
８、３８を中心に回旋可能に保持されている。
【００２３】挿入する負のパワーのアタッチメントレン
ズ１９（２９、３９）の屈折力をＤ［Ｄｉｏｐｔｅ
ｒ］、被検レンズ受け台１３（２３、３３）の開口部か
らアタッチメントレンズまでの距離をｓ［ｍｍ］とする
と、正レンズ１４（２４、３４）に負のアタッチメント
レンズ１９（２９、３９）を加えた光学系によって、ス
クリーン１５（受光素子２５、光源３５）の共役点は、
被検レンズ受け台１３（２３、３３）の開口部から、 Ｚ0 ＝ｓ−１０００／Ｄ［Ｄｉｏｐｔｅｒ］ の有限距離にできる。一方、アタッチメントレンズ１９
（２９、３９）を挿入しないときの同共役点は、無限遠
にできる（Ｚ0 ＝∞）。従ってＺ0 ［ｍｍ］の物体距離
での被検レンズの性能を評価したい場合には、これを解
いて Ｄ＝１０００／（ｓ−Ｚ0 ）［Ｄｉｏｐｔｅｒ］ の屈折力のアタッチメントレンズを挿入すれば良い。通
常ｓは１０〜３０［ｍｍ］程度、Ｚ0 は２００〜無限
［ｍｍ］であるので、アタッチメントレンズとしては−
５．９〜０［Ｄｉｏｐｔｅｒ］程度の負の屈折力を持っ
たものが適当である。なおアタッチメントレンズは、こ
れを挿入したことによる収差の発生をできるだけ少なく
するために、被検レンズ側に凹のメニスカス形状である
ことが望ましい。
ズ１９（２９、３９）の屈折力をＤ［Ｄｉｏｐｔｅ
ｒ］、被検レンズ受け台１３（２３、３３）の開口部か
らアタッチメントレンズまでの距離をｓ［ｍｍ］とする
と、正レンズ１４（２４、３４）に負のアタッチメント
レンズ１９（２９、３９）を加えた光学系によって、ス
クリーン１５（受光素子２５、光源３５）の共役点は、
被検レンズ受け台１３（２３、３３）の開口部から、 Ｚ0 ＝ｓ−１０００／Ｄ［Ｄｉｏｐｔｅｒ］ の有限距離にできる。一方、アタッチメントレンズ１９
（２９、３９）を挿入しないときの同共役点は、無限遠
にできる（Ｚ0 ＝∞）。従ってＺ0 ［ｍｍ］の物体距離
での被検レンズの性能を評価したい場合には、これを解
いて Ｄ＝１０００／（ｓ−Ｚ0 ）［Ｄｉｏｐｔｅｒ］ の屈折力のアタッチメントレンズを挿入すれば良い。通
常ｓは１０〜３０［ｍｍ］程度、Ｚ0 は２００〜無限
［ｍｍ］であるので、アタッチメントレンズとしては−
５．９〜０［Ｄｉｏｐｔｅｒ］程度の負の屈折力を持っ
たものが適当である。なおアタッチメントレンズは、こ
れを挿入したことによる収差の発生をできるだけ少なく
するために、被検レンズ側に凹のメニスカス形状である
ことが望ましい。
【００２４】図４は、図２のレンズメータと図１２のレ
ンズ回旋保持機構の組み合わせにより、ＳＰＨ−４．０
０の回転対称非球面レンズを評価した例を示している。
図の縦軸ＶＡは被検レンズの回旋角（視角）［ｄｅｇｒ
ｅｅ］、横軸の△ＡＰは像面湾曲［Ｄｉｏｐｔｅｒ］、
△ＡＳは非点収差［Ｄｉｏｐｔｅｒ］であり、図４中の
（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ、物体距離∞、１０
００［ｍｍ］、３００［ｍｍ］に対するものである。こ
の測定においてはｓ＝２５［ｍｍ］で各物体距離では表
１に示す屈折力のアタッチメントレンズを用いた。
ンズ回旋保持機構の組み合わせにより、ＳＰＨ−４．０
０の回転対称非球面レンズを評価した例を示している。
図の縦軸ＶＡは被検レンズの回旋角（視角）［ｄｅｇｒ
ｅｅ］、横軸の△ＡＰは像面湾曲［Ｄｉｏｐｔｅｒ］、
△ＡＳは非点収差［Ｄｉｏｐｔｅｒ］であり、図４中の
（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ、物体距離∞、１０
００［ｍｍ］、３００［ｍｍ］に対するものである。こ
の測定においてはｓ＝２５［ｍｍ］で各物体距離では表
１に示す屈折力のアタッチメントレンズを用いた。
【００２５】
【表１】 Ｚ0 ［ｍｍ］ Ｄ［Ｄｉｏｐｔｅｒ］ ∞ ０．００（アタッチメントレンズ無し） １０００ −１．０３ ３００ −３．３４
【００２６】図５は、同じレンズメータとレンズ回旋保
持機構の組み合わせにより、ＳＰＨ＋４．００、ＡＤＤ
２．００の累進多焦点レンズを評価した例を示してい
る。図５の左は平均屈折力分布、右は非点収差を表し、
それぞれの等高線は０．２５［Ｄｉｏｐｔｅｒ］毎、実
線が１［Ｄｉｏｐｔｅｒ］毎となっている。図中の点線
の格子は視角１０［ｄｅｇｒｅｅ］毎のメッシュであ
る。累進多焦点レンズの遠用部評価においてはアタッチ
メントレンズ無し、近用部評価では−３．６４［Ｄｉｐ
ｏｔｅｒ］のアタッチメントレンズ、中間部ではレンズ
が想定している物体距離に応じた屈折力のアタッチメン
トレンズに逐次交換しながら測定した。これらの評価結
果は、実際の被検レンズの使用状態での性能シミュレー
ションとよく一致していた。
持機構の組み合わせにより、ＳＰＨ＋４．００、ＡＤＤ
２．００の累進多焦点レンズを評価した例を示してい
る。図５の左は平均屈折力分布、右は非点収差を表し、
それぞれの等高線は０．２５［Ｄｉｏｐｔｅｒ］毎、実
線が１［Ｄｉｏｐｔｅｒ］毎となっている。図中の点線
の格子は視角１０［ｄｅｇｒｅｅ］毎のメッシュであ
る。累進多焦点レンズの遠用部評価においてはアタッチ
メントレンズ無し、近用部評価では−３．６４［Ｄｉｐ
ｏｔｅｒ］のアタッチメントレンズ、中間部ではレンズ
が想定している物体距離に応じた屈折力のアタッチメン
トレンズに逐次交換しながら測定した。これらの評価結
果は、実際の被検レンズの使用状態での性能シミュレー
ションとよく一致していた。
【００２７】なお、レンズメータで測定された値は、被
検レンズとアタッチメントレンズの両方を含んだ値とな
っている。従って被検レンズによる屈折効果のみを求め
るには測定値を補正することが必要となる。レンズメー
タによる球面屈折力測定値をＳＰＨ［Ｄｉｏｐｔｅ
ｒ］、円柱屈折力測定値をＣＹＬ［Ｄｉｏｐｔｅｒ］と
すると、アタッチメントレンズの屈折力Ｄで補正された
球面屈折力は、 ＳＰＨ’＝ＳＰＨ−Ｄ／（１−Ｄｓ／１０００） となる。また補正された等価球面屈折力は、 ＡＰ’＝ＳＰＨ’＋ＣＹＬ／２ となる。図５はこのような補正処理を施した値をプロッ
トしたものである。
検レンズとアタッチメントレンズの両方を含んだ値とな
っている。従って被検レンズによる屈折効果のみを求め
るには測定値を補正することが必要となる。レンズメー
タによる球面屈折力測定値をＳＰＨ［Ｄｉｏｐｔｅ
ｒ］、円柱屈折力測定値をＣＹＬ［Ｄｉｏｐｔｅｒ］と
すると、アタッチメントレンズの屈折力Ｄで補正された
球面屈折力は、 ＳＰＨ’＝ＳＰＨ−Ｄ／（１−Ｄｓ／１０００） となる。また補正された等価球面屈折力は、 ＡＰ’＝ＳＰＨ’＋ＣＹＬ／２ となる。図５はこのような補正処理を施した値をプロッ
トしたものである。
【００２８】
【発明の効果】本発明によるレンズの評価方法を用い
て、無限遠から有限距離までの物点に対する眼科レンズ
の性能評価が可能となった。
て、無限遠から有限距離までの物点に対する眼科レンズ
の性能評価が可能となった。
【図１】本発明によるレンズ評価方法に用いるレンズメ
ータ（光学系）の一例を示す説明図である。
ータ（光学系）の一例を示す説明図である。
【図２】同他のレンズメータ（光学系）の例を示す説明
図である。
図である。
【図３】同さらに他のレンズメータ（光学系）の例を示
す説明図である。
す説明図である。
【図４】本発明のレンズ評価方法による非球面レンズの
評価結果を示す図である。
評価結果を示す図である。
【図５】同累進多焦点レンズの評価結果を示す図であ
る。
る。
【図６】従来のレンズメータの光学系の説明図である。
【図７】他の従来のレンズメータの光学系の説明図であ
る。
る。
【図８】さらに別の従来のレンズメータの光学系の説明
図である。
図である。
【図９】従来のレンズメータによるレンズ評価方法の説
明図である。
明図である。
【図１０】図６のレンズメータを用いた従来のレンズ評
価方法による非球面レンズの評価結果を示す図である。
価方法による非球面レンズの評価結果を示す図である。
【図１１】眼の回旋状態の説明図である。
【図１２】レンズの回旋保持機構の原理図を示す説明図
である。
である。
【図１３】図７のレンズメータを用いた従来のレンズ評
価方法による非球面レンズの評価結果を示す図である。
価方法による非球面レンズの評価結果を示す図である。
【図１４】同従来のレンズ評価方法による累進多焦点レ
ンズの評価結果を示す図である。
ンズの評価結果を示す図である。
Ｑ １０ ２０ ３０ 被検レンズ １１ ２１ ターゲット １２ ２２ ３２ 正レンズ（またはレンズ群） ３ １３ ２３ ３３ 被検レンズ受け台 １４ ２４ ３４ レンズ（またはレンズ群） １５ スクリーン ２５ ３１ 受光素子 ２３ ３５ 光源 ２７ レンズ １９ ２９ ３９ アタッチメントレンズ ３６ マスク板 Ｅ 眼球回旋点 ８ １８ ２８ ３８ 眼球回旋想定点
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１０年６月５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】また同様の方法でＳＰＨ＋４．００、ＡＤ
Ｄ２．００の累進多焦点レンズを評価した例を図１４に
示す。図１４の右は平均屈折力分布、左は非点収差を表
し、それぞれの等高線は０．２５［Ｄｉｏｐｔｅｒ］
毎、実線が１［Ｄｉｏｐｔｅｒ］毎となっている。図中
の点線の格子は回旋角（視覚）１０［ｄｅｇｒｅｅ］毎
のメッシュである。
Ｄ２．００の累進多焦点レンズを評価した例を図１４に
示す。図１４の右は平均屈折力分布、左は非点収差を表
し、それぞれの等高線は０．２５［Ｄｉｏｐｔｅｒ］
毎、実線が１［Ｄｉｏｐｔｅｒ］毎となっている。図中
の点線の格子は回旋角（視覚）１０［ｄｅｇｒｅｅ］毎
のメッシュである。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】
【発明の概要】本発明によるレンズの評価方法は、その
第一の態様によると、光源からの光束を被検眼科レンズ
に入射させ、該被検眼科レンズを通過した後の光束の状
態をスクリーンまたは受光素子で観測することにより、
上記被検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折力
を求める眼科レンズメータを用いるレンズ評価方法にお
いて、上記光源、スクリーンまたは受光素子の共役点
を、被検眼科レンズから有限距離に作り、その状態で上
記被検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折力を
求めることを特徴としている。
第一の態様によると、光源からの光束を被検眼科レンズ
に入射させ、該被検眼科レンズを通過した後の光束の状
態をスクリーンまたは受光素子で観測することにより、
上記被検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折力
を求める眼科レンズメータを用いるレンズ評価方法にお
いて、上記光源、スクリーンまたは受光素子の共役点
を、被検眼科レンズから有限距離に作り、その状態で上
記被検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折力を
求めることを特徴としている。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２６】図５は、同じレンズメータとレンズ回旋保
持機構の組み合わせにより、ＳＰＨ＋４．００、ＡＤＤ
２．００の累進多焦点レンズを評価した例を示してい
る。図５の右は平均屈折力分布、左は非点収差を表し、
それぞれの等高線は０．２５［Ｄｉｏｐｔｅｒ］毎、実
線が１［Ｄｉｏｐｔｅｒ］毎となっている。図中の点線
の格子は視角１０［ｄｅｇｒｅｅ］毎のメッシュであ
る。累進多焦点レンズの遠用部評価においてはアタッチ
メントレンズ無し、近用部評価では−３．６４［Ｄｉｏ
ｐｔｅｒ］のアタッチメントレンズ、中間部ではレンズ
が想定している物体距離に応じた屈折力のアタッチメン
トレンズに逐次交換しながら測定した。これらの評価結
果は、実際の被検レンズの使用状態での性能シュミレー
ションとよく一致していた。
持機構の組み合わせにより、ＳＰＨ＋４．００、ＡＤＤ
２．００の累進多焦点レンズを評価した例を示してい
る。図５の右は平均屈折力分布、左は非点収差を表し、
それぞれの等高線は０．２５［Ｄｉｏｐｔｅｒ］毎、実
線が１［Ｄｉｏｐｔｅｒ］毎となっている。図中の点線
の格子は視角１０［ｄｅｇｒｅｅ］毎のメッシュであ
る。累進多焦点レンズの遠用部評価においてはアタッチ
メントレンズ無し、近用部評価では−３．６４［Ｄｉｏ
ｐｔｅｒ］のアタッチメントレンズ、中間部ではレンズ
が想定している物体距離に応じた屈折力のアタッチメン
トレンズに逐次交換しながら測定した。これらの評価結
果は、実際の被検レンズの使用状態での性能シュミレー
ションとよく一致していた。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】符号の説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【符号の説明】 Ｑ １０ ２０ ３０ 被検レンズ １１ ２１ ターゲット １２ ２２ レンズ（またはレンズ群） ３ １３ ２３ ３３ 被検レンズ受け台 １４ ２４ ３４ レンズ（またはレンズ群） １５ スクリーン ２５ ３１ 受光素子 ２６ ３５ 光源 ２７ レンズ １９ ２９ ３９ アタッチメントレンズ ３６ マスク板 Ｅ 眼球回旋点 ８ １８ ２８ ３８ 眼球回旋想定点
Claims (11)
- 【請求項１】 光源からの光束を被検眼科レンズに入射
させ、該被検眼科レンズを通過した後の光束の状態をス
クリーンまたは受光素子で観測することにより、上記被
検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折力を求め
るレンズメータを用いるレンズ評価方法において、 上記光源、スクリーンまたは受光素子の共役点を、被検
眼科レンズから有限距離に作り、その状態で上記被検眼
科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折力を求めるこ
とを特徴とする眼科レンズの評価方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の評価方法において、上記
有限距離は、２００〜１０００ｍｍである眼科レンズの
評価方法。 - 【請求項３】 光源からの光束を被検眼科レンズに入射
させ、該被検眼科レンズを通過した後の光束の状態をス
クリーンまたは受光素子で観測することにより、上記被
検眼科レンズの頂点屈折力またはプリズム屈折力を求め
るレンズメータを用いるレンズ評価方法において、 上記光源、スクリーンまたは受光素子の共役点を、被検
眼科レンズからの無限遠に作る第１の態様と、同共役点
を、被検眼科レンズからの有限距離に作る第２の態様と
においてそれぞれ、被検眼科レンズの頂点屈折力または
プリズム屈折力を求めることを特徴とする眼科レンズの
評価方法。 - 【請求項４】 請求項３記載の評価方法において、上記
有限距離は、２００〜１０００ｍｍである眼科レンズの
評価方法。 - 【請求項５】 請求項３または４記載の評価方法におい
て、上記第２の態様は、上記被検眼科レンズと該被検眼
科レンズの外面側に位置する光学系の間に、第１の態様
では存在しないアタッチメントレンズを挿入して設定さ
れる眼科レンズの評価方法。 - 【請求項６】 請求項５記載のレンズの評価方法におい
て、アタッチメントレンズの屈折力Ｄ［Ｄｉｏｐｔｅ
ｒ］は、 −６＜Ｄ＜０ である眼科レンズの評価方法。 - 【請求項７】 請求項５または６記載の評価方法におい
て、上記アタッチメントレンズは、被検眼科レンズ側に
凹のメニスカス形状である眼科レンズの評価方法。 - 【請求項８】 請求項３ないし６のいずれか１項記載の
評価方法において、上記被検眼科レンズを眼球回旋想定
点を中心に回旋可能に保持する眼科レンズの評価方法。 - 【請求項９】 請求項３ないし７のいずれか１項記載の
評価方法において、被検眼科レンズは非回転対称レンズ
であり、その測定部位に応じて挿入するアタッチメント
レンズを交換する眼科レンズの評価方法。 - 【請求項１０】 請求項３ないし７のいずれか１項記載
の評価方法において、被検眼科レンズは、遠用部、中間
部及び近用部を有する累進多焦点レンズであり、少なく
とも遠用部の評価はアタッチメントレンズを挿入しない
第１の態様で行ない、少なくとも近用部の評価は、アタ
ッチメントレンズを挿入する第２の態様で行なう眼科レ
ンズの評価方法。 - 【請求項１１】 請求項３ないし９のいずれか１項記載
の評価方法において、球面屈折力の測定値ＳＰＨ［Ｄｉ
ｏｐｔｅｒ］、または等価球面屈折力ＡＰ［Ｄｉｏｐｔ
ｅｒ］を、挿入したアタッチメントレンズの屈折力Ｄ
［Ｄｉｏｐｔｅｒ］で補正する眼科レンズの評価方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28895597A JPH11125580A (ja) | 1997-10-21 | 1997-10-21 | 眼科レンズの評価方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28895597A JPH11125580A (ja) | 1997-10-21 | 1997-10-21 | 眼科レンズの評価方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11125580A true JPH11125580A (ja) | 1999-05-11 |
Family
ID=17736972
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28895597A Withdrawn JPH11125580A (ja) | 1997-10-21 | 1997-10-21 | 眼科レンズの評価方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11125580A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6222621B1 (en) * | 1998-10-12 | 2001-04-24 | Hoyo Corporation | Spectacle lens evaluation method and evaluation device |
| JP2003042905A (ja) * | 2001-07-27 | 2003-02-13 | Pentax Corp | 眼鏡レンズの評価方法および評価装置 |
| US6953248B2 (en) | 2002-10-17 | 2005-10-11 | Pentax Corporation | Progressive power lens |
| JP2005308490A (ja) * | 2004-04-20 | 2005-11-04 | Pentax Corp | 光学特性補間方法、眼鏡装用シミュレーション画像処理方法、眼鏡装用シミュレーション画像処理装置、眼鏡レンズの評価方法、眼鏡レンズの評価装置 |
| JP2005326294A (ja) * | 2004-05-14 | 2005-11-24 | Pentax Corp | 光学特性の補間方法およびその方法を用いたレンズの評価装置 |
| JP2012141221A (ja) * | 2010-12-29 | 2012-07-26 | Seiko Epson Corp | 眼鏡用レンズ、その性能評価方法、設計方法および製造方法 |
| JP6715528B1 (ja) * | 2019-08-30 | 2020-07-01 | 株式会社レクザム | レンズ光学特性測定装置、眼鏡装用状態シミュレーション装置、眼鏡装用状態シミュレーションシステム、レンズ光学特性測定方法、眼鏡装用状態シミュレーション方法、プログラム、及び、記録媒体 |
-
1997
- 1997-10-21 JP JP28895597A patent/JPH11125580A/ja not_active Withdrawn
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6222621B1 (en) * | 1998-10-12 | 2001-04-24 | Hoyo Corporation | Spectacle lens evaluation method and evaluation device |
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| US6953248B2 (en) | 2002-10-17 | 2005-10-11 | Pentax Corporation | Progressive power lens |
| DE10347063B4 (de) * | 2002-10-17 | 2014-07-10 | Seiko Optical Products Co., Ltd. | Brillenglas mit progressiver Wirkung |
| JP2005308490A (ja) * | 2004-04-20 | 2005-11-04 | Pentax Corp | 光学特性補間方法、眼鏡装用シミュレーション画像処理方法、眼鏡装用シミュレーション画像処理装置、眼鏡レンズの評価方法、眼鏡レンズの評価装置 |
| JP2005326294A (ja) * | 2004-05-14 | 2005-11-24 | Pentax Corp | 光学特性の補間方法およびその方法を用いたレンズの評価装置 |
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| JP6715528B1 (ja) * | 2019-08-30 | 2020-07-01 | 株式会社レクザム | レンズ光学特性測定装置、眼鏡装用状態シミュレーション装置、眼鏡装用状態シミュレーションシステム、レンズ光学特性測定方法、眼鏡装用状態シミュレーション方法、プログラム、及び、記録媒体 |
| WO2021038857A1 (ja) * | 2019-08-30 | 2021-03-04 | 株式会社レクザム | レンズ光学特性測定装置、眼鏡装用状態シミュレーション装置、眼鏡装用状態シミュレーションシステム、レンズ光学特性測定方法、眼鏡装用状態シミュレーション方法、プログラム、及び、記録媒体 |
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