JPH11124657A - 高強度耐熱鋼 - Google Patents
高強度耐熱鋼Info
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- JPH11124657A JPH11124657A JP9285696A JP28569697A JPH11124657A JP H11124657 A JPH11124657 A JP H11124657A JP 9285696 A JP9285696 A JP 9285696A JP 28569697 A JP28569697 A JP 28569697A JP H11124657 A JPH11124657 A JP H11124657A
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- Japan
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- steel
- temperature
- creep rupture
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、１２Ｃｒ系鋼の材料で使用温度が
５００℃以上となるような高温環境下においても適用で
き、高温強度に優れ、かつ靭性にも優れた高強度耐熱鋼
を提供する。 【解決手段】 本発明は、重量比で、Ｃ：０．０８〜
０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜０．１％、Ｍｎ：０．０
１〜０．２％、Ｎｉ：２．０〜３．５％、Ｃｒ：８〜１
３％、Ｖ：０．１〜０．３％、Ｎｂ及びＴａの１種また
は２種で合計：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１〜
０．１％、Ｍｏ：１．５〜４．０％、Ｗ：１．０〜３．
０％、Ｃｏ：３．０〜６．０％を含み、残部不可避的不
純物及び鉄からなり、必要に応じて、さらにＢ：０．０
０１〜０．０１％を含むことを特徴とする高強度耐熱
鋼。
５００℃以上となるような高温環境下においても適用で
き、高温強度に優れ、かつ靭性にも優れた高強度耐熱鋼
を提供する。 【解決手段】 本発明は、重量比で、Ｃ：０．０８〜
０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜０．１％、Ｍｎ：０．０
１〜０．２％、Ｎｉ：２．０〜３．５％、Ｃｒ：８〜１
３％、Ｖ：０．１〜０．３％、Ｎｂ及びＴａの１種また
は２種で合計：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１〜
０．１％、Ｍｏ：１．５〜４．０％、Ｗ：１．０〜３．
０％、Ｃｏ：３．０〜６．０％を含み、残部不可避的不
純物及び鉄からなり、必要に応じて、さらにＢ：０．０
０１〜０．０１％を含むことを特徴とする高強度耐熱
鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高温強度に優れた
高強度耐熱鋼に関するものであり、特に、火力発電用ガ
スタービンに用いられるタービンロータやタービンディ
スク等に好適な高強度耐熱鋼に係るものである。
高強度耐熱鋼に関するものであり、特に、火力発電用ガ
スタービンに用いられるタービンロータやタービンディ
スク等に好適な高強度耐熱鋼に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この分野での材料としては高強
度、高靭性を目的とした含Ｃｒ鋼が用いられている。例
えば、現在の火力発電用ガスタービンディスクとして、
特公昭６０−８２９９号公報には２．２５Ｃｒ−Ｍｏ一
Ｖ鋼が開示されている。また、特公平７−１０３４４７
号公報には、ガスタービンディスクに用いられる１２Ｃ
ｒ鋼が開示されている。
度、高靭性を目的とした含Ｃｒ鋼が用いられている。例
えば、現在の火力発電用ガスタービンディスクとして、
特公昭６０−８２９９号公報には２．２５Ｃｒ−Ｍｏ一
Ｖ鋼が開示されている。また、特公平７−１０３４４７
号公報には、ガスタービンディスクに用いられる１２Ｃ
ｒ鋼が開示されている。
【０００３】従来、ガスタービンプラントはガス燃焼温
度が高温のもので１３５０℃であり、実際にタービンデ
ィスクが加熱される温度は約４５０℃までである。しか
し、発電効率の高効率化を達成するため、燃焼温度の高
温化、圧縮比の向上が要求され、より高温強度に優れた
ディスク材が必要となっている。
度が高温のもので１３５０℃であり、実際にタービンデ
ィスクが加熱される温度は約４５０℃までである。しか
し、発電効率の高効率化を達成するため、燃焼温度の高
温化、圧縮比の向上が要求され、より高温強度に優れた
ディスク材が必要となっている。
【０００４】使用温度が５００℃程度までは、上記特公
平７−１０３４４７号公報に示されているような従来の
１２Ｃｒ鋼を適用することも可能であるが、ガス燃焼温
度が１５００℃のガスタービンプラントにおいては使用
温度が５００℃を超えており、このような使用温度に対
しては高温強度が不足することから、ガスタービンディ
スクとしての適用は難しく、さらに高温強度の優れた材
料の開発が望まれている。
平７−１０３４４７号公報に示されているような従来の
１２Ｃｒ鋼を適用することも可能であるが、ガス燃焼温
度が１５００℃のガスタービンプラントにおいては使用
温度が５００℃を超えており、このような使用温度に対
しては高温強度が不足することから、ガスタービンディ
スクとしての適用は難しく、さらに高温強度の優れた材
料の開発が望まれている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このような技術の現状
に鑑み、本発明は、１２Ｃｒ系鋼の材料で使用温度が５
００℃以上となるような高温環境下においても適用で
き、高温強度に優れ、かつ靭性にも優れた高強度耐熱鋼
を提供することを目的とするものである。
に鑑み、本発明は、１２Ｃｒ系鋼の材料で使用温度が５
００℃以上となるような高温環境下においても適用で
き、高温強度に優れ、かつ靭性にも優れた高強度耐熱鋼
を提供することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本願発明者は鋭意研究を重ねた結果、１２Ｃｒ系鋼の材
料でも構成する合金成分を調整することにより、特に
Ｗ，Ｍｏ，Ｃｏの添加量を調整し、さらにＢを添加する
ことにより、以下に示す優れた高温強度を有する耐熱鋼
を得ることができた。
本願発明者は鋭意研究を重ねた結果、１２Ｃｒ系鋼の材
料でも構成する合金成分を調整することにより、特に
Ｗ，Ｍｏ，Ｃｏの添加量を調整し、さらにＢを添加する
ことにより、以下に示す優れた高温強度を有する耐熱鋼
を得ることができた。
【０００７】すなわち、本発明は、（１）重量比で、 Ｃ ：０．０８〜０．１８％、 Ｓｉ：０．０１〜０．１％、 Ｍｎ：０．０１〜０．２％、 Ｎｉ：２．０〜３．５％、 Ｃｒ：８〜１３％、 Ｖ ：０．１〜０．３％、 Ｎｂ及びＴａの１種または２種で合計：０．０１〜０．１％、 Ｎ ：０．０１〜０．１％、 Ｍｏ：１．５〜４．０％、 Ｗ ：１．０〜３．０％、 Ｃｏ：３．０〜６．０％ を含み、残部不可避的不純物及び鉄からなることを特徴
とする高強度耐熱鋼。及び、（２）上記の鋼に、さらに
重量比で、 Ｂ ：０．００１〜０．０１％ を含むことを特徴とする高強度耐熱鋼である。
とする高強度耐熱鋼。及び、（２）上記の鋼に、さらに
重量比で、 Ｂ ：０．００１〜０．０１％ を含むことを特徴とする高強度耐熱鋼である。
【０００８】上記組成にすることにより、本発明鋼は試
験条件：６００℃、３０kgf/mm2 におけるクリープ破断
時間が１０００時間以上で、かつ２０℃における衝撃値
が１０kgf/mm2 以上という優れた特性を得ることができ
る。
験条件：６００℃、３０kgf/mm2 におけるクリープ破断
時間が１０００時間以上で、かつ２０℃における衝撃値
が１０kgf/mm2 以上という優れた特性を得ることができ
る。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明者らは、１２Ｃｒ系鋼を基
本成分として合金元素の厳選を行って高温強度の改善を
鋭意行い、優れた高温特性、常温靭性を有する新しい高
強度耐熱鋼を発明した。特に、本発明はＭｏと共にＷ，
Ｃｏを添加し、クリープ破断強度の強化を図り、さらに
Ｂを添加することによりその効果を助長する。
本成分として合金元素の厳選を行って高温強度の改善を
鋭意行い、優れた高温特性、常温靭性を有する新しい高
強度耐熱鋼を発明した。特に、本発明はＭｏと共にＷ，
Ｃｏを添加し、クリープ破断強度の強化を図り、さらに
Ｂを添加することによりその効果を助長する。
【００１０】以下に本発明高強度耐熱鋼における成分限
定理由を述べる。 Ｃ：ＣはＮと共に炭窒化物を形成し、クリープ破断強度
の向上に寄与する。しかし、０．０８％未満では十分な
効果は得られず、また０．１８％を超えると使用中に炭
室化物が凝集粗大化し、高温長時聞のクリープ破断強度
を劣化させる。このため０．０８〜０．１８％とする。
定理由を述べる。 Ｃ：ＣはＮと共に炭窒化物を形成し、クリープ破断強度
の向上に寄与する。しかし、０．０８％未満では十分な
効果は得られず、また０．１８％を超えると使用中に炭
室化物が凝集粗大化し、高温長時聞のクリープ破断強度
を劣化させる。このため０．０８〜０．１８％とする。
【００１１】Ｓｉ：Ｓｉは高温強度、特にクリープ破断
強度を低下させる。このため、本耐熱鋼においては真空
カーボン脱酸法を適用することも併せて考慮して、製鋼
において必要な最小限度の添加とし、その範囲を０．０
１〜０．１％とする。
強度を低下させる。このため、本耐熱鋼においては真空
カーボン脱酸法を適用することも併せて考慮して、製鋼
において必要な最小限度の添加とし、その範囲を０．０
１〜０．１％とする。
【００１２】Ｍｎ：Ｍｎも脱酸材として有用な元素であ
り、不純物として混入するＳの悪影響をＭｎＳを形成す
ることで無害化する作用もある。また、δフェライトの
生成を抑制する作用がある。このために０．０１％以上
の添加は必要である。一方、多量にこの元素を加えると
クリープ破断強度が劣化する。このため、０．２％を超
える量の添加は好ましくない。上記した理由から、本発
明におけるＭｎ含有量を０．０１〜０．２％とする。よ
り好ましい範囲は０．０１〜０．１％である。
り、不純物として混入するＳの悪影響をＭｎＳを形成す
ることで無害化する作用もある。また、δフェライトの
生成を抑制する作用がある。このために０．０１％以上
の添加は必要である。一方、多量にこの元素を加えると
クリープ破断強度が劣化する。このため、０．２％を超
える量の添加は好ましくない。上記した理由から、本発
明におけるＭｎ含有量を０．０１〜０．２％とする。よ
り好ましい範囲は０．０１〜０．１％である。
【００１３】Ｃｒ：Ｃｒは炭化物を形成しクリープ破断
強度の改善に寄与すると共に、マトリックス中に溶け込
み、マトリックス自体を強化して高温長時間側の強度の
向上に寄与する。また、耐酸化性をも改善する。８％未
満であるとその効果が十分でなく、また１３％を超える
量を添加するとδフェライトを生成しやすくなり、強度
の低下や靭性の劣化をもたらす。このため、８〜１３％
とする。より好ましい範囲は９〜１２％である。
強度の改善に寄与すると共に、マトリックス中に溶け込
み、マトリックス自体を強化して高温長時間側の強度の
向上に寄与する。また、耐酸化性をも改善する。８％未
満であるとその効果が十分でなく、また１３％を超える
量を添加するとδフェライトを生成しやすくなり、強度
の低下や靭性の劣化をもたらす。このため、８〜１３％
とする。より好ましい範囲は９〜１２％である。
【００１４】Ｖ：Ｖは炭窒化物となってクリープ破断強
度を改善する。０．１％未満では十分な効果が得られな
い。また、逆に０．３％を超える量を添加するとむしろ
クリーブ破断強度は低下してしまう。このため、０．１
〜０．３％とする。
度を改善する。０．１％未満では十分な効果が得られな
い。また、逆に０．３％を超える量を添加するとむしろ
クリーブ破断強度は低下してしまう。このため、０．１
〜０．３％とする。
【００１５】ＮｂまたはＴａ：ＮｂまたはＴａは炭窒化
物を形成して高温強度の改善に寄与する。また、高温で
析出する炭化物（Ｍ23Ｃ6 ）を微細にして長時間クリー
プ破断強度の改善に寄与する。０．０１％未満ではその
効果はなく、またその合計量が０．１％を超える量を添
加すると、鋼塊製造時に生成したＮｂまたはＴａの炭窒
化物が熱処理（溶体化処理：９５０〜１１５０℃）時に
マトリックスに十分に固溶できず、使用中に粗大化して
長時間のクリープ破断強度を低下させる。このため、Ｎ
ｂ及びＴａの合計量を０．０１〜０．１％とする。
物を形成して高温強度の改善に寄与する。また、高温で
析出する炭化物（Ｍ23Ｃ6 ）を微細にして長時間クリー
プ破断強度の改善に寄与する。０．０１％未満ではその
効果はなく、またその合計量が０．１％を超える量を添
加すると、鋼塊製造時に生成したＮｂまたはＴａの炭窒
化物が熱処理（溶体化処理：９５０〜１１５０℃）時に
マトリックスに十分に固溶できず、使用中に粗大化して
長時間のクリープ破断強度を低下させる。このため、Ｎ
ｂ及びＴａの合計量を０．０１〜０．１％とする。
【００１６】Ｎ：ＮはＣや合金元素と共に炭窒化物を形
成して高温強度の改善に寄与する。０．０１％未満で
は、十分な炭窒化物を形成することができないために、
クリープ破断強度が十分に得られない。また、０．１％
を超える量を添加すると、長時問の使用中に炭窒化物が
凝集粗大化して、十分なクリープ破断強度を得ることが
できなくなる。このため、０．０１〜０．１％とする。
成して高温強度の改善に寄与する。０．０１％未満で
は、十分な炭窒化物を形成することができないために、
クリープ破断強度が十分に得られない。また、０．１％
を超える量を添加すると、長時問の使用中に炭窒化物が
凝集粗大化して、十分なクリープ破断強度を得ることが
できなくなる。このため、０．０１〜０．１％とする。
【００１７】Ｍｏ：ＭｏはＷと共にマトリックス中に固
溶してクリープ破断強度を改善する。また、Ｍｏは焼入
性を向上させ、常温強度、靭性の改善に寄与する。本願
発明鋼のようにＷを複合添加する場合、ＭｏよりもＷの
方が高温強度の改善に有効ではあるが、Ｗの多量添加は
延性を劣化させてしまう。一方、Ｍｏ及びＷを多量に添
加するとδフェライトが形成されて靱性を低下させる。
１．５％未満では高温強度に対する効果は少なく、４．
０％以上の添加では靭性を低下させるため、Ｍｏの添加
量は１．５〜４．０％とする。
溶してクリープ破断強度を改善する。また、Ｍｏは焼入
性を向上させ、常温強度、靭性の改善に寄与する。本願
発明鋼のようにＷを複合添加する場合、ＭｏよりもＷの
方が高温強度の改善に有効ではあるが、Ｗの多量添加は
延性を劣化させてしまう。一方、Ｍｏ及びＷを多量に添
加するとδフェライトが形成されて靱性を低下させる。
１．５％未満では高温強度に対する効果は少なく、４．
０％以上の添加では靭性を低下させるため、Ｍｏの添加
量は１．５〜４．０％とする。
【００１８】Ｗ：Ｗは前述のようにＭｏと共にマトリッ
クス中に固溶してクリープ破断強度を改善する。ＷはＭ
ｏよりも固溶体強化機能が強く、有効な元素である。し
かし多量に添加するとδフェライトや多量の金属間化合
物を生成するため、逆にクリープ破断強度を劣化させ、
また、延性が低下する。このため、Ｍｏの添加量とのバ
ランスを考慮して１．０〜３．０％の添加とする。
クス中に固溶してクリープ破断強度を改善する。ＷはＭ
ｏよりも固溶体強化機能が強く、有効な元素である。し
かし多量に添加するとδフェライトや多量の金属間化合
物を生成するため、逆にクリープ破断強度を劣化させ、
また、延性が低下する。このため、Ｍｏの添加量とのバ
ランスを考慮して１．０〜３．０％の添加とする。
【００１９】Ｃｏ：Ｃｏはマトリックスに固溶してδフ
ェライトの生成を抑制する。このため、Ｃｏを添加する
と、Ｃｏを添加しないものよりもＣｒ，Ｗ，Ｍｏなどの
高温強度を強化させる元素を多く添加することが可能と
なり、高いクリープ破断強度を得ることができる。Ｍ
ｏ，Ｗの添加量とのバランスもあり、３％未満ではクリ
ープ破断強度に対する効果は少なく、また、６％以上の
添加では長時間の使用中に金属間化合物を生成し、クリ
ープ破断強度を低下させる。従って、３．０〜６．０％
の添加とする。
ェライトの生成を抑制する。このため、Ｃｏを添加する
と、Ｃｏを添加しないものよりもＣｒ，Ｗ，Ｍｏなどの
高温強度を強化させる元素を多く添加することが可能と
なり、高いクリープ破断強度を得ることができる。Ｍ
ｏ，Ｗの添加量とのバランスもあり、３％未満ではクリ
ープ破断強度に対する効果は少なく、また、６％以上の
添加では長時間の使用中に金属間化合物を生成し、クリ
ープ破断強度を低下させる。従って、３．０〜６．０％
の添加とする。
【００２０】Ｎｉ：Ｎｉは焼入性を向上させ、靭性を改
善する上で有効な元秦であり、δフェライトの生成を抑
制する効果もある。２％未満では所望の常温靭性が得ら
れず、また、３．５％を超える量を添加するとクリープ
破断強度を劣化させてしまうため、２〜３．５％の添加
とする。
善する上で有効な元秦であり、δフェライトの生成を抑
制する効果もある。２％未満では所望の常温靭性が得ら
れず、また、３．５％を超える量を添加するとクリープ
破断強度を劣化させてしまうため、２〜３．５％の添加
とする。
【００２１】Ｂ：Ｂは必要に応じて添加する元素であ
り、添加すると粒界強度を高くする作用がある。このた
め、クリープ破断強度の改善に寄与する。しかし、多量
に添加すると熱間加工性が悪くなると共に、靭性が低下
する。すなわち、０．００１％より少ない量ではＢの効
果が十分に得られず、一方、０．０１％を超える量を添
加すると熱間加工性や靭性が低下する。このため、０．
００１〜０．０１％とする。
り、添加すると粒界強度を高くする作用がある。このた
め、クリープ破断強度の改善に寄与する。しかし、多量
に添加すると熱間加工性が悪くなると共に、靭性が低下
する。すなわち、０．００１％より少ない量ではＢの効
果が十分に得られず、一方、０．０１％を超える量を添
加すると熱間加工性や靭性が低下する。このため、０．
００１〜０．０１％とする。
【００２２】
［実施例１］以下に本発明請求項１に係る実施例につい
て説明する。表１には試験に供した材料の化学成分をま
とめて示す。全ての材料は、５０kg真空高周波溶解炉に
て溶製し、試験材とした。この試験材を加熱温度１２０
０℃にて熱間鍛造を行い、その後に以下の熱処理を施し
た。
て説明する。表１には試験に供した材料の化学成分をま
とめて示す。全ての材料は、５０kg真空高周波溶解炉に
て溶製し、試験材とした。この試験材を加熱温度１２０
０℃にて熱間鍛造を行い、その後に以下の熱処理を施し
た。
【００２３】すなわち、熱処理は１０００℃にて５時問
加熱保持し、直径１８００mm、肉厚５００mmのガスター
ビンディスク材を油冷したときの中心部を模擬した焼入
処理を行い、次いで焼もどしは各材料の０．２％耐力が
およそ９６〜１００kgf/mm2になるように６２０〜６５
０℃にて５時間の焼もどし処理を行った。
加熱保持し、直径１８００mm、肉厚５００mmのガスター
ビンディスク材を油冷したときの中心部を模擬した焼入
処理を行い、次いで焼もどしは各材料の０．２％耐力が
およそ９６〜１００kgf/mm2になるように６２０〜６５
０℃にて５時間の焼もどし処理を行った。
【００２４】表２に本発明鋼１及び比較鋼の機械的性質
並びにクリープ破断強度を示す。表から明らかのよう
に、常温引張試験の結果にはほとんど差はない。一方、
衝撃特性の点では、比較鋼の材料番号６，９，１１，１
２，１３，１４，１５，１８，２０が低い値を示してお
り、本発明鋼に比べて靭性が低いことが明らかとなって
いる。
並びにクリープ破断強度を示す。表から明らかのよう
に、常温引張試験の結果にはほとんど差はない。一方、
衝撃特性の点では、比較鋼の材料番号６，９，１１，１
２，１３，１４，１５，１８，２０が低い値を示してお
り、本発明鋼に比べて靭性が低いことが明らかとなって
いる。
【００２５】また、６００℃、３０kgf/mm2 のクリープ
破断時間では、比較鋼の材料番号６，１１，２０につい
ては、本発明鋼とほぼ同等かそれ以上のクリープ破断時
間を示しているが、衝撃特性が本発明鋼に対して著しく
低い値を示している。この結果から明らかなように、本
発明鋼は優れた衝撃特性及びグリープ破断強さの両方を
兼ね備えており、比較鋼に比べて格段に優れていること
がわかる。
破断時間では、比較鋼の材料番号６，１１，２０につい
ては、本発明鋼とほぼ同等かそれ以上のクリープ破断時
間を示しているが、衝撃特性が本発明鋼に対して著しく
低い値を示している。この結果から明らかなように、本
発明鋼は優れた衝撃特性及びグリープ破断強さの両方を
兼ね備えており、比較鋼に比べて格段に優れていること
がわかる。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】［実施例２］以下に本発明請求項２に係る
実施例について説明する。表３には試験に供した材料の
化学成分を示す。材料番号１〜５は、表１に記載した本
発明請求項１の発明に係わる材料（本発明鋼１）であ
り、材料番号２１〜２５は、本発明請求項２の発明に係
わる材料（本発明鋼２）である。
実施例について説明する。表３には試験に供した材料の
化学成分を示す。材料番号１〜５は、表１に記載した本
発明請求項１の発明に係わる材料（本発明鋼１）であ
り、材料番号２１〜２５は、本発明請求項２の発明に係
わる材料（本発明鋼２）である。
【００２９】全ての材料は、実施例１と同様に５０kg真
空高周波溶解炉にて溶製し試験材とした。この試験材を
加熱温度１２００℃にて熱間鍛造を行い、その後実施例
１と同様の熱処理を施した。
空高周波溶解炉にて溶製し試験材とした。この試験材を
加熱温度１２００℃にて熱間鍛造を行い、その後実施例
１と同様の熱処理を施した。
【００３０】表４に本発明鋼１及び２の機械的性質並び
にクリープ破断強度を示す。本結果から明らかであるよ
うに、本発明鋼１、本発明鋼２とも機械的性質において
ほとんど差はない。クリープ破断時間を比較すると、Ｂ
を添加した本発明鋼２はそれぞれ本発明鋼１よりも明ら
かにクリープ破断時間が向上していることがわかる。
（２１材は同様な成分の１材にＢを添加したものであ
る。同様に、２２材は２材に、２３材は３材に、２４材
は４材に、２５材は５材にそれぞれＢを添加したもので
ある。）
にクリープ破断強度を示す。本結果から明らかであるよ
うに、本発明鋼１、本発明鋼２とも機械的性質において
ほとんど差はない。クリープ破断時間を比較すると、Ｂ
を添加した本発明鋼２はそれぞれ本発明鋼１よりも明ら
かにクリープ破断時間が向上していることがわかる。
（２１材は同様な成分の１材にＢを添加したものであ
る。同様に、２２材は２材に、２３材は３材に、２４材
は４材に、２５材は５材にそれぞれＢを添加したもので
ある。）
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【発明の効果】本発明の高強度耐熱鋼は、優れた高温強
度及び靭性を有するため、使用温度が５００℃を超える
ガスタービン発電プラント用の高温用ガスタービンディ
スク材として有用である。本発明により、現在のガスタ
ービン発電プラントの燃焼温度上昇が可能となり、更な
る高効率化を達成し、化石燃料の節約に寄与すると共
に、二酸化炭素の発生量を低く抑える上で有用なもので
あると言える。
度及び靭性を有するため、使用温度が５００℃を超える
ガスタービン発電プラント用の高温用ガスタービンディ
スク材として有用である。本発明により、現在のガスタ
ービン発電プラントの燃焼温度上昇が可能となり、更な
る高効率化を達成し、化石燃料の節約に寄与すると共
に、二酸化炭素の発生量を低く抑える上で有用なもので
あると言える。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比で、 Ｃ ：０．０８〜０．１８％、 Ｓｉ：０．０１〜０．１％、 Ｍｎ：０．０１〜０．２％、 Ｎｉ：２．０〜３．５％、 Ｃｒ：８〜１３％、 Ｖ ：０．１〜０．３％、 Ｎｂ及びＴａの１種または２種で合計：０．０１〜０．
１％、 Ｎ ：０．０１〜０．１％、 Ｍｏ：１．５〜４．０％、 Ｗ ：１．０〜３．０％、 Ｃｏ：３．０〜６．０％ を含み、残部不可避的不純物及び鉄からなることを特徴
とする高強度耐熱鋼。 - 【請求項２】 請求項１記載の鋼に、さらに重量比で、 Ｂ：０．００１〜０．０１％ を含むことを特徴とする高強度耐熱鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9285696A JPH11124657A (ja) | 1997-10-17 | 1997-10-17 | 高強度耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9285696A JPH11124657A (ja) | 1997-10-17 | 1997-10-17 | 高強度耐熱鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11124657A true JPH11124657A (ja) | 1999-05-11 |
Family
ID=17694857
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9285696A Pending JPH11124657A (ja) | 1997-10-17 | 1997-10-17 | 高強度耐熱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11124657A (ja) |
-
1997
- 1997-10-17 JP JP9285696A patent/JPH11124657A/ja active Pending
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