JPH11118987A - 原子炉水位制御方法 - Google Patents
原子炉水位制御方法Info
- Publication number
- JPH11118987A JPH11118987A JP9296487A JP29648797A JPH11118987A JP H11118987 A JPH11118987 A JP H11118987A JP 9296487 A JP9296487 A JP 9296487A JP 29648797 A JP29648797 A JP 29648797A JP H11118987 A JPH11118987 A JP H11118987A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- reactor
- water level
- water supply
- flow rate
- water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 プラントに大きな外乱が生じた場合に、原子
炉水位の過大な変動を抑制して所定の上限値（Ｌ−８）
や所定の下限値（Ｌ−３）になることを防止できる原子
炉水位制御方法を得ることである。 【解決手段】 プラントトリップにより２台のタービン
駆動給水ポンプがトリップし電動機駆動給水ポンプの自
動起動条件が成立しているときは（Ｓ１）、そのときの
原子炉出力が所定値以下か否かを判定し（Ｓ２）、原子
炉出力が所定値以下のときは１台の電動機駆動給水ポン
プを起動して原子炉への給水流量を確保し（Ｓ３）、原
子炉出力が所定値を越えるときは２台の電動機駆動給水
ポンプを起動して原子炉への給水流量を確保し（Ｓ
４）、原子炉水位が所定の水位上限値に達したときは電
動機駆動給水ポンプをトリップさせ、原子炉水位の上昇
を阻止する。
炉水位の過大な変動を抑制して所定の上限値（Ｌ−８）
や所定の下限値（Ｌ−３）になることを防止できる原子
炉水位制御方法を得ることである。 【解決手段】 プラントトリップにより２台のタービン
駆動給水ポンプがトリップし電動機駆動給水ポンプの自
動起動条件が成立しているときは（Ｓ１）、そのときの
原子炉出力が所定値以下か否かを判定し（Ｓ２）、原子
炉出力が所定値以下のときは１台の電動機駆動給水ポン
プを起動して原子炉への給水流量を確保し（Ｓ３）、原
子炉出力が所定値を越えるときは２台の電動機駆動給水
ポンプを起動して原子炉への給水流量を確保し（Ｓ
４）、原子炉水位が所定の水位上限値に達したときは電
動機駆動給水ポンプをトリップさせ、原子炉水位の上昇
を阻止する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プラントトリップ
やドレンポンプトリップ等の大きな外乱が発生した場合
に、給水系により原子炉水位の制御を行う原子炉水位制
御方法に関する。
やドレンポンプトリップ等の大きな外乱が発生した場合
に、給水系により原子炉水位の制御を行う原子炉水位制
御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）およ
び改良型沸騰水型原子炉（ＡＢＷＲ）においては、原子
炉水位を所定の範囲内になるように制御している。例え
ば、原子炉水位が所定の上限値（Ｌ−８）に達すると原
子炉への給水を停止し、原子炉水位が所定の下限値（Ｌ
−３）に達すると原子炉スクラムするようにしている。
び改良型沸騰水型原子炉（ＡＢＷＲ）においては、原子
炉水位を所定の範囲内になるように制御している。例え
ば、原子炉水位が所定の上限値（Ｌ−８）に達すると原
子炉への給水を停止し、原子炉水位が所定の下限値（Ｌ
−３）に達すると原子炉スクラムするようにしている。
【０００３】図６は沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）を有した
原子力発電プラントの給水系の構成図である。図６に示
すように、原子炉７からタービン８に供給された蒸気
は、タービン８で仕事をし復水器９で凝縮され水とな
る。復水器９で凝縮された水は、低圧復水ポンプ（ＬＰ
ＣＰ）５および高圧復水ポンプ（ＨＰＣＰ）６によって
抽出されて、低圧給水加熱器１０Ａに供給される。低圧
給水加熱器１０Ａではタービン８からの抽気により給水
が加熱され、熱交換により発生したドレン水は低圧ドレ
ンポンプ３により給水系に戻される。
原子力発電プラントの給水系の構成図である。図６に示
すように、原子炉７からタービン８に供給された蒸気
は、タービン８で仕事をし復水器９で凝縮され水とな
る。復水器９で凝縮された水は、低圧復水ポンプ（ＬＰ
ＣＰ）５および高圧復水ポンプ（ＨＰＣＰ）６によって
抽出されて、低圧給水加熱器１０Ａに供給される。低圧
給水加熱器１０Ａではタービン８からの抽気により給水
が加熱され、熱交換により発生したドレン水は低圧ドレ
ンポンプ３により給水系に戻される。
【０００４】低圧給水加熱器１０Ａにより加熱された給
水は、原子炉給水ポンプであるタービン駆動給水ポンプ
１または電動機駆動給水ポンプ２により昇圧され、高圧
給水加熱器１０Ｂに供給される。そして、高圧給水加熱
器１０Ｂでさらに給水が加熱され原子炉７へ給水され
る。高圧給水加熱器１０Ｂではタービン８からの抽気に
より給水を加熱し、その熱交換により発生したドレン水
は高圧ドレンポンプ４により給水系に戻される。
水は、原子炉給水ポンプであるタービン駆動給水ポンプ
１または電動機駆動給水ポンプ２により昇圧され、高圧
給水加熱器１０Ｂに供給される。そして、高圧給水加熱
器１０Ｂでさらに給水が加熱され原子炉７へ給水され
る。高圧給水加熱器１０Ｂではタービン８からの抽気に
より給水を加熱し、その熱交換により発生したドレン水
は高圧ドレンポンプ４により給水系に戻される。
【０００５】ここで、原子炉給水ポンプの定格および設
置台数は、タービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１
については５０％定格のものを２台設け、電動機駆動給
水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２については２５％定格のも
のを２台設けている。そして、プラント定格出力運転状
態においては、２台のタービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−
ＲＦＰ）１を運転し、２台の電動機駆動給水ポンプ（Ｍ
Ｄ−ＲＦＰ）２は予備機として待機状態となっている。
置台数は、タービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１
については５０％定格のものを２台設け、電動機駆動給
水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２については２５％定格のも
のを２台設けている。そして、プラント定格出力運転状
態においては、２台のタービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−
ＲＦＰ）１を運転し、２台の電動機駆動給水ポンプ（Ｍ
Ｄ−ＲＦＰ）２は予備機として待機状態となっている。
【０００６】一方、プラントトリップ等の大きな外乱が
原子炉７に投入されてタービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−
ＲＦＰ）１が全台停止するような事象が起こった場合に
は、給水流量を確保するために２台の電動機駆動給水ポ
ンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２を駆動するようにしている。
原子炉７に投入されてタービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−
ＲＦＰ）１が全台停止するような事象が起こった場合に
は、給水流量を確保するために２台の電動機駆動給水ポ
ンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２を駆動するようにしている。
【０００７】一方、低圧給水加熱器１０Ａでタービン抽
出蒸気により原子炉７への給水を昇温させる際に、ター
ビン抽出蒸気は熱交換によりドレン水となる。このドレ
ン水は、低圧ドレンポンプ（ＬＰＤＰ）３によって回収
処理して復水として給水系に戻される。同様に、高圧給
水加熱器１０Ｂでタービン抽出蒸気により原子炉７への
給水を昇温させる際に、タービン抽出蒸気は熱交換によ
りドレン水となる。このドレン水は、高圧ドレンポンプ
（ＨＰＤＰ）４によって回収処理して復水として給水系
に戻される。
出蒸気により原子炉７への給水を昇温させる際に、ター
ビン抽出蒸気は熱交換によりドレン水となる。このドレ
ン水は、低圧ドレンポンプ（ＬＰＤＰ）３によって回収
処理して復水として給水系に戻される。同様に、高圧給
水加熱器１０Ｂでタービン抽出蒸気により原子炉７への
給水を昇温させる際に、タービン抽出蒸気は熱交換によ
りドレン水となる。このドレン水は、高圧ドレンポンプ
（ＨＰＤＰ）４によって回収処理して復水として給水系
に戻される。
【０００８】低圧ドレンポンプ（ＬＰＤＰ）３および高
圧ドレンポンプ（ＨＰＤＰ）４は、それぞれ３台ずつ設
けられており、プラント定格運転中においては、それぞ
れ２台運転で１台待機状態となっている。いま、プラン
ト運転中に大きな外乱によりドレンポンプ全台トリップ
（高圧ドレンポンプ４の全台トリップまたは低圧ドレン
ポンプ３の全台トリップ）が起こったとすると、図７に
示すように給水流量を絞るために、タービン駆動給水ポ
ンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１を１台トリップし、電動機駆動
給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２は起動阻止とする。ま
た、原子炉出力を減らすためにＲＩＰランバック（再循
環ポンプランバック）を行う。これは、タービン駆動給
水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１が１台トリップすることで
所定の給水流量が確保できなくなるためである。
圧ドレンポンプ（ＨＰＤＰ）４は、それぞれ３台ずつ設
けられており、プラント定格運転中においては、それぞ
れ２台運転で１台待機状態となっている。いま、プラン
ト運転中に大きな外乱によりドレンポンプ全台トリップ
（高圧ドレンポンプ４の全台トリップまたは低圧ドレン
ポンプ３の全台トリップ）が起こったとすると、図７に
示すように給水流量を絞るために、タービン駆動給水ポ
ンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１を１台トリップし、電動機駆動
給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２は起動阻止とする。ま
た、原子炉出力を減らすためにＲＩＰランバック（再循
環ポンプランバック）を行う。これは、タービン駆動給
水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１が１台トリップすることで
所定の給水流量が確保できなくなるためである。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】ところが、プラント運
転中にプラントトリップ等の大きな外乱が原子炉に投入
され、タービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１がト
リップした際には、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦ
Ｐ）２は２台とも自動起動することになるが、この状態
で原子炉スクラム等により、原子炉出力が定格の２５％
以下となるような場合には、電動機駆動給水ポンプ（Ｍ
Ｄ−ＲＦＰ）２が２台起動することで給水系は必要以上
の給水流量を原子炉に供給することになる。
転中にプラントトリップ等の大きな外乱が原子炉に投入
され、タービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１がト
リップした際には、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦ
Ｐ）２は２台とも自動起動することになるが、この状態
で原子炉スクラム等により、原子炉出力が定格の２５％
以下となるような場合には、電動機駆動給水ポンプ（Ｍ
Ｄ−ＲＦＰ）２が２台起動することで給水系は必要以上
の給水流量を原子炉に供給することになる。
【００１０】また、原子炉出力の急減時には、ボイドが
減少して水位が低下するため給水制御系より必要以上の
給水指令が送られることがあり、そうした場合には原子
炉水位は所定の上限値（Ｌ−８）付近まで上昇する可能
性があり、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２が
トリップしてしまう。
減少して水位が低下するため給水制御系より必要以上の
給水指令が送られることがあり、そうした場合には原子
炉水位は所定の上限値（Ｌ−８）付近まで上昇する可能
性があり、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２が
トリップしてしまう。
【００１１】一方、プラント運転中に大きな外乱により
高圧ドレンポンプ（ＨＰＤＰ）４または低圧ドレンポン
プ（ＬＰＤＰ）３が全台トリップするような事象が起こ
った場合には、給水系は給水加熱器１０からのドレン水
の供給がなくなり復水器９からの流量しか期待できな
い。そのため、タービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦ
Ｐ）１を１台トリップする。そして、タービン駆動給水
ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１の１台運転では定格出力の運
転を行えないのでＲＩＰランバックを行う。
高圧ドレンポンプ（ＨＰＤＰ）４または低圧ドレンポン
プ（ＬＰＤＰ）３が全台トリップするような事象が起こ
った場合には、給水系は給水加熱器１０からのドレン水
の供給がなくなり復水器９からの流量しか期待できな
い。そのため、タービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦ
Ｐ）１を１台トリップする。そして、タービン駆動給水
ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１の１台運転では定格出力の運
転を行えないのでＲＩＰランバックを行う。
【００１２】ところが、タービン駆動給水ポンプ（ＴＤ
−ＲＦＰ）１がトリップしたときの給水流量の減少は、
主蒸気流量の減少より早いため原子炉水位の低下が著し
く低下する。この場合、原子炉水位が所定の下限値（Ｌ
−３）付近まで低下する可能性があり、もし、所定の下
限値（Ｌ−３）に達したときには原子炉スクラムしてし
まうことになる。
−ＲＦＰ）１がトリップしたときの給水流量の減少は、
主蒸気流量の減少より早いため原子炉水位の低下が著し
く低下する。この場合、原子炉水位が所定の下限値（Ｌ
−３）付近まで低下する可能性があり、もし、所定の下
限値（Ｌ−３）に達したときには原子炉スクラムしてし
まうことになる。
【００１３】本発明の目的は、プラントに大きな外乱が
生じた場合に、原子炉水位の過大な変動を抑制して所定
の上限値（Ｌ−８）や所定の下限値（Ｌ−３）になるこ
とを防止できる原子炉水位制御方法を得ることである。
生じた場合に、原子炉水位の過大な変動を抑制して所定
の上限値（Ｌ−８）や所定の下限値（Ｌ−３）になるこ
とを防止できる原子炉水位制御方法を得ることである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係わる
原子炉水位制御方法は、プラントトリップにより２台の
タービン駆動給水ポンプがトリップしたときは、そのと
きの原子炉出力が所定値以下か否かを判定し、原子炉出
力が所定値以下のときは１台の電動機駆動給水ポンプを
起動して原子炉への給水流量を確保し、原子炉出力が所
定値を越えるときは２台の電動機駆動給水ポンプを起動
して原子炉への給水流量を確保し、原子炉水位が所定の
水位上限値に達したときは電動機駆動給水ポンプをトリ
ップさせ、原子炉水位の上昇を阻止するようにしたもの
である。
原子炉水位制御方法は、プラントトリップにより２台の
タービン駆動給水ポンプがトリップしたときは、そのと
きの原子炉出力が所定値以下か否かを判定し、原子炉出
力が所定値以下のときは１台の電動機駆動給水ポンプを
起動して原子炉への給水流量を確保し、原子炉出力が所
定値を越えるときは２台の電動機駆動給水ポンプを起動
して原子炉への給水流量を確保し、原子炉水位が所定の
水位上限値に達したときは電動機駆動給水ポンプをトリ
ップさせ、原子炉水位の上昇を阻止するようにしたもの
である。
【００１５】請求項１の発明に係わる原子炉水位制御方
法では、プラントトリップ等の大きな外乱が原子炉に投
入された場合に、タービン駆動給水ポンプがトリップし
て電動機駆動給水ポンプが起動した後、原子炉出力に合
わせて電動機駆動給水ポンプの起動台数を制限し原子炉
水位の変動を抑制する。これにより、原子炉水位の上昇
による所定の水位上限値を越えることによる電動機駆動
給水ポンプの自動トリップを防ぐ。
法では、プラントトリップ等の大きな外乱が原子炉に投
入された場合に、タービン駆動給水ポンプがトリップし
て電動機駆動給水ポンプが起動した後、原子炉出力に合
わせて電動機駆動給水ポンプの起動台数を制限し原子炉
水位の変動を抑制する。これにより、原子炉水位の上昇
による所定の水位上限値を越えることによる電動機駆動
給水ポンプの自動トリップを防ぐ。
【００１６】請求項２の発明に係わる原子炉水位制御方
法は、請求項１の発明において、プラントトリップが発
生した場合は、原子炉水位の水位上限値を高めの値に変
更するようにしたものである。
法は、請求項１の発明において、プラントトリップが発
生した場合は、原子炉水位の水位上限値を高めの値に変
更するようにしたものである。
【００１７】請求項２の発明に係わる原子炉水位制御方
法では、請求項１の発明の作用に加え、プラントトリッ
プが発生したことを条件に、電動機駆動給水ポンプのト
リップ要因である所定の水位上限値の値を自動で高めの
値に変更する。従って、電動機駆動給水ポンプがトリッ
プすることを抑制する。
法では、請求項１の発明の作用に加え、プラントトリッ
プが発生したことを条件に、電動機駆動給水ポンプのト
リップ要因である所定の水位上限値の値を自動で高めの
値に変更する。従って、電動機駆動給水ポンプがトリッ
プすることを抑制する。
【００１８】請求項３の発明に係わる原子炉水位制御方
法は、原子炉への給水を加熱する給水加熱器からのドレ
ン水を給水に戻すための高圧ドレンポンプの全台または
低圧ドレンポンプの全台がトリップしたときは、２台の
タービン駆動給水ポンプの給水流量が所定値以下になる
ように給水流量を低減させると共に電動機駆動給水ポン
プの起動を阻止して原子炉への給水流量を絞り、原子炉
再循環ポンプのランバック運転を行い、原子炉水位が所
定の水位下限値に達したときは原子炉スクラムを行うよ
うにしたものである。
法は、原子炉への給水を加熱する給水加熱器からのドレ
ン水を給水に戻すための高圧ドレンポンプの全台または
低圧ドレンポンプの全台がトリップしたときは、２台の
タービン駆動給水ポンプの給水流量が所定値以下になる
ように給水流量を低減させると共に電動機駆動給水ポン
プの起動を阻止して原子炉への給水流量を絞り、原子炉
再循環ポンプのランバック運転を行い、原子炉水位が所
定の水位下限値に達したときは原子炉スクラムを行うよ
うにしたものである。
【００１９】請求項３の発明に係わる原子炉水位制御方
法は、高圧ドレンポンプの全台または低圧ドレンポンプ
の全台の停止時には、２台のタービン駆動給水ポンプの
給水流量を、原子炉水位が所定の水位下限値以下になら
ないように徐々に減少させ、原子炉スクラムに至らない
ようにする。
法は、高圧ドレンポンプの全台または低圧ドレンポンプ
の全台の停止時には、２台のタービン駆動給水ポンプの
給水流量を、原子炉水位が所定の水位下限値以下になら
ないように徐々に減少させ、原子炉スクラムに至らない
ようにする。
【００２０】請求項４の発明に係わる原子炉水位制御方
法は、請求項３の発明において、給水流量の所定値は、
定格給水流量の６８％としたものである。
法は、請求項３の発明において、給水流量の所定値は、
定格給水流量の６８％としたものである。
【００２１】請求項４の発明に係わる原子炉水位制御方
法では、請求項３の発明の作用に加え、高圧ドレンポン
プの全台または低圧ドレンポンプの全台の停止時には、
１台のタービン駆動給水ポンプをトリップさせずに、給
水流量を６８％に制限する指令を出力する。
法では、請求項３の発明の作用に加え、高圧ドレンポン
プの全台または低圧ドレンポンプの全台の停止時には、
１台のタービン駆動給水ポンプをトリップさせずに、給
水流量を６８％に制限する指令を出力する。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。図１は本発明の第１の実施の形態に係わる原子炉
水位制御方法を示す制御ロジック図である。
する。図１は本発明の第１の実施の形態に係わる原子炉
水位制御方法を示す制御ロジック図である。
【００２３】図１において、プラントトリップによりタ
ービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１がトリップす
ると、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２の起動
条件が成立する（Ｓ１）。電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ
−ＲＦＰ）２の起動条件が成立した時、原子炉運転状態
に応じて運転に必要な電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−Ｒ
ＦＰ）２の起動台数を設定する。
ービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１がトリップす
ると、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２の起動
条件が成立する（Ｓ１）。電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ
−ＲＦＰ）２の起動条件が成立した時、原子炉運転状態
に応じて運転に必要な電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−Ｒ
ＦＰ）２の起動台数を設定する。
【００２４】すなわち、原子炉出力が２５％より大きい
か否かを判定し（Ｓ２）、原子炉出力が２５％以下の場
合は電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２の起動台
数は１台とし（Ｓ３）、それより大きい場合は、電動機
駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２の起動台数を２台と
する（Ｓ４）。
か否かを判定し（Ｓ２）、原子炉出力が２５％以下の場
合は電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２の起動台
数は１台とし（Ｓ３）、それより大きい場合は、電動機
駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２の起動台数を２台と
する（Ｓ４）。
【００２５】このように、プラントトリップ等により大
きな外乱が原子炉７に投入されてタービン駆動給水ポン
プ（ＴＤ−ＲＦＰ）１がトリップした際には、第１の実
施の形態では、予備機である電動機駆動給水ポンプ（Ｍ
Ｄ−ＲＦＰ）２の起動台数を原子炉出力が低い状態（２
５％以下）のときは、１台のみの起動とする。これによ
り、原子炉水位の低下時に必要以上の給水流量が要求さ
れることがなくなる。従って、原子炉水位の過大な上昇
を抑制して水位上限値（Ｌ−８）による電動機駆動給水
ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２のトリップを防ぐことが可能
となる。
きな外乱が原子炉７に投入されてタービン駆動給水ポン
プ（ＴＤ−ＲＦＰ）１がトリップした際には、第１の実
施の形態では、予備機である電動機駆動給水ポンプ（Ｍ
Ｄ−ＲＦＰ）２の起動台数を原子炉出力が低い状態（２
５％以下）のときは、１台のみの起動とする。これによ
り、原子炉水位の低下時に必要以上の給水流量が要求さ
れることがなくなる。従って、原子炉水位の過大な上昇
を抑制して水位上限値（Ｌ−８）による電動機駆動給水
ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２のトリップを防ぐことが可能
となる。
【００２６】ここで、もし原子炉水位が所定の水位上限
値（Ｌ−８）に達したときは電動機駆動給水ポンプ（Ｍ
Ｄ−ＲＦＰ）２をトリップさせ、原子炉水位の上昇を阻
止することは言うまでもない。
値（Ｌ−８）に達したときは電動機駆動給水ポンプ（Ｍ
Ｄ−ＲＦＰ）２をトリップさせ、原子炉水位の上昇を阻
止することは言うまでもない。
【００２７】次に、本発明の第２の実施の形態を説明す
る。図２は、本発明の第２の実施の形態に係わる水位制
御方法の制御ロジック図である。この第２の実施の形態
は、図１に示した第１の実施の形態に対し、プラントト
リップが発生した場合は、原子炉水位の水位上限値（Ｓ
−８）を高めの値である第２の水位上限値（Ｓ−８’）
に変更するようにしたものである。
る。図２は、本発明の第２の実施の形態に係わる水位制
御方法の制御ロジック図である。この第２の実施の形態
は、図１に示した第１の実施の形態に対し、プラントト
リップが発生した場合は、原子炉水位の水位上限値（Ｓ
−８）を高めの値である第２の水位上限値（Ｓ−８’）
に変更するようにしたものである。
【００２８】図２において、プラントトリップが発生し
タービントリップとなったときには（Ｓ５）、原子炉水
位が高めに設定された第２の水位上限値（Ｓ−８’）を
越えたか否かを判定し（Ｓ６）、タービントリップの条
件とのアンド条件で電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦ
Ｐ）２をトリップする（Ｓ７）。タービントリップの条
件が成立していないときは、原子炉水位が所定の水位上
限値（Ｓ−８）を越えたか否かを判定し（Ｓ８）、その
条件を満たしているときは電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ
−ＲＦＰ）２をトリップすることになる（Ｓ７）。ま
た、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２は他のト
リップ要因でトリップされることになる（Ｓ９）。
タービントリップとなったときには（Ｓ５）、原子炉水
位が高めに設定された第２の水位上限値（Ｓ−８’）を
越えたか否かを判定し（Ｓ６）、タービントリップの条
件とのアンド条件で電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦ
Ｐ）２をトリップする（Ｓ７）。タービントリップの条
件が成立していないときは、原子炉水位が所定の水位上
限値（Ｓ−８）を越えたか否かを判定し（Ｓ８）、その
条件を満たしているときは電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ
−ＲＦＰ）２をトリップすることになる（Ｓ７）。ま
た、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）２は他のト
リップ要因でトリップされることになる（Ｓ９）。
【００２９】このように、第２の実施の形態では、プラ
ントトリップの際には、原子炉水位が水位上限値（Ｌ−
８）による不要な電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦ
Ｐ）２のトリップを防ぐために、タービントリップ時は
水位上限値（Ｌ−８）の設定値をそれより高めの第２の
水位上限値（Ｌ−８’）に設定する。従って、タービン
トリップ時には不要な電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−Ｒ
ＦＰ）２のトリップを抑制できる。
ントトリップの際には、原子炉水位が水位上限値（Ｌ−
８）による不要な電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦ
Ｐ）２のトリップを防ぐために、タービントリップ時は
水位上限値（Ｌ−８）の設定値をそれより高めの第２の
水位上限値（Ｌ−８’）に設定する。従って、タービン
トリップ時には不要な電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−Ｒ
ＦＰ）２のトリップを抑制できる。
【００３０】次に、本発明の第３の実施の形態を説明す
る。図３は本発明の第３の実施の形態に係わる原子炉水
位制御方法の制御ロジック図である。
る。図３は本発明の第３の実施の形態に係わる原子炉水
位制御方法の制御ロジック図である。
【００３１】図３において、高圧ドレンポンプ（ＨＰＤ
Ｐ）４の全台がトリップしたか否かを判定する（Ｓ１
０）と共に、低圧ドレンポンプ（ＬＰＤＰ）３の全台が
トリップしたか否かを判定する（Ｓ１１）。そして、高
圧ドレンポンプ（ＨＰＤＰ）４の全台がトリップ、また
は低圧ドレンポンプ（ＬＰＤＰ）３の全台がトリップし
たときは、２台のタービン駆動給水ポンプ１は運転状態
のままで、その給水流量を減少させる制限指令を出力す
る（Ｓ１２）。これにより給水流量が減少し（Ｓ１
３）、また、原子炉出力を低減させるためにＲＩＰラン
バックを行う（Ｓ１４）。
Ｐ）４の全台がトリップしたか否かを判定する（Ｓ１
０）と共に、低圧ドレンポンプ（ＬＰＤＰ）３の全台が
トリップしたか否かを判定する（Ｓ１１）。そして、高
圧ドレンポンプ（ＨＰＤＰ）４の全台がトリップ、また
は低圧ドレンポンプ（ＬＰＤＰ）３の全台がトリップし
たときは、２台のタービン駆動給水ポンプ１は運転状態
のままで、その給水流量を減少させる制限指令を出力す
る（Ｓ１２）。これにより給水流量が減少し（Ｓ１
３）、また、原子炉出力を低減させるためにＲＩＰラン
バックを行う（Ｓ１４）。
【００３２】また、ステップＳ１２においては、給水流
量を６８％以下まで絞る。つまり、タービン駆動給水ポ
ンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）を２台運転で継続を行うために、
ドレンポンプ全台トリップした時は、給水流量を６８％
制限指令となるような制御ロジックとする。これによ
り、ドレンポンプ全台トリップした時は給水流量＜６８
％指令を送ることで、より滑らかに給水流量を減少させ
ることが可能となる。
量を６８％以下まで絞る。つまり、タービン駆動給水ポ
ンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）を２台運転で継続を行うために、
ドレンポンプ全台トリップした時は、給水流量を６８％
制限指令となるような制御ロジックとする。これによ
り、ドレンポンプ全台トリップした時は給水流量＜６８
％指令を送ることで、より滑らかに給水流量を減少させ
ることが可能となる。
【００３３】このように、ドレンポンプ全台トリップが
起こったとき、第３の実施の形態では、タービン駆動給
水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１の２台運転の継続を行い、
主蒸気流量に対して給水流量の急激な減少をなくす。こ
れにより、原子炉水位の大幅な低下を防ぐことができる
ため、水位下限値（Ｌ−３）による原子炉スクラムに対
して十分な余裕を持つことができるようになる。この場
合、もし原子炉水位が所定の水位下限値（Ｌ−３）に達
したときは原子炉スクラムを行うことは言うまでもな
い。
起こったとき、第３の実施の形態では、タービン駆動給
水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１の２台運転の継続を行い、
主蒸気流量に対して給水流量の急激な減少をなくす。こ
れにより、原子炉水位の大幅な低下を防ぐことができる
ため、水位下限値（Ｌ−３）による原子炉スクラムに対
して十分な余裕を持つことができるようになる。この場
合、もし原子炉水位が所定の水位下限値（Ｌ−３）に達
したときは原子炉スクラムを行うことは言うまでもな
い。
【００３４】いま、原子炉７の定格出力運転中におい
て、主蒸気隔離弁（ＭＳＩＶ）全弁閉が起こったとす
る。主蒸気隔離弁（ＭＳＩＶ）全弁閉により、原子炉ス
クラムしてタービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１
はトリップする。この場合、原子炉水位、ＭＤ−ＲＦＰ
吸込流量、給水流量は、図４に示すように変動する。図
４（ａ）は原子炉水位を、図４（ｂ）はＭＤ−ＲＦＰ吸
込流量を、図４（ｃ）は給水流量をそれぞれ示す。図４
（ａ）、図４（ｂ）、図４（ｃ）中において点線は本発
明の特性曲線を示し、実線は従来の特性曲線を示してい
る。
て、主蒸気隔離弁（ＭＳＩＶ）全弁閉が起こったとす
る。主蒸気隔離弁（ＭＳＩＶ）全弁閉により、原子炉ス
クラムしてタービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１
はトリップする。この場合、原子炉水位、ＭＤ−ＲＦＰ
吸込流量、給水流量は、図４に示すように変動する。図
４（ａ）は原子炉水位を、図４（ｂ）はＭＤ−ＲＦＰ吸
込流量を、図４（ｃ）は給水流量をそれぞれ示す。図４
（ａ）、図４（ｂ）、図４（ｃ）中において点線は本発
明の特性曲線を示し、実線は従来の特性曲線を示してい
る。
【００３５】タービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）
１がトリップした後において、従来は原子炉出力の大き
さに関係なく２台の電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦ
Ｐ）が起動するので、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−Ｒ
ＦＰ）２の吸込流量は図４（ｂ）の実線に示すような挙
動となる。
１がトリップした後において、従来は原子炉出力の大き
さに関係なく２台の電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦ
Ｐ）が起動するので、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−Ｒ
ＦＰ）２の吸込流量は図４（ｂ）の実線に示すような挙
動となる。
【００３６】一方、本発明では、原子炉出力が２５％以
下の時は、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）を１
台しか起動させないので、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ
−ＲＦＰ）２全体の吸込流量は半減する。つまり、図４
（ｂ）の点線で示すような挙動を示す。これに伴い、図
４（ｃ）に示すように、給水流量についても本発明では
点線で示すように半減し、従来の給水流量（実線）より
主蒸気流量に追従した挙動となる。従って、原子炉水位
の回復が遅れるので、原子炉水位が水位上限値（Ｌ−
８）を越えることがほとんどなくなる。
下の時は、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）を１
台しか起動させないので、電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ
−ＲＦＰ）２全体の吸込流量は半減する。つまり、図４
（ｂ）の点線で示すような挙動を示す。これに伴い、図
４（ｃ）に示すように、給水流量についても本発明では
点線で示すように半減し、従来の給水流量（実線）より
主蒸気流量に追従した挙動となる。従って、原子炉水位
の回復が遅れるので、原子炉水位が水位上限値（Ｌ−
８）を越えることがほとんどなくなる。
【００３７】図４（ａ）に示すように、原子炉水位の回
復は本発明（点線）では従来（実線）に比べて遅れる。
これは、主蒸気流量と給水流量のミスマッチ量が減るた
め原子炉水位の上昇が抑えられるためであり、これによ
り、水位上限値（Ｌ−８）による電動機駆動給水ポンプ
（ＭＤ−ＲＦＰ）２のトリップを防止することが可能と
なる。この場合、タービントリップして給水ポンプが電
動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）により運転してい
る時は、図２で示すように水位上限値（Ｌ−８）を高め
に設定することで、その第２の水位上限値（Ｌ−８’）
によって不要に電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）
２がトリップするのを防止することが可能となる。
復は本発明（点線）では従来（実線）に比べて遅れる。
これは、主蒸気流量と給水流量のミスマッチ量が減るた
め原子炉水位の上昇が抑えられるためであり、これによ
り、水位上限値（Ｌ−８）による電動機駆動給水ポンプ
（ＭＤ−ＲＦＰ）２のトリップを防止することが可能と
なる。この場合、タービントリップして給水ポンプが電
動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）により運転してい
る時は、図２で示すように水位上限値（Ｌ−８）を高め
に設定することで、その第２の水位上限値（Ｌ−８’）
によって不要に電動機駆動給水ポンプ（ＭＤ−ＲＦＰ）
２がトリップするのを防止することが可能となる。
【００３８】次に、定格出力運転中に高圧ドレンポンプ
（ＨＰＤＰ）４が全台トリップしたとする。高圧ドレン
ポンプ（ＨＰＤＰ）４が全台トリップした場合には、給
水流量を６８％以下まで絞るために、従来においては図
７に示すようにタービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦ
Ｐ）をトリップさせていたが、本発明では図３で示すよ
うにタービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１を２台
共に運転を継続させ、給水流量を６８％制限指令で滑ら
かに落とす。
（ＨＰＤＰ）４が全台トリップしたとする。高圧ドレン
ポンプ（ＨＰＤＰ）４が全台トリップした場合には、給
水流量を６８％以下まで絞るために、従来においては図
７に示すようにタービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦ
Ｐ）をトリップさせていたが、本発明では図３で示すよ
うにタービン駆動給水ポンプ（ＴＤ−ＲＦＰ）１を２台
共に運転を継続させ、給水流量を６８％制限指令で滑ら
かに落とす。
【００３９】この場合、原子炉水位および給水流量は、
図５に示すように変動する。図５（ａ）は原子炉水位を
示し、図５（ｂ）は給水流量を示す。図５（ａ）、図５
（ｂ）中において点線は本発明の特性曲線を示し、実線
は従来の特性曲線を示している。
図５に示すように変動する。図５（ａ）は原子炉水位を
示し、図５（ｂ）は給水流量を示す。図５（ａ）、図５
（ｂ）中において点線は本発明の特性曲線を示し、実線
は従来の特性曲線を示している。
【００４０】図５に示すように、本発明では給水流量
（点線）は従来（実線）に比べて主蒸気流量の減少（Ｒ
ＩＰランバックにより減少）に追従するような制御が可
能となる。それによって給水流量と主蒸気流量のミスマ
ッチが減り、本発明による原子炉水位（点線）は、従来
（実線）に比べて低下を抑えられるため、水位下限値
（Ｌ−３）による原子炉スクラムに対して十分な余裕を
持つことができるようになる。
（点線）は従来（実線）に比べて主蒸気流量の減少（Ｒ
ＩＰランバックにより減少）に追従するような制御が可
能となる。それによって給水流量と主蒸気流量のミスマ
ッチが減り、本発明による原子炉水位（点線）は、従来
（実線）に比べて低下を抑えられるため、水位下限値
（Ｌ−３）による原子炉スクラムに対して十分な余裕を
持つことができるようになる。
【００４１】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、原子
炉の運転状態に応じて給水ポンプの起動台数およびトリ
ップを制限するので、給水流量と主蒸気流量とのミスマ
ッチを減らすことができる。このため、原子炉水位の変
動を抑制することができるようになり、水位上限値（Ｌ
−８）および水位下限値（Ｌ−３）に対して余裕を持つ
ことができ、不要なトリップを減らすことができる。
炉の運転状態に応じて給水ポンプの起動台数およびトリ
ップを制限するので、給水流量と主蒸気流量とのミスマ
ッチを減らすことができる。このため、原子炉水位の変
動を抑制することができるようになり、水位上限値（Ｌ
−８）および水位下限値（Ｌ−３）に対して余裕を持つ
ことができ、不要なトリップを減らすことができる。
【図１】本発明の第１の実施の形態に係わる原子炉水位
制御方法の制御ロジック図。
制御方法の制御ロジック図。
【図２】本発明の第２の実施の形態に係わる水位制御方
法の制御ロジック図。
法の制御ロジック図。
【図３】本発明の第３の実施の形態に係わる水位制御方
法の制御ロジック図。
法の制御ロジック図。
【図４】定格出力運転中における主蒸気隔離弁（ＭＳＩ
Ｖ）全弁閉による原子炉水位、ＭＤ−ＲＦＰ吸込流量、
給水流量の挙動を示す特性図。
Ｖ）全弁閉による原子炉水位、ＭＤ−ＲＦＰ吸込流量、
給水流量の挙動を示す特性図。
【図６】定格出力運転中における高圧ドレンポンプ（Ｈ
ＰＤＰ）の全台トリップによる原子炉水位および給水流
量の挙動を示す特性図。
ＰＤＰ）の全台トリップによる原子炉水位および給水流
量の挙動を示す特性図。
【図６】沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）を有した原子力発電
プラントの給水系の構成図。
プラントの給水系の構成図。
【図７】従来例における高圧ドレンポンプの全台または
低圧ドレンポンプの全台のトリップ時の制御ロジック
図。
低圧ドレンポンプの全台のトリップ時の制御ロジック
図。
１ タービン駆動給水ポンプ ２ 電動機駆動給水ポンプ ３ 低圧ドレンポンプ ４ 高圧ドレンポンプ ５ 低圧復水ポンプ ６ 高圧復水ポンプ ７ 原子炉 ８ タービン ９ 復水器 １０ 給水加熱器
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年１２月１９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態に係わる原子炉水位
制御方法の制御ロジック図。
制御方法の制御ロジック図。
【図２】本発明の第２の実施の形態に係わる水位制御方
法の制御ロジック図。
法の制御ロジック図。
【図３】本発明の第３の実施の形態に係わる水位制御方
法の制御ロジック図。
法の制御ロジック図。
【図４】定格出力運転中における主蒸気隔離弁（ＭＳＩ
Ｖ）全弁閉による原子炉水位、ＭＤ−ＲＦＰ吸込流量、
給水流量の挙動を示す特性図。
Ｖ）全弁閉による原子炉水位、ＭＤ−ＲＦＰ吸込流量、
給水流量の挙動を示す特性図。
【図５】定格出力運転中における高圧ドレンポンプ（Ｈ
ＰＤＰ）の全台トリップによる原子炉水位および給水流
量の挙動を示す特性図。
ＰＤＰ）の全台トリップによる原子炉水位および給水流
量の挙動を示す特性図。
【図６】沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）を有した原子力発電
プラントの給水系の構成図。
プラントの給水系の構成図。
【図７】従来例における高圧ドレンポンプの全台または
低圧ドレンポンプの全台のトリップ時の制御ロジック
図。
低圧ドレンポンプの全台のトリップ時の制御ロジック
図。
【符号の説明】 １ タービン駆動給水ポンプ ２ 電動機駆動給水ポンプ ３ 低圧ドレンポンプ ４ 高圧ドレンポンプ ５ 低圧復水ポンプ ６ 高圧復水ポンプ ７ 原子炉 ８ タービン ９ 復水器 １０ 給水加熱器
Claims (4)
- 【請求項１】 プラントトリップにより２台のタービン
駆動給水ポンプがトリップしたときは、２台の電動機駆
動給水ポンプを起動して原子炉への給水流量を確保し、
原子炉水位が所定の水位上限値に達したときは２台の前
記電動機駆動給水ポンプをトリップさせ、前記原子炉水
位の上昇を阻止するようにした原子炉水位制御方法にお
いて、前記プラントトリップにより２台のタービン駆動
給水ポンプがトリップしたときは、そのときの原子炉出
力が所定値以下か否かを判定し、原子炉出力が所定値以
下のときは１台の前記電動機駆動給水ポンプを起動して
原子炉への給水流量を確保し、原子炉出力が所定値を越
えるときは２台の前記電動機駆動給水ポンプを起動して
原子炉への給水流量を確保し、前記原子炉水位が所定の
水位上限値に達したときは前記電動機駆動給水ポンプを
トリップさせ、前記原子炉水位の上昇を阻止するように
したことを特徴とする原子炉水位制御方法。 - 【請求項２】 前記プラントトリップが発生した場合
は、前記原子炉水位の水位上限値を高めの値に変更する
ことを特徴とする請求項１に記載の原子炉水位制御方
法。 - 【請求項３】 原子炉への給水を加熱する給水加熱器か
らのドレン水を前記給水に戻すための高圧ドレンポンプ
の全台または低圧ドレンポンプの全台がトリップしたと
きは、１台のタービン駆動給水ポンプをトリップさせる
と共に電動機駆動給水ポンプの起動を阻止して前記原子
炉への給水流量を絞り、原子炉再循環ポンプのランバッ
ク運転を行い、前記原子炉水位が所定の水位下限値に達
したときは原子炉スクラムを行うようにした原子炉水位
制御方法において、前記高圧ドレンポンプの全台または
前記低圧ドレンポンプの全台がトリップしたときは、２
台のタービン駆動給水ポンプの給水流量が所定値以下に
なるように前記給水流量を低減させると共に電動機駆動
給水ポンプの起動を阻止して前記原子炉への給水流量を
絞り、原子炉再循環ポンプのランバック運転を行い、前
記原子炉水位が所定の水位下限値に達したときは原子炉
スクラムを行うようにしたことを特徴とする原子炉水位
制御方法。 - 【請求項４】 前記給水流量の所定値は、定格給水流量
の６８％であることを特徴とする請求項３に記載の原子
炉水位制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9296487A JPH11118987A (ja) | 1997-10-15 | 1997-10-15 | 原子炉水位制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9296487A JPH11118987A (ja) | 1997-10-15 | 1997-10-15 | 原子炉水位制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11118987A true JPH11118987A (ja) | 1999-04-30 |
Family
ID=17834201
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9296487A Pending JPH11118987A (ja) | 1997-10-15 | 1997-10-15 | 原子炉水位制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11118987A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113488207A (zh) * | 2021-06-18 | 2021-10-08 | 中广核研究院有限公司 | 一种反应堆启动方法及系统 |
-
1997
- 1997-10-15 JP JP9296487A patent/JPH11118987A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113488207A (zh) * | 2021-06-18 | 2021-10-08 | 中广核研究院有限公司 | 一种反应堆启动方法及系统 |
| WO2022262225A1 (zh) * | 2021-06-18 | 2022-12-22 | 中广核研究院有限公司 | 一种反应堆启动方法及系统 |
| CN113488207B (zh) * | 2021-06-18 | 2024-05-10 | 中广核研究院有限公司 | 一种反应堆启动方法及系统 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108665991A (zh) | 一种高温气冷堆核电机组极热态启动的系统和方法 | |
| US20120183413A1 (en) | Reactor Feedwater Pump Control System | |
| CN113530625A (zh) | 一种超（超）临界机组配置单台汽泵故障后快速降负荷方法 | |
| JPH08170998A (ja) | 過渡的過出力に対する強化保護系 | |
| JPH11118987A (ja) | 原子炉水位制御方法 | |
| CN208189227U (zh) | 一种高温气冷堆核电机组极热态启动的系统 | |
| JP2007057249A (ja) | 原子炉出力制御方法及びその出力制御装置 | |
| JPH08260907A (ja) | 蒸気貯蔵発電プラント | |
| JPS58117489A (ja) | 高温反応炉を遮断するための方法 | |
| CN117393185B (zh) | 一种模块式高温气冷堆机组的启动方法及系统 | |
| CN117438119B (en) | High-temperature gas cooled reactor transition reactor core machine pile interlocking control method and system | |
| JP5657441B2 (ja) | 原子炉再循環流量制御装置および制御方法 | |
| CN217444077U (zh) | 一种高温气冷堆机组启停堆系统 | |
| JP2000035201A (ja) | ボイラ燃料遮断時における給水絞り込み制御方式 | |
| JP2519282B2 (ja) | 脱気器水位制御システム | |
| JP4556883B2 (ja) | 原子炉出力制御装置 | |
| JPH05256991A (ja) | 自然循環型原子炉の起動方法 | |
| JPH06230177A (ja) | 沸騰水型原子炉 | |
| CN117438119A (zh) | 高温气冷堆过渡堆芯机堆联锁控制方法及系统 | |
| JPH09101394A (ja) | 原子炉水位制御装置 | |
| JPS61282706A (ja) | 原子炉プラント | |
| JPH06289174A (ja) | 原子炉出力制御方法とその装置 | |
| CN115127094A (zh) | 一种超超临界火电机组安全快速停炉冷却的方法 | |
| JPH0843590A (ja) | 沸騰水型原子力発電プラントの制御方式 | |
| JPS60188706A (ja) | 脱気器圧力制御装置 |