JPH1110301A - 高精度流量制御ストッパー装置およびそれを用いた連続鋳造方法と装置 - Google Patents
高精度流量制御ストッパー装置およびそれを用いた連続鋳造方法と装置Info
- Publication number
- JPH1110301A JPH1110301A JP17190397A JP17190397A JPH1110301A JP H1110301 A JPH1110301 A JP H1110301A JP 17190397 A JP17190397 A JP 17190397A JP 17190397 A JP17190397 A JP 17190397A JP H1110301 A JPH1110301 A JP H1110301A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stopper
- flow rate
- core
- nozzle
- tundish
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、タンディッシュノズルの閉塞を防
止した上で、常に安定して介在物欠陥および気泡欠陥の
ない加工用鋼板素材を鋳造できるタンディッシュストッ
パー装置およびそれを用いた連続鋳造方法と装置を提供
する。 【解決手段】 鋳型に溶融金属をタンディッシュからタ
ンディッシュノズルを介して注入し注入流量を制御する
ストッパーを設けた連続鋳造設備において、ストッパー
の先端にコア状の流量制御部を設けたストッパーを振動
させる振動発生装置を設けた連続鋳造装置。また、溶融
金属の注入流量を制御するストッパーにおいて、ストッ
パーの先端にコア状の流量制御部を設け、該コア状流量
制御部のテーパを３５°以下とし、かつコア状流量制御
部長さ／タンディッシュノズル内径を０．５以上とした
高精度流量制御ストッパー装置。
止した上で、常に安定して介在物欠陥および気泡欠陥の
ない加工用鋼板素材を鋳造できるタンディッシュストッ
パー装置およびそれを用いた連続鋳造方法と装置を提供
する。 【解決手段】 鋳型に溶融金属をタンディッシュからタ
ンディッシュノズルを介して注入し注入流量を制御する
ストッパーを設けた連続鋳造設備において、ストッパー
の先端にコア状の流量制御部を設けたストッパーを振動
させる振動発生装置を設けた連続鋳造装置。また、溶融
金属の注入流量を制御するストッパーにおいて、ストッ
パーの先端にコア状の流量制御部を設け、該コア状流量
制御部のテーパを３５°以下とし、かつコア状流量制御
部長さ／タンディッシュノズル内径を０．５以上とした
高精度流量制御ストッパー装置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高精度流量制御ス
トッパー装置およびそれを用いた連続鋳造方法と装置に
関する。
トッパー装置およびそれを用いた連続鋳造方法と装置に
関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、連続鋳造においては、溶鋼を酸化
させることなくタンディッシュからモールド内に供給す
るために、タンディッシュノズルが使用されている。タ
ンディッシュノズルの材質としては、アルミナ及びカー
ボンを主体とし、これに２０％程度のシリカを含有する
ものが主流となっている。このような、タンディッシュ
ノズルでは、鋳造時間の経過とともに鋼中析出物のアル
ミナおよび地金がノズル内壁に付着し、激しい場合には
ノズル閉塞を引き起こし鋳造を停止する場合もあった。
また、ノズル閉塞は鋳型内の溶鋼流動を乱す原因にもな
るため、パウダー巻き込みによる介在物欠陥を増加させ
る。この問題を解決する手段の１つとして、例えば、特
公昭５８−３４６７号公報に示されるように、タンディ
ッシュノズル内孔と同心円となる多孔質耐火物（内孔
体）をタンディッシュノズル本体に内挿し、この多孔質
耐火物内壁からＡｒその他の不活性ガスを吹き込むこと
が知られている。このガス吹き込みは、ノズル内壁と溶
鋼との接触面積を減少させ、さらに溶鋼を撹拌するこ
と、あるいは付着物をガス気泡により強制的に剥離させ
ることによりノズル内壁へのアルミナ介在物の付着成長
を防止する効果がある。また、別の手段として例えば特
開昭６４−４０１５４号公報に記載されているように、
ジルコニア−ライム−カーボン材質からなるノズルの使
用が試みられている。このジルコニア−ライム−カーボ
ン材質をノズル内壁に用いることで、耐火物中のライム
と溶鋼中のアルミナとを反応させカルシウムアルミネー
トの低融物を生成させる。この低融物を溶鋼流により洗
い流し、微少な溶損を与えることによりアルミナの付着
を防止するものである。
させることなくタンディッシュからモールド内に供給す
るために、タンディッシュノズルが使用されている。タ
ンディッシュノズルの材質としては、アルミナ及びカー
ボンを主体とし、これに２０％程度のシリカを含有する
ものが主流となっている。このような、タンディッシュ
ノズルでは、鋳造時間の経過とともに鋼中析出物のアル
ミナおよび地金がノズル内壁に付着し、激しい場合には
ノズル閉塞を引き起こし鋳造を停止する場合もあった。
また、ノズル閉塞は鋳型内の溶鋼流動を乱す原因にもな
るため、パウダー巻き込みによる介在物欠陥を増加させ
る。この問題を解決する手段の１つとして、例えば、特
公昭５８−３４６７号公報に示されるように、タンディ
ッシュノズル内孔と同心円となる多孔質耐火物（内孔
体）をタンディッシュノズル本体に内挿し、この多孔質
耐火物内壁からＡｒその他の不活性ガスを吹き込むこと
が知られている。このガス吹き込みは、ノズル内壁と溶
鋼との接触面積を減少させ、さらに溶鋼を撹拌するこ
と、あるいは付着物をガス気泡により強制的に剥離させ
ることによりノズル内壁へのアルミナ介在物の付着成長
を防止する効果がある。また、別の手段として例えば特
開昭６４−４０１５４号公報に記載されているように、
ジルコニア−ライム−カーボン材質からなるノズルの使
用が試みられている。このジルコニア−ライム−カーボ
ン材質をノズル内壁に用いることで、耐火物中のライム
と溶鋼中のアルミナとを反応させカルシウムアルミネー
トの低融物を生成させる。この低融物を溶鋼流により洗
い流し、微少な溶損を与えることによりアルミナの付着
を防止するものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ノズル
内壁へのアルミナの付着を確実に防止するためには溶鋼
中に多量のＡｒガスを吹き込む必要があり、この場合吹
き込まれたＡｒ気泡は完全に浮上せず、モールド内で凝
固界面に捕捉され、熱間圧延、冷間圧延後に発生する気
泡系欠陥の原因となる。一方、Ａｒガス吹き込みを実施
せず、ノズル閉塞を防止するためにジルコニア−ライム
−カーボン材質のノズルが使用されているが、鋳造時間
が長いか、あるいは溶鋼清浄性が低下する場合には、ノ
ズル内壁に付着したアルミナを低融点化するのに十分な
ライムを供給できなくなり、鋳造途中でノズル閉塞が発
生する。このため、ジルコニア−ライム−カーボン材質
ノズルも確実な閉塞防止対策になっていないのが現状で
ある。
内壁へのアルミナの付着を確実に防止するためには溶鋼
中に多量のＡｒガスを吹き込む必要があり、この場合吹
き込まれたＡｒ気泡は完全に浮上せず、モールド内で凝
固界面に捕捉され、熱間圧延、冷間圧延後に発生する気
泡系欠陥の原因となる。一方、Ａｒガス吹き込みを実施
せず、ノズル閉塞を防止するためにジルコニア−ライム
−カーボン材質のノズルが使用されているが、鋳造時間
が長いか、あるいは溶鋼清浄性が低下する場合には、ノ
ズル内壁に付着したアルミナを低融点化するのに十分な
ライムを供給できなくなり、鋳造途中でノズル閉塞が発
生する。このため、ジルコニア−ライム−カーボン材質
ノズルも確実な閉塞防止対策になっていないのが現状で
ある。
【０００４】本発明は、従来のタンディッシュノズルに
おけるこれらの問題点を解決するもので、タンディッシ
ュノズルの閉塞を防止した上で、常に安定して介在物欠
陥および気泡欠陥のない加工用鋼板素材を鋳造できる高
精度流量制御ストッパー装置およびそれを用いた連続鋳
造方法と装置の提供を課題としている。
おけるこれらの問題点を解決するもので、タンディッシ
ュノズルの閉塞を防止した上で、常に安定して介在物欠
陥および気泡欠陥のない加工用鋼板素材を鋳造できる高
精度流量制御ストッパー装置およびそれを用いた連続鋳
造方法と装置の提供を課題としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、（１）鋳型に
溶融金属をタンディッシュからタンディッシュノズルを
介して注入し注入流量を制御するストッパーを設けた連
続鋳造設備において、該ストッパーの先端にコア状の流
量制御部を設けたストッパー装置および該ストッパーを
振動させる振動発生装置を設け、タンディッシュノズル
への介在物や地金の付着および成長を防止することを特
徴とする連続鋳造装置である。また、（２）鋳型に溶融
金属をタンディッシュからタンディッシュノズルを介し
て注入し注入流量を制御するストッパーを設けた連続鋳
造設備において、該ストッパーの先端にコア状の流量制
御部を設けたストッパーを振動させ、タンディッシュノ
ズルへの介在物や地金の付着および成長を防止すること
を特徴とする連続鋳造方法である。更に、（３）溶融金
属の注入流量を制御するストッパーにおいて、ストッパ
ーの先端にコア状の流量制御部を設け、該コア状流量制
御部とタンディッシュノズルとのなす角度であるテーパ
を３５°以下とし、かつコア状流量制御部長さ／タンデ
ィッシュノズル内径を０．５以上としたことを特徴とす
る高精度流量制御ストッパー装置である。
溶融金属をタンディッシュからタンディッシュノズルを
介して注入し注入流量を制御するストッパーを設けた連
続鋳造設備において、該ストッパーの先端にコア状の流
量制御部を設けたストッパー装置および該ストッパーを
振動させる振動発生装置を設け、タンディッシュノズル
への介在物や地金の付着および成長を防止することを特
徴とする連続鋳造装置である。また、（２）鋳型に溶融
金属をタンディッシュからタンディッシュノズルを介し
て注入し注入流量を制御するストッパーを設けた連続鋳
造設備において、該ストッパーの先端にコア状の流量制
御部を設けたストッパーを振動させ、タンディッシュノ
ズルへの介在物や地金の付着および成長を防止すること
を特徴とする連続鋳造方法である。更に、（３）溶融金
属の注入流量を制御するストッパーにおいて、ストッパ
ーの先端にコア状の流量制御部を設け、該コア状流量制
御部とタンディッシュノズルとのなす角度であるテーパ
を３５°以下とし、かつコア状流量制御部長さ／タンデ
ィッシュノズル内径を０．５以上としたことを特徴とす
る高精度流量制御ストッパー装置である。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明は、タンディッシュノズル
内の溶鋼に振動を印加することにより、ノズル内壁への
アルミナ介在物の付着を抑制すると共に、一旦ノズル内
壁に付着したアルミナ介在物を強制的に剥離させ、アル
ミナ介在物の付着および成長を防止するものである。
内の溶鋼に振動を印加することにより、ノズル内壁への
アルミナ介在物の付着を抑制すると共に、一旦ノズル内
壁に付着したアルミナ介在物を強制的に剥離させ、アル
ミナ介在物の付着および成長を防止するものである。
【０００７】本発明者らは、タンディッシュノズル内の
溶鋼に振動を印加する方法として、タンディッシュノズ
ルの入り側に設置されたストッパーを上下に振動させる
方法を着想し、連続鋳造機の水モデル実験装置により詳
細な検討を行った。連続鋳造機の水モデル実験装置は実
機の１／５サイズである、鋳型は幅４００mm×厚み５０
mmである。実験に使用したタンディッシュノズルは内径
１８mm×長さ２２０mmで、吐出孔径１６mm、吐出角度３
０°の逆Ｙ型２孔ノズルで、さらにストッパーの形状は
胴部の直径が３２mm、ストッパー先端の形状は円弧状で
ある。タンディッシュノズルの入り側に設置したストッ
パーを振幅２mmで振動させながら、タンディッシュノズ
ル吐出孔からの吐出流速をプロペラ流速計で測定した。
吐出流速の標準偏差を吐出流速の平均値で除した値を吐
出流変動と定義し、振動数との関係を整理し図１に示
す。振動数が大きくなるほど、吐出流変動が大きくなる
ことが分かる。これは、通常のストッパーによりタンデ
ィッシュノズル内の溶鋼に振動を与えると、タンディッ
シュノズル吐出孔からの吐出流が変動し、それに伴い湯
面変動が顕著になることを意味する。湯面変動はパウダ
ーの巻き込みを助長し、鋳片品質を低下させる大きな原
因となるため、ストッパーによる溶鋼への振動印加は、
タンディッシュノズル吐出孔からの吐出流に変動を与え
ず高精度に流量を制御した上で、振動成分のみを効率的
にタンディッシュノズル内の溶鋼に伝達することが重要
となる。
溶鋼に振動を印加する方法として、タンディッシュノズ
ルの入り側に設置されたストッパーを上下に振動させる
方法を着想し、連続鋳造機の水モデル実験装置により詳
細な検討を行った。連続鋳造機の水モデル実験装置は実
機の１／５サイズである、鋳型は幅４００mm×厚み５０
mmである。実験に使用したタンディッシュノズルは内径
１８mm×長さ２２０mmで、吐出孔径１６mm、吐出角度３
０°の逆Ｙ型２孔ノズルで、さらにストッパーの形状は
胴部の直径が３２mm、ストッパー先端の形状は円弧状で
ある。タンディッシュノズルの入り側に設置したストッ
パーを振幅２mmで振動させながら、タンディッシュノズ
ル吐出孔からの吐出流速をプロペラ流速計で測定した。
吐出流速の標準偏差を吐出流速の平均値で除した値を吐
出流変動と定義し、振動数との関係を整理し図１に示
す。振動数が大きくなるほど、吐出流変動が大きくなる
ことが分かる。これは、通常のストッパーによりタンデ
ィッシュノズル内の溶鋼に振動を与えると、タンディッ
シュノズル吐出孔からの吐出流が変動し、それに伴い湯
面変動が顕著になることを意味する。湯面変動はパウダ
ーの巻き込みを助長し、鋳片品質を低下させる大きな原
因となるため、ストッパーによる溶鋼への振動印加は、
タンディッシュノズル吐出孔からの吐出流に変動を与え
ず高精度に流量を制御した上で、振動成分のみを効率的
にタンディッシュノズル内の溶鋼に伝達することが重要
となる。
【０００８】本発明者らは、振動印加時の吐出流変動を
防止し高精度に流量を制御するためには、ストッパーの
移動量に対する流量変化を小さく抑えることが、またタ
ンディッシュノズル内の溶鋼に振動を効果的に印加する
ためには、タンディッシュノズル入り側だけでなく、タ
ンディッシュノズル内でも振動を印加することが重要で
あると考え、その方法として図２に示す連続鋳造装置を
発明した。図２において、タンディッシュノズル２を有
するタンディッシュ５内には溶融金属６が貯えられ、こ
の溶融金属６はストッパー１の開閉でタンディッシュノ
ズル２を経て鋳型（図示せず）に注入される。本発明者
らは、前記ストッパー１の先端にタンディッシュノズル
２内に突出したコア状流動制御部３を設け、更に前記ス
トッパー１の上部に外部に設けた振動発生装置４から発
生する振動を振動伝達手段７を介して接続し、前記した
振動をストッパー１に伝達する構成とした連続鋳造装置
を発明した。本発明者らは更に、図５に示すような高精
度流量制御ストッパー装置を発明した。図５は、本発明
による高精度流量制御ストッパー装置の一例を示すもの
で、ストッパー１の先端にタンディッシュノズル内に突
出したコア状の流量制御部３を設けたもので、図５
（ａ）は、コア状流量制御部のテーパθを１０°とし、
コア状流量制御部とテーパを形成するタンディッシュ側
のノズル内径が一定の場合であり、コア状流量制御部長
（Ｌ）とタンディッシュノズル内径（Ｄ）の値（Ｌ／
Ｄ）をＬ／Ｄ＝１．５に設定した例を示すものである。
また、タンディッシュノズルの上部構造を斜めにしてテ
ーパを変えてもよい。図５（ｂ）にタンディッシュノズ
ルの上部構造を外側に斜めに広くした場合の例を示す。
図２に示すストッパー１の先端にタンディッシュノズル
２内に突出したコア状の流量制御部３を設けたストッパ
ーを発明した。
防止し高精度に流量を制御するためには、ストッパーの
移動量に対する流量変化を小さく抑えることが、またタ
ンディッシュノズル内の溶鋼に振動を効果的に印加する
ためには、タンディッシュノズル入り側だけでなく、タ
ンディッシュノズル内でも振動を印加することが重要で
あると考え、その方法として図２に示す連続鋳造装置を
発明した。図２において、タンディッシュノズル２を有
するタンディッシュ５内には溶融金属６が貯えられ、こ
の溶融金属６はストッパー１の開閉でタンディッシュノ
ズル２を経て鋳型（図示せず）に注入される。本発明者
らは、前記ストッパー１の先端にタンディッシュノズル
２内に突出したコア状流動制御部３を設け、更に前記ス
トッパー１の上部に外部に設けた振動発生装置４から発
生する振動を振動伝達手段７を介して接続し、前記した
振動をストッパー１に伝達する構成とした連続鋳造装置
を発明した。本発明者らは更に、図５に示すような高精
度流量制御ストッパー装置を発明した。図５は、本発明
による高精度流量制御ストッパー装置の一例を示すもの
で、ストッパー１の先端にタンディッシュノズル内に突
出したコア状の流量制御部３を設けたもので、図５
（ａ）は、コア状流量制御部のテーパθを１０°とし、
コア状流量制御部とテーパを形成するタンディッシュ側
のノズル内径が一定の場合であり、コア状流量制御部長
（Ｌ）とタンディッシュノズル内径（Ｄ）の値（Ｌ／
Ｄ）をＬ／Ｄ＝１．５に設定した例を示すものである。
また、タンディッシュノズルの上部構造を斜めにしてテ
ーパを変えてもよい。図５（ｂ）にタンディッシュノズ
ルの上部構造を外側に斜めに広くした場合の例を示す。
図２に示すストッパー１の先端にタンディッシュノズル
２内に突出したコア状の流量制御部３を設けたストッパ
ーを発明した。
【０００９】タンディッシュノズル内の振動および吐出
流変動に与えるコア状流量制御部の影響を明らかにする
ため、上記水モデル実験装置を用いて、振動数３Hz、振
幅２mmの振動印加実験を行った。タンディッシュノズル
内壁には圧力センサーを設置し、振動印加時の圧力変動
を測定した。図３にコア状流量制御部長さＬ／タンディ
ッシュノズル内径Ｄとタンディッシュノズル内の振動指
標の関係を示す。コア状流量制御部のテーパθ（コア状
流量制御部とタンディッシュノズルとのなす角度）は１
５°と一定にした。また、振動指標は振動印加時におけ
る圧力変動の標準偏差を振動無印加時における圧力変動
の標準偏差で除した値とした。Ｌ／Ｄが大きくなるにつ
れて振動指標が大きくなり、Ｌ／Ｄが０．５以上になる
とストッパーの振動がタンディッシュノズル内に有効に
伝達されていることが分かる。これは、コア状流量制御
部をタンディッシュノズル内に深く突出させると、タン
ディッシュノズル内にストッパーの振動が伝わり易くな
るためである。
流変動に与えるコア状流量制御部の影響を明らかにする
ため、上記水モデル実験装置を用いて、振動数３Hz、振
幅２mmの振動印加実験を行った。タンディッシュノズル
内壁には圧力センサーを設置し、振動印加時の圧力変動
を測定した。図３にコア状流量制御部長さＬ／タンディ
ッシュノズル内径Ｄとタンディッシュノズル内の振動指
標の関係を示す。コア状流量制御部のテーパθ（コア状
流量制御部とタンディッシュノズルとのなす角度）は１
５°と一定にした。また、振動指標は振動印加時におけ
る圧力変動の標準偏差を振動無印加時における圧力変動
の標準偏差で除した値とした。Ｌ／Ｄが大きくなるにつ
れて振動指標が大きくなり、Ｌ／Ｄが０．５以上になる
とストッパーの振動がタンディッシュノズル内に有効に
伝達されていることが分かる。これは、コア状流量制御
部をタンディッシュノズル内に深く突出させると、タン
ディッシュノズル内にストッパーの振動が伝わり易くな
るためである。
【００１０】図４にコア状流量制御部のテーパθと吐出
流変動の関係を示す。なお、コア状流量制御部の長さＬ
を９mmとした。コア状流量制御部のテーパθが３５°以
下になると、吐出流変動が小さく抑えられることが分か
る。これは、コア状流量制御部のテーパが小さくなると
ストッパーの移動量に対する流量変化が小さくなるた
め、ストッパーを振動させても吐出流が大きく変動せ
ず、高精度に流量を制御できるためである。
流変動の関係を示す。なお、コア状流量制御部の長さＬ
を９mmとした。コア状流量制御部のテーパθが３５°以
下になると、吐出流変動が小さく抑えられることが分か
る。これは、コア状流量制御部のテーパが小さくなると
ストッパーの移動量に対する流量変化が小さくなるた
め、ストッパーを振動させても吐出流が大きく変動せ
ず、高精度に流量を制御できるためである。
【００１１】ストッパーを振動させるだけでもノズル閉
塞に効果があるものの、吐出流変動が大きくなる。そこ
で、ストッパーの先端にコア状の流量制御部を設けたス
トッパーを振動させることにより吐出流変動を抑え、タ
ンディッシュノズル内の溶鋼に振動を効果的に印加でき
るようになる。さらに、振動印加時の吐出流変動を防止
し、かつタンディッシュノズル内に効果的に振動を印加
するためにはコア状流量制御部のテーパθを３５°以
下、コア状流量制御部長さＬ／タンディッシュノズル内
径Ｄを０．５以上にすることが好適である。また、この
コア状流量制御部の形状はその中央部にテーパθを有す
る部分があればよく、その先端部はコーナに曲率を持た
せたり、円弧状にするなど、本発明の要旨を逸脱しない
範囲において種々変更を加えることができる。
塞に効果があるものの、吐出流変動が大きくなる。そこ
で、ストッパーの先端にコア状の流量制御部を設けたス
トッパーを振動させることにより吐出流変動を抑え、タ
ンディッシュノズル内の溶鋼に振動を効果的に印加でき
るようになる。さらに、振動印加時の吐出流変動を防止
し、かつタンディッシュノズル内に効果的に振動を印加
するためにはコア状流量制御部のテーパθを３５°以
下、コア状流量制御部長さＬ／タンディッシュノズル内
径Ｄを０．５以上にすることが好適である。また、この
コア状流量制御部の形状はその中央部にテーパθを有す
る部分があればよく、その先端部はコーナに曲率を持た
せたり、円弧状にするなど、本発明の要旨を逸脱しない
範囲において種々変更を加えることができる。
【００１２】
【実施例】以下に、実施例及び比較例を挙げて、本発明
について説明する。 〈実施例１〉ストッパー胴部の直径が１６０mm、コア状
流量制御部のテーパθが４０°、コア状流量制御部の長
さＬが２７mmのストッパーを振動数３Hz、振幅２mmで振
動させながら、内径９０mm×長さ１１００mm、Ｌ／Ｄ＝
０．６７、吐出孔径８０mm、吐出角度３０°の逆Ｙ型２
孔タンディッシュノズルを用いて、鋳片サイズ２５０mm
（厚み）×２０００mm（幅）、炭素濃度３０ppm の極低
炭素鋼１２５０ｔを鋳造速度１．８ｍ／min で鋳造し
た。ノズル閉塞を防止するためのＡｒガス吹き込みは実
施しなかった。鋳片は８５００mm長さに切断した１コイ
ル単位とし、このスラブを常法により熱間圧延、冷間圧
延し、最終的に０．７mm厚み×２０００mm幅コイルの冷
延鋼板とした。鋳片品質については、冷間圧延後の検査
ラインで目視観察を行い、１コイル当たりに発生するパ
ウダー系表面欠陥及び気泡系欠陥の発生個数を評価し
た。鋳造時のアルミナの付着状況は、実注入流量をスト
ッパーの移動量から理論的に計算される理論注入流量で
除した値をノズル開口率と定義し、これにより評価し
た。その結果、鋳造中のノズル開口率は０．８０〜１．
０の範囲で推移し、鋳造後に回収したタンディッシュノ
ズルには少量のアルミナが付着していたが、アルミナの
付着に伴う操業上の問題は発生しなかった。さらに、Ａ
ｒガス吹き込みを実施せずに鋳造できたため、気泡系欠
陥は全く発生しなかった。また、ストッパーの振動に伴
い湯面変動が若干大きくなったが、パウダー系表面欠陥
は発生しなかった。 〈実施例２〉ストッパー胴部の直径が１６０mm、コア状
流量制御部のテーパθが１５°、コア状流量制御部の長
さＬが４５mmのストッパーを振動数３Hz、振幅２mmで振
動させながら、内径９０mm×長さ１１００mm、Ｌ／Ｄ＝
０．５、吐出孔径８０mm、吐出角度３０°の逆Ｙ型２孔
タンディッシュノズルを用いて、鋳片サイズ２５０mm
（厚み）×２０００mm（幅）、炭素濃度３０ppm の極低
炭素鋼１２５０ｔを鋳造速度１．８ｍ／min で鋳造し
た。ノズル閉塞を防止するためのＡｒガス吹き込みは実
施しなかった。この時、鋳造中のノズル開口率は０．９
７〜１．０の範囲で推移し、鋳造後のタンディッシュノ
ズルを調査しても殆どアルミナの付着は見られなかっ
た。また、パウダー系表面欠陥及び気泡系欠陥も全く発
生しなかった。 〈比較例１〉ストッパー胴部の直径が１６０mmのストッ
パーを振動数３Hz、振幅２mmで振動させながら、内径９
０mm×長さ１１００mm、吐出孔径８０mm、吐出角度３０
°の逆Ｙ型２孔タンディッシュノズルを用いて、鋳片サ
イズ２５０mm（厚み）×２０００mm（幅）、炭素濃度３
０ppm の極低炭素鋼１２５０ｔを鋳造速度１．８ｍ／mi
n で鋳造した。ノズル閉塞を防止するためのＡｒガス吹
き込みは実施しなかった。この時、鋳造中のノズル開口
率は０．９５〜１．０の範囲で推移し、鋳造後のタンデ
ィッシュノズルを調査しても殆どアルミナの付着は見ら
れなかった。また、気泡系欠陥も発生しなかった。しか
し、ストッパーの振動に伴い湯面変動が大きくなり、パ
ウダー巻き込みが生じたため、冷間圧延後にパウダー系
表面欠陥が８コ／コイル発生した。 〈比較例２〉ストッパー胴部の直径が１６０mmのストッ
パーを振動させない状態で、内径９０mm×長さ１１００
mm、吐出孔径８０mm、吐出角度３０°の逆Ｙ型２孔タン
ディッシュノズルを用いて、鋳片サイズ２５０mm（厚
み）×２０００mm（幅）、炭素濃度３０ppm の極低炭素
鋼１２５０ｔを鋳造速度１．８ｍ／min で鋳造した。ノ
ズル閉塞を防止するために、１０Ｎｌ／min の流量でＡ
ｒガスを吹き込んだ。この時、鋳造中のノズル開口率は
０．８〜１．０の範囲で推移し、鋳造後に回収したタン
ディッシュノズルには少量のアルミナが付着していた。
パウダー系表面欠陥は発生しなかったが。多量のＡｒガ
ス吹き込みに伴い気泡系欠陥が１０コ／コイル発生し
た。 〈比較例３〉ストッパー胴部の直径が１６０mmのストッ
パーを振動させない状態で、内径９０mm×長さ１１００
mm、吐出孔径８０mm、吐出角度３０°の逆Ｙ型２孔タン
ディッシュノズルを用いて、鋳片サイズ２５０mm（厚
み）×２０００mm（幅）、炭素濃度３０ppm の極低炭素
鋼１２５０ｔを鋳造速度１．８ｍ／min で鋳造した。ノ
ズル閉塞を防止するためのＡｒガス吹き込みは実施しな
かった。この時、鋳造開始からノズル開口率は徐々に低
下し、５００ｔ鋳造したところでノズル開口率は０．３
程度に達し、鋳造を停止した。鋳造後に回収したタンデ
ィッシュノズルには多量のアルミナが付着しており、ノ
ズル閉塞が激しかった。また、Ａｒガス吹き込みを実施
しなかったため、気泡系欠陥は発生しなかったが、ノズ
ル閉塞に伴い湯面変動が大きくなったため、パウダー巻
き込みが発生し、パウダー系表面欠陥が９コ／コイル発
生した。
について説明する。 〈実施例１〉ストッパー胴部の直径が１６０mm、コア状
流量制御部のテーパθが４０°、コア状流量制御部の長
さＬが２７mmのストッパーを振動数３Hz、振幅２mmで振
動させながら、内径９０mm×長さ１１００mm、Ｌ／Ｄ＝
０．６７、吐出孔径８０mm、吐出角度３０°の逆Ｙ型２
孔タンディッシュノズルを用いて、鋳片サイズ２５０mm
（厚み）×２０００mm（幅）、炭素濃度３０ppm の極低
炭素鋼１２５０ｔを鋳造速度１．８ｍ／min で鋳造し
た。ノズル閉塞を防止するためのＡｒガス吹き込みは実
施しなかった。鋳片は８５００mm長さに切断した１コイ
ル単位とし、このスラブを常法により熱間圧延、冷間圧
延し、最終的に０．７mm厚み×２０００mm幅コイルの冷
延鋼板とした。鋳片品質については、冷間圧延後の検査
ラインで目視観察を行い、１コイル当たりに発生するパ
ウダー系表面欠陥及び気泡系欠陥の発生個数を評価し
た。鋳造時のアルミナの付着状況は、実注入流量をスト
ッパーの移動量から理論的に計算される理論注入流量で
除した値をノズル開口率と定義し、これにより評価し
た。その結果、鋳造中のノズル開口率は０．８０〜１．
０の範囲で推移し、鋳造後に回収したタンディッシュノ
ズルには少量のアルミナが付着していたが、アルミナの
付着に伴う操業上の問題は発生しなかった。さらに、Ａ
ｒガス吹き込みを実施せずに鋳造できたため、気泡系欠
陥は全く発生しなかった。また、ストッパーの振動に伴
い湯面変動が若干大きくなったが、パウダー系表面欠陥
は発生しなかった。 〈実施例２〉ストッパー胴部の直径が１６０mm、コア状
流量制御部のテーパθが１５°、コア状流量制御部の長
さＬが４５mmのストッパーを振動数３Hz、振幅２mmで振
動させながら、内径９０mm×長さ１１００mm、Ｌ／Ｄ＝
０．５、吐出孔径８０mm、吐出角度３０°の逆Ｙ型２孔
タンディッシュノズルを用いて、鋳片サイズ２５０mm
（厚み）×２０００mm（幅）、炭素濃度３０ppm の極低
炭素鋼１２５０ｔを鋳造速度１．８ｍ／min で鋳造し
た。ノズル閉塞を防止するためのＡｒガス吹き込みは実
施しなかった。この時、鋳造中のノズル開口率は０．９
７〜１．０の範囲で推移し、鋳造後のタンディッシュノ
ズルを調査しても殆どアルミナの付着は見られなかっ
た。また、パウダー系表面欠陥及び気泡系欠陥も全く発
生しなかった。 〈比較例１〉ストッパー胴部の直径が１６０mmのストッ
パーを振動数３Hz、振幅２mmで振動させながら、内径９
０mm×長さ１１００mm、吐出孔径８０mm、吐出角度３０
°の逆Ｙ型２孔タンディッシュノズルを用いて、鋳片サ
イズ２５０mm（厚み）×２０００mm（幅）、炭素濃度３
０ppm の極低炭素鋼１２５０ｔを鋳造速度１．８ｍ／mi
n で鋳造した。ノズル閉塞を防止するためのＡｒガス吹
き込みは実施しなかった。この時、鋳造中のノズル開口
率は０．９５〜１．０の範囲で推移し、鋳造後のタンデ
ィッシュノズルを調査しても殆どアルミナの付着は見ら
れなかった。また、気泡系欠陥も発生しなかった。しか
し、ストッパーの振動に伴い湯面変動が大きくなり、パ
ウダー巻き込みが生じたため、冷間圧延後にパウダー系
表面欠陥が８コ／コイル発生した。 〈比較例２〉ストッパー胴部の直径が１６０mmのストッ
パーを振動させない状態で、内径９０mm×長さ１１００
mm、吐出孔径８０mm、吐出角度３０°の逆Ｙ型２孔タン
ディッシュノズルを用いて、鋳片サイズ２５０mm（厚
み）×２０００mm（幅）、炭素濃度３０ppm の極低炭素
鋼１２５０ｔを鋳造速度１．８ｍ／min で鋳造した。ノ
ズル閉塞を防止するために、１０Ｎｌ／min の流量でＡ
ｒガスを吹き込んだ。この時、鋳造中のノズル開口率は
０．８〜１．０の範囲で推移し、鋳造後に回収したタン
ディッシュノズルには少量のアルミナが付着していた。
パウダー系表面欠陥は発生しなかったが。多量のＡｒガ
ス吹き込みに伴い気泡系欠陥が１０コ／コイル発生し
た。 〈比較例３〉ストッパー胴部の直径が１６０mmのストッ
パーを振動させない状態で、内径９０mm×長さ１１００
mm、吐出孔径８０mm、吐出角度３０°の逆Ｙ型２孔タン
ディッシュノズルを用いて、鋳片サイズ２５０mm（厚
み）×２０００mm（幅）、炭素濃度３０ppm の極低炭素
鋼１２５０ｔを鋳造速度１．８ｍ／min で鋳造した。ノ
ズル閉塞を防止するためのＡｒガス吹き込みは実施しな
かった。この時、鋳造開始からノズル開口率は徐々に低
下し、５００ｔ鋳造したところでノズル開口率は０．３
程度に達し、鋳造を停止した。鋳造後に回収したタンデ
ィッシュノズルには多量のアルミナが付着しており、ノ
ズル閉塞が激しかった。また、Ａｒガス吹き込みを実施
しなかったため、気泡系欠陥は発生しなかったが、ノズ
ル閉塞に伴い湯面変動が大きくなったため、パウダー巻
き込みが発生し、パウダー系表面欠陥が９コ／コイル発
生した。
【００１３】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によりＡ
ｒガス吹き込みを実施しない状態でもノズル閉塞を確実
に防止できるため、鋳片品質が向上すると共に、ノズル
閉塞に伴い発生する非定常作業もなくなるため、操業性
も格段に向上する。
ｒガス吹き込みを実施しない状態でもノズル閉塞を確実
に防止できるため、鋳片品質が向上すると共に、ノズル
閉塞に伴い発生する非定常作業もなくなるため、操業性
も格段に向上する。
【図１】吐出流変動と振動数との関係を示す図。
【図２】本発明の一実施例による装置の全体構成図。
【図３】コア状流量制御部長さ／タンディッシュノズル
内径とタンディッシュノズル内の振動指標の関係を示す
図。
内径とタンディッシュノズル内の振動指標の関係を示す
図。
【図４】コア状流量制御部のテーパと吐出流変動の関係
を示す図。
を示す図。
【図５】コア状の流量制御部を有するストッパーの図で
あり、（ａ）はタンディッシュ側のノズル内径が一定の
場合の例で、（ｂ）はタンディッシュノズルの上部構造
を外側に斜めに広くした場合の例を示す図。
あり、（ａ）はタンディッシュ側のノズル内径が一定の
場合の例で、（ｂ）はタンディッシュノズルの上部構造
を外側に斜めに広くした場合の例を示す図。
【符号の説明】 １…ストッパー ２…タンディッシュノズル ３…コア状流量制御部 ４…振動発生装置 ５…タンディッシュ ６…溶融金属 ７…振動伝達手段
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２２Ｄ 41/50 ５４０ Ｂ２２Ｄ 41/50 ５４０ (72)発明者 藤 健彦 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (3)
- 【請求項１】 鋳型に溶融金属をタンディッシュからタ
ンディッシュノズルを介して注入し注入流量を制御する
ストッパーを設けた連続鋳造設備において、該ストッパ
ーの先端にコア状の流量制御部を設けたストッパー装置
および該ストッパーを振動させる振動発生装置を設け、
タンディッシュノズルへの介在物や地金の付着および成
長を防止することを特徴とする連続鋳造装置。 - 【請求項２】 鋳型に溶融金属をタンディッシュからタ
ンディッシュノズルを介して注入し注入流量を制御する
ストッパーを設けた連続鋳造設備において、該ストッパ
ーの先端にコア状の流量制御部を設けたストッパーを振
動させ、タンディッシュノズルへの介在物や地金の付着
および成長を防止することを特徴とする連続鋳造方法。 - 【請求項３】 溶融金属の注入流量を制御するストッパ
ーにおいて、ストッパーの先端にコア状の流量制御部を
設け、該コア状流量制御部とタンディッシュノズルとの
なす角度であるテーパを３５°以下とし、かつコア状流
量制御部長さ／タンディッシュノズル内径を０．５以上
としたことを特徴とする高精度流量制御ストッパー装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17190397A JPH1110301A (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | 高精度流量制御ストッパー装置およびそれを用いた連続鋳造方法と装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17190397A JPH1110301A (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | 高精度流量制御ストッパー装置およびそれを用いた連続鋳造方法と装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1110301A true JPH1110301A (ja) | 1999-01-19 |
Family
ID=15931962
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17190397A Withdrawn JPH1110301A (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | 高精度流量制御ストッパー装置およびそれを用いた連続鋳造方法と装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1110301A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102985196A (zh) * | 2010-03-19 | 2013-03-20 | Sms西马格股份公司 | 用于关闭冶金容器的流出口的装置和方法 |
| JP2013059804A (ja) * | 2011-09-15 | 2013-04-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 連続鋳造における流量調整方法 |
| KR101321852B1 (ko) * | 2011-07-25 | 2013-10-23 | 주식회사 포스코 | 스토퍼 장치 및 스토퍼 장치 제어 방법 |
| CN104588632A (zh) * | 2015-01-22 | 2015-05-06 | 宁国市宏达电炉有限公司 | 自动化底注中频保温炉浇注装置 |
| KR101529194B1 (ko) * | 2014-03-28 | 2015-06-17 | 현대제철 주식회사 | 턴디쉬 스토퍼 |
| CN105108122A (zh) * | 2015-08-21 | 2015-12-02 | 张继兰 | 一种能控制流量的自动浇铸机构 |
| KR20160093893A (ko) * | 2015-01-30 | 2016-08-09 | 주식회사 포스코 | 연속 주조용 스토퍼 |
| CN107598146A (zh) * | 2017-08-17 | 2018-01-19 | 中冶连铸技术工程有限责任公司 | 用浸入式水口流钢通道截面积预控塞棒头位置的方法 |
| CN109332625A (zh) * | 2018-11-08 | 2019-02-15 | 武汉钢铁有限公司 | 一种改善塞棒控流Al脱氧钢水口堵塞的浇铸方法 |
| CN109848401A (zh) * | 2017-11-30 | 2019-06-07 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种抑制中间包塞棒粘结堵塞效应的方法 |
-
1997
- 1997-06-27 JP JP17190397A patent/JPH1110301A/ja not_active Withdrawn
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102985196A (zh) * | 2010-03-19 | 2013-03-20 | Sms西马格股份公司 | 用于关闭冶金容器的流出口的装置和方法 |
| KR101321852B1 (ko) * | 2011-07-25 | 2013-10-23 | 주식회사 포스코 | 스토퍼 장치 및 스토퍼 장치 제어 방법 |
| JP2013059804A (ja) * | 2011-09-15 | 2013-04-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 連続鋳造における流量調整方法 |
| KR101529194B1 (ko) * | 2014-03-28 | 2015-06-17 | 현대제철 주식회사 | 턴디쉬 스토퍼 |
| CN104588632A (zh) * | 2015-01-22 | 2015-05-06 | 宁国市宏达电炉有限公司 | 自动化底注中频保温炉浇注装置 |
| CN104588632B (zh) * | 2015-01-22 | 2016-06-29 | 宁国市宏达电炉有限公司 | 自动化底注中频保温炉浇注装置 |
| KR20160093893A (ko) * | 2015-01-30 | 2016-08-09 | 주식회사 포스코 | 연속 주조용 스토퍼 |
| CN105108122A (zh) * | 2015-08-21 | 2015-12-02 | 张继兰 | 一种能控制流量的自动浇铸机构 |
| CN107598146A (zh) * | 2017-08-17 | 2018-01-19 | 中冶连铸技术工程有限责任公司 | 用浸入式水口流钢通道截面积预控塞棒头位置的方法 |
| CN109848401A (zh) * | 2017-11-30 | 2019-06-07 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种抑制中间包塞棒粘结堵塞效应的方法 |
| CN109848401B (zh) * | 2017-11-30 | 2021-02-05 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种抑制中间包塞棒粘结堵塞效应的方法 |
| CN109332625A (zh) * | 2018-11-08 | 2019-02-15 | 武汉钢铁有限公司 | 一种改善塞棒控流Al脱氧钢水口堵塞的浇铸方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH1110301A (ja) | 高精度流量制御ストッパー装置およびそれを用いた連続鋳造方法と装置 | |
| JP2004001057A (ja) | 薄スラブ連続鋳造用浸漬ノズル | |
| JP2647707B2 (ja) | タンディッシュへの注湯方法 | |
| JPH07112247A (ja) | 表面および内部品質の優れた鋳片の連続鋳造方法 | |
| JPH04319055A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3111344B2 (ja) | 溶鋼取鍋用ノズル内流動制御法 | |
| JP2004098127A (ja) | 高品質ステンレス鋳片の連続鋳造方法 | |
| JPH0422538A (ja) | ビームブランクの連続鋳造方法 | |
| JP2718608B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2004098082A (ja) | 電磁攪拌を行うステンレス溶鋼の鋳造方法 | |
| US6719176B2 (en) | Method and apparatus for controlling standing surface wave and turbulence in continuous casting vessel | |
| JP2004106021A (ja) | 垂直曲げ連鋳機を用いたステンレス溶鋼の鋳造方法 | |
| JP2000202602A (ja) | 連続鋳造用タンディッシュにおける介在物除去方法 | |
| JP2000084647A (ja) | タンディッシュ上ノズルのガス吹き込み方法 | |
| JPH0230122Y2 (ja) | ||
| JP4851248B2 (ja) | 窪み型湯溜り付浸漬ノズルを用いた中炭素鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH09253807A (ja) | 小断面アルミキルド鋼鋳片の連続鋳造方法 | |
| JP3294940B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP2000126849A (ja) | 連続鋳造用の浸漬ノズル及び鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH11291003A (ja) | 浸漬ノズルとそれを用いた鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2001232449A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
| JPH03297545A (ja) | アルミキルド鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2001087843A (ja) | 連鋳用浸漬ノズル | |
| JPS61169156A (ja) | スライデイングノズル閉塞防止手段を含む溶融金属容器から溶湯を流出させる方法 | |
| JP2011110561A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040907 |