JPH1110292A - 連続鋳造用ロングノズル - Google Patents
連続鋳造用ロングノズルInfo
- Publication number
- JPH1110292A JPH1110292A JP16853597A JP16853597A JPH1110292A JP H1110292 A JPH1110292 A JP H1110292A JP 16853597 A JP16853597 A JP 16853597A JP 16853597 A JP16853597 A JP 16853597A JP H1110292 A JPH1110292 A JP H1110292A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- long nozzle
- molten steel
- nozzle
- continuous casting
- ladle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 浸漬開孔が容易に行え、ロングノズルの首部
にかかるストレスを最小限に押さえるようにした連続鋳
造用ロングノズルを提供することを課題とする。 【解決手段】 取鍋等の溶融金属容器からの溶鋼をタン
ディッシュ等に流出させ、その溶鋼中に浸漬せしめる連
続鋳造用ロングノズル１０の全長が１３５０ｍｍ以上と
されたもので、溶融金属容器のノズル側に接続される上
部直筒部１０Ａと、それに連続して下向きに拡大した円
錐部１０Ｂおよび円錐部１０Ｂに連続した下部直筒１０
Ｃとより形成し、円錐部１０Ｂおよび下部直筒部１０Ｃ
の合計長さを１０００ｍｍより大きくしたことを特徴と
する。
にかかるストレスを最小限に押さえるようにした連続鋳
造用ロングノズルを提供することを課題とする。 【解決手段】 取鍋等の溶融金属容器からの溶鋼をタン
ディッシュ等に流出させ、その溶鋼中に浸漬せしめる連
続鋳造用ロングノズル１０の全長が１３５０ｍｍ以上と
されたもので、溶融金属容器のノズル側に接続される上
部直筒部１０Ａと、それに連続して下向きに拡大した円
錐部１０Ｂおよび円錐部１０Ｂに連続した下部直筒１０
Ｃとより形成し、円錐部１０Ｂおよび下部直筒部１０Ｃ
の合計長さを１０００ｍｍより大きくしたことを特徴と
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続鋳造法におい
て、取鍋等溶融金属容器内の溶鋼を流出させるためのロ
ングノズルに関する。
て、取鍋等溶融金属容器内の溶鋼を流出させるためのロ
ングノズルに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、連続鋳造法において取鍋等溶融金
属容器内の溶鋼をタンディッシュに分配流出させるため
の構造としては、図１に一例を示すように溶融金属容器
１の底部２のノズル受け煉瓦３に出鋼口４が開口されて
その内部にインサートノズル５が挿入され、該容器（取
鍋）１の下面に装着されるスライドバルブ装置６の上プ
レート７の孔７Ａの周囲上面にインサートノズル５の下
部が支持され、スライドバルブ装置６のスライドプレー
ト８の下部にはシュートノズル９が支持されていてこの
シュートノズル９の下部にロングノズル１０の上端を嵌
合し、支持装置１１により懸吊支持するようになされて
いる。
属容器内の溶鋼をタンディッシュに分配流出させるため
の構造としては、図１に一例を示すように溶融金属容器
１の底部２のノズル受け煉瓦３に出鋼口４が開口されて
その内部にインサートノズル５が挿入され、該容器（取
鍋）１の下面に装着されるスライドバルブ装置６の上プ
レート７の孔７Ａの周囲上面にインサートノズル５の下
部が支持され、スライドバルブ装置６のスライドプレー
ト８の下部にはシュートノズル９が支持されていてこの
シュートノズル９の下部にロングノズル１０の上端を嵌
合し、支持装置１１により懸吊支持するようになされて
いる。
【０００３】前記スライドバルブ装置６は、油圧シリン
ダ１２のピストンロッド１２Ａに前記スライドプレート
８が連結され、このスライドプレート８が油圧シリンダ
１２の作動によりスライドして、そのスライドプレート
８の孔８Ａと前記上プレート７の孔７Ａとの合致、非合
致により容器１内の溶鋼がロングノズル１０内を通して
図示しないタンディッシュ内への流出が制御されるよう
になっている。
ダ１２のピストンロッド１２Ａに前記スライドプレート
８が連結され、このスライドプレート８が油圧シリンダ
１２の作動によりスライドして、そのスライドプレート
８の孔８Ａと前記上プレート７の孔７Ａとの合致、非合
致により容器１内の溶鋼がロングノズル１０内を通して
図示しないタンディッシュ内への流出が制御されるよう
になっている。
【０００４】この場合ロングノズル１０は、その下方が
タンディッシュ内の溶鋼に浸漬される関係上、溶鋼によ
り洗われて損耗するので、適時に新しいロングノズル１
０と交換する必要がある。
タンディッシュ内の溶鋼に浸漬される関係上、溶鋼によ
り洗われて損耗するので、適時に新しいロングノズル１
０と交換する必要がある。
【０００５】しかしてタンディッシュ内への溶鋼の注入
を、複数の取鍋から連続して行う場合、注入開始時のみ
溶鋼面を下げてロングノズルの先端部を大気中に露出さ
せる方法が広く行われている。
を、複数の取鍋から連続して行う場合、注入開始時のみ
溶鋼面を下げてロングノズルの先端部を大気中に露出さ
せる方法が広く行われている。
【０００６】これは後鍋の溶鋼止めに使用されている充
填砂や、場合によってはスラグや地金によりロングノズ
ル先端部が閉塞され、次鍋の溶鋼がロングノズル内部に
急激に充満して、コレクターノズルとロングノズルとの
接合部から溶鋼流が吹き出すのを避ける目的からであ
る。
填砂や、場合によってはスラグや地金によりロングノズ
ル先端部が閉塞され、次鍋の溶鋼がロングノズル内部に
急激に充満して、コレクターノズルとロングノズルとの
接合部から溶鋼流が吹き出すのを避ける目的からであ
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらこの方法
では、前鍋の注入末期に取鍋から流入し、溶鋼上に浮遊
しているスラグが次鍋の給湯開始時に溶鋼流によりタン
ディッシュ内の溶鋼溜まり内にたたき込まれるが、数１
０μｍ以下のスラグはタンディッシュ内で浮上せず溶鋼
流とともにモールドに注ぎ込まれ、非金属介在物となっ
て鋳造品質に悪影響を及ぼすことになる。
では、前鍋の注入末期に取鍋から流入し、溶鋼上に浮遊
しているスラグが次鍋の給湯開始時に溶鋼流によりタン
ディッシュ内の溶鋼溜まり内にたたき込まれるが、数１
０μｍ以下のスラグはタンディッシュ内で浮上せず溶鋼
流とともにモールドに注ぎ込まれ、非金属介在物となっ
て鋳造品質に悪影響を及ぼすことになる。
【０００８】そこでこの対策として、ロングノズルの先
端をタンディッシュ内の溶鋼に浸漬したまま鍋交換を行
う方法（浸漬開孔）を可能とする目的で従来、ロングノ
ズルの形状に工夫がなされてきた。
端をタンディッシュ内の溶鋼に浸漬したまま鍋交換を行
う方法（浸漬開孔）を可能とする目的で従来、ロングノ
ズルの形状に工夫がなされてきた。
【０００９】例えば、特開昭５８−３８６４７号公報に
は、ロングノズルの孔を下広とし、そのロングノズルの
上端部の孔の内径をロングノズルを接続するコレクター
ノズルの下端部の孔の内径の１．５倍以上としたコレク
ターノズルとロングノズルの接続方法が提案されてい
る。
は、ロングノズルの孔を下広とし、そのロングノズルの
上端部の孔の内径をロングノズルを接続するコレクター
ノズルの下端部の孔の内径の１．５倍以上としたコレク
ターノズルとロングノズルの接続方法が提案されてい
る。
【００１０】また特開昭５７−１３９４５６号公報に
は、タンディッシュ内溶鋼中に浸漬せしめる連続鋳造用
ロングノズルにおいて、内断面を適宜大きさに形成した
直筒状上体部と、該上体部に連続して形成される下体部
であって、溶鋼湯面相当部位の断面内径が取鍋に設けた
摺動式溶鋼開閉装置の溶鋼流路内径の１．５〜５倍の内
径寸法に形成した下体部とからなる連続鋳造用ロングノ
ズルが提示されている。さらに実公昭６１−６９８７号
公報には、取鍋からタンディッシュに注入される溶鋼流
の周囲を包囲して再酸化を防止するために、上端が取鍋
ノズルに接続、かつ下端がタンディッシュ内に指向する
取鍋ロングノズルにおいて、前記取鍋ロングノズルに上
端が取鍋ノズルに接続され、かつ全長に亘って一定の内
径を有するロングノズル本体と、このロングノズル本体
の下端部に一体に結合された先端空間部とを設け、この
先端空間部の底面を開口させる一方、この開口底面の内
径Ｄを前記ロングノズル本体の内径Ｄ0 の１．５倍以上
とし、さらに前記先端空間部の内径は全長に亘って前記
ロングノズル本体の内径Ｄ0 よりも大きく、かつ長さは
１０００ｍｍ以下とした取鍋ロングノズルが提示されて
いる。
は、タンディッシュ内溶鋼中に浸漬せしめる連続鋳造用
ロングノズルにおいて、内断面を適宜大きさに形成した
直筒状上体部と、該上体部に連続して形成される下体部
であって、溶鋼湯面相当部位の断面内径が取鍋に設けた
摺動式溶鋼開閉装置の溶鋼流路内径の１．５〜５倍の内
径寸法に形成した下体部とからなる連続鋳造用ロングノ
ズルが提示されている。さらに実公昭６１−６９８７号
公報には、取鍋からタンディッシュに注入される溶鋼流
の周囲を包囲して再酸化を防止するために、上端が取鍋
ノズルに接続、かつ下端がタンディッシュ内に指向する
取鍋ロングノズルにおいて、前記取鍋ロングノズルに上
端が取鍋ノズルに接続され、かつ全長に亘って一定の内
径を有するロングノズル本体と、このロングノズル本体
の下端部に一体に結合された先端空間部とを設け、この
先端空間部の底面を開口させる一方、この開口底面の内
径Ｄを前記ロングノズル本体の内径Ｄ0 の１．５倍以上
とし、さらに前記先端空間部の内径は全長に亘って前記
ロングノズル本体の内径Ｄ0 よりも大きく、かつ長さは
１０００ｍｍ以下とした取鍋ロングノズルが提示されて
いる。
【００１１】しかしながらこれらのロングノズルはいず
れも下膨れの形状であり、重心がロングノズル下端の方
へ寄ってしまうことは否めない。このため小型のロング
ノズルの場合は問題ないが、大型化するにつれてロング
ノズルの首部にかかるストレスは増大し、鋳造中に首部
折損が生ずる欠点があった。
れも下膨れの形状であり、重心がロングノズル下端の方
へ寄ってしまうことは否めない。このため小型のロング
ノズルの場合は問題ないが、大型化するにつれてロング
ノズルの首部にかかるストレスは増大し、鋳造中に首部
折損が生ずる欠点があった。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の欠点を
改良した連続鋳造用ロングノズルを提供することを課題
としてなされたもので、浸漬開孔が容易に行え、ロング
ノズルの首部にかかるストレスを最小限に抑えることが
できるようにしたことにある。
改良した連続鋳造用ロングノズルを提供することを課題
としてなされたもので、浸漬開孔が容易に行え、ロング
ノズルの首部にかかるストレスを最小限に抑えることが
できるようにしたことにある。
【００１３】すなわち本発明は、取鍋等の溶融金属容器
からの溶鋼を流出させ、その流出した溶鋼中に浸漬せし
める連続鋳造用ロングノズルの全長が１３５０ｍｍ以上
とされたものであって、溶融金属容器のノズル側に接続
される上部直筒部と、それに連続して下向きに拡大した
円錐部、および該円錐部に連続した下部直筒部とより形
成し、前記円錐部および下部直筒部の合計長さを１００
０ｍｍより大きくしたことを特徴とする。また請求項２
は、請求項１記載の発明において前記ロングノズルの首
部に掛かる応力σnが１２．１ｋｇｆ・ｃｍ以下でかつ
ロングノズル内容積が２７０００cm3 以上としたことを
特徴としている。
からの溶鋼を流出させ、その流出した溶鋼中に浸漬せし
める連続鋳造用ロングノズルの全長が１３５０ｍｍ以上
とされたものであって、溶融金属容器のノズル側に接続
される上部直筒部と、それに連続して下向きに拡大した
円錐部、および該円錐部に連続した下部直筒部とより形
成し、前記円錐部および下部直筒部の合計長さを１００
０ｍｍより大きくしたことを特徴とする。また請求項２
は、請求項１記載の発明において前記ロングノズルの首
部に掛かる応力σnが１２．１ｋｇｆ・ｃｍ以下でかつ
ロングノズル内容積が２７０００cm3 以上としたことを
特徴としている。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図面に示す実施の
形態を参照して説明する。
形態を参照して説明する。
【００１５】本発明にかかる連続鋳造用ロングノズル
は、図示しない取鍋等からの溶鋼をタンディッシュ内に
流出させ、その溶鋼中に浸漬せしめる連続鋳造用ロング
ノズル１０の場合において、その全長が図２に示すよう
に１３５０ｍｍ以上とされたものを、取鍋ノズル側に接
続される上部直筒部１０Ａと、それに連続して下向きに
拡大した円錐部１０Ｂおよび該円錐部１０Ｂに連続した
下部直筒部１０Ｃとより形成し、前記円錐部１０Ｂおよ
び下部直筒部１０Ｃの合計長さが１０００ｍｍより大き
くなるように形成したものである。
は、図示しない取鍋等からの溶鋼をタンディッシュ内に
流出させ、その溶鋼中に浸漬せしめる連続鋳造用ロング
ノズル１０の場合において、その全長が図２に示すよう
に１３５０ｍｍ以上とされたものを、取鍋ノズル側に接
続される上部直筒部１０Ａと、それに連続して下向きに
拡大した円錐部１０Ｂおよび該円錐部１０Ｂに連続した
下部直筒部１０Ｃとより形成し、前記円錐部１０Ｂおよ
び下部直筒部１０Ｃの合計長さが１０００ｍｍより大き
くなるように形成したものである。
【００１６】そしてロングノズルの首部に掛かる応力σ
n が１２．１ｋｇｆ・ｃｍ以下でかつロングノズル内容
積が２７０００cm3 以上となるように形成されている。
n が１２．１ｋｇｆ・ｃｍ以下でかつロングノズル内容
積が２７０００cm3 以上となるように形成されている。
【００１７】すなわち本発明にかかる連続鋳造用ロング
ノズル１０を上記の条件に満足させるものとして、以下
に示す１３通りの形状について検討した。
ノズル１０を上記の条件に満足させるものとして、以下
に示す１３通りの形状について検討した。
【００１８】まず図３〜図６に示すように種々のロング
ノズル１０を（１），（２），（３），…，（１３）の
形状のものに製作し、これを図７に示すモデルのロング
ノズル１０の図７（Ａ）開孔前の溶鋼の通過のない状態
と、図７（Ｂ）開孔後の溶鋼が充満している状態とに付
されている各項目について表１の浸漬開孔安全係数およ
び首部応力σn 計算の結果を一覧表に纏め、浸漬開孔の
可否を判定した。
ノズル１０を（１），（２），（３），…，（１３）の
形状のものに製作し、これを図７に示すモデルのロング
ノズル１０の図７（Ａ）開孔前の溶鋼の通過のない状態
と、図７（Ｂ）開孔後の溶鋼が充満している状態とに付
されている各項目について表１の浸漬開孔安全係数およ
び首部応力σn 計算の結果を一覧表に纏め、浸漬開孔の
可否を判定した。
【００１９】
【表１】 この表１によれば、浸漬開孔安全係数（鋼荷重ｆから充
填砂浮力ｇを引いたもの）は≦０であれば浸漬開孔は不
可能ということになり、不可能のものには形状Ｎｏ．
（１），（４），（５），（６），（８），（１３）が
該当する。
填砂浮力ｇを引いたもの）は≦０であれば浸漬開孔は不
可能ということになり、不可能のものには形状Ｎｏ．
（１），（４），（５），（６），（８），（１３）が
該当する。
【００２０】
【数１】 なお浸漬開孔安全係数の算出式は、式〜であり、首
部応力の算出式は、式，である。
部応力の算出式は、式，である。
【００２１】図８に表１中のロングノズルの重量と浸漬
開孔安全係数との関係を示す。図中、「比」とあるもの
は比較例を、「実」とあるものは実施例を略して表示し
たものである。浸漬開孔安全係数が大きいほど浸漬開孔
し易い。実施例は比較例と較べ同じ重量でも浸漬開孔係
数は大きい。一般に、重量が増すほどロングノズル形状
は大型化して高価格となるため、比較例３や比較例８は
浸漬開孔係数は＋となるものの好ましくない。
開孔安全係数との関係を示す。図中、「比」とあるもの
は比較例を、「実」とあるものは実施例を略して表示し
たものである。浸漬開孔安全係数が大きいほど浸漬開孔
し易い。実施例は比較例と較べ同じ重量でも浸漬開孔係
数は大きい。一般に、重量が増すほどロングノズル形状
は大型化して高価格となるため、比較例３や比較例８は
浸漬開孔係数は＋となるものの好ましくない。
【００２２】図９には、表１中のロングノズルの首部応
力σn と浸漬開孔安全係数との関係を示す。図中、
「比」とあるものは比較例を、「実」とあるものは実施
例を略して表示したものである。首部応力σn が大きい
ほどロングノズル首部にかかる負担が大きいことを示
し、使用中の折損等のトラブルに繋がりやすい。実施例
は比較例と較べ首部応力σn は同じでも、浸漬開孔係数
が大きく浸漬開孔し易いことが分かる。実施例では、首
部応力σn １２．１ｋｇｆ・ｃｍ以下でも浸漬開孔係数
が＋になる。耐スポール性を確保しつつ、かつ高強度の
ロングノズル材料の提供は困難であるため、比較例２、
比較例３や比較例８は浸漬開孔係数が＋となるものの好
ましくない。
力σn と浸漬開孔安全係数との関係を示す。図中、
「比」とあるものは比較例を、「実」とあるものは実施
例を略して表示したものである。首部応力σn が大きい
ほどロングノズル首部にかかる負担が大きいことを示
し、使用中の折損等のトラブルに繋がりやすい。実施例
は比較例と較べ首部応力σn は同じでも、浸漬開孔係数
が大きく浸漬開孔し易いことが分かる。実施例では、首
部応力σn １２．１ｋｇｆ・ｃｍ以下でも浸漬開孔係数
が＋になる。耐スポール性を確保しつつ、かつ高強度の
ロングノズル材料の提供は困難であるため、比較例２、
比較例３や比較例８は浸漬開孔係数が＋となるものの好
ましくない。
【００２３】したがって、結論としてロングノズル１０
は形状（７），（９），（１０），（１２）のものが本
発明として適用可能である。
は形状（７），（９），（１０），（１２）のものが本
発明として適用可能である。
【００２４】以上のロングノズル形状を特定するため、
各形状のロングノズルについて、浸漬開孔の可否に大き
く影響するロングノズル内容積ｄと首部応力σn とをＸ
Ｙプロットした（図１０）。これから、上記形状
（７），（９），（１０），（１２）は首部応力σn １
２．１ｋｇｆ・ｃｍ以下でかつロングノズル内容積２７
０００cm3 以上で規定できる。
各形状のロングノズルについて、浸漬開孔の可否に大き
く影響するロングノズル内容積ｄと首部応力σn とをＸ
Ｙプロットした（図１０）。これから、上記形状
（７），（９），（１０），（１２）は首部応力σn １
２．１ｋｇｆ・ｃｍ以下でかつロングノズル内容積２７
０００cm3 以上で規定できる。
【００２５】
【発明の効果】本発明は以上説明したような構成とした
ことにより、浸漬開孔が容易に行え、しかもロングノズ
ルの首部にかかるストレスも最小限に抑えることができ
る。
ことにより、浸漬開孔が容易に行え、しかもロングノズ
ルの首部にかかるストレスも最小限に抑えることができ
る。
【図１】従来から使用されている取鍋におけるロングノ
ズルの位置を示す断面図。
ズルの位置を示す断面図。
【図２】本発明にかかるロングノズルの断面図。
【図３】本発明の確認に使用されたロングノズルの形状
（１）から（４）までの断面図。
（１）から（４）までの断面図。
【図４】本発明の確認に使用されたロングノズルの形状
（５）から（７）までの断面図。
（５）から（７）までの断面図。
【図５】本発明の確認に使用されたロングノズルの形状
（８）から（１０）までの断面図。
（８）から（１０）までの断面図。
【図６】本発明の確認に使用されたロングノズルの形状
（１１）から（１３）までの断面図。
（１１）から（１３）までの断面図。
【図７】本発明を確認するためのロングノズルの必要項
目を示し、（Ａ）は開孔前、（Ｂ）は開孔後の断面図。
目を示し、（Ａ）は開孔前、（Ｂ）は開孔後の断面図。
【図８】浸漬開孔安全係数と重量の関係を示すグラフ。
【図９】浸漬開孔安全係数と首部応力σn の関係を示す
グラフ。
グラフ。
【図１０】首部に掛る応力σn とロングノズル内容積と
の関係を示すグラフ。
の関係を示すグラフ。
１０ ロングノズル １０Ａ 上部直筒部 １０Ｂ 円錐部 １０Ｃ 下部直筒部 ｂ 先端部内径 ｋ 首部内径
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 白 山 章 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 中 島 廣 久 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 飯 田 栄 司 福島県いわき市常磐関船町迎10 (72)発明者 中 村 真 福島県いわき市常磐関船町迎10 (72)発明者 仮 屋 賢 一 広島県福山市引野町480−95 (72)発明者 大 川 幸 男 岡山県岡山市藤田694−７
Claims (2)
- 【請求項１】取鍋等の溶融金属容器からの溶鋼を流出さ
せ、その流出した溶鋼中に浸漬せしめる連続鋳造用ロン
グノズルの全長が１３５０ｍｍ以上とされたものであっ
て、溶融金属容器のノズル側に接続される上部直筒部
と、それに連続して下向きに拡大した円錐部、および該
円錐部に連続した下部直筒部とより形成し、前記円錐部
および下部直筒部の合計長さを１０００ｍｍより大きく
したことを特徴とする連続鋳造用ロングノズル。 - 【請求項２】前記ロングノズルの首部に掛かる応力σn
が、１２．１ｋｇｆ・ｃｍ以下でかつロングノズル内容
積が２７０００cm3 以上とされている請求項１記載の連
続鋳造用ロングノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16853597A JPH1110292A (ja) | 1997-06-25 | 1997-06-25 | 連続鋳造用ロングノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16853597A JPH1110292A (ja) | 1997-06-25 | 1997-06-25 | 連続鋳造用ロングノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1110292A true JPH1110292A (ja) | 1999-01-19 |
Family
ID=15869828
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16853597A Pending JPH1110292A (ja) | 1997-06-25 | 1997-06-25 | 連続鋳造用ロングノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1110292A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100605696B1 (ko) * | 2001-04-30 | 2006-08-01 | 주식회사 포스코 | 연속주조용 침지노즐 |
| US7641081B2 (en) * | 2007-12-10 | 2010-01-05 | Krosakiharima Corporation | Immersion nozzle |
| CN105397079A (zh) * | 2015-10-19 | 2016-03-16 | 山东钢铁股份有限公司 | 用于连铸大包浇注钢水的注流保护装置 |
| CN107983943A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-05-04 | 安徽工业大学 | 一种提高中间包在非稳态状态下钢水洁净度的系统及方法 |
-
1997
- 1997-06-25 JP JP16853597A patent/JPH1110292A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100605696B1 (ko) * | 2001-04-30 | 2006-08-01 | 주식회사 포스코 | 연속주조용 침지노즐 |
| US7641081B2 (en) * | 2007-12-10 | 2010-01-05 | Krosakiharima Corporation | Immersion nozzle |
| CN105397079A (zh) * | 2015-10-19 | 2016-03-16 | 山东钢铁股份有限公司 | 用于连铸大包浇注钢水的注流保护装置 |
| CN107983943A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-05-04 | 安徽工业大学 | 一种提高中间包在非稳态状态下钢水洁净度的系统及方法 |
| CN107983943B (zh) * | 2017-12-07 | 2019-07-05 | 安徽工业大学 | 一种提高中间包在非稳态状态下钢水洁净度的系统及方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9597729B2 (en) | Metal pouring method for the die casting process | |
| EP1811046B1 (en) | Vortex inhibitor with sacrificial rod | |
| JPH1110292A (ja) | 連続鋳造用ロングノズル | |
| CA1315520C (en) | Apparatus for pouring molten steel into a mold in a continuous casting of steel | |
| JPS59225856A (ja) | 低圧鋳造における溶融金属の接種装置及びその方法 | |
| CA1119413A (en) | Process and a device for the treatment of an iron melt | |
| CA1331510C (en) | Stopper for retaining slag and process for implementation and manufacture thereof | |
| CA1243188A (en) | Submerged nozzle for use in the continuous casting of slabs | |
| CN212191123U (zh) | 浇口杯 | |
| JP3408127B2 (ja) | 連続鋳造用タンディッシュ及びその製造方法 | |
| JP4102337B2 (ja) | 注湯方法 | |
| JPH0857600A (ja) | 連続鋳造のタンディッシュノズル開孔方法，連続鋳造方法および浮子式スラグストッパー装置 | |
| JPH07185753A (ja) | タンディッシュ内へのスラグ侵入防止方法及びスラグ 侵入防止用容器 | |
| CN218926236U (zh) | 一种中间包段差式过滤器堰板 | |
| JPH0570750U (ja) | 連続鋳造用タンディッシュストッパー耐火物 | |
| JPS6142457A (ja) | タンデイツシユを用いた鋳造方法 | |
| JP3262936B2 (ja) | 高清浄鋼鋳造のための操業方法 | |
| JPH0338017B2 (ja) | ||
| JPS6213727Y2 (ja) | ||
| JPS5917482Y2 (ja) | 連続鋳造鋳片内の非金属介在物減少装置 | |
| JP3039821B2 (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズルおよび溶鋼の注入方法 | |
| JPH05228590A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| SU950479A1 (ru) | Вертикально-щелева литникова система дл литейных форм | |
| JPH0890177A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
| JPH02192859A (ja) | 連続鋳造における清浄鋼の製造方法 |