JPH1082303A - タービンエンジンの中空羽根を製造する方法及び該方法の実施に使用する多重作用プレス炉 - Google Patents
タービンエンジンの中空羽根を製造する方法及び該方法の実施に使用する多重作用プレス炉Info
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Abstract
する危険性のないねじれによる部品成形の追加作業を可
能にする、TA6V型チタン合金製のタービンエンジン
の中空羽根9を製造する方法及び多重作用プレス炉を提
供する。 【解決手段】 エレメントにおける長い繊維状組織を得
る、すなわちエレメントの様々な繊維状組織を中央繊維
状組織の両側で制御された配分によって伸長させるよう
に、変形速度を調整しつつ、少なくとも二つのポンチ4
6と成形加工ダイス21上に置かれた羽根9を固定する
一つのしわ押え45との作用下で羽根9を700℃〜9
40℃内の温度でプレス48、49で等温成形すること
による熱間成形作業を含む。
Description
の中空羽根を製造する方法において使用される多重作用
プレス炉に関する。
な羽根を使用することから生じる利点は、ターボファン
エンジンのブロワ回転羽根の場合に特に明らかである。
これらの羽根は、厳しい使用条件に対応しなければなら
ず、特に防振性と異物の衝撃に対する抵抗性に関連する
十分な機械的特性を持たなければならない。その上、羽
根の先端で速度を十分にするという目標は質量減少の探
求に導いた。この目的は特に中空羽根の使用によって達
成される。
ンジンの中空羽根、特に翼弦長の大きなブロワ回転羽根
の製造方法を記載している。この場合、それはコンピュ
ータ支援設計製造システム(CFAO)で、製造すべき
羽根の幾何学的特徴に基づいてデジタルシミュレーショ
ンを実施する第1ステップ(a)によって知られ、この
シミュレーションは、図1に示すように、中央繊維状組
織の両側の羽根の構成部分、繊維状組織の長さと部品1
9の軸20に対する繊維状組織の位置との関係に関する
計算からなり、各部品は平面にされる。同様にこの段階
で、最終結果と比較するために、ねじれによって部品の
成形作業のデジタルシミュレーションを行う。EP−A
−0700738から知られる製造方法は、下記のステ
ップにしたがった一般的作業の流れを想定している。
品をプレスで鍛造する、(c)一次部品を機械加工す
る、(d)所定のパターンに従って拡散障壁(barriere
s de diffusion)を堆積させる、(e)一次部品を組み
立てると共に均衡圧力下で拡散接合(soudage-diffusio
n)を行う、(f)加圧ガスの作用下で膨脹させて超塑
性成形加工を行う、(g)最終的機械加工を行う。
は、上記作業の流れの間に、中央繊維状組織に沿った座
屈型の起伏を誘発する危険性のない、ねじれによる部品
成形の追加作業を実施可能にすることである。これらの
起伏は、最初の平面部品とねじれた部品との間の長さの
差にもとづき側面繊維状組織の延長の際の圧縮応力によ
って生ずる。
レス炉(presse-four a multiple effect)を使用する
部品成形の、本発明による作業を含むタービンエンジン
の中空羽根(aube creuse)の製造方法によって、周知
の従来の方法における不都合を防止し、低コストで製造
条件を容易にしながら反復的品質を保証して、作業条件
において改善および最適化された形状的および機械的特
性を有する羽根を得ることができる。
の製造工程は、エレメントの繊維状組織の延伸(mise a
longueur des fibres)ができるように、すなわちエレ
メントの様々な繊維状組織を中央繊維状組織の両側でこ
れらの繊維状組織を制御配分によって伸長させるよう
に、制御された変形速度を保証して、TA6V型チタン
合金製のエレメントを、少なくとも二つのポンチ(poin
cons)と、成形加工ダイス(empreinte de formage)の
上に置かれたエレメントに行使される一つのしわ押え
(serre-flanc)との作用の下で、エレメントを700
℃〜940℃の温度でプレス下で等温成形することによ
って羽根を製造することを目的とする、エレメントの熱
間成形工程を含む。
e chauffage)、複数のジャッキを有する動力アセンブ
リに付属するプレスベース構造物、および一つの成形工
具を含む特定の手段を、熱間成形工程を実施するために
使用することは周知である。
るタービンエンジンの中空羽根の製造方法によって必要
とされる熱間成形工程を実施するためには、十分に適合
しないことは明らかである。この工程にしたがったター
ビンエンジンの中空羽根製造用のエレメント熱間成形す
るための多重作用プレス炉は、プレストレス抗張材を合
体する円柱によって連結された下部金属板及び上部金属
板で構成されるプレスベース構造物が前記加熱囲いを包
囲しており、成形工具は、切欠きによってそれぞれ各端
部で限定された成形ダイスを取り入れた下部底板と、変
形中に部品を保持する上部しわ押えと、少なくとも二つ
の上部ポンチとから構成され、しわ押えとポンチは前記
のジャッキを用いて取外しできることを特徴とする。本
発明のその他の特徴と利点は、添付の図面を参照して本
発明の一実施態様について行う下記の説明を読むことに
よって、さらに良く理解されよう。
適用例において、製造の中間状態にあるタービンエンジ
ンのブロワ中空羽根を製造することを目的とする図2に
おいて9で示すようなエレメントを、羽根の下面または
上面を構成するための鋳造された鋳肌の主外皮、または
羽根の下面外皮と上面外皮を連結する補助縦通材を形成
するための中央薄板、または羽根の上面外皮と少なくと
も一つの中央薄板を含む溶接アセンブリ、または羽根の
上面外皮と少なくとも一つの中央薄板を含む溶接されな
い前に組み立てられたアセンブリ、または下面外皮と上
面外皮とを含む溶接アセンブリと呼ぶことにする。下記
の説明では、採りあげられる非限定的な実施例は、ター
ビンエンジン用の翼弦長の大きなブロワ中空羽根の製造
ステップにおける溶接アセンブリ9に関し、この例は本
発明の経済的に有利な適用条件に対応するものである。
れ自体周知であり、また特に前述の欧州特許EP−A−
0700738から周知のコンピュータ支援設計製造シ
ステム(CFAO)によって実施される。このシミュレ
ーションは、図1に示すように、中央繊維状組織の両側
で部品19の軸20に対する繊維状組織の位置に応じた
繊維状組織の長さを保持することを目的とする。繊維状
組織の延長が対象となる制御は、前記の繊維状組織の延
長率の配分に応じた溶接アセンブリの薄肉化を評価でき
るようにする。したがって、情報科学的処理による計算
によって、製造工程のすべての段階の後に望みの最終厚
みを得るために、主外皮の厚みの変化を補償することが
できる。
づいて、タービンエンジンの中空羽根、記載の例では長
翼弦ブロワ中空羽根9の製造方法は、本発明によれば、
アセンブリの各エレメントの繊維状組織の長さ設定がで
きるように、すなわち各エレメントの様々な繊維状組織
を中央繊維状組織の両側でこれらの繊維状組織を制御配
分によって延長するように、制御された変形速度を保証
して、TA6V型チタン合金製の溶接アセンブリを、少
なくとも二つのポンチと、成形加工ダイスの上に置かれ
た溶接アセンブリにかかる一つのしわ押えとの作用の下
で、溶接アセンブリを700℃〜940℃の温度で等温
成形することによって、羽根を製造することを目的とす
る、溶接アセンブリ9を熱間成形する注目すべき工程を
含む。
性条件の中に溶接アセンブリを保って作業を行う。こう
して、TA6V型チタン合金について実施された試験は
880℃〜940℃の間で行われ、対応する変形速度
は、この超塑性条件を守って溶接アセンブリ9のエレメ
ントに対するいかなる断面収縮の痕跡も防ぐことが可能
なように選択された。
終結果に応じて、熱間成形による前記の繊維状組織の延
伸作業の前に、羽根の脚部と羽根下部領域に加えられる
反らせ作業を先行させることができる。
得るべき結果もしくはその両方に応じて、独特な熱間成
形作業は、羽根の脚部と羽根下部領域の反らせと繊維状
組織の延伸を同時に得ることを可能にする。
果との同じ判定基準に従って、等温成形による溶接アセ
ンブリの繊維状組織の延伸作業の次に、羽根の探求され
た輪郭を確保するガス圧下での膨脹と超塑性成形の作業
を続けることができる。
に、ねじれと較正による形状設定を必要とすることもあ
る。この場合には有利には、このねじれ作業を、繊維状
組織の延伸作業の補助作業の後に、溶接アセンブリ9の
中間冷却をすることなく連続して実施することができ
る。
ス炉は、先に述べた本発明による製造工程におけるター
ビンエンジンの中空羽根エレメント9の繊維状組織の延
伸作業を実施するために使用される。
わち加熱囲い47、繊維状組織の延伸工具21、および
プレスベース構造物である下部と、成形のタイプに応じ
て必要な数のジャッキ60からなる動力アセンブリの上
部とによって構成される。この動力アセンブリは、図4
に概略図示するようなアーチ状構造の組立品61によっ
て底部で連結することができる。
トレス抗張材51を取り入れた4本の円柱50によって
連結された、受ける応力に応じて寸法決定された2枚の
金属板48、49から構成される。この構造物の内部で
は炉47が、繊維状組織の延伸工具21および成形すべ
き部品、特にタービンエンジンの中空羽根の溶接アセン
ブリ9の700℃〜940℃の温度での加熱を可能にす
る。
分、すなわち繊維状組織の延伸ダイスを合体する底板2
1、羽根の脚部と近接部分の反らせを可能にするしわ押
え45、および繊維状組織延長中の溶接アセンブリ9の
支持物から構成される。この延長は少なくとも二つのポ
ンチ46、図に示す例では三つのポンチによってなされ
る。
またはセラミック材料でできた底板21が、CFAOで
実施される繊維状組織の延伸ダイスを合体している。こ
のダイスは、羽根の脚部62と先端部63の中実部分、
図1のエレメントの望みの延長に対応する一つまたは複
数の波形23−24−25−26、および図2の溶接ア
センブリ9の回転支軸40−41を含む。さらに底板
は、側部材45を確実に位置決めするためのガイド円柱
72と、成形の前に底板の上に溶接アセンブリを完全に
位置決めするための円柱71を含む。
だけのくぼみ73から構成される単一鋳型による鋳物で
形成されている。これはまた、ガイド円柱72を受け入
れて底板21に対するしわ押えとポンチとの相対位置を
確実に決めるための二つの中ぐり74を含む。さらに二
つの側方くぼみによって形成される中央仕切壁75は、
図4に示すように、成形サイクル中に中央繊維状組織に
沿って溶接アセンブリ9を確実に保持する。またしわ押
え45は、羽根の一部分から延びた脚部の曲線または曲
線ダイス62と、羽根の先端部におけるダイス63も含
む。ダイス62は、長さ設定サイクル中に溶接アセンブ
リ9を固定する前に羽根の脚部と隣接部分の反りを可能
にする。
ているか、または単に置かれている。しわ押え45と可
動ポンチ46は、図5と図6に詳細に示すようにT字形
の連結部55、59を備えた伝達棒54によって上部動
力部に連結されており、これらの伝達棒54は、側部材
45と可動ポンチ46との膨脹の差に耐え、次にジャッ
キ60の突出部に連結することができる。これらのT字
形の連結は、ジャッキの突出部と伝達棒との間の熱障壁
も確保する。さらに、しわ押え45と伝達棒54との連
結は、加熱囲いすなわち炉47の中に図8の繊維状組織
の延伸工具を装入できるようにするために、90°の回
転によって伝達棒54を確実に解放される。
方向にするために、炉47と繊維状組織の延伸工具21
を、図3、4に示しまた図8に詳細に示すように、心合
せ駒56によってプレスの下部分に対して的確に位置決
めする。
って、プレスの長手軸に沿って一般的な方法で、次に図
8に概略的に示すようにポンチの個数に応じて位置決め
する。伝達棒54のアセンブリの誘導は、プレスの下部
分の上部金属板48の中にはめ込んだセラミック合成材
でできた環58によって確実に行われる。これらの環5
8の範囲は、炉の上部円天上を通過して伝達棒54のア
センブリを完全に誘導するように十分に長い。耐火性材
料の金属管を備えた繊維状組織合成材でプレフォームさ
れたスリーブ57は、一時的な使用の場合に伝達棒54
を確実に冷却する。
却用流体を循環させることができる管路を備える。
速度で変形を行って、タービンエンジンの中空羽根を実
現するために使用されるTA6V型のチタン合金などの
材料を塑性領域内に残存するために、ポンチ46の速度
を確実に微調節する。課される変形速度は、50mm/
秒〜0.05mm/秒の速度範囲を可能にする必要性に
適合する油圧アセンブリ70を用いて得られる。
ジンの中空羽根溶接アセンブリ9の繊維状組織の延伸に
よる成形作業の展開を説明する。加熱囲い47は、TA
6V合金に適用するために880℃以上の温度に保持さ
れ、しわ押え45とポンチ46は高い位置にあって、二
つの挟み具80を備えた図11に概略的に示す装入装置
79によって、溶接アセンブリを底板21に誘導できる
ようにするための空間を確保し、前記挟み具は、長さ方
向の引張り応力を溶接アセンブリに加えて、溶接アセン
ブリ9を回転支軸40、41によって保持する。
て垂直にガイドされる回転支軸40−41を介して底板
21の上に位置決めされる。この状態で溶接アセンブリ
9は、これが成形温度に達するまで底板21の上に静止
する。この温度に達するとすぐに成形工程が始動し、し
わ押え45とポンチ46が同時に所定の位置まで急速に
降下し、ポンチ46は停止する。しわ押え45は、一つ
または複数のポンチ46が同時または個別に降下するこ
とによって行われる繊維状組織の延伸を許す行程終端ま
で、超塑性成形速度で降下を続ける。ポンチ46のアセ
ンブリが行程終端に達すると、すぐにしわ押えとポンチ
は高い位置に再び上昇する。成形された溶接アセンブリ
の取出しは、溶接アセンブリ9がその重さによって座屈
することを所定の引張り応力によって防ぐ前記装置79
を使用して行われる。
による成形作業が必要である場合には、TA6V型のチ
タン合金でできた溶接アセンブリへの適用では、溶接ア
センブリ9を700℃〜940℃の範囲にある等温の適
切な二つの成形工具の間に置くことができる。図10に
示す工具の実施例は、底板65と、各端部で溝67、6
8によって限定された成形ダイス66とを含む。溶接ア
センブリ9は、回転支軸40、41を介して工具の中に
置かれ、これらの回転支軸40、41は、図2と図10
に示すように円柱69の間に含まれる垂直面の中に回転
支軸40、41によって標示される中央繊維状組織を、
変形の間ずっと保持するように、円柱69によって垂直
にガイドされる。
中空羽根の構成部品に対して実施すべき繊維状組織の延
伸作業のデジタルシミュレーション結果を概略的に示す
図である。
を示す斜視図である。
て使用される本発明による多重作用プレス炉アセンブリ
の概略断面図である。
横断面図である。
アセンブリと伝達棒との間の連結部の詳細図である。
棒としわ押えまたはポンチとの間の連結部の図5に示す
ものと類似の詳細図である。
押えの概略斜視図である。
設置を示す概略図である。
に配置された成形工具の概略斜視図である。
用される成形工具の概略斜視図である。
入りを可能にする装入取出し装置の一例の概略図であ
る。
Claims (14)
- 【請求項1】 タービンエンジンの中空羽根、特に翼弦
長の大きなブロワ回転羽根(9)を製造する方法であっ
て、(a)製造すべき羽根の特徴に基づき、コンピュー
タ支援設計製造手段(CFAO)を使用して検討し、羽
根を構成する部分の平面度についてデジタルシミュレー
ションを行う段階と、(b)型鋳造により一次部品をプ
レスで鍛造する段階と、(c)一次部品を機械加工する
段階と、(d)所定のパターンに従って拡散障壁を堆積
する段階と、(e)一次部品を組み立てると共に均衡圧
力下で拡散接合を行う段階と、(f)加圧ガスの作用下
で膨脹させて超塑性成形加工を行う段階と、(g)最終
機械加工を行う段階とを含んでおり、エレメントにおけ
る長い繊維状組織を得る、すなわちエレメントの様々な
繊維状組織を中央繊維状組織の両側で制御された分配に
よって伸長させるように、変形速度を調整しつつ、少な
くとも二つのポンチ(46)と成形加工ダイス(21)
上に置かれたエレメント(9)を固定するしわ押え(4
5)との作用下で700℃〜940℃の温度でエレメン
ト(9)を等温成形することによって、羽根製造用のT
A6V型チタン合金製のエレメント(9)を熱間成形す
る作業を含んでいる中空羽根を製造する方法。 - 【請求項2】 前記熱間成形作業が、断面収縮の危険性
を避けるために、880℃から940℃の温度とチタン
合金の超塑性領域に対応すべく選択された変形速度で行
われる請求項1に記載の中空羽根を製造する方法。 - 【請求項3】 前記熱間成形による繊維状組織の延伸作
業が、鍛造される各一次部品に対して行われる請求項1
または2に記載の中空羽根を製造する方法。 - 【請求項4】 前記熱間成形による繊維状組織の延伸作
業が、羽根の内部を形成するための金属板に対して行わ
れる請求項1または2に記載の中空羽根を製造する方
法。 - 【請求項5】 前記熱間成形による繊維状組織の延伸作
業が、非溶接羽根の構成部品を形成する平面アセンブリ
に対して行われる請求項1または2に記載の中空羽根を
製造する方法。 - 【請求項6】 前記熱間成形による繊維状組織の延伸作
業が、拡散接合前で一次部品を組み立てた後に得られる
平面アセンブリに対して行われる請求項1または2に記
載の中空羽根を製造する方法。 - 【請求項7】 前記熱間成形による繊維状組織の延伸作
業に先立って、羽根の脚部の連結領域と羽根下部領域の
反らせ作業が行われる請求項1から6のいずれか一項に
記載の中空羽根を製造する方法。 - 【請求項8】 前記熱間成形作業が、羽根の脚部及び羽
根下部領域の反らせと、同じ作業中における繊維状組織
の延伸とを行うようにする請求項1から6のいずれか一
項に記載の中空羽根を製造する方法。 - 【請求項9】 前記熱間成形による繊維状組織の延伸作
業に次いで、中間冷却なしに連続してねじれによる成形
作業を実施する請求項1から8のいずれか一項に記載の
中空羽根を製造する方法。 - 【請求項10】 羽根のエレメントを前記プレス炉に装
入しまたはプレス炉から取り出すときに、エレメントが
その両端間で確実に引張り保持される請求項1から9の
いずれか一項に記載の中空羽根を製造する方法。 - 【請求項11】 請求項1から10に記載の方法に従っ
てタービンエンジンの中空羽根製造用のエレメント
(9)を熱間成形するための多重作用プレス炉であっ
て、加熱手段に連結された加熱囲い(47)と複数のジ
ャッキを有する動力アセンブリ(60)に連結されたプ
レスベース構造(48、49)と成形工具(21)とを
含んでおり、プレストレス抗張材(51)を組み込んだ
円柱(50)によって連結された下部金属板(49)及
び上部金属板(48)から構成されるプレスベース構造
が前記加熱囲い(47)を包囲しており、成形工具は、
切欠き(62、63)によってそれぞれ各端部で限定さ
れた成形ダイスを組み込んだ下部底板(21)と、前記
ジャッキ(60)によって移動可能な、変形中に部品を
保持する上部しわ押え(45)、及び少なくとも二つの
上部ポンチ(46)とによって構成されていることを特
徴とする多重作用プレス炉。 - 【請求項12】 前記しわ押え及びポンチが、各端部に
おいてT字形の連結材で結合された伝達棒によって動力
アセンブリに連結されている請求項11に記載のタービ
ンエンジンの中空羽根製造用のエレメントを熱間成形す
るための多重作用プレス炉。 - 【請求項13】 前記の下部底板(21)が、各端部に
おいて羽根エレメント(9)の両端に配置された回転支
軸(40、41)を垂直方向にガイドする円柱(71)
と、しわ押え(45)のガイド用円柱(72)とを含ん
でいる請求項11または12に記載のタービンエンジン
の中空羽根製造用のエレメント(9)を熱間成形するた
めの多重作用プレス炉。 - 【請求項14】 しわ押え(45)は、ポンチ(46)
の確実な通過とガイドを行うくぼみ(73)を含み、羽
根エレメントの長手方向の保持はくぼみの仕切り壁(7
5)によって確実になり、成形のときに中央繊維状組織
(20)を確実に固定する羽根エレメントの全長にわた
る中央部分の保持がしわ押え(45)によって得られる
請求項11から13のいずれか一項に記載のタービンエ
ンジンの中空羽根製造用のエレメント(9)を熱間成形
するための多重作用プレス炉。
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