JPH1079302A - 複合磁性体およびそれを用いた電磁干渉抑制体 - Google Patents
複合磁性体およびそれを用いた電磁干渉抑制体Info
- Publication number
- JPH1079302A JPH1079302A JP23520496A JP23520496A JPH1079302A JP H1079302 A JPH1079302 A JP H1079302A JP 23520496 A JP23520496 A JP 23520496A JP 23520496 A JP23520496 A JP 23520496A JP H1079302 A JPH1079302 A JP H1079302A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy powder
- soft magnetic
- powder
- composition
- curie temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/20—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of particles, e.g. powder
- H01F1/22—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of particles, e.g. powder pressed, sintered, or bound together
- H01F1/24—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of particles, e.g. powder pressed, sintered, or bound together the particles being insulated
- H01F1/26—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of particles, e.g. powder pressed, sintered, or bound together the particles being insulated by macromolecular organic substances
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
- Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高周波電子回路や装置に於いて問題となる電
磁波の干渉の抑制に有効な手段の提供。 【解決手段】 実質的に軟磁性合金粉末と結合剤からな
る複合磁性体であり、前記軟磁性合金粉末のキュリー温
度Ｔｃは、粉末の出発原料となるバルク合金材の結晶異
方性定数が略ゼロになる組成のキュリー温度と略等し
い。また前記軟磁性合金粉末のキュリー温度Ｔｃは、粉
末の出発原料となるバルク合金材の磁歪定数が略ゼロに
なる組成のキュリー温度と略等しくてもよい。前記軟磁
性合金粉末の非酸化物組成を、キュリー温度Ｔｃの測定
を伴って管理することが好ましい。
磁波の干渉の抑制に有効な手段の提供。 【解決手段】 実質的に軟磁性合金粉末と結合剤からな
る複合磁性体であり、前記軟磁性合金粉末のキュリー温
度Ｔｃは、粉末の出発原料となるバルク合金材の結晶異
方性定数が略ゼロになる組成のキュリー温度と略等し
い。また前記軟磁性合金粉末のキュリー温度Ｔｃは、粉
末の出発原料となるバルク合金材の磁歪定数が略ゼロに
なる組成のキュリー温度と略等しくてもよい。前記軟磁
性合金粉末の非酸化物組成を、キュリー温度Ｔｃの測定
を伴って管理することが好ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高周波領域に於い
て優れた複素透磁率特性を有する複合磁性材料およびそ
れを用いた電磁波吸収体に関し、高周波電子回路や装置
に於いて問題となる電磁干渉の抑制に有効な手段を提供
するものである。
て優れた複素透磁率特性を有する複合磁性材料およびそ
れを用いた電磁波吸収体に関し、高周波電子回路や装置
に於いて問題となる電磁干渉の抑制に有効な手段を提供
するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、デジタル電子機器をはじめ高周波
を利用する電子機器類の普及が進み、中でも準マイクロ
波帯域を使用する移動通信機器類の普及がめざましい。
それに伴い、インダクタンス部品や電波吸収体に用いら
れる軟磁性体材料にも高周波化への対応が求められてい
る。加えて、その用途が携帯電話機等の小型、軽量な通
信機器の場合には、軟磁性体への要求特性に、軽量、肉
薄、堅牢等が追加される。
を利用する電子機器類の普及が進み、中でも準マイクロ
波帯域を使用する移動通信機器類の普及がめざましい。
それに伴い、インダクタンス部品や電波吸収体に用いら
れる軟磁性体材料にも高周波化への対応が求められてい
る。加えて、その用途が携帯電話機等の小型、軽量な通
信機器の場合には、軟磁性体への要求特性に、軽量、肉
薄、堅牢等が追加される。
【０００３】軟磁性材料の高周波化を阻む主な要因の一
つは、渦電流損失であり、その低減化手段として、表皮
深さを考慮した薄膜化及び高電気抵抗化が挙げられ、前
者の例としては、磁性体層と誘電体層を交互に積層製膜
したもの、また後者の代表としては高電気抵抗のＮｉ−
Ｚｎ系フェライトを挙げることができる。
つは、渦電流損失であり、その低減化手段として、表皮
深さを考慮した薄膜化及び高電気抵抗化が挙げられ、前
者の例としては、磁性体層と誘電体層を交互に積層製膜
したもの、また後者の代表としては高電気抵抗のＮｉ−
Ｚｎ系フェライトを挙げることができる。
【０００４】準マイクロ波帯域における軟磁性体の用途
は、前述のインダクタンス部品及び電波吸収体が主であ
り、インダクタンス部品には実部透磁率μ′が用いら
れ、電波吸収体には虚数部透磁率μ″が用いられる。
は、前述のインダクタンス部品及び電波吸収体が主であ
り、インダクタンス部品には実部透磁率μ′が用いら
れ、電波吸収体には虚数部透磁率μ″が用いられる。
【０００５】しかしながら、インダクタンス部品には高
いＱ値が要求される場合が多いものの、準マイクロ波帯
域では必要なインダクタンスが極めて小さな値となる為
に、磁芯材料としての用途は限られている。
いＱ値が要求される場合が多いものの、準マイクロ波帯
域では必要なインダクタンスが極めて小さな値となる為
に、磁芯材料としての用途は限られている。
【０００６】一方、虚数部透磁率μ″を用いる電波吸収
体としての用途は、高周波機器類の普及と共に拡大しつ
つある。
体としての用途は、高周波機器類の普及と共に拡大しつ
つある。
【０００７】例えば、携帯電話に代表される移動体通信
機器には、とりわけ小型化軽量化の要求が顕著であり、
電子部品の高密度実装化が最大の技術課題の一つとなっ
ている。従って、過密に実装された電子部品類やプリン
ト配線あるいはモジュール間配線等が互いに極めて接近
することになり、更には、信号処理速度の高速化も図ら
れているため、静電及び電磁結合による線間結合の増大
化や放射ノイズによる干渉などが生じ、機器の正常な動
作を妨げる事態が少なからず生じている。
機器には、とりわけ小型化軽量化の要求が顕著であり、
電子部品の高密度実装化が最大の技術課題の一つとなっ
ている。従って、過密に実装された電子部品類やプリン
ト配線あるいはモジュール間配線等が互いに極めて接近
することになり、更には、信号処理速度の高速化も図ら
れているため、静電及び電磁結合による線間結合の増大
化や放射ノイズによる干渉などが生じ、機器の正常な動
作を妨げる事態が少なからず生じている。
【０００８】このようないわゆる電磁障害に対して従来
は、主に導体シールドを施す事による対策がなされてき
た。
は、主に導体シールドを施す事による対策がなされてき
た。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、導体シ
ールドは空間とのインピーダンス不整合に起因する電磁
波の反射を利用する電磁障害対策であるために、遮蔽効
果は得られても不要輻射源からの反射による電磁結合が
助長され、その結果二次的な電磁障害を引き起こす場合
が少なからず生じている。
ールドは空間とのインピーダンス不整合に起因する電磁
波の反射を利用する電磁障害対策であるために、遮蔽効
果は得られても不要輻射源からの反射による電磁結合が
助長され、その結果二次的な電磁障害を引き起こす場合
が少なからず生じている。
【００１０】この二次的な電磁障害対策として、磁性体
の磁気損失、即ち虚数部透磁率μ″を利用した不要輻射
の抑制が有効である。
の磁気損失、即ち虚数部透磁率μ″を利用した不要輻射
の抑制が有効である。
【００１１】即ち、前記シールド体と不要輻射源の間に
磁気損失の大きい磁性体を配設する事で不要輻射を抑制
することが出来る。
磁気損失の大きい磁性体を配設する事で不要輻射を抑制
することが出来る。
【００１２】ここで、磁性体の厚さｄは、μ″＞μ′な
る関係を満足する周波数帯域にてμ″の大きさに反比例
するので、前記した電子機器の小型、軽量化要求に迎合
する薄い電磁干渉抑制体即ち、シールド体と磁性体から
なる複合体を得るためには、虚数部透磁率μ″の大きな
磁性体が必要となる。
る関係を満足する周波数帯域にてμ″の大きさに反比例
するので、前記した電子機器の小型、軽量化要求に迎合
する薄い電磁干渉抑制体即ち、シールド体と磁性体から
なる複合体を得るためには、虚数部透磁率μ″の大きな
磁性体が必要となる。
【００１３】
【課題を解決するための手段】懸る要求に対応すべく透
磁率の高周波特性に優れ、磁気損失体として機能する磁
性体即ち、低周波数領域にてμ′の値が大きく、更に
μ″＞μ′なる周波数領域に於いてμ″が大きな値を示
す磁性体の検討を行った。
磁率の高周波特性に優れ、磁気損失体として機能する磁
性体即ち、低周波数領域にてμ′の値が大きく、更に
μ″＞μ′なる周波数領域に於いてμ″が大きな値を示
す磁性体の検討を行った。
【００１４】本発明者らは、以前に扁平形状を有し、表
面に酸化被膜を有する軟磁性合金粉末をマトリックス中
に配向配列させた複合磁性体が優れた高周波透磁率特性
を有することを示した（日本応用磁気学会誌２０，４２
１−４２４（１９９６））。ここで用いた扁平状の軟磁
性合金粉末は、略球状ないし不定形状の粗粉末を溶媒中
で機械的に摩砕処理することにより得られるもので、前
記粗粉末は、原料メルトを冷媒中にアトマイズする直接
造粒や、原料インゴットを出発原料とし、これを機械粉
砕することで得られるものである。このような製法にて
代表的な軟磁性材料であるＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金（セン
ダスト）を扁平状の粉末に加工し、その磁気特性につい
て、粉末化および扁平化プロセスとの関連を調べたとこ
ろ、粉末の比表面積の増大化と共に前記Ｆｅ−Ｓｉ−Ａ
ｌ合金組成中のＳｉおよびＡｌの選択的な酸化、即ち合
金の組成ずれが進行することが判明した。Ｆｅ−Ｓｉ−
Ａｌ合金においては、Ｆｅ８５％、Ｓｉ９．６％、Ａｌ
５．４％近傍に透磁率μが極めて大きくなる領域が存在
し、このときの結晶異方性定数及び磁歪定数は共に殆ど
ゼロとなっている（この領域のＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金は
一般にセンダストとよばれる）。
面に酸化被膜を有する軟磁性合金粉末をマトリックス中
に配向配列させた複合磁性体が優れた高周波透磁率特性
を有することを示した（日本応用磁気学会誌２０，４２
１−４２４（１９９６））。ここで用いた扁平状の軟磁
性合金粉末は、略球状ないし不定形状の粗粉末を溶媒中
で機械的に摩砕処理することにより得られるもので、前
記粗粉末は、原料メルトを冷媒中にアトマイズする直接
造粒や、原料インゴットを出発原料とし、これを機械粉
砕することで得られるものである。このような製法にて
代表的な軟磁性材料であるＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金（セン
ダスト）を扁平状の粉末に加工し、その磁気特性につい
て、粉末化および扁平化プロセスとの関連を調べたとこ
ろ、粉末の比表面積の増大化と共に前記Ｆｅ−Ｓｉ−Ａ
ｌ合金組成中のＳｉおよびＡｌの選択的な酸化、即ち合
金の組成ずれが進行することが判明した。Ｆｅ−Ｓｉ−
Ａｌ合金においては、Ｆｅ８５％、Ｓｉ９．６％、Ａｌ
５．４％近傍に透磁率μが極めて大きくなる領域が存在
し、このときの結晶異方性定数及び磁歪定数は共に殆ど
ゼロとなっている（この領域のＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金は
一般にセンダストとよばれる）。
【００１５】従って、前述の様に微細化されたＦｅ−Ｓ
ｉ−Ａｌ合金粉末では、特定組成（ＳｉおよびＡｌ）の
選択的酸化によって合金組成のずれが生じ、この為に結
晶異方性定数及び磁歪定数が共にゼロでは無くなり透磁
率μの大幅な劣化が生じることになる。
ｉ−Ａｌ合金粉末では、特定組成（ＳｉおよびＡｌ）の
選択的酸化によって合金組成のずれが生じ、この為に結
晶異方性定数及び磁歪定数が共にゼロでは無くなり透磁
率μの大幅な劣化が生じることになる。
【００１６】ところで、磁性合金の組成分析は、通常、
元素分析により行われるが、この方法では、構成元素が
メタル状態で存在するのか或いは酸化物となっているの
かの区別が不能である。別の分析手段、例えば原子間の
結合エネルギーの違いを利用してメタル状態と酸化物状
態を分別する手法もあるが、被分析試料が微細な粉末で
あるため定量性に高い精度が望めないという問題があ
る。
元素分析により行われるが、この方法では、構成元素が
メタル状態で存在するのか或いは酸化物となっているの
かの区別が不能である。別の分析手段、例えば原子間の
結合エネルギーの違いを利用してメタル状態と酸化物状
態を分別する手法もあるが、被分析試料が微細な粉末で
あるため定量性に高い精度が望めないという問題があ
る。
【００１７】本発明は、軟磁性合金の粉末化に伴う特定
合金組成の選択的欠乏を予め出発原料の段階で補ってお
き、粉末化された軟磁性合金の有効組成がバルク合金の
設計組成と略同一となる様にすることで、優れた透磁率
特性を実現するものであり、更には粉末の有効組成をキ
ュリー温度Ｔｃの測定により精度良く検証可能とするも
のである。バルク軟磁性合金の設計組成は、通常結晶異
方性定数が略ゼロの組成または／及び磁歪定数が略ゼロ
となる組成であることが多く、本発明の組成基準となる
出発原料の合金組成は、通常結晶異方性定数又は／及び
磁歪定数が略ゼロの合金組成とした。これらを実現する
ことで高い透磁率と、応力歪みの影響を受けない安定し
た磁気特性が得られる。
合金組成の選択的欠乏を予め出発原料の段階で補ってお
き、粉末化された軟磁性合金の有効組成がバルク合金の
設計組成と略同一となる様にすることで、優れた透磁率
特性を実現するものであり、更には粉末の有効組成をキ
ュリー温度Ｔｃの測定により精度良く検証可能とするも
のである。バルク軟磁性合金の設計組成は、通常結晶異
方性定数が略ゼロの組成または／及び磁歪定数が略ゼロ
となる組成であることが多く、本発明の組成基準となる
出発原料の合金組成は、通常結晶異方性定数又は／及び
磁歪定数が略ゼロの合金組成とした。これらを実現する
ことで高い透磁率と、応力歪みの影響を受けない安定し
た磁気特性が得られる。
【００１８】また、磁性体のキュリー温度Ｔｃは、合金
組成により一義的に定まるものであり、磁気天秤等をも
ちいて磁化の温度変化を測定することにより粉末状態で
も容易に精度良く求めることができるので、本発明の目
的である粉末状態での合金組成の最適化を判定する手段
として極めて適している。
組成により一義的に定まるものであり、磁気天秤等をも
ちいて磁化の温度変化を測定することにより粉末状態で
も容易に精度良く求めることができるので、本発明の目
的である粉末状態での合金組成の最適化を判定する手段
として極めて適している。
【００１９】即ち、本発明によれば、実質的に軟磁性合
金粉末と結合剤からなる複合磁性体であって、前記軟磁
性合金粉末のキュリー温度Ｔｃが、粉末の出発原料とな
るバルク合金材の結晶異方性定数が略ゼロになる組成の
キュリー温度と略等しいことを特徴とする複合磁性体が
得られる。
金粉末と結合剤からなる複合磁性体であって、前記軟磁
性合金粉末のキュリー温度Ｔｃが、粉末の出発原料とな
るバルク合金材の結晶異方性定数が略ゼロになる組成の
キュリー温度と略等しいことを特徴とする複合磁性体が
得られる。
【００２０】また、本発明によれば、実質的に軟磁性合
金粉末と結合剤からなる複合磁性体であって、前記軟磁
性合金粉末のキュリー温度Ｔｃが、粉末の出発原料とな
るバルク合金材の磁歪定数が略ゼロになる組成のキュリ
ー温度と略等しいことを特徴とする複合磁性体が得られ
る。
金粉末と結合剤からなる複合磁性体であって、前記軟磁
性合金粉末のキュリー温度Ｔｃが、粉末の出発原料とな
るバルク合金材の磁歪定数が略ゼロになる組成のキュリ
ー温度と略等しいことを特徴とする複合磁性体が得られ
る。
【００２１】また、本発明によれば、前記軟磁性合金粉
末は、少なくとも表面が酸化されていることを特徴とす
る複合磁性体が得られる。
末は、少なくとも表面が酸化されていることを特徴とす
る複合磁性体が得られる。
【００２２】また、本発明によれば、前記軟磁性合金粉
末は、扁平状の形状を有し、前記複合磁性体中において
配向配列されていることを特徴とする複合磁性体が得ら
れる。
末は、扁平状の形状を有し、前記複合磁性体中において
配向配列されていることを特徴とする複合磁性体が得ら
れる。
【００２３】また、本発明によれば、前記複合磁性体と
導電性材料とから実質的になる電磁干渉抑制体が得られ
る。
導電性材料とから実質的になる電磁干渉抑制体が得られ
る。
【００２４】また、本発明によれば、酸化性の組成を含
む軟磁性合金粉末の製造方法であって、前記軟磁性合金
粉末の非酸化物組成を、キュリー温度Ｔｃの測定を伴っ
て管理することを特徴とする軟磁性合金粉末の製造方法
が得られる。
む軟磁性合金粉末の製造方法であって、前記軟磁性合金
粉末の非酸化物組成を、キュリー温度Ｔｃの測定を伴っ
て管理することを特徴とする軟磁性合金粉末の製造方法
が得られる。
【００２５】また、本発明によれば、酸化性の組成を含
む軟磁性合金粉末及び結合剤から実質的になる複合磁性
体の製造方法であって、前記軟磁性合金粉末の非酸化物
組成を、キュリー温度Ｔｃの測定を伴って管理すること
を特徴とする複合磁性体の製造方法が得られる。
む軟磁性合金粉末及び結合剤から実質的になる複合磁性
体の製造方法であって、前記軟磁性合金粉末の非酸化物
組成を、キュリー温度Ｔｃの測定を伴って管理すること
を特徴とする複合磁性体の製造方法が得られる。
【００２６】
【発明の実施の形態】本発明に於いては、高周波透磁率
の大きなＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金（センダスト）、Ｆｅ−
Ｓｉ合金或いは各種アモルファス合金等の金属軟磁性材
料を原料素材として用いることが出来る。
の大きなＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金（センダスト）、Ｆｅ−
Ｓｉ合金或いは各種アモルファス合金等の金属軟磁性材
料を原料素材として用いることが出来る。
【００２７】本発明では、これらの粗原料を摩砕、延伸
〜引裂加工等により扁平化し、そのアスペクト比を概ね
１０以上とする。所望のアスペクト比を得るには、例え
ば溶媒中で摩砕処理する方法が挙げられ、具体的には、
ボールミル、アトライタ、ピンミル等を用いることがで
き、前記した条件を満足するアスペクト比が得られれば
扁平化手段に制限はない。また、原料メルトを、回転す
る冷却コーン上に噴霧し直接扁平粒子を得る方法を用い
ても良い。
〜引裂加工等により扁平化し、そのアスペクト比を概ね
１０以上とする。所望のアスペクト比を得るには、例え
ば溶媒中で摩砕処理する方法が挙げられ、具体的には、
ボールミル、アトライタ、ピンミル等を用いることがで
き、前記した条件を満足するアスペクト比が得られれば
扁平化手段に制限はない。また、原料メルトを、回転す
る冷却コーン上に噴霧し直接扁平粒子を得る方法を用い
ても良い。
【００２８】また、本発明に於いては、個々の磁性粉末
同士の電気的な隔離、即ち複合磁性体の非良導性を磁性
粉の高充填状態においても確保出来る様、軟磁性粉末
は、その表面に誘電体層が形成されている必要がある。
この誘電体層は、金属磁性粉末の表面を酸化させること
により得られる構成元素と酸素からなる金属酸化物層で
あり、例えばＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金（センダスト）の場
合には、主にＡｌＯx 及びＳｉＯx であると推察され
る。金属粉末の表面を酸化させる手段の一例として、特
に粉末の大きさが比較的小さく、活性度の高いものにつ
いては、炭化水素系有機溶媒中あるいは不活性ガス雰囲
気中にて酸素分圧の制御された窒素−酸素混合ガスを導
入する液相徐酸法或いは気相徐酸法により酸化処理する
事が酸化反応制御の容易性、安定性及び安全性の点で好
ましい。
同士の電気的な隔離、即ち複合磁性体の非良導性を磁性
粉の高充填状態においても確保出来る様、軟磁性粉末
は、その表面に誘電体層が形成されている必要がある。
この誘電体層は、金属磁性粉末の表面を酸化させること
により得られる構成元素と酸素からなる金属酸化物層で
あり、例えばＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金（センダスト）の場
合には、主にＡｌＯx 及びＳｉＯx であると推察され
る。金属粉末の表面を酸化させる手段の一例として、特
に粉末の大きさが比較的小さく、活性度の高いものにつ
いては、炭化水素系有機溶媒中あるいは不活性ガス雰囲
気中にて酸素分圧の制御された窒素−酸素混合ガスを導
入する液相徐酸法或いは気相徐酸法により酸化処理する
事が酸化反応制御の容易性、安定性及び安全性の点で好
ましい。
【００２９】本発明の副材料として用いる有機結合剤と
しては、ポリエステル系樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリ
塩化ビニル系樹脂、ポリビニルブチラール樹脂、ポリウ
レタン樹脂、セルロース系樹脂、ＡＢＳ樹脂、ニトリル
−ブダジエン系ゴム、スチレン−ブタジエン系ゴム、エ
ポキシ樹脂、フェノール樹脂、アミド系樹脂、イミド系
樹脂或いはそれらの共重合体を挙げることが出来る。
しては、ポリエステル系樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリ
塩化ビニル系樹脂、ポリビニルブチラール樹脂、ポリウ
レタン樹脂、セルロース系樹脂、ＡＢＳ樹脂、ニトリル
−ブダジエン系ゴム、スチレン−ブタジエン系ゴム、エ
ポキシ樹脂、フェノール樹脂、アミド系樹脂、イミド系
樹脂或いはそれらの共重合体を挙げることが出来る。
【００３０】以上述べた本発明の構成要素を混練・分散
し複合磁性体を得る手段には特に制限はなく、用いる結
合剤の性質や工程の容易さを基準に好ましい方法を選択
すればよい。
し複合磁性体を得る手段には特に制限はなく、用いる結
合剤の性質や工程の容易さを基準に好ましい方法を選択
すればよい。
【００３１】この混練・分散された磁性体混合物中の磁
性粒子を配向・配列させる手段としては、せん断応力に
よる方法と磁場配向による方法があり、いずれの方法を
用いても良い。
性粒子を配向・配列させる手段としては、せん断応力に
よる方法と磁場配向による方法があり、いずれの方法を
用いても良い。
【００３２】
【実施例】次に本発明を、以下の実施例に基づき詳細に
説明する。
説明する。
【００３３】はじめに、結晶異方性定数及び磁歪定数が
共にほぼゼロであるセンダスト中心組成（Ｆｅ８５％、
Ｓｉ９．４％、Ａｌ５．６％）を有する原料インゴット
（バルク合金材）を用意し、これを溶解して水アトマイ
ズ法によりＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金の粗粉末を作製した。
次にアトライタを用いて摩砕加工を行い、摩砕処理時間
の異なる複数の試料を作製した。ここで得られた各試料
に関し、炭化水素系有機溶媒中で酸素分圧３５％の窒素
−酸素混合ガスを導入しながら８時間撹拌し液相徐酸処
理した後、表面に酸化被膜を有する粉末の試料を得た。
得られた粉末を表面分析した結果、金属酸化物の生成が
明確に確認され、試料粉末の表面に於ける酸化被膜の存
在が認められた。
共にほぼゼロであるセンダスト中心組成（Ｆｅ８５％、
Ｓｉ９．４％、Ａｌ５．６％）を有する原料インゴット
（バルク合金材）を用意し、これを溶解して水アトマイ
ズ法によりＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金の粗粉末を作製した。
次にアトライタを用いて摩砕加工を行い、摩砕処理時間
の異なる複数の試料を作製した。ここで得られた各試料
に関し、炭化水素系有機溶媒中で酸素分圧３５％の窒素
−酸素混合ガスを導入しながら８時間撹拌し液相徐酸処
理した後、表面に酸化被膜を有する粉末の試料を得た。
得られた粉末を表面分析した結果、金属酸化物の生成が
明確に確認され、試料粉末の表面に於ける酸化被膜の存
在が認められた。
【００３４】ここで得られたアトライタ摩砕処理時間の
異なる扁平形状で表面に酸化被膜を有する粉末試料につ
いて、外部磁界５ｋエルステッドにて磁気天秤により飽
和磁化の温度変化を測定し、得られた飽和磁化の温度特
性より各粉末試料のキュリー温度Ｔｃを求めた。図１に
各粉末試料のキュリー温度Ｔｃのアトライタ摩砕処理時
間依存性を示す。
異なる扁平形状で表面に酸化被膜を有する粉末試料につ
いて、外部磁界５ｋエルステッドにて磁気天秤により飽
和磁化の温度変化を測定し、得られた飽和磁化の温度特
性より各粉末試料のキュリー温度Ｔｃを求めた。図１に
各粉末試料のキュリー温度Ｔｃのアトライタ摩砕処理時
間依存性を示す。
【００３５】図１より、試料粉末のキュリー温度Ｔｃ
が、アトライタ摩砕処理時間の進行と共に単調に上昇し
ていることが分かる。
が、アトライタ摩砕処理時間の進行と共に単調に上昇し
ていることが分かる。
【００３６】この結果に加えて、更に試料粉末の出発原
料である原料インゴット（バルク合金材）のキュリー温
度が約４５０℃であること、及び純鉄のキュリー温度が
約７７０℃であることから、アトライタによる摩砕処理
の進行により、試料粉末の合金組成がＦｅ過剰となる、
言い換えればＳｉ及び／又はＡｌの選択的欠落が生じる
と推定できる。その理由は、Ｓｉ及び／又はＡｌの金属
→酸化物変化における標準生成Ｇｉｂｂｓエネルギー
値、および合金中での移動度がＦｅに比べて大きいこと
により、Ｓｉ及び／又はＡｌが選択的に粉末表面にて酸
化される為と考えられる。従って、粉末の表面積が大き
い程、Ｓｉ及び／又はＡｌの酸化が促進され、その結果
としてキュリー温度Ｔｃの変化も大きくなると予想され
る。図２は、アトライタ摩砕時間の異なる各試料につい
て、キュリー温度ＴｃをＢＥＴ比表面積の関数として示
した図であり、キュリー温度ＴｃがＢＥＴ比表面積に略
比例すること、即ち、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金において
は、Ｓｉ及び／又はＡｌの選択的な酸化が粉末の表面積
の大きさに応じて生じ、その結果合金組成が変化し、キ
ュリー温度の上昇がおこることが分かる。
料である原料インゴット（バルク合金材）のキュリー温
度が約４５０℃であること、及び純鉄のキュリー温度が
約７７０℃であることから、アトライタによる摩砕処理
の進行により、試料粉末の合金組成がＦｅ過剰となる、
言い換えればＳｉ及び／又はＡｌの選択的欠落が生じる
と推定できる。その理由は、Ｓｉ及び／又はＡｌの金属
→酸化物変化における標準生成Ｇｉｂｂｓエネルギー
値、および合金中での移動度がＦｅに比べて大きいこと
により、Ｓｉ及び／又はＡｌが選択的に粉末表面にて酸
化される為と考えられる。従って、粉末の表面積が大き
い程、Ｓｉ及び／又はＡｌの酸化が促進され、その結果
としてキュリー温度Ｔｃの変化も大きくなると予想され
る。図２は、アトライタ摩砕時間の異なる各試料につい
て、キュリー温度ＴｃをＢＥＴ比表面積の関数として示
した図であり、キュリー温度ＴｃがＢＥＴ比表面積に略
比例すること、即ち、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金において
は、Ｓｉ及び／又はＡｌの選択的な酸化が粉末の表面積
の大きさに応じて生じ、その結果合金組成が変化し、キ
ュリー温度の上昇がおこることが分かる。
【００３７】本発明の効果を検証するにあたり、合金組
成の異なる出発バルク原料から作製した各種の粉末試料
を用いて以下に述べる複合磁性体を作製し、μ−ｆ特性
及び電磁干渉抑制効果を調べた。
成の異なる出発バルク原料から作製した各種の粉末試料
を用いて以下に述べる複合磁性体を作製し、μ−ｆ特性
及び電磁干渉抑制効果を調べた。
【００３８】μ−ｆ特性の測定には、トロイダル形状に
加工された複合磁性体試料を用いた。これを１ターンコ
イルを形成するテストフィクスチャに挿入し、インピー
ダンスを計測することによりμ′及びμ″を求めた。
加工された複合磁性体試料を用いた。これを１ターンコ
イルを形成するテストフィクスチャに挿入し、インピー
ダンスを計測することによりμ′及びμ″を求めた。
【００３９】一方、電磁干渉抑制効果の検証は、図３に
示される評価系により行い、試料となる電磁干渉抑制体
１０としては、複合磁性体１に銅板２を裏打ちしてなる
厚さ２ｍｍで一辺の長さが２０ｃｍのものを用いた。こ
こで波源用素子及び受信用素子としては、ループ径１．
５ｍｍの電磁界送信用微小ループアンテナ３及び電磁界
受信用微小ループアンテナ４を用い、結合レベルの測定
にはネットワークアナライザを使用した。なお５は電磁
界波源用発信器、６は電磁界強度測定器である。
示される評価系により行い、試料となる電磁干渉抑制体
１０としては、複合磁性体１に銅板２を裏打ちしてなる
厚さ２ｍｍで一辺の長さが２０ｃｍのものを用いた。こ
こで波源用素子及び受信用素子としては、ループ径１．
５ｍｍの電磁界送信用微小ループアンテナ３及び電磁界
受信用微小ループアンテナ４を用い、結合レベルの測定
にはネットワークアナライザを使用した。なお５は電磁
界波源用発信器、６は電磁界強度測定器である。
【００４０】（検証用試料１）センダスト中心組成（Ｆ
ｅ８５％、Ｓｉ９．６％、Ａｌ５．４％）よりもＳｉ及
びＡｌ過剰の組成（Ｆｅ８４％、Ｓｉ１０％、Ａｌ６
％）からなる原料インゴットを作製し、これを粗粉砕
後、扁平状に加工し粉末試料を得た。この粉末試料を用
いて、表１に示した配合からなる軟磁性体ペーストを調
合し、これをドクターブレード法により製膜し、熱プレ
スを施した後に８５℃にて２４時間キュアリングを行い
検証用試料１を得た。
ｅ８５％、Ｓｉ９．６％、Ａｌ５．４％）よりもＳｉ及
びＡｌ過剰の組成（Ｆｅ８４％、Ｓｉ１０％、Ａｌ６
％）からなる原料インゴットを作製し、これを粗粉砕
後、扁平状に加工し粉末試料を得た。この粉末試料を用
いて、表１に示した配合からなる軟磁性体ペーストを調
合し、これをドクターブレード法により製膜し、熱プレ
スを施した後に８５℃にて２４時間キュアリングを行い
検証用試料１を得た。
【００４１】
【表１】
【００４２】なお、得られた試料１を走査型電子顕微鏡
を用いて解析したところ、扁平磁性粒子は試料膜面内方
向に配向配列されていた。
を用いて解析したところ、扁平磁性粒子は試料膜面内方
向に配向配列されていた。
【００４３】（比較用試料２）センダスト中心組成（Ｆ
ｅ８５％、Ｓｉ９．６％、Ａｌ５．４％）からなる原料
インゴットを作製し、これを粗粉砕後、扁平状に加工し
粉末試料を得た。この粉末試料を用いて、表２に示した
配合からなる軟磁性体ペーストを調合し、これをドクタ
ーブレード法により製膜し、熱プレスを施した後に８５
℃にて２４時間キュアリングを行い比較用試料２を得
た。
ｅ８５％、Ｓｉ９．６％、Ａｌ５．４％）からなる原料
インゴットを作製し、これを粗粉砕後、扁平状に加工し
粉末試料を得た。この粉末試料を用いて、表２に示した
配合からなる軟磁性体ペーストを調合し、これをドクタ
ーブレード法により製膜し、熱プレスを施した後に８５
℃にて２４時間キュアリングを行い比較用試料２を得
た。
【００４４】
【表２】
【００４５】なお、得られた試料２を走査型電子顕微鏡
を用いて解析したところ、扁平磁性粒子は試料膜面内方
向に配向配列されていた。
を用いて解析したところ、扁平磁性粒子は試料膜面内方
向に配向配列されていた。
【００４６】（比較用試料３）センダスト中心組成（Ｆ
ｅ８５％、Ｓｉ９．６％、Ａｌ５．４％）からなる原料
インゴットを作製し、これを粗粉砕後、扁平状に加工し
粉末試料を得た。この粉末試料を用いて、表３に示した
配合からなる軟磁性体ペーストを調合し、これをドクタ
ーブレード法により製膜し、熱プレスを施した後に８５
℃にて２４時間キュアリングを行い比較用試料３を得
た。
ｅ８５％、Ｓｉ９．６％、Ａｌ５．４％）からなる原料
インゴットを作製し、これを粗粉砕後、扁平状に加工し
粉末試料を得た。この粉末試料を用いて、表３に示した
配合からなる軟磁性体ペーストを調合し、これをドクタ
ーブレード法により製膜し、熱プレスを施した後に８５
℃にて２４時間キュアリングを行い比較用試料３を得
た。
【００４７】
【表３】
【００４８】なお、得られた試料３を走査型電子顕微鏡
を用いて解析したところ、扁平磁性粒子は試料膜面内方
向に配向配列されていた。
を用いて解析したところ、扁平磁性粒子は試料膜面内方
向に配向配列されていた。
【００４９】得られた各試料の実部透磁率μ′及び磁気
共鳴周波数ｆr を表４に示す。
共鳴周波数ｆr を表４に示す。
【００５０】
【表４】
【００５１】図４は、本発明の検証例である試料１及び
比較例である試料２のμ−ｆ特性であり、磁気共鳴周波
数ｆr は、試料２が高く、実部透磁率μ′の値は試料１
が大きな値を示している。また、表４から明らかな様に
試料３の磁気共鳴周波数ｆr、及び実部透磁率μ′の値
は、共に試料１と試料２の中間に位置している。
比較例である試料２のμ−ｆ特性であり、磁気共鳴周波
数ｆr は、試料２が高く、実部透磁率μ′の値は試料１
が大きな値を示している。また、表４から明らかな様に
試料３の磁気共鳴周波数ｆr、及び実部透磁率μ′の値
は、共に試料１と試料２の中間に位置している。
【００５２】これらの結果より、本発明の実施例である
粉末化による特定組成の選択的欠落を予め補った合金組
成からなる粉末を用いた検証用試料１は、ほぼセンダス
ト中心組成を有する出発原料からなる原料磁性粉末を用
いた比較用試料である試料２乃至試料３に比べて実部透
磁率μ′および虚数部透磁率μ″が共に大きく、その差
は歴然である。
粉末化による特定組成の選択的欠落を予め補った合金組
成からなる粉末を用いた検証用試料１は、ほぼセンダス
ト中心組成を有する出発原料からなる原料磁性粉末を用
いた比較用試料である試料２乃至試料３に比べて実部透
磁率μ′および虚数部透磁率μ″が共に大きく、その差
は歴然である。
【００５３】以上より、磁性粉末の組成を、粉末のキュ
リー温度Ｔｃが粉末の出発原料となるバルク合金材の結
晶異方性定数又は／及び磁歪定数が略ゼロになる組成の
キュリー温度と略等しくなるようにすることで、高周波
域にて高い透磁率が得られることが明白である。
リー温度Ｔｃが粉末の出発原料となるバルク合金材の結
晶異方性定数又は／及び磁歪定数が略ゼロになる組成の
キュリー温度と略等しくなるようにすることで、高周波
域にて高い透磁率が得られることが明白である。
【００５４】また軟磁性合金粉末と結合剤とからなる複
合磁性体に於いて、軟磁性合金の粉末化に伴って生じる
特定合金組成の選択的欠乏を予め出発原料の段階で補っ
ておき、粉末化された軟磁性合金の有効組成がバルク合
金の設計組成と略同一となる様にする。これと共に、粉
末化された状態でのキュリー温度Ｔｃを測定することで
軟磁性合金粉末のメタル組成をモニターし、これを出発
原料組成配合にフィードバックさせる。具体的には、軟
磁性合金粉末の非酸化物組成を、キュリー温度Ｔｃの測
定を伴って管理する。これにより、優れた透磁率特性を
実現することが出来る。
合磁性体に於いて、軟磁性合金の粉末化に伴って生じる
特定合金組成の選択的欠乏を予め出発原料の段階で補っ
ておき、粉末化された軟磁性合金の有効組成がバルク合
金の設計組成と略同一となる様にする。これと共に、粉
末化された状態でのキュリー温度Ｔｃを測定することで
軟磁性合金粉末のメタル組成をモニターし、これを出発
原料組成配合にフィードバックさせる。具体的には、軟
磁性合金粉末の非酸化物組成を、キュリー温度Ｔｃの測
定を伴って管理する。これにより、優れた透磁率特性を
実現することが出来る。
【００５５】また、本発明の一効果として、粉末での磁
歪定数をほぼ０とすることが出来るので、第１表中に示
した粉末のアニール処理によるμ′の変化率が小さいこ
とから推察出来るように、粉末に加工時の応力歪みが残
留している場合でも磁気特性の劣化は殆ど生じず、粉末
の焼鈍処理が不要となる。
歪定数をほぼ０とすることが出来るので、第１表中に示
した粉末のアニール処理によるμ′の変化率が小さいこ
とから推察出来るように、粉末に加工時の応力歪みが残
留している場合でも磁気特性の劣化は殆ど生じず、粉末
の焼鈍処理が不要となる。
【００５６】更には、本発明の複合磁性体をインダクタ
ンス素子用磁芯として用いる場合でも、巻線、樹脂モー
ルド等による歪みの影響を受けないので、温度特性の良
好なインダクタンス素子を実現することも可能となる。
ンス素子用磁芯として用いる場合でも、巻線、樹脂モー
ルド等による歪みの影響を受けないので、温度特性の良
好なインダクタンス素子を実現することも可能となる。
【００５７】次に、検証用試料１及び比較用試料２の表
面抵抗、及び電磁干渉抑制効果を表５に示す。
面抵抗、及び電磁干渉抑制効果を表５に示す。
【００５８】
【表５】
【００５９】ここで、表面抵抗はＡＳＴＭ−Ｄ−２５７
法による測定値であり、電磁干渉抑制効果の値は、銅板
を基準（０ｄＢ）としたときの信号減衰量である。
法による測定値であり、電磁干渉抑制効果の値は、銅板
を基準（０ｄＢ）としたときの信号減衰量である。
【００６０】図４及び表５より以下に述べる効果が明白
である。
である。
【００６１】即ち、本発明による複合磁性体は、磁気損
失項μ″の値が大きいことにより、信号減衰量が磁気損
失項μ″の小さな比較用試料に比べて大きな値を示して
おり、高周波不要輻射の抑制を目的とする電磁干渉抑制
体として好適である。
失項μ″の値が大きいことにより、信号減衰量が磁気損
失項μ″の小さな比較用試料に比べて大きな値を示して
おり、高周波不要輻射の抑制を目的とする電磁干渉抑制
体として好適である。
【００６２】なお、本発明の試料及び比較試料共、表面
抵抗の値が１０7 〜１０8 Ωとなっており、少なくとも
表面が酸化された磁性粉末を用いる事によって、複合磁
性体を非良導性とする事が出来、導体やバルクの金属磁
性体等にてみられるようなインピーダンス不整合による
電磁波の表面反射を抑制出来る。
抵抗の値が１０7 〜１０8 Ωとなっており、少なくとも
表面が酸化された磁性粉末を用いる事によって、複合磁
性体を非良導性とする事が出来、導体やバルクの金属磁
性体等にてみられるようなインピーダンス不整合による
電磁波の表面反射を抑制出来る。
【００６３】また、本実施例では、軟磁性合金としてＦ
ｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金を例に取り上げたが、本発明の効果
は無論これに限定されるものではなく、例えば鉄珪素合
金や、各種アモルファス合金にも適応することが可能で
あり、磁性体の種類に限定されない。
ｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金を例に取り上げたが、本発明の効果
は無論これに限定されるものではなく、例えば鉄珪素合
金や、各種アモルファス合金にも適応することが可能で
あり、磁性体の種類に限定されない。
【００６４】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、移
動体通信機器をはじめとする高周波電子機器類内部での
電磁波の干渉抑制に有効な複合磁性体および電磁干渉抑
制体を得ることが出来る。この複合磁性体及び電磁干渉
抑制体によると、優れた透磁率特性を実現することが出
来、高周波領域にて大きな磁気損失が得られるので、優
れた電磁干渉抑制効果が実現される。
動体通信機器をはじめとする高周波電子機器類内部での
電磁波の干渉抑制に有効な複合磁性体および電磁干渉抑
制体を得ることが出来る。この複合磁性体及び電磁干渉
抑制体によると、優れた透磁率特性を実現することが出
来、高周波領域にて大きな磁気損失が得られるので、優
れた電磁干渉抑制効果が実現される。
【００６５】また、本発明による複合磁性体および電磁
干渉抑制体は、その構成要素から判るように容易に可撓
性を付与することが可能であり、複雑な形状への対応や
厳しい耐振動、衝撃要求への対応が可能である。
干渉抑制体は、その構成要素から判るように容易に可撓
性を付与することが可能であり、複雑な形状への対応や
厳しい耐振動、衝撃要求への対応が可能である。
【図１】水アトマイズ法により作製したＦｅ−Ｓｉ−Ａ
ｌ合金粉末試料のキュリー温度Ｔｃのアトライタ摩砕処
理時間依存性を示した図。
ｌ合金粉末試料のキュリー温度Ｔｃのアトライタ摩砕処
理時間依存性を示した図。
【図２】アトライタ摩砕時間の異なるＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ
合金粉末試料におけるキュリー温度ＴｃのＢＥＴ比表面
積依存性を示した図。
合金粉末試料におけるキュリー温度ＴｃのＢＥＴ比表面
積依存性を示した図。
【図３】電磁干渉抑制体の特性評価に用いた評価系を示
す概略図。
す概略図。
【図４】検証例１及び比較例２の条件にて作製した各試
料のμ−ｆ特性図。
料のμ−ｆ特性図。
１ 複合磁性体 ２ 銅板 ３ 電磁界送信用微小ループアンテナ ４ 電磁界受信用微小ループアンテナ ５ 電磁界波源用発振器 ６ 電磁界強度測定器 １０ 電磁干渉抑制体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 島田 寛 宮城県仙台市青葉区桜ヶ丘七丁目37番10号
Claims (7)
- 【請求項１】 実質的に軟磁性合金粉末と結合剤からな
る複合磁性体であって、前記軟磁性合金粉末のキュリー
温度Ｔｃが、粉末の出発原料となるバルク合金材の結晶
異方性定数が略ゼロになる組成のキュリー温度と略等し
いことを特徴とする複合磁性体。 - 【請求項２】 実質的に軟磁性合金粉末と結合剤からな
る複合磁性体であって、前記軟磁性合金粉末のキュリー
温度Ｔｃが、粉末の出発原料となるバルク合金材の磁歪
定数が略ゼロになる組成のキュリー温度と略等しいこと
を特徴とする複合磁性体。 - 【請求項３】 前記軟磁性合金粉末は、少なくとも表面
が酸化されていることを特徴とする請求項１又は２記載
の複合磁性体。 - 【請求項４】 前記軟磁性合金粉末は、扁平状の形状を
有し、前記複合磁性体中において配向配列されているこ
とを特徴とする請求項１又は２記載の複合磁性体。 - 【請求項５】 請求項１乃至４のいずれかに記載の複合
磁性体と導電性材料とから実質的になる電磁干渉抑制
体。 - 【請求項６】 酸化性の組成を含む軟磁性合金粉末の製
造方法であって、前記軟磁性合金粉末の非酸化物組成
を、キュリー温度Ｔｃの測定を伴って管理することを特
徴とする軟磁性合金粉末の製造方法。 - 【請求項７】 酸化性の組成を含む軟磁性合金粉末及び
結合剤から実質的になる複合磁性体の製造方法であっ
て、前記軟磁性合金粉末の非酸化物組成を、キュリー温
度Ｔｃの測定を伴って管理することを特徴とする複合磁
性体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23520496A JP3722391B2 (ja) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | 複合磁性体およびそれを用いた電磁干渉抑制体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23520496A JP3722391B2 (ja) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | 複合磁性体およびそれを用いた電磁干渉抑制体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1079302A true JPH1079302A (ja) | 1998-03-24 |
| JP3722391B2 JP3722391B2 (ja) | 2005-11-30 |
Family
ID=16982629
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23520496A Expired - Lifetime JP3722391B2 (ja) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | 複合磁性体およびそれを用いた電磁干渉抑制体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3722391B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000201042A (ja) * | 1999-01-08 | 2000-07-18 | Kankyo Denji Gijutsu Kenkyusho:Kk | 貫通型ｅｍｉフィルタ |
| JP2002198239A (ja) * | 2000-12-25 | 2002-07-12 | Hioki Ee Corp | 磁性体の製造方法、磁性体およびケーブル |
| KR100722798B1 (ko) | 2004-11-08 | 2007-05-30 | 티디케이가부시기가이샤 | 전자파 흡수시트의 제조방법, 분체의 선별방법 및 전자파흡수시트 |
| US7323214B2 (en) | 2001-11-09 | 2008-01-29 | Tdk Corporation | Composite magnetic material electromagnetic wave absorbing sheet method for manufacturing sheet-like product and method for manufacturing electromagnetic wave absorbing sheet |
| JP2011082278A (ja) * | 2009-10-06 | 2011-04-21 | Nec Tokin Corp | 複合磁性体 |
| CN102971100A (zh) * | 2010-06-30 | 2013-03-13 | 松下电器产业株式会社 | 复合磁性体及其制造方法 |
| KR20180011723A (ko) | 2016-07-25 | 2018-02-02 | 티디케이가부시기가이샤 | 고투자율 자성 시트 |
| US10593453B2 (en) | 2016-07-25 | 2020-03-17 | Tdk Corporation | High permeability magnetic sheet |
| CN112239569A (zh) * | 2019-07-19 | 2021-01-19 | 现代自动车株式会社 | 磁流变弹性体 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7041819B2 (ja) | 2020-01-11 | 2022-03-25 | 株式会社メイト | 軟磁性金属扁平粉末およびそれを用いた樹脂複合シート並びに成形加工用樹脂複合コンパウンド |
-
1996
- 1996-09-05 JP JP23520496A patent/JP3722391B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000201042A (ja) * | 1999-01-08 | 2000-07-18 | Kankyo Denji Gijutsu Kenkyusho:Kk | 貫通型ｅｍｉフィルタ |
| JP2002198239A (ja) * | 2000-12-25 | 2002-07-12 | Hioki Ee Corp | 磁性体の製造方法、磁性体およびケーブル |
| US7323214B2 (en) | 2001-11-09 | 2008-01-29 | Tdk Corporation | Composite magnetic material electromagnetic wave absorbing sheet method for manufacturing sheet-like product and method for manufacturing electromagnetic wave absorbing sheet |
| KR100722798B1 (ko) | 2004-11-08 | 2007-05-30 | 티디케이가부시기가이샤 | 전자파 흡수시트의 제조방법, 분체의 선별방법 및 전자파흡수시트 |
| JP2011082278A (ja) * | 2009-10-06 | 2011-04-21 | Nec Tokin Corp | 複合磁性体 |
| US8999075B2 (en) | 2010-06-30 | 2015-04-07 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Composite magnetic material and process for production |
| CN102971100A (zh) * | 2010-06-30 | 2013-03-13 | 松下电器产业株式会社 | 复合磁性体及其制造方法 |
| CN102971100B (zh) * | 2010-06-30 | 2016-03-09 | 松下知识产权经营株式会社 | 复合磁性体及其制造方法 |
| KR20180011723A (ko) | 2016-07-25 | 2018-02-02 | 티디케이가부시기가이샤 | 고투자율 자성 시트 |
| EP3300816A1 (en) | 2016-07-25 | 2018-04-04 | TDK Corporation | High permeability magnetic sheet |
| US10593453B2 (en) | 2016-07-25 | 2020-03-17 | Tdk Corporation | High permeability magnetic sheet |
| CN112239569A (zh) * | 2019-07-19 | 2021-01-19 | 现代自动车株式会社 | 磁流变弹性体 |
| CN112239569B (zh) * | 2019-07-19 | 2023-10-20 | 现代自动车株式会社 | 磁流变弹性体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3722391B2 (ja) | 2005-11-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3812977B2 (ja) | 電磁干渉抑制体 | |
| US5827445A (en) | Composite magnetic article for electromagnetic interference suppressor | |
| JPH0935927A (ja) | 複合磁性体及びそれを用いた電磁干渉抑制体 | |
| JP5085471B2 (ja) | コアシェル型磁性材料、コアシェル型磁性材料の製造方法、デバイス装置、およびアンテナ装置。 | |
| EP0112577A1 (en) | Magnetic core and method of producing the same | |
| JPH07212079A (ja) | 電磁波干渉抑制体 | |
| CN101902899A (zh) | 电磁波抑制片、装置和电子设备 | |
| JP3722391B2 (ja) | 複合磁性体およびそれを用いた電磁干渉抑制体 | |
| JP4281858B2 (ja) | 磁性膜 | |
| KR20020034989A (ko) | 연자성 분말과 그것을 이용한 복합 자성재료 | |
| JP2011249628A (ja) | 電磁干渉抑制体の製造方法 | |
| JPH1097913A (ja) | 複合磁性体及びその製造方法ならびに電磁干渉抑制体 | |
| JP2002158486A (ja) | 電磁波吸収膜 | |
| US20120256118A1 (en) | Magnetic material for high-frequency use, high-frequency device and magnetic particles | |
| JP2003332113A (ja) | 偏平状軟磁性粉末およびそれを用いた複合磁性シート | |
| JPH10106839A (ja) | 積層型高周波インダクタ | |
| JP6242568B2 (ja) | 高周波用圧粉体、及びそれを用いた電子部品 | |
| JP4097160B2 (ja) | 電磁干渉抑制体の製造方法 | |
| JP2013247351A (ja) | 絶縁性の平板状磁性粉体とそれを含む複合磁性体及びそれを備えたアンテナ及び通信装置並びに絶縁性の平板状磁性粉体の製造方法 | |
| JPH1083911A (ja) | 複合磁性体及びそれを用いた電磁干渉抑制体 | |
| JP7251468B2 (ja) | 複合磁性材料、磁心および電子部品 | |
| WO2011046125A1 (ja) | 高周波用磁性材料及び高周波デバイス | |
| JP3979541B2 (ja) | 複合磁性体及びそれを用いた電磁干渉抑制体 | |
| JP2010010237A (ja) | 磁性材、人工媒質および磁性材の製造方法 | |
| JPH1097912A (ja) | 複合磁性体およびその製造方法ならびに電磁干渉抑制体 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050216 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050223 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050425 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050615 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050811 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050907 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050909 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090922 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100922 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100922 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110922 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120922 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120922 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130922 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140922 Year of fee payment: 9 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |