JPH1073061A - 電磁燃料噴射弁 - Google Patents
電磁燃料噴射弁Info
- Publication number
- JPH1073061A JPH1073061A JP25091297A JP25091297A JPH1073061A JP H1073061 A JPH1073061 A JP H1073061A JP 25091297 A JP25091297 A JP 25091297A JP 25091297 A JP25091297 A JP 25091297A JP H1073061 A JPH1073061 A JP H1073061A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- valve
- injection valve
- intake
- collision member
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】燃料噴射弁から噴出する燃料をエンジンの吸入
空気流の影響を受けずにシリンダ内に均一に分散させ、
燃料の蒸発を促進し、シリンダ内の液膜を低減し、ＨＣ
の増大、燃料による潤滑油の希釈を防止する。 【解決手段】電磁燃料噴射弁の噴射弁本体１が内燃機関
の吸気弁２０上流の吸気管壁に取り付けられ、その噴射
口から吸気弁２０に向けて燃料を噴射する。噴射弁本体
１の先端には、吸気弁２０近くまで延びる筒状体９が設
けられ、この筒状体９により、噴射弁本体１の噴射口か
ら該噴射口と記吸気弁との間に噴射される燃料を、吸気
弁近傍までガイドする。
空気流の影響を受けずにシリンダ内に均一に分散させ、
燃料の蒸発を促進し、シリンダ内の液膜を低減し、ＨＣ
の増大、燃料による潤滑油の希釈を防止する。 【解決手段】電磁燃料噴射弁の噴射弁本体１が内燃機関
の吸気弁２０上流の吸気管壁に取り付けられ、その噴射
口から吸気弁２０に向けて燃料を噴射する。噴射弁本体
１の先端には、吸気弁２０近くまで延びる筒状体９が設
けられ、この筒状体９により、噴射弁本体１の噴射口か
ら該噴射口と記吸気弁との間に噴射される燃料を、吸気
弁近傍までガイドする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は吸気ポート近くに燃
料噴射弁を有するガソリン機関に係り、特にＨＣ排出量
の低減、ガソリンによるオイルの希釈を防止するのに好
適な電磁燃料噴射弁に関する。
料噴射弁を有するガソリン機関に係り、特にＨＣ排出量
の低減、ガソリンによるオイルの希釈を防止するのに好
適な電磁燃料噴射弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の多点燃料噴射方式の装置は、特開
昭60−113065号公報に記載のように、エンジンの各気筒
に燃料噴射弁を設け、この燃料噴射弁から燃料を吸気弁
方向に供給していた。
昭60−113065号公報に記載のように、エンジンの各気筒
に燃料噴射弁を設け、この燃料噴射弁から燃料を吸気弁
方向に供給していた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、吸気
管内の空気流が燃料噴射弁から噴出する噴霧に及ぼす影
響について考慮しておらず、加速時，高回転時などで吸
気弁が開いているときに燃料を噴射すると燃料の噴霧が
曲げられ、シリンダ内に均一に分散させることができ
ず、シリンダ内に液膜が偏って流入し、ＨＣ排出量の増
大及び燃料がオイルだめに流入し、燃料による潤滑油の
希釈させる原因となっていた。
管内の空気流が燃料噴射弁から噴出する噴霧に及ぼす影
響について考慮しておらず、加速時，高回転時などで吸
気弁が開いているときに燃料を噴射すると燃料の噴霧が
曲げられ、シリンダ内に均一に分散させることができ
ず、シリンダ内に液膜が偏って流入し、ＨＣ排出量の増
大及び燃料がオイルだめに流入し、燃料による潤滑油の
希釈させる原因となっていた。
【０００４】本発明の目的は、燃料噴射弁から噴出する
燃料をシリンダ内に均一に分散させ、燃料の蒸発を促進
し、シリンダ内の液膜を低減し、ＨＣの増大、燃料によ
る潤滑油の希釈を防止することにある。
燃料をシリンダ内に均一に分散させ、燃料の蒸発を促進
し、シリンダ内の液膜を低減し、ＨＣの増大、燃料によ
る潤滑油の希釈を防止することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は基本的には次の
ように構成される。すなわち、噴射弁本体が内燃機関の
吸気弁上流の吸気管壁に取り付けられ、その噴射口から
吸気弁に向けて燃料を噴射する電磁燃料噴射弁におい
て、前記噴射弁本体の噴射口から該噴射口と前記吸気弁
との間に噴射される燃料を、吸気弁近傍までガイドする
筒状体を設け、この筒状体を前記噴射弁本体の先端部に
取り付けたことを特徴とする。
ように構成される。すなわち、噴射弁本体が内燃機関の
吸気弁上流の吸気管壁に取り付けられ、その噴射口から
吸気弁に向けて燃料を噴射する電磁燃料噴射弁におい
て、前記噴射弁本体の噴射口から該噴射口と前記吸気弁
との間に噴射される燃料を、吸気弁近傍までガイドする
筒状体を設け、この筒状体を前記噴射弁本体の先端部に
取り付けたことを特徴とする。
【０００６】上記構成によれば、吸気ポート付近に取り
付けた燃料噴射弁より噴出した燃料は、燃料噴射弁の先
端に設けた筒状体を通り、この筒状体により内燃機関の
吸気弁近傍に案内される。それによって、燃料噴射弁か
ら噴出した燃料は、吸気管内の空気流の影響を受けず
に、吸気弁が開いているときに燃料を噴出しても、シリ
ンダ内に均一に分散させることができ、燃料の蒸発を促
進する。
付けた燃料噴射弁より噴出した燃料は、燃料噴射弁の先
端に設けた筒状体を通り、この筒状体により内燃機関の
吸気弁近傍に案内される。それによって、燃料噴射弁か
ら噴出した燃料は、吸気管内の空気流の影響を受けず
に、吸気弁が開いているときに燃料を噴出しても、シリ
ンダ内に均一に分散させることができ、燃料の蒸発を促
進する。
【０００７】
【発明の実施の形態】図１に本発明の一実施例を示す。
【０００８】１は電磁式の燃料噴射弁で、ヨーク２，コ
ア３，電磁コイル４，プランジヤ５，ばね６，弁体７，
ノズル８等で構成される。プランジヤ５及び弁体７は一
体的に結合し、弁体７先端がノズル８近傍にばね６の力
で付勢される。
ア３，電磁コイル４，プランジヤ５，ばね６，弁体７，
ノズル８等で構成される。プランジヤ５及び弁体７は一
体的に結合し、弁体７先端がノズル８近傍にばね６の力
で付勢される。
【０００９】電磁コイル４を通電すると、ヨーク２，コ
ア３，プランジヤ５等で磁気回路を構成し、プランジヤ
５がばね６の力に抗して磁気吸引されて開弁する。
ア３，プランジヤ５等で磁気回路を構成し、プランジヤ
５がばね６の力に抗して磁気吸引されて開弁する。
【００１０】噴射弁１の先端に中空筒状のカバー（筒状
体）９及びカバー９の先端にカバーを横切るようにして
衝突部材１１を設ける。
体）９及びカバー９の先端にカバーを横切るようにして
衝突部材１１を設ける。
【００１１】カバー９は噴射弁本体１の先端にカシメ作
業等により固定されている。カバー９は、耐ガソリン性
の金属又は樹脂製の中空円筒で、その一部に通気孔１０
が設けてある。このカバー９は、図３１に示すように、
内燃機関の吸気弁２０上流の吸気管壁に取り付けられ、
噴射弁本体１の噴射口（ノズル）８から該噴射口８と吸
気弁２０との間に噴射される燃料を、吸気弁２０の近傍
までガイドする。
業等により固定されている。カバー９は、耐ガソリン性
の金属又は樹脂製の中空円筒で、その一部に通気孔１０
が設けてある。このカバー９は、図３１に示すように、
内燃機関の吸気弁２０上流の吸気管壁に取り付けられ、
噴射弁本体１の噴射口（ノズル）８から該噴射口８と吸
気弁２０との間に噴射される燃料を、吸気弁２０の近傍
までガイドする。
【００１２】図２に示すように、本実施例の衝突部材１
１は断面が円筒形のピン状で燃料を衝突，微粒化させ
る。衝突部材１１は、耐ガソリン性の金属（ステンレス
等）又は樹脂を用いる。
１は断面が円筒形のピン状で燃料を衝突，微粒化させ
る。衝突部材１１は、耐ガソリン性の金属（ステンレス
等）又は樹脂を用いる。
【００１３】図３に衝突部材１１の直径Ｄｔ と図４に
示す噴霧広がり角θの関係を示す。衝突部材１１の直径
を大きくするのに従い、噴霧広がり角θを大きくするこ
とができる。図３に示すように、直径を変えることによ
って、任意のθを得ることができる。
示す噴霧広がり角θの関係を示す。衝突部材１１の直径
を大きくするのに従い、噴霧広がり角θを大きくするこ
とができる。図３に示すように、直径を変えることによ
って、任意のθを得ることができる。
【００１４】図５に燃料圧力を３００ｋＰａとして、衝
突部材１１とノズル８までの距離Ｌを変えたときのθの
変化を示す。Ｌが大きくなると、衝突部材１１に衝突す
るときの燃料速度が空気との摩擦で小さくなるため、衝
突力が小さくなり、θが小さくなる。
突部材１１とノズル８までの距離Ｌを変えたときのθの
変化を示す。Ｌが大きくなると、衝突部材１１に衝突す
るときの燃料速度が空気との摩擦で小さくなるため、衝
突力が小さくなり、θが小さくなる。
【００１５】図６に燃料圧力Ｐｆとθの関係を示す。Ｐ
ｆが大きくなると燃料速度が大きくなり、θが大きくな
る。
ｆが大きくなると燃料速度が大きくなり、θが大きくな
る。
【００１６】以上のように、衝突部材１１の直径Ｄｔ，
衝突部材とノズルの距離Ｌ，燃圧Ｐｆを選ぶことによっ
て噴霧広がり角θを変えることができる。しかし、上記
の寸法によって噴霧の粒径が大きく異なる。以下に一般
に均質混合気を得るために必要な２００μｍ以下の粒径
の噴霧を形成する手段について述べる。
衝突部材とノズルの距離Ｌ，燃圧Ｐｆを選ぶことによっ
て噴霧広がり角θを変えることができる。しかし、上記
の寸法によって噴霧の粒径が大きく異なる。以下に一般
に均質混合気を得るために必要な２００μｍ以下の粒径
の噴霧を形成する手段について述べる。
【００１７】図７に衝突部材１１の直径Ｄｔと噴霧平均
粒径ｄの関係を示す。ノズルのオリフイス径ｄN＝φ０.
７ｍｍである。Ｄｔが０.４ｍｍ以下、３ｍｍ以上でｄ
が大きくなる。その理由は、Ｄｔが０.４ｍｍ以下では
供給された燃料がすべて、衝突微粒化されておらず、ｄ
が大きくなる。また、Ｄｔが３ｍｍ以上では、衝突部材
に燃料が付着し、粗大粒子を発生しやすいためである。
粒径ｄの関係を示す。ノズルのオリフイス径ｄN＝φ０.
７ｍｍである。Ｄｔが０.４ｍｍ以下、３ｍｍ以上でｄ
が大きくなる。その理由は、Ｄｔが０.４ｍｍ以下では
供給された燃料がすべて、衝突微粒化されておらず、ｄ
が大きくなる。また、Ｄｔが３ｍｍ以上では、衝突部材
に燃料が付着し、粗大粒子を発生しやすいためである。
【００１８】図８に衝突部材直径Ｄｔとノズル直径ｄN
の関係を示す。粒径を小さくするためには、 ０.５≦Ｄｔ／ｄN≦５ のように、Ｄｔ及びｄNを選ぶ。一般にｄNは噴射弁の最
大流量で決まるため、ｄNに合わせて、Ｄｔを選ぶ。
の関係を示す。粒径を小さくするためには、 ０.５≦Ｄｔ／ｄN≦５ のように、Ｄｔ及びｄNを選ぶ。一般にｄNは噴射弁の最
大流量で決まるため、ｄNに合わせて、Ｄｔを選ぶ。
【００１９】図９に衝突部材１１の長さｌと衝突部材直
径Ｄｔの比と粒径ｄの関係を示す。ｌが小さいと、衝突
部材に衝突した燃料が衝突部材の支持部１０ａに付着し
やすく、粒径が大きくなる。小さな粒径を得るために
は、 ｌ／Ｄｔ≧１.０ とする。
径Ｄｔの比と粒径ｄの関係を示す。ｌが小さいと、衝突
部材に衝突した燃料が衝突部材の支持部１０ａに付着し
やすく、粒径が大きくなる。小さな粒径を得るために
は、 ｌ／Ｄｔ≧１.０ とする。
【００２０】図１０に衝突部材１１とノズル８の距離Ｌ
と粒径ｄの関係を示す。Ｌが大きくなると、衝突部材に
衝突するときの燃料速度が小さくなるので、ｄが大きく
なりやすい。燃圧Ｐｆが３００ｋＰａではＬを５０ｍｍ
以下とする。Ｐｆが５００ｋＰａでは６０ｍｍ以下とす
る。
と粒径ｄの関係を示す。Ｌが大きくなると、衝突部材に
衝突するときの燃料速度が小さくなるので、ｄが大きく
なりやすい。燃圧Ｐｆが３００ｋＰａではＬを５０ｍｍ
以下とする。Ｐｆが５００ｋＰａでは６０ｍｍ以下とす
る。
【００２１】 Ｌ／√Ｐｆ≦２.８ Ｌ：[ｍｍ] Ｐｆ：[ｋＰａ] となるようにＬ又はＰｆを選ぶことによって小さな粒径
を得ることができる。
を得ることができる。
【００２２】図１１に本発明の他の実施例を示す。本実
施例は、衝突部材１１をカバー９より突き出した支持部
１０ａで支持する。
施例は、衝突部材１１をカバー９より突き出した支持部
１０ａで支持する。
【００２３】図１２に支持部１０ａの長さｌと粒径の関
係を示す。ｌが小さいと、衝突部材１１に衝突した燃料
がはね返りカバー９の内壁に付着するため、ｄが大きく
なりやすい。はね返りによるｄの増大は燃圧Ｐｆ によ
って異なる。小さな粒径を得るためには、 Ｌ／√Ｐｆ≧０.１ Ｐｆ：(ｋＰａ)ｌ：(ｍｍ) とする。Ｐｆが３００ｋＰａではたとえばｌ≧２ｍｍと
する。
係を示す。ｌが小さいと、衝突部材１１に衝突した燃料
がはね返りカバー９の内壁に付着するため、ｄが大きく
なりやすい。はね返りによるｄの増大は燃圧Ｐｆ によ
って異なる。小さな粒径を得るためには、 Ｌ／√Ｐｆ≧０.１ Ｐｆ：(ｋＰａ)ｌ：(ｍｍ) とする。Ｐｆが３００ｋＰａではたとえばｌ≧２ｍｍと
する。
【００２４】図１３に上記実施例と型式の異なる噴射弁
の断面図、図１４にそのノズル部の拡大図を示す。な
お、符号中、前述の各実施例と同一符号は同一或いは共
通する要素を示す。ノズルより噴出した燃料を有効に衝
突部材に衝突させるため、ノズル直径ｄNと長さＬNを選
ぶ必要がある。本例は、図示しないがノズル８から距離
Ｌのところに衝突部材が配置される。
の断面図、図１４にそのノズル部の拡大図を示す。な
お、符号中、前述の各実施例と同一符号は同一或いは共
通する要素を示す。ノズルより噴出した燃料を有効に衝
突部材に衝突させるため、ノズル直径ｄNと長さＬNを選
ぶ必要がある。本例は、図示しないがノズル８から距離
Ｌのところに衝突部材が配置される。
【００２５】図１５にノズルＬN／ｄNと噴霧広がり角θ
の関係を示す。ＬN／ｄNを大きくするとθを小さくする
ことができる。これは、ノズル８より噴出した燃料が助
走区間によって整流されるためである。ノズル８と衝突
部材の距離Ｌが約７０ｍｍの場合、ＬN／ｄNを３以上と
することによって、衝突部材に効率よく衝突させること
ができる。またカバーの内壁面への燃料の付着を防止す
ることができる。カバーの内径がφ１０ｍｍ以上など大
きいとき、長さＬが短かいときにはＬN／ｄNを３以上と
してもよい。
の関係を示す。ＬN／ｄNを大きくするとθを小さくする
ことができる。これは、ノズル８より噴出した燃料が助
走区間によって整流されるためである。ノズル８と衝突
部材の距離Ｌが約７０ｍｍの場合、ＬN／ｄNを３以上と
することによって、衝突部材に効率よく衝突させること
ができる。またカバーの内壁面への燃料の付着を防止す
ることができる。カバーの内径がφ１０ｍｍ以上など大
きいとき、長さＬが短かいときにはＬN／ｄNを３以上と
してもよい。
【００２６】図１６に本発明の他の実施例を示す。ピン
トル型噴射弁の弁体７先端にオリフイス１２ａ付きのア
ダプタ１２を装着することによって、棒状噴霧を形成す
ることができる。
トル型噴射弁の弁体７先端にオリフイス１２ａ付きのア
ダプタ１２を装着することによって、棒状噴霧を形成す
ることができる。
【００２７】図１７にカバーの長さＬと噴霧粒径ｄの関
係を示す。Ｌが大きくなるにしたがい、燃料の衝突速度
が小さくなり、またカバー内壁に燃料が付着しやすくな
るために、ｄが大きくなる。
係を示す。Ｌが大きくなるにしたがい、燃料の衝突速度
が小さくなり、またカバー内壁に燃料が付着しやすくな
るために、ｄが大きくなる。
【００２８】図１８にカバーの長さＬとカバーの直径Ｄ
ｃの比と粒径ｄの関係を示す。ＬN／ｄNが大きくなる
と、カバー内壁に燃料が付着しやすくなり、ｄが大きく
なる。ノズルのＬN／ｄNを大きくすると、ノズルより噴
出する燃料の広がりが小さくなるので、内壁に燃料が付
着しにくくなる。
ｃの比と粒径ｄの関係を示す。ＬN／ｄNが大きくなる
と、カバー内壁に燃料が付着しやすくなり、ｄが大きく
なる。ノズルのＬN／ｄNを大きくすると、ノズルより噴
出する燃料の広がりが小さくなるので、内壁に燃料が付
着しにくくなる。
【００２９】すなわち、Ｌ／Ｄｃ≦４又はＬN／ｄN≧３
を満足すれば、燃料と衝突部材の衝突を有効に行ない、
粒径を小さくできる。
を満足すれば、燃料と衝突部材の衝突を有効に行ない、
粒径を小さくできる。
【００３０】図１９に本発明の他の実施例を示す。衝突
部材１１を断面がくさび形の部材１１−１とし、カバー
９に衝突部材の保持部材１１ａと共に圧入する。衝突部
材１１を円筒形とすると、衝突部材に燃料が付着しやす
く、ノズルから噴出する燃料量が小さい場合では、燃料
の供給が不連続となったり、粗大粒子を発生しやすい。
くさび形１１−１とすることによって上記の問題を解決
できる。またくさび角によって任意の方向に２つの噴霧
を形成することができる。しかしながら、円筒形に比
べ、燃料量が多い場合での衝突微粒化によって形成され
る噴霧の粒径は大きくなる。これは、衝突によって燃料
の方向が円筒形部材の方が大きく変えられ、燃料が微粒
化されやすいためである。
部材１１を断面がくさび形の部材１１−１とし、カバー
９に衝突部材の保持部材１１ａと共に圧入する。衝突部
材１１を円筒形とすると、衝突部材に燃料が付着しやす
く、ノズルから噴出する燃料量が小さい場合では、燃料
の供給が不連続となったり、粗大粒子を発生しやすい。
くさび形１１−１とすることによって上記の問題を解決
できる。またくさび角によって任意の方向に２つの噴霧
を形成することができる。しかしながら、円筒形に比
べ、燃料量が多い場合での衝突微粒化によって形成され
る噴霧の粒径は大きくなる。これは、衝突によって燃料
の方向が円筒形部材の方が大きく変えられ、燃料が微粒
化されやすいためである。
【００３１】図２０にくさび形衝突部材１１−１の底辺
の長さｌ2 とノズル直径ｄNの比と粒径ｄの関係を示
す。ｌ2／ｄNが小さくなると、ノズルより噴出した燃料
が衝突部材で微粒化しきれず、ｄが大きくなる。粒径を
小さくするためには、 ｌ2／ｄN≧１.０ とする必要がある。また開口部長さｌ4 を開口部９ａの
断面積が燃料ノズルのオリフイス断面積の２倍以上とす
ることによって燃料計量誤差をなくす。
の長さｌ2 とノズル直径ｄNの比と粒径ｄの関係を示
す。ｌ2／ｄNが小さくなると、ノズルより噴出した燃料
が衝突部材で微粒化しきれず、ｄが大きくなる。粒径を
小さくするためには、 ｌ2／ｄN≧１.０ とする必要がある。また開口部長さｌ4 を開口部９ａの
断面積が燃料ノズルのオリフイス断面積の２倍以上とす
ることによって燃料計量誤差をなくす。
【００３２】図２１，図２２に本発明の他の実施例を示
す。くさび形衝突部材１１−１の先端（尖端）１１′を
図２２（ａ）に示す如く平面にする。くさび先端１１′
の幅方向寸法をｌ3 、ノズル直径ｄN とした場合のｌ3
／ｄNと粒径の関係を図２３（ｂ）に示す。ｌ／ｄN を
１付近とすることによってｄが小さくできる。これは、
平面部によって燃料と衝突部材の衝突が効率良く行われ
るためである。ｌ3／ｄNが小さいと、燃料が衝突しきれ
ず、又ｌ3／ｄNが大きいと、平面部に燃料が付着し、ｄ
が大きくなる。そのため、小さな粒径を得るために、 ０.５≦ｌ3／ｄN≦２ とする。
す。くさび形衝突部材１１−１の先端（尖端）１１′を
図２２（ａ）に示す如く平面にする。くさび先端１１′
の幅方向寸法をｌ3 、ノズル直径ｄN とした場合のｌ3
／ｄNと粒径の関係を図２３（ｂ）に示す。ｌ／ｄN を
１付近とすることによってｄが小さくできる。これは、
平面部によって燃料と衝突部材の衝突が効率良く行われ
るためである。ｌ3／ｄNが小さいと、燃料が衝突しきれ
ず、又ｌ3／ｄNが大きいと、平面部に燃料が付着し、ｄ
が大きくなる。そのため、小さな粒径を得るために、 ０.５≦ｌ3／ｄN≦２ とする。
【００３３】また図２２（ｂ）のようにくさび先端１
１′を曲面としても良い。その場合、曲面の半径をＲと
すれば、 ０.５≦２Ｒ／ｄN≦２.５ とすることによって小さな粒径の噴霧を形成できる。
１′を曲面としても良い。その場合、曲面の半径をＲと
すれば、 ０.５≦２Ｒ／ｄN≦２.５ とすることによって小さな粒径の噴霧を形成できる。
【００３４】図２４に本発明の他の実施例を示す。衝突
部材１１として多孔体１１−２を用いる。多孔体１１−
２の穴と穴の間の壁に燃料が衝突し、微粒化する。
部材１１として多孔体１１−２を用いる。多孔体１１−
２の穴と穴の間の壁に燃料が衝突し、微粒化する。
【００３５】図２５に多孔体１１−２の穴の直径ｄｈと
ノズル直径ｄN の比と粒径の関係を示す。ｄｈが大きく
なるとノズルより噴射した燃料が衝突せず、飛び出しや
すくなるため、ｄが大きくなる。小さな粒径を得るため
には、 ｄｈ／ｄN≦１.０ とする。また多孔体１１−２の穴の断面積の総和を燃料
ノズル断面積の２倍以上とすることによって、燃料計量
誤差をなくすことができる。
ノズル直径ｄN の比と粒径の関係を示す。ｄｈが大きく
なるとノズルより噴射した燃料が衝突せず、飛び出しや
すくなるため、ｄが大きくなる。小さな粒径を得るため
には、 ｄｈ／ｄN≦１.０ とする。また多孔体１１−２の穴の断面積の総和を燃料
ノズル断面積の２倍以上とすることによって、燃料計量
誤差をなくすことができる。
【００３６】図２６に穴のピツチＰと多孔体の穴の直径
ｄｈの比と粒径ｄの関係を示す。Ｐが大きくなると、穴
と穴の間の壁に燃料が付着しやすくなるため、 Ｐ／ｄｈ≦２ とするのが望ましい。
ｄｈの比と粒径ｄの関係を示す。Ｐが大きくなると、穴
と穴の間の壁に燃料が付着しやすくなるため、 Ｐ／ｄｈ≦２ とするのが望ましい。
【００３７】また、多孔体１１−２の厚さｌ4が大きす
ぎると、燃料が多孔体に付着しやすくなるので、ｌ4を
２ｍｍ以下とする必要がある。
ぎると、燃料が多孔体に付着しやすくなるので、ｌ4を
２ｍｍ以下とする必要がある。
【００３８】図２７に本発明の他の実施例を示す。本実
施例はカバー９を２重構造としてカバー９−１とカバー
９−２との間に空気通路１５を設け、ノズル８から噴出
した燃料を空気によって微粒化させる。たとえば、空気
をエンジン吸気系の絞り弁上流から取りこむことによっ
て、アイドル付近では、噴霧の粒径を小さくし、燃焼を
良くすることができる。空気の噴出部はスリツト１６又
は多孔オリフイス１７とする。このような構成では、吸
気弁の近くで噴霧を形成することができるので、空気の
噴出方向と燃料の噴出方向のなす角を大きくし、形成さ
れる噴霧の広がり角を大きくしても、吸気管内壁へ付着
しにくい。そのため、空気による燃料の微粒化を効率よ
く行えるので、少ない空気量で燃料を微粒化することが
できる。
施例はカバー９を２重構造としてカバー９−１とカバー
９−２との間に空気通路１５を設け、ノズル８から噴出
した燃料を空気によって微粒化させる。たとえば、空気
をエンジン吸気系の絞り弁上流から取りこむことによっ
て、アイドル付近では、噴霧の粒径を小さくし、燃焼を
良くすることができる。空気の噴出部はスリツト１６又
は多孔オリフイス１７とする。このような構成では、吸
気弁の近くで噴霧を形成することができるので、空気の
噴出方向と燃料の噴出方向のなす角を大きくし、形成さ
れる噴霧の広がり角を大きくしても、吸気管内壁へ付着
しにくい。そのため、空気による燃料の微粒化を効率よ
く行えるので、少ない空気量で燃料を微粒化することが
できる。
【００３９】図２８に本発明の他の実施例を示す。カバ
ー９の先端に衝突部材１１を設ける。カバーの内筒９−
１の外側に空気通路１５を設ける。これによって、衝突
部材１１に衝突した燃料をさらに、空気によって微粒化
できる。
ー９の先端に衝突部材１１を設ける。カバーの内筒９−
１の外側に空気通路１５を設ける。これによって、衝突
部材１１に衝突した燃料をさらに、空気によって微粒化
できる。
【００４０】図２９にエンジン回転数１０００rpmのと
きに、吸気管内圧力ＰBを変化させたときの、噴霧粒径
を示す。衝突部材のみの場合で、ＰBが小さい場合に
は、燃料量が少なく、衝突部材へ燃料が付着し、粒径が
大きくなる。アシストエアのみの場合には、ＰBが大き
くなると、空気の流れがなくなり、アシストエアによる
微粒化が行えなくなる。そのためＰBが大きいほど、粒
径が大きくなる。衝突部材とアシストエアを組合せるこ
とによって、ＰBにかかわらず小さな粒径の噴霧を形成
できる。すなわち、良い燃焼を達成できる。
きに、吸気管内圧力ＰBを変化させたときの、噴霧粒径
を示す。衝突部材のみの場合で、ＰBが小さい場合に
は、燃料量が少なく、衝突部材へ燃料が付着し、粒径が
大きくなる。アシストエアのみの場合には、ＰBが大き
くなると、空気の流れがなくなり、アシストエアによる
微粒化が行えなくなる。そのためＰBが大きいほど、粒
径が大きくなる。衝突部材とアシストエアを組合せるこ
とによって、ＰBにかかわらず小さな粒径の噴霧を形成
できる。すなわち、良い燃焼を達成できる。
【００４１】図３１に本発明を吸気ポート噴射エンジン
に適用した例を示す。図３０の従来例と比較した場合、
従来例の噴射弁では、吸気管内の空気によって燃料噴霧
が流されやすく、また粒径も２００μｍと大きいため、
シリンダ内で燃料の分布が均一でなく、ＨＣ排出量が増
大したり、シリンダ壁面に付着した燃料が多くなる。こ
れに対し、図３１のように、カバー９を設け、衝突部材
１１で燃料を微粒化し、しかも、カバー９先端を吸気弁
２０近傍まで延設することで、微粒化された燃料は吸気
管内の空気流速の影響を受けずに、吸気弁まわり、シリ
ンダ内に均一に燃料を分散させることができる。
に適用した例を示す。図３０の従来例と比較した場合、
従来例の噴射弁では、吸気管内の空気によって燃料噴霧
が流されやすく、また粒径も２００μｍと大きいため、
シリンダ内で燃料の分布が均一でなく、ＨＣ排出量が増
大したり、シリンダ壁面に付着した燃料が多くなる。こ
れに対し、図３１のように、カバー９を設け、衝突部材
１１で燃料を微粒化し、しかも、カバー９先端を吸気弁
２０近傍まで延設することで、微粒化された燃料は吸気
管内の空気流速の影響を受けずに、吸気弁まわり、シリ
ンダ内に均一に燃料を分散させることができる。
【００４２】
【発明の効果】本発明によれば、シリンダ内に燃料を均
一に分散できるので、シリンダ内で燃料の蒸発が促進さ
れ、燃料の液膜を低減するので、ＨＣ排出量の低減及び
燃料による潤滑油の希釈を防止する効果がある。
一に分散できるので、シリンダ内で燃料の蒸発が促進さ
れ、燃料の液膜を低減するので、ＨＣ排出量の低減及び
燃料による潤滑油の希釈を防止する効果がある。
【図１】本発明の第１実施例を示す断面図。
【図２】第１実施例の動作説明図。
【図３】第１実施例に用いる衝突部材の直径Ｄｔ と噴
霧広がり角の関係を示す図。
霧広がり角の関係を示す図。
【図４】第１実施例の衝突部材の直径を変えた場合の動
作説明図。
作説明図。
【図５】衝突部材とノズルまでの距離Ｌと噴霧広がり角
θの関係を示す図。
θの関係を示す図。
【図６】燃料圧力Ｐｆと噴霧広がり角θの関係を示す
図。
図。
【図７】衝突部材直径Ｄｔと噴霧平均粒径ｄの関係を示
す図。
す図。
【図８】Ｄｔ／ｄNとｄの関係を示す図。
【図９】ｌ／Ｄｔとｄの関係を示す図。
【図１０】カバーの長さＬとｄの関係を示す図。
【図１１】本発明の第２実施例を示す断面図。
【図１２】第２実施例の支持部長さｌとｄの関係を示す
図。
図。
【図１３】本発明の第３実施例に用いる噴射弁の断面
図。
図。
【図１４】第３実施例のノズル部を示す断面図。
【図１５】第３実施例のＬN／ｄNとθの関係を示す図。
【図１６】噴射ノズル部断面図。
【図１７】Ｌとｄの関係を示す図。
【図１８】Ｌ／Ｄｃとｄの関係を示す図。
【図１９】本発明の第４実施例を示す要部断面図。
【図２０】ｌ2／ｄNとｄの関係を示す図。
【図２１】本発明の第５実施例を示す要部説明図。
【図２２】第５実施例の衝突部材の形状を示す断面図。
【図２３】衝突部材の大きさとｄの関係を示す図。
【図２４】本発明の第６実施例を示す要部断面図。
【図２５】ｄh／ｄNとｄの関係を示す図。
【図２６】Ｐ／ｄｎとｄの関係を示す図。
【図２７】本発明の第７実施例を示す図。
【図２８】本発明の第８実施例を示す要部断面図。
【図２９】吸気圧力ＰBとｄの関係を示す図。
【図３０】従来の燃料噴射弁をエンジンに適用した図。
【図３１】本発明の燃料噴射弁をエンジンに適用した
図。
図。
１…燃料噴射弁、９…カバー（筒状体）、１１…衝突部
材、１９…空気通路、２０…吸気弁。
材、１９…空気通路、２０…吸気弁。
Claims (2)
- 【請求項１】 噴射弁本体が内燃機関の吸気弁上流の吸
気管壁に取り付けられ、その噴射口から吸気弁に向けて
燃料を噴射する電磁燃料噴射弁において、 前記噴射弁本体の噴射口から該噴射口と前記吸気弁との
間に噴射される燃料を、吸気弁近傍までガイドする筒状
体を設け、この筒状体を前記噴射弁本体の先端部に取り
付けたことを特徴とする電磁燃料噴射弁。 - 【請求項２】 前記筒状体が円筒で、その径がＤｃとす
るとき、前記噴射口と前記筒状体先端までの長さＬが４
Ｄｃ以下である請求項１記載の電磁燃料噴射弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25091297A JPH1073061A (ja) | 1997-09-16 | 1997-09-16 | 電磁燃料噴射弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25091297A JPH1073061A (ja) | 1997-09-16 | 1997-09-16 | 電磁燃料噴射弁 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1066725A Division JP2749108B2 (ja) | 1989-03-18 | 1989-03-18 | 燃料噴射装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1073061A true JPH1073061A (ja) | 1998-03-17 |
Family
ID=17214879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25091297A Pending JPH1073061A (ja) | 1997-09-16 | 1997-09-16 | 電磁燃料噴射弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1073061A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007262995A (ja) * | 2006-03-29 | 2007-10-11 | Denso Corp | インジェクタの取付構造および燃料噴射装置 |
| WO2007119520A1 (ja) * | 2006-03-29 | 2007-10-25 | Denso Corporation | 燃料噴射弁の取付構造および燃料噴射システム |
| US7913665B2 (en) | 2007-09-28 | 2011-03-29 | Denso Corporation | Internal combustion engine |
| JP2012229691A (ja) * | 2011-04-15 | 2012-11-22 | Nippon Soken Inc | 燃料噴射制御システム |
| JP2022044553A (ja) * | 2020-09-07 | 2022-03-17 | 株式会社アネブル | 燃料噴射装置 |
-
1997
- 1997-09-16 JP JP25091297A patent/JPH1073061A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007262995A (ja) * | 2006-03-29 | 2007-10-11 | Denso Corp | インジェクタの取付構造および燃料噴射装置 |
| WO2007119520A1 (ja) * | 2006-03-29 | 2007-10-25 | Denso Corporation | 燃料噴射弁の取付構造および燃料噴射システム |
| US8281766B2 (en) | 2006-03-29 | 2012-10-09 | Denso Corporation | Mount structure of fuel injection valve and fuel injection system |
| US20130000605A1 (en) * | 2006-03-29 | 2013-01-03 | Nippon Soken, Inc. | Mount structure of fuel injection valve and fuel injection system |
| US7913665B2 (en) | 2007-09-28 | 2011-03-29 | Denso Corporation | Internal combustion engine |
| JP2012229691A (ja) * | 2011-04-15 | 2012-11-22 | Nippon Soken Inc | 燃料噴射制御システム |
| JP2022044553A (ja) * | 2020-09-07 | 2022-03-17 | 株式会社アネブル | 燃料噴射装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3183156B2 (ja) | 流体噴射ノズル | |
| JP2996525B2 (ja) | 燃料噴射弁 | |
| US4771948A (en) | Combination of a fuel injection valve and a nozzle | |
| CN101165337A (zh) | 燃料喷射阀及搭载该燃料喷射阀的内燃机的燃料喷射装置 | |
| US10280885B2 (en) | Fluid injection valve and spray generator | |
| JP2778292B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射装置 | |
| JPH08218986A (ja) | 燃料噴射装置 | |
| JPH1073061A (ja) | 電磁燃料噴射弁 | |
| JP2749108B2 (ja) | 燃料噴射装置 | |
| JPH08177689A (ja) | 内燃機関の燃料供給装置 | |
| JP2015078603A (ja) | 燃料噴射弁 | |
| JP3572591B2 (ja) | 流体噴射ノズル及びそれを用いた電磁式燃料噴射弁 | |
| JP3079794B2 (ja) | 電磁式燃料噴射弁、電磁式燃料噴射弁用燃料旋回部材及びこの弁を用いた燃料噴射装置 | |
| JP2865677B2 (ja) | ガソリンエンジンの燃料供給装置 | |
| KR100419183B1 (ko) | 유체분사노즐 | |
| JP3419692B2 (ja) | 筒内噴射式内燃機関および筒内噴射用燃料噴射弁 | |
| JP2564373B2 (ja) | 電磁式燃料噴射弁 | |
| JP2822847B2 (ja) | 燃料噴射弁 | |
| JPH06241147A (ja) | 内燃機関の燃料供給装置 | |
| JP3129188B2 (ja) | 内燃機関用燃料噴射装置 | |
| JP3445805B2 (ja) | 燃料噴射弁 | |
| JP2000314359A (ja) | 燃料噴射弁 | |
| JP2002349353A (ja) | ピストン型気化器 | |
| JP2000018136A (ja) | エンジンの燃料噴射弁及び燃料噴射方法 | |
| JP2860463B2 (ja) | エアアシスト電磁式燃料噴射弁 |