JPH1071449A - 精密鋳造用鋳型 - Google Patents
精密鋳造用鋳型Info
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- JPH1071449A JPH1071449A JP22654596A JP22654596A JPH1071449A JP H1071449 A JPH1071449 A JP H1071449A JP 22654596 A JP22654596 A JP 22654596A JP 22654596 A JP22654596 A JP 22654596A JP H1071449 A JPH1071449 A JP H1071449A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 表面及び寸法精度の優れたチタン、チタン合
金、ニッケル合金、コバルト合金等の精密鋳造品を製造
することができる精密鋳造用鋳型を提案する。 【解決手段】 ジルコニア、マグネシア、ムライト、ア
ルミナ等の通常の耐火物にジルコニア、アルミナの混晶
複合酸化物を添加した耐火物粉粒組成物に、りん酸塩、
エチルシリケート加水分解液、コロイダルシリカ等の結
合剤を加え、硬化させた精密鋳造用鋳型である。
金、ニッケル合金、コバルト合金等の精密鋳造品を製造
することができる精密鋳造用鋳型を提案する。 【解決手段】 ジルコニア、マグネシア、ムライト、ア
ルミナ等の通常の耐火物にジルコニア、アルミナの混晶
複合酸化物を添加した耐火物粉粒組成物に、りん酸塩、
エチルシリケート加水分解液、コロイダルシリカ等の結
合剤を加え、硬化させた精密鋳造用鋳型である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、活性金属元素を含
む高融点金属やその合金、特にチタン（Ｔｉ）及びチタ
ン合金（Ｔｉ合金）、コバルト−クロム合金（Ｃｏ−Ｃ
ｒ合金）、ニッケル−クロム合金（Ｎｉ−Ｃｒ合金）の
精密鋳造品を製造する為に用いる鋳型であり、歯科鋳
造、美術品鋳造並びに工業用精密鋳造分野などで活用さ
れる。
む高融点金属やその合金、特にチタン（Ｔｉ）及びチタ
ン合金（Ｔｉ合金）、コバルト−クロム合金（Ｃｏ−Ｃ
ｒ合金）、ニッケル−クロム合金（Ｎｉ−Ｃｒ合金）の
精密鋳造品を製造する為に用いる鋳型であり、歯科鋳
造、美術品鋳造並びに工業用精密鋳造分野などで活用さ
れる。
【０００２】
【従来の技術】従来は鋳型用耐火物としてＳｉＯ2 、Ａ
ｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ、ＺｒＯ2 、ＺｒＯ 2 ・ＳｉＯ2 、Ｌ
ｉＡｌＳｉＯ6 等の単体もしくは２種以上を用い、これ
にりん酸塩、エチルシリケート加水分解液或いはコロイ
ダルシリカ等の結合材を１種もしくは２種以上配合して
硬化させた鋳型へＴｉ及びＴｉ合金、Ｎｉ−Ｃｒ合金、
Ｃｏ−Ｃｒ合金を不活性雰囲気もしくは１０-2Ｔｏｒｒ
程度の真空下で鋳造し、精密鋳造品を得ている。Ｔｉ又
はＴｉ合金の鋳造の場合、前記材料で作られた鋳型とＴ
ｉ及びＴｉ合金の溶湯とが激しく反応して鋳造品の表面
が酸素、窒素に汚染され、数１０μｍ程度、場合によっ
ては１００μｍ以上の変色硬化層（αケース）が生じ、
表面が青黒から青紫色に変色しているのが現状である。
このαケースはサンドブラスト、研削、研磨及びケミカ
ルミーリング等によって除去可能ではあるが、これらの
処理に多大な労力が必要とされ、さらにはこれらの処理
に伴う鋳造品の変形、残留歪等による鋳造品の寸法精度
の低下が問題となっている。また、Ｃｏ−Ｃｒ合金又は
Ｎｉ−Ｃｒ合金の鋳造の場合、これらの合金溶湯と前記
材料による鋳型との反応によって焼付き及び差し込みが
生じ、鋳造品表面の肌荒れが生じたり、暗緑色酸化膜が
生成されたり、鋳造品の品質の著しい悪化を招いてい
る。
ｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ、ＺｒＯ2 、ＺｒＯ 2 ・ＳｉＯ2 、Ｌ
ｉＡｌＳｉＯ6 等の単体もしくは２種以上を用い、これ
にりん酸塩、エチルシリケート加水分解液或いはコロイ
ダルシリカ等の結合材を１種もしくは２種以上配合して
硬化させた鋳型へＴｉ及びＴｉ合金、Ｎｉ−Ｃｒ合金、
Ｃｏ−Ｃｒ合金を不活性雰囲気もしくは１０-2Ｔｏｒｒ
程度の真空下で鋳造し、精密鋳造品を得ている。Ｔｉ又
はＴｉ合金の鋳造の場合、前記材料で作られた鋳型とＴ
ｉ及びＴｉ合金の溶湯とが激しく反応して鋳造品の表面
が酸素、窒素に汚染され、数１０μｍ程度、場合によっ
ては１００μｍ以上の変色硬化層（αケース）が生じ、
表面が青黒から青紫色に変色しているのが現状である。
このαケースはサンドブラスト、研削、研磨及びケミカ
ルミーリング等によって除去可能ではあるが、これらの
処理に多大な労力が必要とされ、さらにはこれらの処理
に伴う鋳造品の変形、残留歪等による鋳造品の寸法精度
の低下が問題となっている。また、Ｃｏ−Ｃｒ合金又は
Ｎｉ−Ｃｒ合金の鋳造の場合、これらの合金溶湯と前記
材料による鋳型との反応によって焼付き及び差し込みが
生じ、鋳造品表面の肌荒れが生じたり、暗緑色酸化膜が
生成されたり、鋳造品の品質の著しい悪化を招いてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】そこで、前記の問題を
解消できるような精密鋳造用鋳型が希求されていた。即
ち、従来技術に見られる前記の金属及び合金の鋳造品に
現れる表面欠陥を防止することが本発明の目的である。
解消できるような精密鋳造用鋳型が希求されていた。即
ち、従来技術に見られる前記の金属及び合金の鋳造品に
現れる表面欠陥を防止することが本発明の目的である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記に鑑み提案
されたもので、鋳型の主要耐火物として、或いは添加剤
として、チタン（Ｔｉ）及びチタン合金（Ｔｉ合金）、
コバルト−クロム合金（Ｃｏ−Ｃｒ合金）、ニッケル−
クロム合金（Ｎｉ−Ｃｒ合金）等との反応を著しく抑制
する効果を持つジルコニア（ＺｒＯ2 ）とアルミナ（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）の混晶複合酸化物を用いることにより、鋳造
時における合金と鋳型との反応を防止して表面及び寸法
精度の優れた精密鋳造品を製造することができる精密鋳
造用鋳型に関するものである。
されたもので、鋳型の主要耐火物として、或いは添加剤
として、チタン（Ｔｉ）及びチタン合金（Ｔｉ合金）、
コバルト−クロム合金（Ｃｏ−Ｃｒ合金）、ニッケル−
クロム合金（Ｎｉ−Ｃｒ合金）等との反応を著しく抑制
する効果を持つジルコニア（ＺｒＯ2 ）とアルミナ（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）の混晶複合酸化物を用いることにより、鋳造
時における合金と鋳型との反応を防止して表面及び寸法
精度の優れた精密鋳造品を製造することができる精密鋳
造用鋳型に関するものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明に用いる前記混晶複合酸化
物は、１５〜７０重量％のＺｒＯ2 と３０〜８５重量％
のＡｌ2 Ｏ3 とで構成される。ＺｒＯ2 の組成分率が１
５重量％より低い（即ちＡｌ2 Ｏ3 の組成分率が８５重
量％より高い）場合、所定の効果が発揮される複合酸化
物の結晶構造が崩れ、Ａｌ2 Ｏ3 単体の性質に近づくた
め鋳造品表面の改善効果が低下する。また、ＺｒＯ2 の
組成分率が７０重量％より高い（即ちＡｌ2 Ｏ3 の組成
分率が３０重量％より低い）場合、上記と同様に所定の
効果を持つ結晶構造が崩れてＺｒＯ2 単体に近づくため
鋳造品の改善効果が低下する。
物は、１５〜７０重量％のＺｒＯ2 と３０〜８５重量％
のＡｌ2 Ｏ3 とで構成される。ＺｒＯ2 の組成分率が１
５重量％より低い（即ちＡｌ2 Ｏ3 の組成分率が８５重
量％より高い）場合、所定の効果が発揮される複合酸化
物の結晶構造が崩れ、Ａｌ2 Ｏ3 単体の性質に近づくた
め鋳造品表面の改善効果が低下する。また、ＺｒＯ2 の
組成分率が７０重量％より高い（即ちＡｌ2 Ｏ3 の組成
分率が３０重量％より低い）場合、上記と同様に所定の
効果を持つ結晶構造が崩れてＺｒＯ2 単体に近づくため
鋳造品の改善効果が低下する。
【０００６】そして、この混晶複合酸化物の粉粒を含有
してなる耐火物粉粒組成物に、りん酸塩、エチルシリケ
ート加水分解液、コロイダルシリカ、塩化カルシウムア
ルコール溶液、水ガラス、石膏、ジルコニール等の結合
剤のうち１種もしくは２種以上を全量に対して１０〜４
５重量％配合し、硬化させて本発明の鋳型を得ることが
できる。尚、上記結合剤の全量に対する配合量が１０重
量％より少ない場合、鋳型の常温、高温強度が低下して
使用目的に耐えない。また、４５重量％より多い場合、
鋳型強度は増大するが、金属溶湯との反応が促進され、
鋳造品の表面欠陥が増大する。
してなる耐火物粉粒組成物に、りん酸塩、エチルシリケ
ート加水分解液、コロイダルシリカ、塩化カルシウムア
ルコール溶液、水ガラス、石膏、ジルコニール等の結合
剤のうち１種もしくは２種以上を全量に対して１０〜４
５重量％配合し、硬化させて本発明の鋳型を得ることが
できる。尚、上記結合剤の全量に対する配合量が１０重
量％より少ない場合、鋳型の常温、高温強度が低下して
使用目的に耐えない。また、４５重量％より多い場合、
鋳型強度は増大するが、金属溶湯との反応が促進され、
鋳造品の表面欠陥が増大する。
【０００７】また、公知の鋳型用耐火物であるところの
ジルコニア（ＺｒＯ2 ）、イットリア（Ｙ2 Ｏ5 ）、チ
タニア（ＴｉＯ2 ）、カルシア（ＣａＯ）、石英ガラ
ス、石英、クリストバライト等のシリカ耐火物（ＳｉＯ
2 ）、マグネシア（ＭｇＯ）、スピネル（ＭｇＯ・Ａｌ
2 Ｏ3 ）、ジルコン（ＺｒＯ2 ・ＳｉＯ2 ）、ムライト
（３Ａｌ2 Ｏ3 ・２ＳｉＯ2 ）、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ
3 ）のうち１種もしくは２種以上に対し、前記ＺｒＯ2
とＡｌ2 Ｏ3 とで構成される混晶複合酸化物粉粒を１０
〜５０重量％配合して耐火物粉粒組成物とし、これに前
記結合剤を全量に対して１０〜４５重量％配合し、硬化
させて鋳型としても良い。尚、公知の鋳型用耐火物に対
する前記混晶複合酸化物の配合量が１０重量％より少な
い場合、局所的に鋳肌の改善効果はあるが、鋳造品全体
への効果がない。また、５０重量％より多い場合、前記
混晶酸化物と他の耐火物との反応により低融点化合物が
生成して、鋳型の耐火度、耐反応性等が劣化する。
ジルコニア（ＺｒＯ2 ）、イットリア（Ｙ2 Ｏ5 ）、チ
タニア（ＴｉＯ2 ）、カルシア（ＣａＯ）、石英ガラ
ス、石英、クリストバライト等のシリカ耐火物（ＳｉＯ
2 ）、マグネシア（ＭｇＯ）、スピネル（ＭｇＯ・Ａｌ
2 Ｏ3 ）、ジルコン（ＺｒＯ2 ・ＳｉＯ2 ）、ムライト
（３Ａｌ2 Ｏ3 ・２ＳｉＯ2 ）、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ
3 ）のうち１種もしくは２種以上に対し、前記ＺｒＯ2
とＡｌ2 Ｏ3 とで構成される混晶複合酸化物粉粒を１０
〜５０重量％配合して耐火物粉粒組成物とし、これに前
記結合剤を全量に対して１０〜４５重量％配合し、硬化
させて鋳型としても良い。尚、公知の鋳型用耐火物に対
する前記混晶複合酸化物の配合量が１０重量％より少な
い場合、局所的に鋳肌の改善効果はあるが、鋳造品全体
への効果がない。また、５０重量％より多い場合、前記
混晶酸化物と他の耐火物との反応により低融点化合物が
生成して、鋳型の耐火度、耐反応性等が劣化する。
【０００８】さらに、全量に対し、ＺｒＣ，ＨｆＣ，Ｔ
ｉＣ，ＮｂＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，ＭｏＣ，ＷＣ，Ｂ4 Ｃ，Ａ
ｌ4 Ｃ3 ，ＳｉＣ，ＣｏＣ，ＮｉＣ，ＴａＣ，ＶＣ等の
炭化物、Ｓｉ3 Ｎ4 ，ＺｒＮ，ＮｂＮ，ＨｆＮ，Ｔｉ
Ｎ，ＢＮ等の窒化物、ＭｏＳｉ 2 ，ＴｉＳｉ2 ，ＷＳｉ
2 ，ＣｒＳｉ2 ，ＺｒＳｉ2 等のけい化物及びＴｉＢ，
ＭｏＢ，ＮｂＢ2 ，ＺｒＢ2 ，ＴａＢ2 ，ＨｆＢ2 ，Ｗ
Ｂ等の硼化物から選ばれる１種もしくは２種以上を０．
５〜２０重量％添加して鋳型を作製することにより、精
密鋳造品の寸法精度の向上を図るようにしても良い。
尚、前記の耐火物粉粒組成物に対する上記炭化物、窒化
物、けい化物、硼化物等の配合量が０．５重量％より少
ない場合、鋳型の熱膨張量が小さいため、所定の寸法精
度を持つ鋳造品を得ることができない。また、２０重量
％より多い場合、鋳型の熱膨張量が過大となって鋳造品
の寸法精度の悪化を招くとともに、添加物の酸化によっ
て鋳型内に気孔が生じ、鋳型強度が低下したり、時には
崩壊する場合がある。
ｉＣ，ＮｂＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，ＭｏＣ，ＷＣ，Ｂ4 Ｃ，Ａ
ｌ4 Ｃ3 ，ＳｉＣ，ＣｏＣ，ＮｉＣ，ＴａＣ，ＶＣ等の
炭化物、Ｓｉ3 Ｎ4 ，ＺｒＮ，ＮｂＮ，ＨｆＮ，Ｔｉ
Ｎ，ＢＮ等の窒化物、ＭｏＳｉ 2 ，ＴｉＳｉ2 ，ＷＳｉ
2 ，ＣｒＳｉ2 ，ＺｒＳｉ2 等のけい化物及びＴｉＢ，
ＭｏＢ，ＮｂＢ2 ，ＺｒＢ2 ，ＴａＢ2 ，ＨｆＢ2 ，Ｗ
Ｂ等の硼化物から選ばれる１種もしくは２種以上を０．
５〜２０重量％添加して鋳型を作製することにより、精
密鋳造品の寸法精度の向上を図るようにしても良い。
尚、前記の耐火物粉粒組成物に対する上記炭化物、窒化
物、けい化物、硼化物等の配合量が０．５重量％より少
ない場合、鋳型の熱膨張量が小さいため、所定の寸法精
度を持つ鋳造品を得ることができない。また、２０重量
％より多い場合、鋳型の熱膨張量が過大となって鋳造品
の寸法精度の悪化を招くとともに、添加物の酸化によっ
て鋳型内に気孔が生じ、鋳型強度が低下したり、時には
崩壊する場合がある。
【０００９】本発明による鋳型を用いてＴｉ、Ｔｉ合
金、Ｃｏ−Ｃｒ合金、Ｎｉ−Ｃｒ合金等を鋳造すれば、
これらの合金溶湯と鋳型との反応が殆どないため、合金
溶湯の注湯後に得られる鋳造品はＴｉやＴｉ合金の場
合、αケースは殆どなく、Ｎｉ−Ｃｒ合金やＣｏ−Ｃｒ
合金の場合、表面の暗緑色変色度も極めて少ない。ま
た、鋳型材料中へ添加した炭化物、けい化物、窒化物、
硼化物などの効果により、凝固時における収縮が補償さ
れ、鋳造品の寸法精度が著しく向上した。
金、Ｃｏ−Ｃｒ合金、Ｎｉ−Ｃｒ合金等を鋳造すれば、
これらの合金溶湯と鋳型との反応が殆どないため、合金
溶湯の注湯後に得られる鋳造品はＴｉやＴｉ合金の場
合、αケースは殆どなく、Ｎｉ−Ｃｒ合金やＣｏ−Ｃｒ
合金の場合、表面の暗緑色変色度も極めて少ない。ま
た、鋳型材料中へ添加した炭化物、けい化物、窒化物、
硼化物などの効果により、凝固時における収縮が補償さ
れ、鋳造品の寸法精度が著しく向上した。
【００１０】
【実施例】以下、実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。 〔実施例１〕純チタンによる歯科用プレートの製造に用
いた鋳型の組成（鋳型材料）及び鋳造金属を以下の表１
及び表２に示す。
明する。 〔実施例１〕純チタンによる歯科用プレートの製造に用
いた鋳型の組成（鋳型材料）及び鋳造金属を以下の表１
及び表２に示す。
【表１】
【表２】 まず、表１の鋳型材料を、得ようとする歯科用プレート
と相似のワックス模型の周囲に充填して硬化させる。次
に、硬化した鋳型からワックス模型を１００〜１５０℃
で溶融除去した後、８００〜１０００℃で焼成する。そ
して、焼成後の鋳型へ、表２のＴｉ溶湯をアルゴンガス
雰囲気下１７６０℃で注湯した。注湯後、炉内冷却した
鋳型を炉外へ取り出し、型離しして鋳造品（クラウン）
を得た。得られた鋳造品の表面にはαケースは殆どな
く、金属光沢を有し、寸法精度も優れていた。この実施
例１で得られた結果を従来の鋳型を用いた場合の結果と
比較して以下の表３に示す。
と相似のワックス模型の周囲に充填して硬化させる。次
に、硬化した鋳型からワックス模型を１００〜１５０℃
で溶融除去した後、８００〜１０００℃で焼成する。そ
して、焼成後の鋳型へ、表２のＴｉ溶湯をアルゴンガス
雰囲気下１７６０℃で注湯した。注湯後、炉内冷却した
鋳型を炉外へ取り出し、型離しして鋳造品（クラウン）
を得た。得られた鋳造品の表面にはαケースは殆どな
く、金属光沢を有し、寸法精度も優れていた。この実施
例１で得られた結果を従来の鋳型を用いた場合の結果と
比較して以下の表３に示す。
【表３】
【００１１】〔実施例２〕純チタンによる歯科用プレー
トの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）を以下の表４
に示す。
トの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）を以下の表４
に示す。
【表４】 鋳造金属としては前記実施例１と同じ純チタン（９９．
６６％）を用いた。表４の鋳型材料より前記実施例１と
同様の方法で作製した鋳型へ、Ｔｉ溶湯をアルゴン雰囲
気下１７６０℃で注湯した。得られた鋳造品（プレー
ト）のαケースの厚さは１μｍであり、寸法精度も優れ
ていた。
６６％）を用いた。表４の鋳型材料より前記実施例１と
同様の方法で作製した鋳型へ、Ｔｉ溶湯をアルゴン雰囲
気下１７６０℃で注湯した。得られた鋳造品（プレー
ト）のαケースの厚さは１μｍであり、寸法精度も優れ
ていた。
【００１２】〔実施例３〕純チタンによる歯科用クラウ
ンの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）を以下の表５
に示す。
ンの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）を以下の表５
に示す。
【表５】 鋳造金属としては前記実施例１と同じ純チタン（９９．
６６％）を用いた。表５の鋳型材料より前記実施例１と
同様の方法で作製した鋳型へ、Ｔｉ溶湯をアルゴン雰囲
気下１７６０℃で注湯した。得られた鋳造品（クラウ
ン）のαケースの厚さは１μｍであり、寸法精度も優れ
ていた。
６６％）を用いた。表５の鋳型材料より前記実施例１と
同様の方法で作製した鋳型へ、Ｔｉ溶湯をアルゴン雰囲
気下１７６０℃で注湯した。得られた鋳造品（クラウ
ン）のαケースの厚さは１μｍであり、寸法精度も優れ
ていた。
【００１３】〔実施例４〕純チタンによる歯科用プレー
トの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）を以下の表６
に示す。
トの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）を以下の表６
に示す。
【表６】 鋳造金属としては前記実施例１と同じ純チタン（９９．
６６％）を用いた。表６の鋳型材料より前記実施例１と
同様の方法で作製した鋳型へ、Ｔｉ溶湯をアルゴン雰囲
気下１７６０℃で注湯した。得られた鋳造品（プレー
ト）のαケースの厚さは１．５μｍであり、寸法精度も
優れていた。
６６％）を用いた。表６の鋳型材料より前記実施例１と
同様の方法で作製した鋳型へ、Ｔｉ溶湯をアルゴン雰囲
気下１７６０℃で注湯した。得られた鋳造品（プレー
ト）のαケースの厚さは１．５μｍであり、寸法精度も
優れていた。
【００１４】〔実施例５〕Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金によ
る歯科用ブリッジの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材
料）を以下の表７に示す。
る歯科用ブリッジの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材
料）を以下の表７に示す。
【表７】 表７の鋳型材料より前記実施例１と同様の方法で作製し
た鋳型へ、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金注湯をアルゴン雰囲
気下１６８０℃で注湯した。得られた鋳造品（ブリッ
ジ）のαケースの厚さは０．８μｍであり、寸法精度も
優れていた。
た鋳型へ、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金注湯をアルゴン雰囲
気下１６８０℃で注湯した。得られた鋳造品（ブリッ
ジ）のαケースの厚さは０．８μｍであり、寸法精度も
優れていた。
【００１５】〔実施例６〕Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金によ
るボールバルブ（２０ｍｍφ）の製造に用いた鋳型の組
成（鋳型材料）を以下の表８に示す。
るボールバルブ（２０ｍｍφ）の製造に用いた鋳型の組
成（鋳型材料）を以下の表８に示す。
【表８】 表８の鋳型材料より前記実施例１と同様の方法で作製し
た鋳型へ、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の注湯をアルゴン雰
囲気下１６８０℃で注湯した。得られた鋳造品（ボール
バルブ）のαケースの厚さは１．５μｍであり、寸法精
度も優れていた。
た鋳型へ、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の注湯をアルゴン雰
囲気下１６８０℃で注湯した。得られた鋳造品（ボール
バルブ）のαケースの厚さは１．５μｍであり、寸法精
度も優れていた。
【００１６】〔実施例７〕Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金によ
る外科手術用ペンチ（長さ１００ｍｍ）の製造に用いた
鋳型の組成（鋳型材料）を以下の表９に示す。
る外科手術用ペンチ（長さ１００ｍｍ）の製造に用いた
鋳型の組成（鋳型材料）を以下の表９に示す。
【表９】 表９の鋳型材料より前記実施例１と同様の方法で作製し
た鋳型へ、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の注湯をアルゴン雰
囲気下１６８０℃で注湯した。得られた鋳造品（ペン
チ）のαケースの厚さは２μｍであり、寸法精度も優れ
ていた。
た鋳型へ、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の注湯をアルゴン雰
囲気下１６８０℃で注湯した。得られた鋳造品（ペン
チ）のαケースの厚さは２μｍであり、寸法精度も優れ
ていた。
【００１７】〔実施例８〕Ｎｉ−Ｃｒ合金による歯科用
ブリッジの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）及び鋳
造金属を以下の表１０及び表１１に示す。
ブリッジの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）及び鋳
造金属を以下の表１０及び表１１に示す。
【表１０】
【表１１】 表１０の鋳型材料より前記実施例１と同様の方法で作製
した鋳型へ、表１１のＮｉ−Ｃｒ合金の注湯をアルゴン
雰囲気下１６５０℃で注湯した。得られた鋳造品（ブリ
ッジ）の表面は金属光沢を有し、寸法精度も優れてい
た。
した鋳型へ、表１１のＮｉ−Ｃｒ合金の注湯をアルゴン
雰囲気下１６５０℃で注湯した。得られた鋳造品（ブリ
ッジ）の表面は金属光沢を有し、寸法精度も優れてい
た。
【００１８】〔実施例９〕Ｃｏ−Ｃｒ合金による歯科用
クラウンの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）及び鋳
造金属を以下の表１２及び表１３に示す。
クラウンの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）及び鋳
造金属を以下の表１２及び表１３に示す。
【表１２】
【表１３】 表１２の鋳型材料より前記実施例１と同様の方法で作製
した鋳型へ、表１３のＣｏ−Ｃｒ合金の注湯を１６３０
℃で注湯した。得られた鋳造品（クラウン）の表面は金
属光沢を有し、寸法精度も優れていた。
した鋳型へ、表１３のＣｏ−Ｃｒ合金の注湯を１６３０
℃で注湯した。得られた鋳造品（クラウン）の表面は金
属光沢を有し、寸法精度も優れていた。
【００１９】〔実施例１０〕純チタンによる歯科用プレ
ートの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）を以下の表
１４に示す。
ートの製造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）を以下の表
１４に示す。
【表１４】 表１４の鋳型材料より前記実施例１と同様の方法で作製
した鋳型へ、Ｔｉ溶湯をアルゴン雰囲気下１７６０℃で
注湯した。得られた鋳造品（プレート）のαケースの厚
さは２．０μｍであり、寸法精度も優れていた。
した鋳型へ、Ｔｉ溶湯をアルゴン雰囲気下１７６０℃で
注湯した。得られた鋳造品（プレート）のαケースの厚
さは２．０μｍであり、寸法精度も優れていた。
【００２０】〔実施例１１〕Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金に
よるボールバルブ（２０ｍｍφ）の鋳造に用いた鋳型の
組成（鋳型材料）を以下の表１５に示す。
よるボールバルブ（２０ｍｍφ）の鋳造に用いた鋳型の
組成（鋳型材料）を以下の表１５に示す。
【表１５】 表１５の鋳型材料より前記実施例１と同様の方法で作製
した鋳型へ、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の注湯をアルゴン
雰囲気下１６８０℃で注湯した。得られた鋳造品（ボー
ルバルブ）のαケースの厚さは１．８μｍであり、寸法
精度も優れていた。
した鋳型へ、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の注湯をアルゴン
雰囲気下１６８０℃で注湯した。得られた鋳造品（ボー
ルバルブ）のαケースの厚さは１．８μｍであり、寸法
精度も優れていた。
【００２１】〔実施例１２〕純チタンによる歯科用クラ
ウンの鋳造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）を以下の表
１６に示す。
ウンの鋳造に用いた鋳型の組成（鋳型材料）を以下の表
１６に示す。
【表１６】 表１６の鋳型材料より前記実施例１と同様の方法で作製
した鋳型へ、Ｔｉ溶湯をアルゴン雰囲気下で１７６０℃
で注湯した。得られた鋳造品（クラウン）のαケースの
厚さは３．０μｍであり、寸法精度も優れていた。
した鋳型へ、Ｔｉ溶湯をアルゴン雰囲気下で１７６０℃
で注湯した。得られた鋳造品（クラウン）のαケースの
厚さは３．０μｍであり、寸法精度も優れていた。
【００２２】以上本発明の実施例を示したが、本発明は
前記した実施例に限定されるものではなく、特許請求の
範囲に記載した構成を変更しない限りどのようにでも実
施することができる。例えば、結合剤として塩化カルシ
ウムアルコール溶液、水ガラス、石膏、ジルコニールを
用いた例については掲載していないが、前記実施例と同
様の効果が得られることは記載しない実験例により十分
に確認された。また、同様に公知の鋳型用耐火物や添加
物についても、一部のみしか掲載していないが、前記実
施例と同様の効果が得られることは記載しない実験例に
より十分に確認された。
前記した実施例に限定されるものではなく、特許請求の
範囲に記載した構成を変更しない限りどのようにでも実
施することができる。例えば、結合剤として塩化カルシ
ウムアルコール溶液、水ガラス、石膏、ジルコニールを
用いた例については掲載していないが、前記実施例と同
様の効果が得られることは記載しない実験例により十分
に確認された。また、同様に公知の鋳型用耐火物や添加
物についても、一部のみしか掲載していないが、前記実
施例と同様の効果が得られることは記載しない実験例に
より十分に確認された。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように本発明による鋳型を
用いてＴｉ及びＴｉ合金、Ｎｉ−Ｃｒ合金、Ｃｏ−Ｃｒ
合金を鋳造すれば、得られる精密鋳造品の表面は金属光
沢を有してαケース、黒紫色、暗緑色の変色層等の表面
欠陥の発生を防止することができる。したがって、従来
鋳造品からの表面欠陥の除去に必要とした設備の排除、
欠陥除去のための労力の著しい軽減、さらには寸法精度
及び表面精度が改善され、精密鋳造品の品質が著しく向
上する。
用いてＴｉ及びＴｉ合金、Ｎｉ−Ｃｒ合金、Ｃｏ−Ｃｒ
合金を鋳造すれば、得られる精密鋳造品の表面は金属光
沢を有してαケース、黒紫色、暗緑色の変色層等の表面
欠陥の発生を防止することができる。したがって、従来
鋳造品からの表面欠陥の除去に必要とした設備の排除、
欠陥除去のための労力の著しい軽減、さらには寸法精度
及び表面精度が改善され、精密鋳造品の品質が著しく向
上する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹田 雄佶 大阪府河内長野市大矢船北町29−８
Claims (3)
- 【請求項１】 １５〜７０重量％のジルコニア（ＺｒＯ
2 ）と３０〜８５重量％のアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）とで
構成される混晶複合酸化物粉粒を含有してなる耐火物粉
粒組成物に、りん酸塩、エチルシリケート加水分解液、
コロイダルシリカ、塩化カルシウムアルコール溶液、水
ガラス、石膏、ジルコニール等の結合剤のうち１種もし
くは２種以上を全量に対して１０〜４５重量％配合し、
硬化させて得られる精密鋳造用鋳型。 - 【請求項２】 ジルコニア（ＺｒＯ2 ）、イットリア
（Ｙ2 Ｏ5 ）、チタニア（ＴｉＯ2 ）、カルシア（Ｃａ
Ｏ）、石英ガラス、石英、クリストバライト等のシリカ
耐火物（ＳｉＯ2 ）、マグネシア（ＭｇＯ）、スピネル
（ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3 ）、ジルコン（ＺｒＯ2 ・ＳｉＯ2
）、ムライト（３Ａｌ2 Ｏ3 ・２ＳｉＯ 2 ）、アルミ
ナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）のうち１種もしくは２種以上に対し、
請求項１に記載の混晶複合酸化物粉粒を１０〜５０重量
％配合して耐火物粉粒組成物となし、さらに請求項１に
記載の結合剤を全量に対して１０〜４５重量％配合し、
硬化させて得られる精密鋳造用鋳型。 - 【請求項３】 全量に対し、ＺｒＣ，ＨｆＣ，ＴｉＣ，
ＮｂＣ，Ｃｒ3 Ｃ2 ，ＭｏＣ，ＷＣ，Ｂ4 Ｃ，Ａｌ4 Ｃ
3 ，ＳｉＣ，ＣｏＣ，ＮｉＣ，ＴａＣ，ＶＣ等の炭化
物、Ｓｉ3 Ｎ4 ，ＺｒＮ，ＮｂＮ，ＨｆＮ，ＴｉＮ，Ｂ
Ｎ等の窒化物、ＭｏＳｉ2 ，ＴｉＳｉ2 ，ＷＳｉ2 ，Ｃ
ｒＳｉ2 ，ＺｒＳｉ2 等のけい化物及びＴｉＢ2 ，Ｍｏ
Ｂ，ＮｂＢ2 ，ＺｒＢ2 ，ＴａＢ2 ，ＨｆＢ2 ，ＷＢ等
の硼化物から選ばれる１種もしくは２種以上を０．５〜
２０重量％配合した請求項１又は２に記載の精密鋳造用
鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22654596A JPH1071449A (ja) | 1996-08-28 | 1996-08-28 | 精密鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22654596A JPH1071449A (ja) | 1996-08-28 | 1996-08-28 | 精密鋳造用鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1071449A true JPH1071449A (ja) | 1998-03-17 |
Family
ID=16846837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22654596A Pending JPH1071449A (ja) | 1996-08-28 | 1996-08-28 | 精密鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1071449A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007508146A (ja) * | 2003-10-09 | 2007-04-05 | ガーフィーアテー ゲーエムベーハー | 鋳造部品を製造する工具、このような工具の製造方法、および鋳造部品の製造方法 |
| JP2018086661A (ja) * | 2016-11-28 | 2018-06-07 | リグナイト株式会社 | 鋳型用粘結材料、粘結剤コーテッド耐火物及びその製造方法、鋳型の製造方法、鋳造方法 |
-
1996
- 1996-08-28 JP JP22654596A patent/JPH1071449A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007508146A (ja) * | 2003-10-09 | 2007-04-05 | ガーフィーアテー ゲーエムベーハー | 鋳造部品を製造する工具、このような工具の製造方法、および鋳造部品の製造方法 |
| JP4818113B2 (ja) * | 2003-10-09 | 2011-11-16 | ガーフィーアテー ゲーエムベーハー | 鋳造部品を製造する工具、このような工具の製造方法、および鋳造部品の製造方法 |
| JP2018086661A (ja) * | 2016-11-28 | 2018-06-07 | リグナイト株式会社 | 鋳型用粘結材料、粘結剤コーテッド耐火物及びその製造方法、鋳型の製造方法、鋳造方法 |
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