JPH1058189A - ティグ溶接用オーステナイト系ステンレス鋼溶加材 - Google Patents
ティグ溶接用オーステナイト系ステンレス鋼溶加材Info
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- JPH1058189A JPH1058189A JP22104196A JP22104196A JPH1058189A JP H1058189 A JPH1058189 A JP H1058189A JP 22104196 A JP22104196 A JP 22104196A JP 22104196 A JP22104196 A JP 22104196A JP H1058189 A JPH1058189 A JP H1058189A
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- tig welding
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- welding
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ステンレス鋼のティグ溶接において、高温で
のクリープ延性に優れた溶接金属を得る溶加材を提供す
る。 【解決手段】 軟鋼もしくはステンレス鋼を外皮とし、
ＮｉやＣｒなどの金属粉、ＴｉＯ2やＳｉＯ2などの金属
酸化物、ＣａＦ2やＮａＦなどの金属フツ化物を特定量
含有するティグ溶接用オーステナイト系ステンレス鋼溶
加材。
のクリープ延性に優れた溶接金属を得る溶加材を提供す
る。 【解決手段】 軟鋼もしくはステンレス鋼を外皮とし、
ＮｉやＣｒなどの金属粉、ＴｉＯ2やＳｉＯ2などの金属
酸化物、ＣａＦ2やＮａＦなどの金属フツ化物を特定量
含有するティグ溶接用オーステナイト系ステンレス鋼溶
加材。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ティグ溶接用の高
温でのクリープ延性に優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼溶加材に関するものである。
温でのクリープ延性に優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼溶加材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般にオーステナイト系ステンレス鋼は
その優れた耐熱性、耐高温酸化性により５００℃を超え
る高温で使用される構造材として、化学装置や発電装置
などで幅広く使用されている。これらの機器では高温で
のクリープ性能、特にクリープ延性や長時間使用後の衝
撃靱性が要求されるが、溶接金属は母材と異なり鋳造組
織であり、凝固時の割れを防ぐ目的で高温で脆化されや
すいデルタフェライト組織を含むよう成分設計がなされ
ているため、母材に比べ高温で使用中に脆化を受けやす
く、このためクリープ延性や衝撃性能の優れた溶接材料
の開発要求が高くなってきている。ティグ溶接は被覆ア
ーク溶接等の消耗型電極による溶接方法に比べて能率は
低いが、溶接金属の清浄度が高く、溶接欠陥の少ない高
品位の溶接が可能であることから重要機器の溶接や厳し
い環境にさらされる部分の溶接に使用されており、上述
のような高温環境下で使用される機器の溶接にも広く使
用されている。また、近年溶加材にワイヤを用い、これ
に電流を流しジュール発熱によりワイヤの溶融速度を高
めた所謂ホットワイヤ方式の全自動溶接や半自動溶接も
実用化されており、弱点であった能率の点でも改善が進
み、その適応範囲も広がっている。
その優れた耐熱性、耐高温酸化性により５００℃を超え
る高温で使用される構造材として、化学装置や発電装置
などで幅広く使用されている。これらの機器では高温で
のクリープ性能、特にクリープ延性や長時間使用後の衝
撃靱性が要求されるが、溶接金属は母材と異なり鋳造組
織であり、凝固時の割れを防ぐ目的で高温で脆化されや
すいデルタフェライト組織を含むよう成分設計がなされ
ているため、母材に比べ高温で使用中に脆化を受けやす
く、このためクリープ延性や衝撃性能の優れた溶接材料
の開発要求が高くなってきている。ティグ溶接は被覆ア
ーク溶接等の消耗型電極による溶接方法に比べて能率は
低いが、溶接金属の清浄度が高く、溶接欠陥の少ない高
品位の溶接が可能であることから重要機器の溶接や厳し
い環境にさらされる部分の溶接に使用されており、上述
のような高温環境下で使用される機器の溶接にも広く使
用されている。また、近年溶加材にワイヤを用い、これ
に電流を流しジュール発熱によりワイヤの溶融速度を高
めた所謂ホットワイヤ方式の全自動溶接や半自動溶接も
実用化されており、弱点であった能率の点でも改善が進
み、その適応範囲も広がっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、ティグ溶接に
よる溶接金属は他の溶接方法に比べ溶接金属の酸素量が
低く、靱性は優れているが高温でのクリープ性能、特に
延性が被覆アーク溶接やミグ溶接による溶接金属に比べ
劣っている。高温でのクリープ延性が低いことは、５０
０〜８００℃の高温環境で長時間使用される機器におい
て、使用中に残留応力や熱応力により割れが発生しやす
くなり、機器の寿命を縮めるとともに、機器の信頼性を
低下させる。特にティグ溶接は機器の中の最重要部分、
すなわち最も厳しい環境にさらされる部分の溶接に使用
されることが多く、ティグ溶接による溶接金属のクリー
プ延性の低いことは大きな問題となる。本発明の目的
は、上記従来技術の欠点を解消して、溶接金属の高温で
のクリープ延性に優れ、かつ溶接作業性が良好なティグ
溶接用溶加材を提供することにある。
よる溶接金属は他の溶接方法に比べ溶接金属の酸素量が
低く、靱性は優れているが高温でのクリープ性能、特に
延性が被覆アーク溶接やミグ溶接による溶接金属に比べ
劣っている。高温でのクリープ延性が低いことは、５０
０〜８００℃の高温環境で長時間使用される機器におい
て、使用中に残留応力や熱応力により割れが発生しやす
くなり、機器の寿命を縮めるとともに、機器の信頼性を
低下させる。特にティグ溶接は機器の中の最重要部分、
すなわち最も厳しい環境にさらされる部分の溶接に使用
されることが多く、ティグ溶接による溶接金属のクリー
プ延性の低いことは大きな問題となる。本発明の目的
は、上記従来技術の欠点を解消して、溶接金属の高温で
のクリープ延性に優れ、かつ溶接作業性が良好なティグ
溶接用溶加材を提供することにある。
【０００４】本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、被
覆アーク溶接やフラックス入りワイヤにおける溶接金属
の酸素量とクリープ延性との関係、同一ワイヤを用いて
のミグ溶接とテイグ溶接での溶接金属の酸素量とクリー
プ延性の違いなどから、高温でのクリープ延性を高める
ためにはテイグ溶接での溶接金属に酸素を一定量、例え
ば、３５０〜１０００ＰＰＭ添加することが必要である
との知見を得た。ティグ溶接による溶接金属に酸素を添
加する方法としては、シールドガス中に酸素を混入させ
る方法が考えられるが、この場合、タングステン電極の
消耗が激しく、また溶接条件やアーク長により溶接金属
中の酸素量が一定とならないため実用には適さない。
覆アーク溶接やフラックス入りワイヤにおける溶接金属
の酸素量とクリープ延性との関係、同一ワイヤを用いて
のミグ溶接とテイグ溶接での溶接金属の酸素量とクリー
プ延性の違いなどから、高温でのクリープ延性を高める
ためにはテイグ溶接での溶接金属に酸素を一定量、例え
ば、３５０〜１０００ＰＰＭ添加することが必要である
との知見を得た。ティグ溶接による溶接金属に酸素を添
加する方法としては、シールドガス中に酸素を混入させ
る方法が考えられるが、この場合、タングステン電極の
消耗が激しく、また溶接条件やアーク長により溶接金属
中の酸素量が一定とならないため実用には適さない。
【０００５】そこで溶加材に酸素源となる金属紛末や金
属酸化物を内包したフラックス入りワイヤを用いること
により、溶接金属に酸素を安定的に添加することが可能
であり、またタングステン電極の消耗も防ぐことができ
る。すなわち、発明者らはティグ溶接において高温での
クリープ延性を高めるためには、溶接金属に特定の金属
粉末を特定量添加して、酸素を一定量にすることにより
解決できるとの知見を得て本発明を完成した。
属酸化物を内包したフラックス入りワイヤを用いること
により、溶接金属に酸素を安定的に添加することが可能
であり、またタングステン電極の消耗も防ぐことができ
る。すなわち、発明者らはティグ溶接において高温での
クリープ延性を高めるためには、溶接金属に特定の金属
粉末を特定量添加して、酸素を一定量にすることにより
解決できるとの知見を得て本発明を完成した。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の第１は、軟鋼も
しくはステンレス鋼を外皮とし、ワイヤ全重量に対し
て、フラックス成分として、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｎ、
Ｍｏ、Ｎｂやこれら２種以上の合金よりなる金属粉末を
５.０〜３０.０重量％を含有することを特徴とすティグ
溶接用オーステナイト系ステンレス鋼溶加材である。本
発明の第２、第３は、フラックスに、さらに金属酸化物
を０．０１〜０．５重量％または金属フツ化物を０．０
１〜０．３重量％含有することを特徴とするティグ溶接
用オーステナイト系ステンレス鋼溶加材である。
しくはステンレス鋼を外皮とし、ワイヤ全重量に対し
て、フラックス成分として、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｎ、
Ｍｏ、Ｎｂやこれら２種以上の合金よりなる金属粉末を
５.０〜３０.０重量％を含有することを特徴とすティグ
溶接用オーステナイト系ステンレス鋼溶加材である。本
発明の第２、第３は、フラックスに、さらに金属酸化物
を０．０１〜０．５重量％または金属フツ化物を０．０
１〜０．３重量％含有することを特徴とするティグ溶接
用オーステナイト系ステンレス鋼溶加材である。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明で使用する金属粉末は、Ｆ
ｅ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｎｂやこれら２種以上の
合金、例えば、Ｆｅ−ＣｒやＳＵＳ３０４などよりな
り、その添加量はワイヤ全重量に対して、５．０〜３
０．０重量％含有する。５．０重量％未満では、金属表
面の酸化物を溶接金属中にスラグ介在物の形で分散させ
クリープ延性を増加させることができない。また、３
０．０重量％を超えると溶接金属中の酸素量が増加しす
ぎ、クリープ強度や靱性を低下させるため好ましくな
い。なお、金属粉末の粒度は１μｍ〜１０００μｍ程度
が好ましい。溶接金属の酸素含量と高温でのクリープ延
性との関係において、金属粉末を５．０〜３０．０重量
％添加することにより、溶接金属の酸素含量が０．０３
５〜０．１０重量％になり、ティグ溶接において高温で
のクリープ延性がよくなる。
ｅ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｎｂやこれら２種以上の
合金、例えば、Ｆｅ−ＣｒやＳＵＳ３０４などよりな
り、その添加量はワイヤ全重量に対して、５．０〜３
０．０重量％含有する。５．０重量％未満では、金属表
面の酸化物を溶接金属中にスラグ介在物の形で分散させ
クリープ延性を増加させることができない。また、３
０．０重量％を超えると溶接金属中の酸素量が増加しす
ぎ、クリープ強度や靱性を低下させるため好ましくな
い。なお、金属粉末の粒度は１μｍ〜１０００μｍ程度
が好ましい。溶接金属の酸素含量と高温でのクリープ延
性との関係において、金属粉末を５．０〜３０．０重量
％添加することにより、溶接金属の酸素含量が０．０３
５〜０．１０重量％になり、ティグ溶接において高温で
のクリープ延性がよくなる。
【０００８】本発明で使用する金属酸化物として、例え
ば、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2、Ｋ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｃａ０、Ｌｉ
2Ｏ、ＭｇＯ、ＡＬ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2等とこれら
の２種以上の化合物をあげることができ、具体的な原料
としては、ルチル（ＴｉＯ 2）、ジルコサンド（Ｚｒ
Ｏ2、ＳｉＯ2）、珪灰石（Ｃａ０、ＳｉＯ2）、カリ長
石（Ｋ2Ｏ、ＡＬ2Ｏ3、ＳｉＯ2）、イルミナイト（Ｔｉ
Ｏ2、Ｆｅ2Ｏ3）等であり、その添加量はワイヤ全重量
に対して、０．０１〜０．５０重量％添加する。添加す
ることにより溶接金属中の酸素量を増加し、クリープ延
性を高めることができる。しかし、０．０１重量％未満
では酸素量増加の効果が少なく、０．５０重量％を超え
ると溶接ビード表面に多量のスラグを発生させ、溶接金
属のなじみ性を悪くさせるとともに多層溶接に際してス
ラグ巻込みの発生を招くため好ましくない。なお、金属
酸化物の粒度は１μｍ〜１０００μｍ程度が好ましい。
ば、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2、Ｋ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｃａ０、Ｌｉ
2Ｏ、ＭｇＯ、ＡＬ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＳｉＯ2等とこれら
の２種以上の化合物をあげることができ、具体的な原料
としては、ルチル（ＴｉＯ 2）、ジルコサンド（Ｚｒ
Ｏ2、ＳｉＯ2）、珪灰石（Ｃａ０、ＳｉＯ2）、カリ長
石（Ｋ2Ｏ、ＡＬ2Ｏ3、ＳｉＯ2）、イルミナイト（Ｔｉ
Ｏ2、Ｆｅ2Ｏ3）等であり、その添加量はワイヤ全重量
に対して、０．０１〜０．５０重量％添加する。添加す
ることにより溶接金属中の酸素量を増加し、クリープ延
性を高めることができる。しかし、０．０１重量％未満
では酸素量増加の効果が少なく、０．５０重量％を超え
ると溶接ビード表面に多量のスラグを発生させ、溶接金
属のなじみ性を悪くさせるとともに多層溶接に際してス
ラグ巻込みの発生を招くため好ましくない。なお、金属
酸化物の粒度は１μｍ〜１０００μｍ程度が好ましい。
【０００９】本発明で使用する金属フツ化物は、添加す
ることによりこれらの化合物が溶融金属の表面張力を低
下させ溶融池の母材へのなじみを良くするすることがで
き多層溶接に際し作業性を向上させる。金属フツ化物と
して、例えば、ＣａＦ2、ＮａＦ、ＬｉＦ、ＭｇＦ2、Ｍ
ｎＦ等とこれら２種以上の化合物をあげることができ、
具体的な原料としては、ホタル石（ＣａＦ2）、フツ化
ソーダ（ＮａＦ）、フツ化リチウム（ＬｉＦ）等であ
り、その添加量はワイヤ全重量に対して、０．０１〜
０．３０重量％添加する。０．０１重量％未満では母材
へのなじみや作業性向上の効果が少ない。０．３０重量
％を超えるとスラグが多くなり、溶接ビード表面に付着
し多層溶接に際し、スラグ巻き込みなどの欠陥発生の原
因となるので好ましくない。なお、金属フツ化物の粒度
は１μｍ〜１０００μｍ程度が好ましい。また、金属粉
末に金属酸化物および金属フツ化物を添加することもで
きる。
ることによりこれらの化合物が溶融金属の表面張力を低
下させ溶融池の母材へのなじみを良くするすることがで
き多層溶接に際し作業性を向上させる。金属フツ化物と
して、例えば、ＣａＦ2、ＮａＦ、ＬｉＦ、ＭｇＦ2、Ｍ
ｎＦ等とこれら２種以上の化合物をあげることができ、
具体的な原料としては、ホタル石（ＣａＦ2）、フツ化
ソーダ（ＮａＦ）、フツ化リチウム（ＬｉＦ）等であ
り、その添加量はワイヤ全重量に対して、０．０１〜
０．３０重量％添加する。０．０１重量％未満では母材
へのなじみや作業性向上の効果が少ない。０．３０重量
％を超えるとスラグが多くなり、溶接ビード表面に付着
し多層溶接に際し、スラグ巻き込みなどの欠陥発生の原
因となるので好ましくない。なお、金属フツ化物の粒度
は１μｍ〜１０００μｍ程度が好ましい。また、金属粉
末に金属酸化物および金属フツ化物を添加することもで
きる。
【００１０】
【作用】通常のティグ溶接による溶接金属の酸素量で
は、結晶粒内に酸化物よりなる介在物がほとんど存在せ
ず、クリープ変形中に結晶粒内は強化され、クリープ変
形による歪は、結晶粒界や粒界の３重点に集積し、破断
は結晶粒界破壊が主となり、クリープ延性は低下する。
溶接金属への酸素の添加は適度な大きさの酸化物よりな
る介在物を結晶粒内に分散させ、クリープ変形中の結晶
粒内の強化を抑制し、結晶粒界や粒界の３重点へのクリ
ープ変形による歪み集積を抑制することにより、クリー
プ延性を増加させる。しかし、酸素量が増加しすぎた場
合には、クリープ強度が低下し、低温での靱性も低下す
るため、溶接金属中の酸素量を調整することが必要とな
る。また、酸素を添加した場合、ティグ溶接時に発生す
るスラグによる溶接金属のなじみ性の劣化は、スラグ量
（酸素量）を制御することにより、スラグ巻き込みや融
合不良などの欠陥を発生せず、連続多層溶接性に優れた
５００〜８００℃の高温でのクリープ延性がよい高能率
の溶接が可能となる。
は、結晶粒内に酸化物よりなる介在物がほとんど存在せ
ず、クリープ変形中に結晶粒内は強化され、クリープ変
形による歪は、結晶粒界や粒界の３重点に集積し、破断
は結晶粒界破壊が主となり、クリープ延性は低下する。
溶接金属への酸素の添加は適度な大きさの酸化物よりな
る介在物を結晶粒内に分散させ、クリープ変形中の結晶
粒内の強化を抑制し、結晶粒界や粒界の３重点へのクリ
ープ変形による歪み集積を抑制することにより、クリー
プ延性を増加させる。しかし、酸素量が増加しすぎた場
合には、クリープ強度が低下し、低温での靱性も低下す
るため、溶接金属中の酸素量を調整することが必要とな
る。また、酸素を添加した場合、ティグ溶接時に発生す
るスラグによる溶接金属のなじみ性の劣化は、スラグ量
（酸素量）を制御することにより、スラグ巻き込みや融
合不良などの欠陥を発生せず、連続多層溶接性に優れた
５００〜８００℃の高温でのクリープ延性がよい高能率
の溶接が可能となる。
【００１１】
実施例１ 表１に示す成分組成で残部がＦｅであるステンレス鋼か
らなる外皮用帯鋼（ストリップ材：０．２５ｍｍ厚×８
ｍｍ幅）に、表２に示す金属粉末であるＦｅ−Ｃｒ合金
（粒径：１０μｍ〜１００μｍ）１．５重量％、ＳＵＳ
３０４（粒径：１０μｍ〜１００μｍ）３．８０重量％
を添加した成分組成のフラックスを内包し、直径１．２
ｍｍに仕上げ伸線したステンレス鋼溶加材である試作ワ
イヤを製作した。表３にワイヤを用いてティグ溶接して
得られた溶接金属の化学成分を示す。酸素量は０．０４
６重量％であった。つぎにこのワイヤを用い、連続多層
溶接性試験をおこなった。溶接用母材として１００ｍｍ
×２５０ｍｍ長×２０ｍｍ厚さのＳＵＳ３０４の開先
（角度３０度）内を、全自動ティグ溶接で突合せ溶接を
行った。溶接部は放射線透過試験により溶接欠陥の有無
を確認した。溶接条件は、電流２００Ａ、電圧１８Ｖで
ワイヤ供給量を１０ｇ／ｍｉｎとし、シールガスに１０
０％Ａｒを用い、流量は２０ ｌ／ｍｉｎとした。放射
線透過試験はＪＩＳ Ｚ ３１０６「ステンレス鋼溶接
部の放射線透過試験法」により行い、その結果を表４に
示した。クリープ破断試験は、ＪＩＳ Ｚ ２２７２
「金属材料のクリープ破断試験法」により行った。条件
は前記のＳＵＳ３０４の突合せ溶接部より採取した試験
片により、試験温度を７００℃、負荷応力は９８Ｎ／ｍ
ｍ2と７８Ｎ／ｍｍ2として破断時間と破断伸びとの関係
を測定した。このクリープ破断試験の結果を表４に示
す。
らなる外皮用帯鋼（ストリップ材：０．２５ｍｍ厚×８
ｍｍ幅）に、表２に示す金属粉末であるＦｅ−Ｃｒ合金
（粒径：１０μｍ〜１００μｍ）１．５重量％、ＳＵＳ
３０４（粒径：１０μｍ〜１００μｍ）３．８０重量％
を添加した成分組成のフラックスを内包し、直径１．２
ｍｍに仕上げ伸線したステンレス鋼溶加材である試作ワ
イヤを製作した。表３にワイヤを用いてティグ溶接して
得られた溶接金属の化学成分を示す。酸素量は０．０４
６重量％であった。つぎにこのワイヤを用い、連続多層
溶接性試験をおこなった。溶接用母材として１００ｍｍ
×２５０ｍｍ長×２０ｍｍ厚さのＳＵＳ３０４の開先
（角度３０度）内を、全自動ティグ溶接で突合せ溶接を
行った。溶接部は放射線透過試験により溶接欠陥の有無
を確認した。溶接条件は、電流２００Ａ、電圧１８Ｖで
ワイヤ供給量を１０ｇ／ｍｉｎとし、シールガスに１０
０％Ａｒを用い、流量は２０ ｌ／ｍｉｎとした。放射
線透過試験はＪＩＳ Ｚ ３１０６「ステンレス鋼溶接
部の放射線透過試験法」により行い、その結果を表４に
示した。クリープ破断試験は、ＪＩＳ Ｚ ２２７２
「金属材料のクリープ破断試験法」により行った。条件
は前記のＳＵＳ３０４の突合せ溶接部より採取した試験
片により、試験温度を７００℃、負荷応力は９８Ｎ／ｍ
ｍ2と７８Ｎ／ｍｍ2として破断時間と破断伸びとの関係
を測定した。このクリープ破断試験の結果を表４に示
す。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【表４】
【００１６】実施例２〜１０、比較例１〜４ 実施例１に準じて、表１に示す成分組成のステンレス鋼
からなる外皮用帯鋼に表２に示す各々の成分組成のフラ
ックスを内包し、直径１．２ｍｍに仕上げ伸線した実施
例２〜１０および比較例１〜４のステンレス鋼溶加材で
ある試作ワイヤを製作した。表３に各試作ワイヤを用い
てティグ溶接して得られた全ワイヤの溶接金属の化学成
分を示す。実施例１と同様にして、これらの各ワイヤの
溶接金属について、放射線透過試験およびクリープ破断
試験を行い、これらのクリープ破断試験の試験結果を表
４に示す。
からなる外皮用帯鋼に表２に示す各々の成分組成のフラ
ックスを内包し、直径１．２ｍｍに仕上げ伸線した実施
例２〜１０および比較例１〜４のステンレス鋼溶加材で
ある試作ワイヤを製作した。表３に各試作ワイヤを用い
てティグ溶接して得られた全ワイヤの溶接金属の化学成
分を示す。実施例１と同様にして、これらの各ワイヤの
溶接金属について、放射線透過試験およびクリープ破断
試験を行い、これらのクリープ破断試験の試験結果を表
４に示す。
【００１７】表４より、本発明のティグ溶接用オーステ
ナイト系ステンレス鋼溶加材である実施例１〜実施例１
０はいずれも良好な連続多層溶接性とクリープ延性を示
している。特に金属フツ化物を加えた実施例８〜実施例
１０は溶接金属の母材へのなじみが良かった。これに対
し、比較例１は溶接金属の酸素含量が低くクリープ強度
は高いがクリープ伸びは低く、比較例２は溶接金属の酸
素含量が高くクリープ伸びは大きいがクリープ強度が低
い。また、比較例３は金属酸化物が多く、また、比較例
４は金属フツ化物が多くて溶接のビード表面でのスラグ
の発生量が多すぎてスラグ巻込みが発生した。
ナイト系ステンレス鋼溶加材である実施例１〜実施例１
０はいずれも良好な連続多層溶接性とクリープ延性を示
している。特に金属フツ化物を加えた実施例８〜実施例
１０は溶接金属の母材へのなじみが良かった。これに対
し、比較例１は溶接金属の酸素含量が低くクリープ強度
は高いがクリープ伸びは低く、比較例２は溶接金属の酸
素含量が高くクリープ伸びは大きいがクリープ強度が低
い。また、比較例３は金属酸化物が多く、また、比較例
４は金属フツ化物が多くて溶接のビード表面でのスラグ
の発生量が多すぎてスラグ巻込みが発生した。
【００１８】
【発明の効果】ステンレス鋼のティグ溶接において、Ｎ
ｉやＣｒなどの金属紛、ＴｉＯ2やＳｉＯ2などの金属酸
化物、ＣａＦ2やＮａＦなどの金属フツ化物を含有した
各フラックス入り溶加材により、溶接金属中の酸素量を
調整することにより高温でのクリープ延性を向上させる
ことができる。
ｉやＣｒなどの金属紛、ＴｉＯ2やＳｉＯ2などの金属酸
化物、ＣａＦ2やＮａＦなどの金属フツ化物を含有した
各フラックス入り溶加材により、溶接金属中の酸素量を
調整することにより高温でのクリープ延性を向上させる
ことができる。
Claims (3)
- 【請求項１】 軟鋼もしくはステンレス鋼を外皮とし、
ワイヤ全重量に対して、フラックス成分としてＦｅ、Ｃ
ｒ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｎｂまたはこれら２種以上の合
金よりなる金属粉末を５.０〜３０.０重量％を含有する
ことを特徴とするティグ溶接用オーステナイト系ステン
レス鋼溶加材。 - 【請求項２】 請求項１記載のフラックス成分に、さら
に金属酸化物を０．０１〜０．５重量％含有することを
特徴とするティグ溶接用オーステナイト系ステンレス鋼
溶加材。 - 【請求項３】 請求項１記載のフラックス成分に、さら
に金属フツ化物を０．０１〜０．３重量％含有すること
を特徴とするティグ溶接用オーステナイト系ステンレス
鋼溶加材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22104196A JPH1058189A (ja) | 1996-08-22 | 1996-08-22 | ティグ溶接用オーステナイト系ステンレス鋼溶加材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22104196A JPH1058189A (ja) | 1996-08-22 | 1996-08-22 | ティグ溶接用オーステナイト系ステンレス鋼溶加材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1058189A true JPH1058189A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=16760569
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22104196A Pending JPH1058189A (ja) | 1996-08-22 | 1996-08-22 | ティグ溶接用オーステナイト系ステンレス鋼溶加材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1058189A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100502570B1 (ko) * | 2000-07-20 | 2005-07-22 | 현대종합금속 주식회사 | 안정화 스테인레스강 용접용 플럭스 충전 와이어 |
| CN103418940A (zh) * | 2012-05-23 | 2013-12-04 | 中冶焊接科技有限公司 | 一种含钛或铌奥氏体不锈钢焊接用药芯焊丝 |
| JP2017042811A (ja) * | 2015-08-28 | 2017-03-02 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
-
1996
- 1996-08-22 JP JP22104196A patent/JPH1058189A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100502570B1 (ko) * | 2000-07-20 | 2005-07-22 | 현대종합금속 주식회사 | 안정화 스테인레스강 용접용 플럭스 충전 와이어 |
| CN103418940A (zh) * | 2012-05-23 | 2013-12-04 | 中冶焊接科技有限公司 | 一种含钛或铌奥氏体不锈钢焊接用药芯焊丝 |
| CN103418940B (zh) * | 2012-05-23 | 2015-05-27 | 中冶焊接科技有限公司 | 一种含钛或铌奥氏体不锈钢焊接用药芯焊丝 |
| JP2017042811A (ja) * | 2015-08-28 | 2017-03-02 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| US10427249B2 (en) | 2015-08-28 | 2019-10-01 | Kobe Steel, Ltd. | Flux-cored wire for gas-shielded arc welding |
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