JPH1058142A - エレクトロガスアーク溶接方法 - Google Patents
エレクトロガスアーク溶接方法Info
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- JPH1058142A JPH1058142A JP22733896A JP22733896A JPH1058142A JP H1058142 A JPH1058142 A JP H1058142A JP 22733896 A JP22733896 A JP 22733896A JP 22733896 A JP22733896 A JP 22733896A JP H1058142 A JPH1058142 A JP H1058142A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 板厚５０ｍｍ以上の厚鋼板の立向突合せ継手
溶接でも、１パスで高品質な溶接が可能なエレクトロガ
スアーク溶接方法を提供すること。 【解決手段】 厚肉の鋼母材を立向突合せ溶接するエレ
クトロガスアーク溶接方法において、トーチ先端に設け
たチップによりガイドされた２本の溶接用ワイヤ先端が
開先内で鋼母材板厚方向に離隔させて位置させるととも
に、該２本の溶接用ワイヤを開先内にほぼ同時に送給さ
せながらアーク溶接を行うことを特徴とし、好ましくは
前記開先内に位置する２本の溶接用ワイヤを開先内で母
材板厚方向に振動させながらガスアーク溶接を行う。
溶接でも、１パスで高品質な溶接が可能なエレクトロガ
スアーク溶接方法を提供すること。 【解決手段】 厚肉の鋼母材を立向突合せ溶接するエレ
クトロガスアーク溶接方法において、トーチ先端に設け
たチップによりガイドされた２本の溶接用ワイヤ先端が
開先内で鋼母材板厚方向に離隔させて位置させるととも
に、該２本の溶接用ワイヤを開先内にほぼ同時に送給さ
せながらアーク溶接を行うことを特徴とし、好ましくは
前記開先内に位置する２本の溶接用ワイヤを開先内で母
材板厚方向に振動させながらガスアーク溶接を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は厚肉の鋼母材（以
下、母材という）を立向突合せ溶接するエレクトロガス
アーク溶接方法に係り、特に船舶の外側の鋼板（外板）
を立向で突合せ溶接をするエレクトロガスアーク溶接方
法に関する。
下、母材という）を立向突合せ溶接するエレクトロガス
アーク溶接方法に係り、特に船舶の外側の鋼板（外板）
を立向で突合せ溶接をするエレクトロガスアーク溶接方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】エレクトロガスアーク溶接はガスシール
ドアーク溶接の一種で、溶融金属の垂落ちを当て材を用
いて防止しつつ、立て向き姿勢でガスシールドアーク溶
接を行う高能率な自動溶接である。かかる溶接方法には
立向継手の開先表面に当てがう当て金の適用方式から、
両面摺動当て金方式と片面当て金方式に分類でき、前者
の方法は表裏一対の水冷摺動銅当て金で囲まれた開先内
を、ガスシールドしながら溶接ワイヤを給送して行う方
法である。本方式は立て向き溶接の上進に伴って、溶融
池は周囲の摺動銅当て金に支えられつつ順次凝固し、溶
接継手を形成していく。シールドガスには通常炭酸ガス
が用いられる。一方後者は裏面を水冷銅板或いはセラミ
ック等の固定当て材を用いて溶融金属の垂落ちを防止
し、表面は摺動式水冷銅当金を押えつける形で開先を囲
み、溶融池の凝固に従って表面の摺動式水冷銅当金のみ
が上昇していく方法である。シールドガスは同じく炭酸
ガスが用いられる。又、この溶接法は殆んどの日本の造
船所で採用しており、さらに該エレクトロガスアーク溶
接にはトーチを開先断面方向（母材表裏方向）にオシレ
ートするものとしないものとがあり、母材板厚が（２５
〜３０）ｍｍを境界として薄いものはオシレートしない
方法、厚いものではオシレートする方法が使用されてい
る。
ドアーク溶接の一種で、溶融金属の垂落ちを当て材を用
いて防止しつつ、立て向き姿勢でガスシールドアーク溶
接を行う高能率な自動溶接である。かかる溶接方法には
立向継手の開先表面に当てがう当て金の適用方式から、
両面摺動当て金方式と片面当て金方式に分類でき、前者
の方法は表裏一対の水冷摺動銅当て金で囲まれた開先内
を、ガスシールドしながら溶接ワイヤを給送して行う方
法である。本方式は立て向き溶接の上進に伴って、溶融
池は周囲の摺動銅当て金に支えられつつ順次凝固し、溶
接継手を形成していく。シールドガスには通常炭酸ガス
が用いられる。一方後者は裏面を水冷銅板或いはセラミ
ック等の固定当て材を用いて溶融金属の垂落ちを防止
し、表面は摺動式水冷銅当金を押えつける形で開先を囲
み、溶融池の凝固に従って表面の摺動式水冷銅当金のみ
が上昇していく方法である。シールドガスは同じく炭酸
ガスが用いられる。又、この溶接法は殆んどの日本の造
船所で採用しており、さらに該エレクトロガスアーク溶
接にはトーチを開先断面方向（母材表裏方向）にオシレ
ートするものとしないものとがあり、母材板厚が（２５
〜３０）ｍｍを境界として薄いものはオシレートしない
方法、厚いものではオシレートする方法が使用されてい
る。
【０００３】しかし、いずれの方法でも従来の溶接用ワ
イヤは１本で施工し、従ってトーチの形状も至ってシン
プルなものが使用されていた。図４〜５を参照し、裏当
てとして固定水冷銅板を用いた片面摺動当て金方式のエ
レクトロガスアーク溶接方式の溶接装置について説明す
る。図４（ａ）においてオシレートするエレクトロガス
アーク溶接の機器構成を示し、１は船舶の外板、２は外
板を突合せた開先で船舶の外板のうちの側面（側外板）
を船台で立向溶接する場合であり、３は溶接機の台車、
４は走行レールで該レールにはラック２３が切られてお
り、立向溶接における上方への走行を容易ならしめてい
る。５はトーチ把持部で台車３に付設されている。
イヤは１本で施工し、従ってトーチの形状も至ってシン
プルなものが使用されていた。図４〜５を参照し、裏当
てとして固定水冷銅板を用いた片面摺動当て金方式のエ
レクトロガスアーク溶接方式の溶接装置について説明す
る。図４（ａ）においてオシレートするエレクトロガス
アーク溶接の機器構成を示し、１は船舶の外板、２は外
板を突合せた開先で船舶の外板のうちの側面（側外板）
を船台で立向溶接する場合であり、３は溶接機の台車、
４は走行レールで該レールにはラック２３が切られてお
り、立向溶接における上方への走行を容易ならしめてい
る。５はトーチ把持部で台車３に付設されている。
【０００４】２４はオシレート機構で、これが単揺動し
てトーチ１２を前後に揺動させる。６、７はトーチ位置
の調整つまみで、トーチ１２を開先内の適正な位置で揺
動させるように調整可能な機構となっている。８は摺動
式水冷銅板で台車３に取付られた押え金１１で外板に押
えつけられている。この水冷銅板８は立向溶接におい
て、溶融した湯が流出しないように堰き止め作用をして
いる。
てトーチ１２を前後に揺動させる。６、７はトーチ位置
の調整つまみで、トーチ１２を開先内の適正な位置で揺
動させるように調整可能な機構となっている。８は摺動
式水冷銅板で台車３に取付られた押え金１１で外板に押
えつけられている。この水冷銅板８は立向溶接におい
て、溶融した湯が流出しないように堰き止め作用をして
いる。
【０００５】さらに図２（図２は本発明である）のよう
に、開先の裏側にも同じく水冷銅板８′或いは不図示の
セラミックス押え板を設置し、同じく溶融した湯が裏側
に流出しないように堰き止めている。この水冷銅板８、
８′には９→１０と流れる水冷管が内蔵されている。
に、開先の裏側にも同じく水冷銅板８′或いは不図示の
セラミックス押え板を設置し、同じく溶融した湯が裏側
に流出しないように堰き止めている。この水冷銅板８、
８′には９→１０と流れる水冷管が内蔵されている。
【０００６】この水冷銅板８は上方へ台車３が走行する
と共に外板の外側（表側）を摺動してゆく。図４に戻り
１２はトーチであり、該トーチは開先内につつみ込まれ
る形で装着されている。１３はワイヤ送給装置、１４は
溶接条件（電流電圧速度）の調整装置である。又１０′
から開先内に炭酸ガスが供給され、溶接部分をシールド
して該部の酸化を防止している。この突合せ継手の細部
を図４（ｂ）に示す。２は開先形状であり、一般に図４
（ｂ）のように該側外板の立向の開先はＶ形をしてお
り、その角度θは１０°〜４０°、開先２底部のギャッ
プＧは５〜２０ｍｍである。
と共に外板の外側（表側）を摺動してゆく。図４に戻り
１２はトーチであり、該トーチは開先内につつみ込まれ
る形で装着されている。１３はワイヤ送給装置、１４は
溶接条件（電流電圧速度）の調整装置である。又１０′
から開先内に炭酸ガスが供給され、溶接部分をシールド
して該部の酸化を防止している。この突合せ継手の細部
を図４（ｂ）に示す。２は開先形状であり、一般に図４
（ｂ）のように該側外板の立向の開先はＶ形をしてお
り、その角度θは１０°〜４０°、開先２底部のギャッ
プＧは５〜２０ｍｍである。
【０００７】図５は前記装置に用いられるの１本溶接ワ
イヤ用のエレクトロガスアーク溶接用トーチを示す。１
５はメイン支持管、１６はチップ取け付け用アタッチメ
ント、１７はチップである。この中にコンジットチュー
ブ１８を通しその中に細径の溶接ワイヤ３０が挿入され
ている。｛図６（Ａ）（Ｂ）｝ コンジットチューブ１８はらせん構造１８′となってお
り、トーチ全体も断面円筒状の緩やかにＲ状に湾曲させ
たシンプルなパイプ形状となっている。
イヤ用のエレクトロガスアーク溶接用トーチを示す。１
５はメイン支持管、１６はチップ取け付け用アタッチメ
ント、１７はチップである。この中にコンジットチュー
ブ１８を通しその中に細径の溶接ワイヤ３０が挿入され
ている。｛図６（Ａ）（Ｂ）｝ コンジットチューブ１８はらせん構造１８′となってお
り、トーチ全体も断面円筒状の緩やかにＲ状に湾曲させ
たシンプルなパイプ形状となっている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところが従来技術では
溶接用ワイヤ３０を開先内で母材板厚方向に揺動（オシ
レート）させながら溶接すると云うものの、前記従来例
ではワイヤは１本しかないため溶接できる板厚には限界
があり、エレクトロガスアーク溶接の板厚限界は５０ｍ
ｍであった。しかし昨今の船舶特にコンテナ船の分野で
は大型化が顕著であり、それにともない板厚５０ｍｍ以
上のものもコンテナ船などに次々と採用されるようにな
っている。
溶接用ワイヤ３０を開先内で母材板厚方向に揺動（オシ
レート）させながら溶接すると云うものの、前記従来例
ではワイヤは１本しかないため溶接できる板厚には限界
があり、エレクトロガスアーク溶接の板厚限界は５０ｍ
ｍであった。しかし昨今の船舶特にコンテナ船の分野で
は大型化が顕著であり、それにともない板厚５０ｍｍ以
上のものもコンテナ船などに次々と採用されるようにな
っている。
【０００９】従って、これらの超厚鋼板（船分野での）
の立向溶接は手溶接又は普通の自動溶接の場合でも多層
盛に頼らざるを得ず、能率又は生産性の観点から問題が
生じていた。
の立向溶接は手溶接又は普通の自動溶接の場合でも多層
盛に頼らざるを得ず、能率又は生産性の観点から問題が
生じていた。
【００１０】本発明の目的は、厚肉の母材を突合せ溶接
する場合でも、より具体的には板厚５０ｍｍ以上の厚鋼
板の立向突合せ継手溶接でも、１パスで高品質な溶接が
可能なエレクトロガスアーク溶接方法を提供することに
ある。
する場合でも、より具体的には板厚５０ｍｍ以上の厚鋼
板の立向突合せ継手溶接でも、１パスで高品質な溶接が
可能なエレクトロガスアーク溶接方法を提供することに
ある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明にお
いては、厚肉の鋼母材を立向突合せ溶接するエレクトロ
ガスアーク溶接方法において、トーチ先端に設けたチッ
プによりガイドされた２本の溶接用ワイヤ先端が開先内
で鋼母材板厚方向に離隔させて位置させるとともに、該
２本の溶接用ワイヤを開先内にほぼ同時に送給させなが
らアーク溶接を行うことを特徴とするものである。
いては、厚肉の鋼母材を立向突合せ溶接するエレクトロ
ガスアーク溶接方法において、トーチ先端に設けたチッ
プによりガイドされた２本の溶接用ワイヤ先端が開先内
で鋼母材板厚方向に離隔させて位置させるとともに、該
２本の溶接用ワイヤを開先内にほぼ同時に送給させなが
らアーク溶接を行うことを特徴とするものである。
【００１２】この場合請求項２記載の発明のように、前
記開先内に位置する２本の溶接用ワイヤを開先内で鋼母
材板厚方向に揺動させながらアーク溶接を行うのがよ
い。又前記２本のワイヤの離隔間隔は鋼母材厚みの１０
％〜６０％に、例えば前記２本のワイヤの間隔が５ｍｍ
以上で４０ｍｍ以下に設定するのが良い。
記開先内に位置する２本の溶接用ワイヤを開先内で鋼母
材板厚方向に揺動させながらアーク溶接を行うのがよ
い。又前記２本のワイヤの離隔間隔は鋼母材厚みの１０
％〜６０％に、例えば前記２本のワイヤの間隔が５ｍｍ
以上で４０ｍｍ以下に設定するのが良い。
【００１３】１本のワイヤを用いた図４〜図５に示す従
来の溶接方法では図６（Ａ）及び（Ｂ）に示すように、
母材板厚に対し、裏側に溶け残りができるか（Ａ）、表
側に溶け残りができるか（Ｂ）のいずれかとなる。
来の溶接方法では図６（Ａ）及び（Ｂ）に示すように、
母材板厚に対し、裏側に溶け残りができるか（Ａ）、表
側に溶け残りができるか（Ｂ）のいずれかとなる。
【００１４】一方本発明によれば（Ｃ）に示すように２
本の溶接用ワイヤ３１、３１先端が開先２内で母材１断
面方向に離隔させて位置させて溶接を行うために、該溶
接用ワイヤ３１、３１を支持するトーチがオシレートす
るかしないに関らず、溶接用ワイヤ３１、３１を２本同
時かつ同速に開先内に送給でき、１本のトーチで２電極
溶接が可能となり、この結果、５０ｍｍを超える母材板
厚でも表裏両面とも健全な溶接が可能となる。
本の溶接用ワイヤ３１、３１先端が開先２内で母材１断
面方向に離隔させて位置させて溶接を行うために、該溶
接用ワイヤ３１、３１を支持するトーチがオシレートす
るかしないに関らず、溶接用ワイヤ３１、３１を２本同
時かつ同速に開先内に送給でき、１本のトーチで２電極
溶接が可能となり、この結果、５０ｍｍを超える母材板
厚でも表裏両面とも健全な溶接が可能となる。
【００１５】この場合、２本の溶接用ワイヤ３１、３１
を母材板厚方向に揺動（オシレート）させながらガスア
ーク溶接を行なうことにより一層厚い板厚の溶接が可能
となる。尚、溶接用ワイヤ３１、３１が２本以上の装置
を開示した先行技術として特開平３−２７５２８０、特
開平６−２３８４３７、特開平２−２８０９６８号公報
等が存在するが、いずれも水平隅肉溶接用に主として適
用されるもので、従って技術分野が異なり、且つ２本の
溶接用ワイヤ先端が開先内で母材板厚方向に離隔させて
位置させて溶接を行うという本発明の基本構成が開示も
示唆もされていない。
を母材板厚方向に揺動（オシレート）させながらガスア
ーク溶接を行なうことにより一層厚い板厚の溶接が可能
となる。尚、溶接用ワイヤ３１、３１が２本以上の装置
を開示した先行技術として特開平３−２７５２８０、特
開平６−２３８４３７、特開平２−２８０９６８号公報
等が存在するが、いずれも水平隅肉溶接用に主として適
用されるもので、従って技術分野が異なり、且つ２本の
溶接用ワイヤ先端が開先内で母材板厚方向に離隔させて
位置させて溶接を行うという本発明の基本構成が開示も
示唆もされていない。
【００１６】即ち本発明は２本の溶接用ワイヤ３１、３
１先端が開先内で母材板厚方向に離隔させて位置させた
が故に突き合わせの且つ厚肉な母材における狭隘な開先
にも容易に適用可能なのである。
１先端が開先内で母材板厚方向に離隔させて位置させた
が故に突き合わせの且つ厚肉な母材における狭隘な開先
にも容易に適用可能なのである。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の好
適な実施例を例示的に詳しく説明する。但しこの実施例
に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相
対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、この発
明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例
にすぎない。図１は本発明の第１実施形態に用いられる
トーチの構造図、図２は本発明による溶接部分の説明
図、図３は図２における開先部分の詳細図である。
適な実施例を例示的に詳しく説明する。但しこの実施例
に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相
対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、この発
明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例
にすぎない。図１は本発明の第１実施形態に用いられる
トーチの構造図、図２は本発明による溶接部分の説明
図、図３は図２における開先部分の詳細図である。
【００１８】図１ににおけるトーチは２本のワイヤ３
１、３１が同時かつ同速送給されるトーチ１２を示す。
２１はチップで、公知のエレクトロガスアーク溶接のも
のを２本使っている。２０はチップ取付用アタッチメン
トで断面長円形とし、２本のワイヤ３１、３１が貫装さ
れるように（ｄ）のＡ断面図より明らかなようにＤの間
隔を開けて穴を明け、チップ２１装填用のねじを前記ア
タッチメントに切って不良となったチップ２１の交換を
可能としている。Ｄの間隔は鋼板の板厚にもよるが母材
厚みの１０％〜６０％に設定するのが良く、例えば５〜
３０ｍｍの範囲とする。
１、３１が同時かつ同速送給されるトーチ１２を示す。
２１はチップで、公知のエレクトロガスアーク溶接のも
のを２本使っている。２０はチップ取付用アタッチメン
トで断面長円形とし、２本のワイヤ３１、３１が貫装さ
れるように（ｄ）のＡ断面図より明らかなようにＤの間
隔を開けて穴を明け、チップ２１装填用のねじを前記ア
タッチメントに切って不良となったチップ２１の交換を
可能としている。Ｄの間隔は鋼板の板厚にもよるが母材
厚みの１０％〜６０％に設定するのが良く、例えば５〜
３０ｍｍの範囲とする。
【００１９】１９はトーチのメイン支持管で長円形と
し、中部に仕切壁２５を設け、２本のワイヤ３１、３１
がスムースに通過できる道が設けられている。２６はコ
ンジットチューブでこれが２本装填されている。２２は
分岐部である。該分岐部２２の構造は複雑であるのでそ
の詳細構造は省略するが２２′にその外観を示す。該分
岐管２２′の先には２台のワイヤ送給装置１３、１３が
連結されている。
し、中部に仕切壁２５を設け、２本のワイヤ３１、３１
がスムースに通過できる道が設けられている。２６はコ
ンジットチューブでこれが２本装填されている。２２は
分岐部である。該分岐部２２の構造は複雑であるのでそ
の詳細構造は省略するが２２′にその外観を示す。該分
岐管２２′の先には２台のワイヤ送給装置１３、１３が
連結されている。
【００２０】このチップ取付アタッチメント２０を使用
することにより、１つの開先２に２本のワイヤ３１、３
１を前記Ｄの間隔を保持して供給することが可能とな
り、このトーチのチップ２１、２１により夫々ガイドさ
れた２本の溶接用ワイヤ３１、３１先端が図２、図３及
び図６（Ｃ）に示すように開先２内で母材１断面方向に
離隔させて位置させるとともに、該トーチを開先２の前
後方向（母材板厚方向）にオシレートすることにより、
開先２断面をまんべんなくアークで溶かすことが出来る
と共に、図２に示すように、開先２の表側と裏側に水冷
銅板８、８′が設けられているため、表面と裏面がきれ
いになり良好な溶接ビードが得られる。なお前記裏水冷
銅板の当金８′はセラミックのものでもよい。
することにより、１つの開先２に２本のワイヤ３１、３
１を前記Ｄの間隔を保持して供給することが可能とな
り、このトーチのチップ２１、２１により夫々ガイドさ
れた２本の溶接用ワイヤ３１、３１先端が図２、図３及
び図６（Ｃ）に示すように開先２内で母材１断面方向に
離隔させて位置させるとともに、該トーチを開先２の前
後方向（母材板厚方向）にオシレートすることにより、
開先２断面をまんべんなくアークで溶かすことが出来る
と共に、図２に示すように、開先２の表側と裏側に水冷
銅板８、８′が設けられているため、表面と裏面がきれ
いになり良好な溶接ビードが得られる。なお前記裏水冷
銅板の当金８′はセラミックのものでもよい。
【００２１】なお、溶接電力の供給はチップ取付アタッ
チメント２０を通じて一点供給となり、２本のワイヤ３
１、３１に溶接電力を１点供給で供給してアークを発生
させるのであるが、エレクトロガスアーク溶接の電源特
性（定速給送電圧特性）の関係から「ワイヤ３１、３１
のうち溶け残った方のワイヤの電気抵抗が小さくなって
先に消耗する」つまり２本のワイヤ３１、３１が交互に
均等に消耗してゆくという自己制御が働くため、溶接施
工上問題が発生することはない。
チメント２０を通じて一点供給となり、２本のワイヤ３
１、３１に溶接電力を１点供給で供給してアークを発生
させるのであるが、エレクトロガスアーク溶接の電源特
性（定速給送電圧特性）の関係から「ワイヤ３１、３１
のうち溶け残った方のワイヤの電気抵抗が小さくなって
先に消耗する」つまり２本のワイヤ３１、３１が交互に
均等に消耗してゆくという自己制御が働くため、溶接施
工上問題が発生することはない。
【００２２】前記本発明で大型コンテナ船のように超厚
板の側外板を具えた船舶を１パスで立向突合せ溶接を行
う場合の側外板（母材１）側について図３に基づいて説
明する。この際の側外板１の開先２形状は図３に示すよ
うなＶ形をしており、その角度θは１０°以上、裏面キ
ャップＧは５ｍｍ以上、板厚は５０ｍｍ以上の条件で本
トーチを使用するとき従来のものに較べ特に好結果が得
られる。このトーチは、図３に示す母材の開先内に収ま
る必要がある。即ち、図３に示す、１の側外板における
２の開先の中に２０のトーチが収まるためには、２０の
トーチの寸法は、裏面ギャップの最小５ｍｍ、開先角の
最小１０°、板厚５０ｍｍが上限の寸法形状となる。
板の側外板を具えた船舶を１パスで立向突合せ溶接を行
う場合の側外板（母材１）側について図３に基づいて説
明する。この際の側外板１の開先２形状は図３に示すよ
うなＶ形をしており、その角度θは１０°以上、裏面キ
ャップＧは５ｍｍ以上、板厚は５０ｍｍ以上の条件で本
トーチを使用するとき従来のものに較べ特に好結果が得
られる。このトーチは、図３に示す母材の開先内に収ま
る必要がある。即ち、図３に示す、１の側外板における
２の開先の中に２０のトーチが収まるためには、２０の
トーチの寸法は、裏面ギャップの最小５ｍｍ、開先角の
最小１０°、板厚５０ｍｍが上限の寸法形状となる。
【００２３】本発明で超厚板を立向き突合せ溶接をする
場合には、図３のような開先２形状に加工した母材１に
トーチ１２の開先２内にチップ２１、２１を挿入して２
本の溶接用ワイヤ３１、３１先端が開先２内で母材板厚
方向に離隔させて位置させるとともに、開先２内で母材
１板厚方向（前後）に揺動（オシレート）させながら溶
接を進める。この場合溶接作業時溶接部の表裏両面（前
後）には前記水冷銅板等が当てられているので、溶接表
面の不良を防止できる。なお母材の板厚が比較時薄いと
きはトーチの揺動は不要である。
場合には、図３のような開先２形状に加工した母材１に
トーチ１２の開先２内にチップ２１、２１を挿入して２
本の溶接用ワイヤ３１、３１先端が開先２内で母材板厚
方向に離隔させて位置させるとともに、開先２内で母材
１板厚方向（前後）に揺動（オシレート）させながら溶
接を進める。この場合溶接作業時溶接部の表裏両面（前
後）には前記水冷銅板等が当てられているので、溶接表
面の不良を防止できる。なお母材の板厚が比較時薄いと
きはトーチの揺動は不要である。
【００２４】
【実施例】板厚７０ｍｍのＳＭ４９０Ａ鋼を、裏開先ギ
ャップ１０ｍｍ、開先角度１２°の開先形状とし、ＪＩ
Ｓ Ｚ３３１９に規定されるＹＦＥＧ−４２Ｃワイヤ径
１．６ｍｍのフラックス入りワイヤ２本で図１に示すト
ーチを用いて溶接に供した。溶接は、下記に示す溶接条
件で、溶接長２ｍの溶接を行った。 溶接電流 ８００Ａ 溶接電圧 ４３Ｖ 溶接速度 ５．４ｃｍ／ｍｉｎ ワイヤ間隔 ３０ｍｍ オシレート 回数 ２０回／ｍｉｎ 揺動幅 ２０ｍｍ ガス ＣＯ2 ３０リットル／ｍｉｎ 裏面当て材 セラミック 溶接終了後、外観検査および超音波探傷検査を実施した
が、溶接欠陥は皆無であった。
ャップ１０ｍｍ、開先角度１２°の開先形状とし、ＪＩ
Ｓ Ｚ３３１９に規定されるＹＦＥＧ−４２Ｃワイヤ径
１．６ｍｍのフラックス入りワイヤ２本で図１に示すト
ーチを用いて溶接に供した。溶接は、下記に示す溶接条
件で、溶接長２ｍの溶接を行った。 溶接電流 ８００Ａ 溶接電圧 ４３Ｖ 溶接速度 ５．４ｃｍ／ｍｉｎ ワイヤ間隔 ３０ｍｍ オシレート 回数 ２０回／ｍｉｎ 揺動幅 ２０ｍｍ ガス ＣＯ2 ３０リットル／ｍｉｎ 裏面当て材 セラミック 溶接終了後、外観検査および超音波探傷検査を実施した
が、溶接欠陥は皆無であった。
【００２５】
【発明の効果】以上記載した如く本発明によれば、５０
ｍｍを超える厚板の立向突合せ継手に対しても１パスで
健全な溶接が可能となる。従って大型コンテナ船等の超
厚板構造の側外板の立合溶接の場合、手溶接或いは通常
の自動溶接による多層盛溶接に較べて約１０倍もその能
率が向上し、構造物のコストダウンに大きく寄与する。
ｍｍを超える厚板の立向突合せ継手に対しても１パスで
健全な溶接が可能となる。従って大型コンテナ船等の超
厚板構造の側外板の立合溶接の場合、手溶接或いは通常
の自動溶接による多層盛溶接に較べて約１０倍もその能
率が向上し、構造物のコストダウンに大きく寄与する。
【図１】本発明の実施例に係る溶接トーチの構造図。
【図２】超厚板の立向溶接部分の表、裏側に水冷銅板の
押え板が設置されている状況図で、本発明の実施例に相
当する。
押え板が設置されている状況図で、本発明の実施例に相
当する。
【図３】超厚板を立向溶接する際の開先寸法を明示した
図２の対応図。
図２の対応図。
【図４】従来の溶接機械説明図。
【図５】従来形のトーチ構造図。
【図６】本発明と従来技術の対比図で（Ａ）、（Ｂ）は
従来技術、（Ｃ）は本発明の作用を示す。
従来技術、（Ｃ）は本発明の作用を示す。
１ 外板（母材） ２ 開先 ８、８′ 水冷銅板 ９、１０ 水冷管 １０′ シールドガス給管 １１ 押え金 １２ トーチ １３ ワイヤ送給装置 １４ 調整装置 ２４ オシレート機構 １９ メイン支持管 ２０ チップ取付アタッチメント ２１ チップ ２２、２２′ 分岐管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐伯 信郎 東京都中央区築地三丁目５番４号 日鐡溶 接工業株式会社内 (72)発明者 乙黒 盈昭 東京都中央区築地三丁目５番４号 日鐡溶 接工業株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 厚肉の鋼母材を立向突合せ溶接するエレ
クトロガスアーク溶接方法において、 トーチ先端に設けたチップによりガイドされた２本の溶
接用ワイヤ先端が開先内で鋼母材板厚方向に離隔させて
位置させるとともに、該２本の溶接用ワイヤを開先内に
ほぼ同時かつ同速に送給させながらアーク溶接を行うこ
とを特徴とするエレクトロガスアーク溶接方法。 - 【請求項２】 前記開先内に位置する２本の溶接用ワイ
ヤを開先内で鋼母材板厚方向に揺動させながらアーク溶
接を行うことを特徴とする請求項１記載のエレクトロガ
スアーク溶接方法。 - 【請求項３】 前記２本のワイヤの離隔間隔が鋼母材厚
みの１０％〜６０％である請求項１記載のエレクトロガ
スアーク溶接方法。 - 【請求項４】 前記２本のワイヤの離隔間隔が鋼母材厚
みの１０％〜６０％に設定した２本の溶接用ワイヤを開
先内で鋼母材板厚方向に揺動させながらガスアーク溶接
を行うことを特徴とする請求項１記載のエレクトロガス
アーク溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22733896A JPH1058142A (ja) | 1996-08-12 | 1996-08-12 | エレクトロガスアーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22733896A JPH1058142A (ja) | 1996-08-12 | 1996-08-12 | エレクトロガスアーク溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1058142A true JPH1058142A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=16859250
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22733896A Pending JPH1058142A (ja) | 1996-08-12 | 1996-08-12 | エレクトロガスアーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1058142A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008100236A (ja) * | 2006-10-17 | 2008-05-01 | Kawada Industries Inc | 鉄骨ボックス柱の製造方法及び製造装置 |
| JP2012011407A (ja) * | 2010-06-30 | 2012-01-19 | Nippon Steel Corp | 溶接継手の製造方法及びその製造方法を実施するための溶接装置 |
| JP2012011400A (ja) * | 2010-06-29 | 2012-01-19 | Nippon Steel Corp | 溶接継手の製造方法及びその方法を実施するための溶接装置 |
| KR20160078831A (ko) * | 2014-12-24 | 2016-07-05 | 주식회사 포스코 | 용접이음부 및 그 제조방법 |
| CN109047997A (zh) * | 2018-08-10 | 2018-12-21 | 武汉科技大学 | 适用于超大焊接线能量的双丝气电立焊的焊接方法 |
| US11198192B2 (en) | 2018-10-15 | 2021-12-14 | Lincoln Global, Inc. | Welding or additive manufacturing dual wire drive system |
| US11285557B2 (en) | 2019-02-05 | 2022-03-29 | Lincoln Global, Inc. | Dual wire welding or additive manufacturing system |
| CN114749760A (zh) * | 2022-04-28 | 2022-07-15 | 广船国际有限公司 | 一种钢板大线能量焊接方法 |
| US11426813B2 (en) | 2018-10-15 | 2022-08-30 | Lincoln Global, Inc. | Welding or additive manufacturing dual wire drive system |
| US11504787B2 (en) | 2018-10-15 | 2022-11-22 | Lincoln Global, Inc. | Welding or additive manufacturing dual wire drive system |
-
1996
- 1996-08-12 JP JP22733896A patent/JPH1058142A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US11426813B2 (en) | 2018-10-15 | 2022-08-30 | Lincoln Global, Inc. | Welding or additive manufacturing dual wire drive system |
| US11504787B2 (en) | 2018-10-15 | 2022-11-22 | Lincoln Global, Inc. | Welding or additive manufacturing dual wire drive system |
| US11285557B2 (en) | 2019-02-05 | 2022-03-29 | Lincoln Global, Inc. | Dual wire welding or additive manufacturing system |
| CN114749760A (zh) * | 2022-04-28 | 2022-07-15 | 广船国际有限公司 | 一种钢板大线能量焊接方法 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040113 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040115 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040204 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040824 |
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| A521 | Written amendment |
Effective date: 20041015 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
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| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050701 |