JPH105501A - 発酵中に生産される蒸留残渣からの有用な化合物の回収方法 - Google Patents
発酵中に生産される蒸留残渣からの有用な化合物の回収方法Info
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- JPH105501A JPH105501A JP9052816A JP5281697A JPH105501A JP H105501 A JPH105501 A JP H105501A JP 9052816 A JP9052816 A JP 9052816A JP 5281697 A JP5281697 A JP 5281697A JP H105501 A JPH105501 A JP H105501A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 醗酵中に生産される蒸留残渣(ビナス)から
の有用な化合物の分別及び回収方法を提供すること。 【解決手段】 (a) 発酵廃液を、乾燥物質含有量が50
〜80%乾燥固体になるように濃縮し;(b) 上記濃縮段
階(a) で形成されたカリウム含有結晶を分離して上清を
得る;工程からなる、カリウムを含む発酵廃液の処理方
法であって、上記工程(a) における濃縮前又は濃縮の間
に上記発酵廃液に硫酸アンモニウムを添加する、発酵廃
液の処理方法。
の有用な化合物の分別及び回収方法を提供すること。 【解決手段】 (a) 発酵廃液を、乾燥物質含有量が50
〜80%乾燥固体になるように濃縮し;(b) 上記濃縮段
階(a) で形成されたカリウム含有結晶を分離して上清を
得る;工程からなる、カリウムを含む発酵廃液の処理方
法であって、上記工程(a) における濃縮前又は濃縮の間
に上記発酵廃液に硫酸アンモニウムを添加する、発酵廃
液の処理方法。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、発酵中に生産され
る蒸留残渣(ビナス)からの有用な化合物の分別及び回
収方法に関する。
る蒸留残渣(ビナス)からの有用な化合物の分別及び回
収方法に関する。
【0002】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】糖蜜、
例えば砂糖大根糖蜜は、例えばパン酵母、アルコール及
びクエン酸、アミノ酸及び抗生物質を生産するための発
酵工業において一般に用いられる。発酵後の残留物は、
一般に蒸発又は蒸留によって濃縮され、該濃縮物は、一
般に蒸留残渣又は濃縮糖蜜可溶物と呼ばれる。この蒸留
残渣は、肥料として用いられるか、カリウム濃度が許容
される程度に減少すれば、食物成分として用いられる。
最近、他の可能性、例えば、有用な成分、特にベタイン
の単離の実行可能性について研究されてきている。これ
についての例は、US-A-4,359,430及び5,127,957 に開示
されている。これらの有用な化合物を発酵廃液から回収
するための上記方法においては、クロマトグラフィー分
離が好ましい精製工程である。この操作における重大な
段階は、クロマトグラフィー分離機に到達する前に供給
原料の流れから、懸濁固体(酵母細胞、酵母の破片及び
他の微粒子物質)を除去することである。
例えば砂糖大根糖蜜は、例えばパン酵母、アルコール及
びクエン酸、アミノ酸及び抗生物質を生産するための発
酵工業において一般に用いられる。発酵後の残留物は、
一般に蒸発又は蒸留によって濃縮され、該濃縮物は、一
般に蒸留残渣又は濃縮糖蜜可溶物と呼ばれる。この蒸留
残渣は、肥料として用いられるか、カリウム濃度が許容
される程度に減少すれば、食物成分として用いられる。
最近、他の可能性、例えば、有用な成分、特にベタイン
の単離の実行可能性について研究されてきている。これ
についての例は、US-A-4,359,430及び5,127,957 に開示
されている。これらの有用な化合物を発酵廃液から回収
するための上記方法においては、クロマトグラフィー分
離が好ましい精製工程である。この操作における重大な
段階は、クロマトグラフィー分離機に到達する前に供給
原料の流れから、懸濁固体(酵母細胞、酵母の破片及び
他の微粒子物質)を除去することである。
【0003】アルコール発酵から得られた、スチレッジ
(stillage)の処理のために(EP-A-411780) 、マイクロ濾
過が浄化工程として記載されている。濃縮した蒸留残渣
(>50%乾燥固体)のマイクロ濾過は低流量のため実
行可能ではなく、低収量及び膜の汚れの故に、浄化は、
比較的低濃度の流れを用いて行わなければ成らず、それ
に続くクロマトグラフィーは大容量を処理しなければな
らず、この工程を魅力的でないものとしている。マイク
ロ濾過の他の不都合は、通常流量が低く、操作及びメイ
ンテナンスに費用がかかるため、高度に連結した出資で
ある。発酵廃水を浄化する他の例が、WO 96/00775 に記
載されている。ここでは、希釈された蒸留残渣が、高効
率遠心分離器に通されることによって浄化される。浄化
され、希釈された蒸留残渣は、蒸発によって濃縮される
(50〜80%乾燥固体)。蒸発の間に、カリウム塩/
結晶が形成され、これらはデカンテーション、濾過又は
これらの工程の組み合わせによって蒸留残渣から分離で
きる。WO 96/00775 に記載された方法の欠点は、蒸留残
渣の蒸発の間に沈殿を形成すること(不可逆的に)であ
り、それは、カリウム塩結晶のデカンテーション後の第
二の浄化を必要とする。更に、カリウム塩の結晶化は制
御できないままであり、異種の結晶成長及びサイズ、及
びそれに続く困難な結晶分画の固体/液体分離を生じ
る。これらの問題は、硫酸等の酸の添加によっては完全
に解消できない。
(stillage)の処理のために(EP-A-411780) 、マイクロ濾
過が浄化工程として記載されている。濃縮した蒸留残渣
(>50%乾燥固体)のマイクロ濾過は低流量のため実
行可能ではなく、低収量及び膜の汚れの故に、浄化は、
比較的低濃度の流れを用いて行わなければ成らず、それ
に続くクロマトグラフィーは大容量を処理しなければな
らず、この工程を魅力的でないものとしている。マイク
ロ濾過の他の不都合は、通常流量が低く、操作及びメイ
ンテナンスに費用がかかるため、高度に連結した出資で
ある。発酵廃水を浄化する他の例が、WO 96/00775 に記
載されている。ここでは、希釈された蒸留残渣が、高効
率遠心分離器に通されることによって浄化される。浄化
され、希釈された蒸留残渣は、蒸発によって濃縮される
(50〜80%乾燥固体)。蒸発の間に、カリウム塩/
結晶が形成され、これらはデカンテーション、濾過又は
これらの工程の組み合わせによって蒸留残渣から分離で
きる。WO 96/00775 に記載された方法の欠点は、蒸留残
渣の蒸発の間に沈殿を形成すること(不可逆的に)であ
り、それは、カリウム塩結晶のデカンテーション後の第
二の浄化を必要とする。更に、カリウム塩の結晶化は制
御できないままであり、異種の結晶成長及びサイズ、及
びそれに続く困難な結晶分画の固体/液体分離を生じ
る。これらの問題は、硫酸等の酸の添加によっては完全
に解消できない。
【0004】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、発酵廃
液をクロマトグラフィー又は他の分離技術にかける前
に、該廃液を浄化し、及び/又は該廃液のカリウム濃度
を減少させるための方法が開示される。更に、本発明
は、カリウム塩結晶化に対して非常に大きいコントロー
ルの度合いを提供することができ、浄化は、WO 96/0077
5 で必要な2段階に対して、たった1段階の浄化工程で
可能である。従って、本発明は、(a) 発酵廃液を、乾燥
物質含有量が50〜80%乾燥固体になるように濃縮
し;(b) 上記濃縮段階(a) で形成されたカリウム含有結
晶を分離して上清を得る;工程からなる、カリウムを含
む発酵廃液の処理方法であって、上記工程(a) における
濃縮前又は濃縮の間に上記発酵廃液に硫酸アンモニウム
を添加する、発酵廃液の処理方法を提供する。
液をクロマトグラフィー又は他の分離技術にかける前
に、該廃液を浄化し、及び/又は該廃液のカリウム濃度
を減少させるための方法が開示される。更に、本発明
は、カリウム塩結晶化に対して非常に大きいコントロー
ルの度合いを提供することができ、浄化は、WO 96/0077
5 で必要な2段階に対して、たった1段階の浄化工程で
可能である。従って、本発明は、(a) 発酵廃液を、乾燥
物質含有量が50〜80%乾燥固体になるように濃縮
し;(b) 上記濃縮段階(a) で形成されたカリウム含有結
晶を分離して上清を得る;工程からなる、カリウムを含
む発酵廃液の処理方法であって、上記工程(a) における
濃縮前又は濃縮の間に上記発酵廃液に硫酸アンモニウム
を添加する、発酵廃液の処理方法を提供する。
【0005】
【発明の実施の形態】得られた上清中のカリウム含量
は、好ましくは3.5重量%未満である。また、他の懸濁
固体が分離工程で除去されることが好ましい。この方法
で、上清中の沈殿物は4重量%未満に減少する。発酵の
終わりに、酵母を、通常の固体/液体分離により分離
し、残留廃液及び洗浄液を集める。全体として、多くの
場合、それらは、たとえ相対的に低濃度であったとして
も、多くの有用な化合物を含む廃液流れ(waste stream)
を形成する。好ましい態様においては、濃縮(蒸発等)
前又はその間に、有効量の硫酸アンモニウムを発酵廃液
(廃液流れ等)に添加する。適切には、廃液(液体発
酵、約5%の乾燥物質含有量)1リットル当たり、2〜
25gの硫酸アンモニウム、好ましくは5〜10gの硫
酸アンモニウムを添加する。添加する硫酸アンモニウム
の量は、一般に発酵廃液(廃液流れ)中のカリウム濃度
に依存する。異なるDS(乾燥固体)含有量を有する他
の発酵廃液においては、硫酸アンモニウムの量を、既に
存在するカリウム及び/又は硫酸塩の量に比例して増加
又は減少させることができる。液体発酵廃液流れ(通
常、発酵後の残留物)は、蒸発によって、好ましくは多
重効用蒸発器(multi-effect evaporator) によって、乾
燥物質含有量50〜85%DS(乾燥固体)、最適には
65〜78%DSにまで濃縮される。
は、好ましくは3.5重量%未満である。また、他の懸濁
固体が分離工程で除去されることが好ましい。この方法
で、上清中の沈殿物は4重量%未満に減少する。発酵の
終わりに、酵母を、通常の固体/液体分離により分離
し、残留廃液及び洗浄液を集める。全体として、多くの
場合、それらは、たとえ相対的に低濃度であったとして
も、多くの有用な化合物を含む廃液流れ(waste stream)
を形成する。好ましい態様においては、濃縮(蒸発等)
前又はその間に、有効量の硫酸アンモニウムを発酵廃液
(廃液流れ等)に添加する。適切には、廃液(液体発
酵、約5%の乾燥物質含有量)1リットル当たり、2〜
25gの硫酸アンモニウム、好ましくは5〜10gの硫
酸アンモニウムを添加する。添加する硫酸アンモニウム
の量は、一般に発酵廃液(廃液流れ)中のカリウム濃度
に依存する。異なるDS(乾燥固体)含有量を有する他
の発酵廃液においては、硫酸アンモニウムの量を、既に
存在するカリウム及び/又は硫酸塩の量に比例して増加
又は減少させることができる。液体発酵廃液流れ(通
常、発酵後の残留物)は、蒸発によって、好ましくは多
重効用蒸発器(multi-effect evaporator) によって、乾
燥物質含有量50〜85%DS(乾燥固体)、最適には
65〜78%DSにまで濃縮される。
【0006】濃縮(蒸発)の間、カリウム塩の結晶化を
制御できる(同種結晶成長)。次いで、結晶画分を、上
清(又は濃縮物)からデカンテーション等の通常の固体
/液体分離技術によって分離する。 (新たにできたカリウム塩)結晶画分を安定化させるこ
とができ、肥料又は肥料成分として用いられる。有利に
は、カリウム塩画分は、粘度調整剤によって沈降しない
ように安定化される。好ましくは、キサンタンガム等の
ガムが用いられる。適切には0.01〜1重量%、好まし
くは0.025〜0.1重量%のキサンタンガムがカリウム
塩画分に添加される。粘度調整剤の添加により、懸濁液
のポンプ汲み上げ性を向上させることができる。硫酸ア
ンモニウムを添加していない先行技術の方法において
も、分離されたカリウム塩画分が本発明の粘度調整剤の
使用により安定化されることを我々は見出した。現在、
上清(又は濾液)は、その低カリウム濃度のために動物
飼料中に用いられる。
制御できる(同種結晶成長)。次いで、結晶画分を、上
清(又は濃縮物)からデカンテーション等の通常の固体
/液体分離技術によって分離する。 (新たにできたカリウム塩)結晶画分を安定化させるこ
とができ、肥料又は肥料成分として用いられる。有利に
は、カリウム塩画分は、粘度調整剤によって沈降しない
ように安定化される。好ましくは、キサンタンガム等の
ガムが用いられる。適切には0.01〜1重量%、好まし
くは0.025〜0.1重量%のキサンタンガムがカリウム
塩画分に添加される。粘度調整剤の添加により、懸濁液
のポンプ汲み上げ性を向上させることができる。硫酸ア
ンモニウムを添加していない先行技術の方法において
も、分離されたカリウム塩画分が本発明の粘度調整剤の
使用により安定化されることを我々は見出した。現在、
上清(又は濾液)は、その低カリウム濃度のために動物
飼料中に用いられる。
【0007】蒸留残渣から得られる上清は、更に、原材
料及び発酵過程に依存して、ベタイン、PCA(ピロリ
ドンカルボン酸)、コハク酸、クエン酸等の有用な化合
物を含んでいる。これらの生成物は、1又はそれ以上の
クロマトグラフ工程により分離できる。この場合、好ま
しくは上清は先ず浄化され、浄化は5μmより大きい、
更に好ましくは0.5μmより大きい粒子を実質的に含ま
ない生成物を生ずる。浄化は、マイクロ濾過又は濾過等
の標準の固体−液体分離工程により実施される。デッド
エンド(dead-end)濾過等の標準技術の場合、プレコート
濾過及び/又はボディーフィードは、高濾過速度及びク
ロマトグラフー分離器への供給材料として適切な浄化し
た上清を生じる。クロマトグラフィー分離器内での供給
材料の使用により、相当な量のベタインを含有する画分
が得られる。
料及び発酵過程に依存して、ベタイン、PCA(ピロリ
ドンカルボン酸)、コハク酸、クエン酸等の有用な化合
物を含んでいる。これらの生成物は、1又はそれ以上の
クロマトグラフ工程により分離できる。この場合、好ま
しくは上清は先ず浄化され、浄化は5μmより大きい、
更に好ましくは0.5μmより大きい粒子を実質的に含ま
ない生成物を生ずる。浄化は、マイクロ濾過又は濾過等
の標準の固体−液体分離工程により実施される。デッド
エンド(dead-end)濾過等の標準技術の場合、プレコート
濾過及び/又はボディーフィードは、高濾過速度及びク
ロマトグラフー分離器への供給材料として適切な浄化し
た上清を生じる。クロマトグラフィー分離器内での供給
材料の使用により、相当な量のベタインを含有する画分
が得られる。
【0008】
【実施例】本発明を、下記の実施例について説明する
が、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものでは
ない。 実施例1 工業規模でのパン酵母の発酵後、酵母を遠心分離により
回収し、洗浄を行った。残留物(希釈した蒸留残渣)を
集め、硫酸アンモニウムを、40%飽和溶液になるよう
に添加した。添加量は、5%乾燥固体の希釈した蒸留残
渣に10〜25g/リットルであった。希釈した蒸留残
渣を、72%乾燥固体濃度が得られるまで多重効用蒸発
器で濃縮した。約40%の乾燥固体含有量で結晶化が始
まった。濃縮された結晶スラリーを3000g及び80
℃でKHDデカンターによりデカントした。塩画分(8
2%乾燥固体)を好ましくない沈殿物が起こらないよう
に、0.05%のキサンタンガムを添加することによって
安定化した。デカンテーションした後の蒸留残渣(65
%乾燥固体)を、プレコート及びボディーフィード(3
重量%)としてCelite super celを用いたメンブランフ
ィルタープレスを用いることによって浄化した。この方
法で得られた、浄化された蒸留残渣を、クロマトグラフ
ィー分離にかけた。圧力降下、樹脂容量及び分離特性
は、4週間以上一定のままであった。 実施例2 5重量%濃度に希釈した蒸留残渣を多重効用蒸発器によ
り60重量%乾燥物質にまで濃縮した。この濃縮の後
に、温度を60℃〜20℃に冷却し、その後、結晶化を
更に増進させた。濃縮し、冷却された蒸留残渣を、塩流
れ(salt-stream)及び脱カリウム処理した(depotassifie
d) 蒸留残渣中で遠心デカンターで分離した。蒸発器の
原料に10kg/m3 の硫酸アンモニウムを添加するこ
とにより、蒸留残渣中のカリウム含有量は表1に示すよ
うに更に低くなる。
が、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものでは
ない。 実施例1 工業規模でのパン酵母の発酵後、酵母を遠心分離により
回収し、洗浄を行った。残留物(希釈した蒸留残渣)を
集め、硫酸アンモニウムを、40%飽和溶液になるよう
に添加した。添加量は、5%乾燥固体の希釈した蒸留残
渣に10〜25g/リットルであった。希釈した蒸留残
渣を、72%乾燥固体濃度が得られるまで多重効用蒸発
器で濃縮した。約40%の乾燥固体含有量で結晶化が始
まった。濃縮された結晶スラリーを3000g及び80
℃でKHDデカンターによりデカントした。塩画分(8
2%乾燥固体)を好ましくない沈殿物が起こらないよう
に、0.05%のキサンタンガムを添加することによって
安定化した。デカンテーションした後の蒸留残渣(65
%乾燥固体)を、プレコート及びボディーフィード(3
重量%)としてCelite super celを用いたメンブランフ
ィルタープレスを用いることによって浄化した。この方
法で得られた、浄化された蒸留残渣を、クロマトグラフ
ィー分離にかけた。圧力降下、樹脂容量及び分離特性
は、4週間以上一定のままであった。 実施例2 5重量%濃度に希釈した蒸留残渣を多重効用蒸発器によ
り60重量%乾燥物質にまで濃縮した。この濃縮の後
に、温度を60℃〜20℃に冷却し、その後、結晶化を
更に増進させた。濃縮し、冷却された蒸留残渣を、塩流
れ(salt-stream)及び脱カリウム処理した(depotassifie
d) 蒸留残渣中で遠心デカンターで分離した。蒸発器の
原料に10kg/m3 の硫酸アンモニウムを添加するこ
とにより、蒸留残渣中のカリウム含有量は表1に示すよ
うに更に低くなる。
【0009】
【表1】 蒸留残渣中のカリウム含有量についての硫酸アンモニウム添加 硫酸アンモニウム添加量(kg/m3) K+ 蒸留残渣(重量%) 0 6.5〜7.5 10 2.5〜3.5
【0010】実施例3 実施例2に記載した方法により、AMS(硫酸アンモニ
ウム)を添加して得られた、脱カリウム処理された蒸留
残渣は、乾燥物質含有量が53重量%で濃度8.7重量%
のベタインを有する。この蒸留残渣を85〜93℃に加
熱し、その後、種々のタイプの濾過によって懸濁固体か
ら浄化した。表2及び3に、種々の濾過法の有効性を示
す。
ウム)を添加して得られた、脱カリウム処理された蒸留
残渣は、乾燥物質含有量が53重量%で濃度8.7重量%
のベタインを有する。この蒸留残渣を85〜93℃に加
熱し、その後、種々のタイプの濾過によって懸濁固体か
ら浄化した。表2及び3に、種々の濾過法の有効性を示
す。
【0011】
【表2】 濾過による浄化 濾過のタイプ 懸濁固体(mg/l) 濾過なし 4000〜5000 マイクロ濾過 (200〜500 Å膜) 1〜30 デッドエンド濾過 50〜70 1〜2% ボディーフィード 0.6〜1.1kg/m2 プレコート
【0012】
【表3】 濾過d90による浄化=粒子の90%はより小さい 濾過のタイプ 懸濁固体d90の粒子サイズ(μ) 濾過なし 25.0 カートリッジ 5μ 0.2 パッチ濾過(Putsch-filter) 0.1
【0013】表2及び3に示す浄化された蒸留残渣は、
全て、ベタインのクロマトグラフィー分離に首尾よく用
いられる。20〜200時間行った試験的な実験におい
て上記濾液に汚れは観察されなかった。 実施例4 実施例3に記載した、加熱した蒸留残渣を、ボディーフ
ィードとして2重量%珪藻土、プレコートとして1.2重
量%珪藻土を用いて膜フィルタープレス上のDE−濾過
により浄化した。濾過の間の平均流量は130リットル
/m2 /時で、濾液は、わずかに6mg/リットルの懸
濁固体を含む。濾過工程を通じてのベタインの回収率は
88%であった。沈殿を回避するため、水酸化ナトリウ
ムで濾液のpHを5.5に調整した。浄化された蒸留残渣
をクロマトグラフィー分離カラム(直径;15.24cm
(6インチ)、容量;0.15m3 、樹脂;SM-49, K
+ 型)に供給した。温度を65℃に維持した。150m
l/分で流したカラムから、2つの流れを得た。生成物
は、140ml/分のベタイン溶液で、75重量%の純
度を有する。回収ベタイン1kg当たり33kgの脱着
水が必要であり、88%の収率でベタインが得られた。
分離は46時間続いた。 実施例5 クロマトグラフィー分離の間の温度を85℃に維持し
て、実施例4に記載した実験を繰り返した。クロマトグ
ラフィー分離には重大な相違は観察されなかった。
全て、ベタインのクロマトグラフィー分離に首尾よく用
いられる。20〜200時間行った試験的な実験におい
て上記濾液に汚れは観察されなかった。 実施例4 実施例3に記載した、加熱した蒸留残渣を、ボディーフ
ィードとして2重量%珪藻土、プレコートとして1.2重
量%珪藻土を用いて膜フィルタープレス上のDE−濾過
により浄化した。濾過の間の平均流量は130リットル
/m2 /時で、濾液は、わずかに6mg/リットルの懸
濁固体を含む。濾過工程を通じてのベタインの回収率は
88%であった。沈殿を回避するため、水酸化ナトリウ
ムで濾液のpHを5.5に調整した。浄化された蒸留残渣
をクロマトグラフィー分離カラム(直径;15.24cm
(6インチ)、容量;0.15m3 、樹脂;SM-49, K
+ 型)に供給した。温度を65℃に維持した。150m
l/分で流したカラムから、2つの流れを得た。生成物
は、140ml/分のベタイン溶液で、75重量%の純
度を有する。回収ベタイン1kg当たり33kgの脱着
水が必要であり、88%の収率でベタインが得られた。
分離は46時間続いた。 実施例5 クロマトグラフィー分離の間の温度を85℃に維持し
て、実施例4に記載した実験を繰り返した。クロマトグ
ラフィー分離には重大な相違は観察されなかった。
【0014】実施例6 実施例4に記載した、浄化された蒸留残渣を、実施例4
に記載したクロマトグラフィー装置で再び分離した。温
度を65℃に維持した。150ml/分で流したカラム
から、2つの流れが得られた。生成物は、120ml/
分のベタイン溶液で、70重量%の純度を有する。廃液
は塩の流れであった。回収ベタイン1kg当たり25k
gの脱着水を用い、92%の収率でベタインが得られ
る。分離は81時間続いた。 実施例7 実施例3に記載されたように得られた蒸留残渣を、93
℃に加熱し、その後マイクロフィルターを通した濾過で
浄化した。濾過は、0.2m2 の500Å膜を用いて行っ
た。1050mmHg(1.4バール)の膜内外圧、5m
/秒の流速及び25リットル/m2 /時の平均流量が得
られた。濾液は、29mg/リットルの懸濁固体を残し
た。 実施例8 実施例2に記載したように遠心デカンテーションにより
得られた、塩流れに、0.06重量%のキサンタンガム
(1%溶液)及び3%の水を添加した。これは、容易に
ポンプで汲み上げることができる、7000cpの粘度
の塩−懸濁液を生じた。従って、得られた塩懸濁液は6
ヶ月以上安定のであった。
に記載したクロマトグラフィー装置で再び分離した。温
度を65℃に維持した。150ml/分で流したカラム
から、2つの流れが得られた。生成物は、120ml/
分のベタイン溶液で、70重量%の純度を有する。廃液
は塩の流れであった。回収ベタイン1kg当たり25k
gの脱着水を用い、92%の収率でベタインが得られ
る。分離は81時間続いた。 実施例7 実施例3に記載されたように得られた蒸留残渣を、93
℃に加熱し、その後マイクロフィルターを通した濾過で
浄化した。濾過は、0.2m2 の500Å膜を用いて行っ
た。1050mmHg(1.4バール)の膜内外圧、5m
/秒の流速及び25リットル/m2 /時の平均流量が得
られた。濾液は、29mg/リットルの懸濁固体を残し
た。 実施例8 実施例2に記載したように遠心デカンテーションにより
得られた、塩流れに、0.06重量%のキサンタンガム
(1%溶液)及び3%の水を添加した。これは、容易に
ポンプで汲み上げることができる、7000cpの粘度
の塩−懸濁液を生じた。従って、得られた塩懸濁液は6
ヶ月以上安定のであった。
Claims (10)
- 【請求項1】 (a) 発酵廃液を、乾燥物質含有量が50
〜80%乾燥固体になるように濃縮し; (b) 上記濃縮段階(a) で形成されたカリウム含有結晶を
分離して上清を得る;工程からなる、カリウムを含む発
酵廃液の処理方法であって、上記工程(a) における濃縮
前又は濃縮の間に上記発酵廃液に硫酸アンモニウムを添
加する、発酵廃液の処理方法。 - 【請求項2】 発酵廃液の濃縮に蒸発を用い、及び/又
は上記工程(b) における結晶の分離に遠心分離を用い
る、請求項1記載の方法。 - 【請求項3】 更に、(c) 工程(b) 由来の上清を浄化
し;及び(d) 上記浄化された上清からベタイン、PC
A、コハク酸又はクエン酸を分離する;工程を含む請求
項1又は2記載の方法。 - 【請求項4】 上記浄化に濾過及び/又はマイクロ濾過
技術を用い、及び/又は、ベタイン又は他の化合物の分
離にクロマトグラフィー分離技術を用いる、請求項3記
載の方法。 - 【請求項5】 上記発酵廃液が蒸留残渣であり、及び/
又は少なくとも酵母のいくつかを除去するために処理又
は精製したものであるが、浄化工程を経ないものであ
る、請求項1〜4の何れか1項に記載の方法。 - 【請求項6】 発酵廃液に2〜25g/リットルの量の
硫酸アンモニウムを添加する、請求項1〜5の何れか1
項に記載の方法 - 【請求項7】 上記工程(b) で同種結晶成長によって結
晶を形成し、及び/又は上記工程(a) の前に上記発酵廃
液に硫酸アンモニウムを添加する、請求項1〜6の何れ
か1項に記載の方法。 - 【請求項8】 請求項1〜7の何れか1項に記載の方法
で得られるカリウム塩を含有する結晶の肥料又は肥料成
分としての使用。 - 【請求項9】 粘度調整剤、任意成分としてのガムによ
って安定化された、請求項1〜7の何れか1項に記載の
方法で得られるカリウム塩を含有する組成物。 - 【請求項10】 請求項1〜3の何れか1項に記載の方
法で得られる上清の飼料又は飼料成分としての使用。
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EP96200596 | 1996-03-08 | ||
NL96200596:3 | 1996-03-14 | ||
EP96200708 | 1996-03-14 | ||
NL96200708:4 | 1996-03-14 |
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---|---|
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CH628214A5 (de) * | 1976-09-24 | 1982-02-26 | Rudolf Schanze | Verfahren zur herstellung eines futtermittels oder futtermittelzusatzes. |
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US4421856A (en) * | 1981-11-12 | 1983-12-20 | National Distillers And Chemical Corporation | Fermentable sugar from the hydrolysis of carbohydrate polymer |
IT1161940B (it) * | 1983-06-15 | 1987-03-18 | Anic Spa | Composizione solida di fertilizzante organico e di fertilizzante organo-minerale e procedimento per la sua preparazione |
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FI97150C (fi) * | 1994-06-28 | 1996-10-25 | Cultor Oy | Menetelmä vinassin fraktioimiseksi |
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1996
- 1996-04-03 US US08/625,597 patent/US5760078A/en not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-03-07 JP JP9052816A patent/JPH105501A/ja active Pending
- 1997-03-10 AT AT97200678T patent/ATE226629T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-03-10 DE DE69716497T patent/DE69716497T2/de not_active Expired - Fee Related
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DE69716497T2 (de) | 2003-06-26 |
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