JPH1035577A - 防振型船尾ボス構造 - Google Patents
防振型船尾ボス構造Info
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- JPH1035577A JPH1035577A JP21063096A JP21063096A JPH1035577A JP H1035577 A JPH1035577 A JP H1035577A JP 21063096 A JP21063096 A JP 21063096A JP 21063096 A JP21063096 A JP 21063096A JP H1035577 A JPH1035577 A JP H1035577A
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- boss structure
- stern
- vibration
- stern boss
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は、プロペラ軸を挿通された船尾管を取
り囲む船尾ボス構造に関し、特にプロペラ起振力による
左右方向への船尾ボス構造の振動を抑制できるようにし
た。 【解決手段】船尾ボス構造において、前後一対のフロア
板の相互間に、左右の船体外板２，２と、屈曲した上部
内壁３と、水平な下部内壁４とで防振タンクとしてのＵ
字型タンクが形成されている。上記Ｕ字型タンクの左右
の竪型タンク部６ａ，６ｂの内部の上層に空気層８ａ，
８ｂを残すように液体９が入っており、同液体９の質量
と空気層８ａ，８ｂのばね剛性とにより１自由度振動系
としての動吸振器が構成される。
り囲む船尾ボス構造に関し、特にプロペラ起振力による
左右方向への船尾ボス構造の振動を抑制できるようにし
た。 【解決手段】船尾ボス構造において、前後一対のフロア
板の相互間に、左右の船体外板２，２と、屈曲した上部
内壁３と、水平な下部内壁４とで防振タンクとしてのＵ
字型タンクが形成されている。上記Ｕ字型タンクの左右
の竪型タンク部６ａ，６ｂの内部の上層に空気層８ａ，
８ｂを残すように液体９が入っており、同液体９の質量
と空気層８ａ，８ｂのばね剛性とにより１自由度振動系
としての動吸振器が構成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プロペラ軸を挿通
された船尾管を取り囲む船尾ボス構造に関する。
された船尾管を取り囲む船尾ボス構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の一軸船の船尾ボス構造としては図
６（縦断面図）および図７（図６のＢ−Ｂ断面図）に示
すようなものがあり、スターンフレーム13と呼称される
鋳物部と、それに連続する鋼板構造部としての船体外板
２およびフロア板１とで構成されている。そして、上述
のような船尾ボス構造で取り囲まれた船尾管12の内部
に、軸受14を介してプロペラ軸11が挿通されており、同
プロペラ軸11の後端にはプロペラ10が装着されている。
６（縦断面図）および図７（図６のＢ−Ｂ断面図）に示
すようなものがあり、スターンフレーム13と呼称される
鋳物部と、それに連続する鋼板構造部としての船体外板
２およびフロア板１とで構成されている。そして、上述
のような船尾ボス構造で取り囲まれた船尾管12の内部
に、軸受14を介してプロペラ軸11が挿通されており、同
プロペラ軸11の後端にはプロペラ10が装着されている。
【０００３】最近の船舶では、推進性能の向上をはかる
ためスターンフレーム13を外水中に突出させた形状が採
用されているが、これに伴い図７に矢印で示すような水
平左右方向の船尾ボス構造の撓み固有円振動数が低下す
る傾向にあり、プロペラ10に作用する起振力と共振現象
を呈して過大振動を発生する恐れがある。
ためスターンフレーム13を外水中に突出させた形状が採
用されているが、これに伴い図７に矢印で示すような水
平左右方向の船尾ボス構造の撓み固有円振動数が低下す
る傾向にあり、プロペラ10に作用する起振力と共振現象
を呈して過大振動を発生する恐れがある。
【０００４】そこで、従来の防振手段の代表例として
は、図６，７に示すフロア板１や船体外板２の寸法や板
厚を増加したり、フロア板１を増設したりして、船尾ボ
ス構造の剛性を大きくすることが行なわれており、これ
により船尾ボス構造の撓み固有円振動数の上昇を図り、
プロペラ起振力の起振振動数域から離隔させるようにな
っている。
は、図６，７に示すフロア板１や船体外板２の寸法や板
厚を増加したり、フロア板１を増設したりして、船尾ボ
ス構造の剛性を大きくすることが行なわれており、これ
により船尾ボス構造の撓み固有円振動数の上昇を図り、
プロペラ起振力の起振振動数域から離隔させるようにな
っている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、前述のよう
な従来の防振手段では、本来船体強度や軸系アラインメ
ントの観点から必要なフロア板１の枚数やフロア板１お
よび船体外板２の寸法，板厚と比べて大幅な構造補強量
の増大を必要とするため、船尾ボス構造の重量の著しい
増加を招くとともに工作性の低下をきたすという不具合
がある。
な従来の防振手段では、本来船体強度や軸系アラインメ
ントの観点から必要なフロア板１の枚数やフロア板１お
よび船体外板２の寸法，板厚と比べて大幅な構造補強量
の増大を必要とするため、船尾ボス構造の重量の著しい
増加を招くとともに工作性の低下をきたすという不具合
がある。
【０００６】本発明は、このような事情に鑑みて提案さ
れたものであり、フロア板の増設やフロア板および船体
外板の寸法・板厚の増加を必要とせずに、船尾ボス構造
における水平左右方向の振動応答の増大を防止できるよ
うにした防振型船尾ボス構造を提供することを課題とし
ている。
れたものであり、フロア板の増設やフロア板および船体
外板の寸法・板厚の増加を必要とせずに、船尾ボス構造
における水平左右方向の振動応答の増大を防止できるよ
うにした防振型船尾ボス構造を提供することを課題とし
ている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前述の課題を解決するた
め、本発明の防振型船尾ボス構造は、プロペラ軸を挿通
された船尾管を取り囲む船尾ボス構造において、同船尾
ボス構造が上記プロペラ軸を介し伝達されるプロペラ起
振力で振動するのを抑制すべく、同船尾ボス構造の内部
に、上記船尾管の両側方にそれぞれ配置された竪型タン
ク部と、これらの竪型タンク部の下部相互を連通する下
側タンク部とからなるＵ字型タンクが、上記竪型タンク
部の内部の上層に空気層を残すように液体を充填された
ことを特徴としている。
め、本発明の防振型船尾ボス構造は、プロペラ軸を挿通
された船尾管を取り囲む船尾ボス構造において、同船尾
ボス構造が上記プロペラ軸を介し伝達されるプロペラ起
振力で振動するのを抑制すべく、同船尾ボス構造の内部
に、上記船尾管の両側方にそれぞれ配置された竪型タン
ク部と、これらの竪型タンク部の下部相互を連通する下
側タンク部とからなるＵ字型タンクが、上記竪型タンク
部の内部の上層に空気層を残すように液体を充填された
ことを特徴としている。
【０００８】上述の本発明の防振型船尾ボス構造では、
プロペラ軸を挿通される船尾管を左右の竪型タンク部で
挟むようにして、狭いスペース内に防振タンクとしての
Ｕ字型タンクが適切に配置される。
プロペラ軸を挿通される船尾管を左右の竪型タンク部で
挟むようにして、狭いスペース内に防振タンクとしての
Ｕ字型タンクが適切に配置される。
【０００９】そして、同タンクの左右の竪型タンク部内
には上層に空気層が形成されるので、船尾ボス構造の左
右への振動を抑制するように上記Ｕ字型タンクの内部の
液体が作動する。すなわち、同液体の質量と上記空気層
のばね剛性とにより構成される１自由度振動系が動吸振
器としての作用を行なうようになる。なお、上記１自由
度振動系の固有円振動数は、上記Ｕ字型タンクの寸法や
上記空気層のばね剛性の調整により、船尾ボス構造の左
右方向撓み固有円振動数と一致するように設定される。
には上層に空気層が形成されるので、船尾ボス構造の左
右への振動を抑制するように上記Ｕ字型タンクの内部の
液体が作動する。すなわち、同液体の質量と上記空気層
のばね剛性とにより構成される１自由度振動系が動吸振
器としての作用を行なうようになる。なお、上記１自由
度振動系の固有円振動数は、上記Ｕ字型タンクの寸法や
上記空気層のばね剛性の調整により、船尾ボス構造の左
右方向撓み固有円振動数と一致するように設定される。
【００１０】このようにして、上記Ｕ字型タンクの左右
の竪型タンク部の下部相互を連結する下側タンク部で内
部液体に作用する力の反力により、船尾ボス構造の左右
方向の振動応答が抑制されるようになる。
の竪型タンク部の下部相互を連結する下側タンク部で内
部液体に作用する力の反力により、船尾ボス構造の左右
方向の振動応答が抑制されるようになる。
【００１１】また、本発明の防振型船尾ボス構造は、上
記Ｕ字型タンクが、上記船尾ボス構造の内部における前
後一対のフロア板と、上記船尾ボス構造における左右の
船体外板と、これらの船体外板の上部を相互に連結する
屈曲形状の上部内壁と、上記左右の船体外板の下部を相
互に連結する水平な下部内壁とで形成されていることを
特徴としている。
記Ｕ字型タンクが、上記船尾ボス構造の内部における前
後一対のフロア板と、上記船尾ボス構造における左右の
船体外板と、これらの船体外板の上部を相互に連結する
屈曲形状の上部内壁と、上記左右の船体外板の下部を相
互に連結する水平な下部内壁とで形成されていることを
特徴としている。
【００１２】このように、上記Ｕ字型タンクが、船尾ボ
ス構造における左右の船体外板や内部の前後一対のフロ
ア板を利用して、屈曲形状の上部内壁および水平な下部
内壁と共に形成されるようになっていると、構造の複雑
化や部材の大幅な追加を伴うことなく、上記Ｕ字型タン
クの形成が著しく簡便化される。
ス構造における左右の船体外板や内部の前後一対のフロ
ア板を利用して、屈曲形状の上部内壁および水平な下部
内壁と共に形成されるようになっていると、構造の複雑
化や部材の大幅な追加を伴うことなく、上記Ｕ字型タン
クの形成が著しく簡便化される。
【００１３】さらに、本発明の防振型船尾ボス構造は、
上記Ｕ字型タンクの両側壁を形成する左右の船体外板
に、それぞれ外水を作動水として上記Ｕ字型タンク内に
取込むための小孔が形成されていることを特徴としてお
り、このような小孔が船体外板に形成されていると、船
体の進水の際に同小孔を通じて上記Ｕ字型タンク内への
外水の浸入が自動的に行なわれるようになり、上記小孔
の位置を適切に設定しておけば、上記Ｕ字型タンク内に
おける作動水を所要量だけ導いて、左右の竪型タンク部
内の残留空気層のばね剛性が適切に設定されるようにな
る。
上記Ｕ字型タンクの両側壁を形成する左右の船体外板
に、それぞれ外水を作動水として上記Ｕ字型タンク内に
取込むための小孔が形成されていることを特徴としてお
り、このような小孔が船体外板に形成されていると、船
体の進水の際に同小孔を通じて上記Ｕ字型タンク内への
外水の浸入が自動的に行なわれるようになり、上記小孔
の位置を適切に設定しておけば、上記Ｕ字型タンク内に
おける作動水を所要量だけ導いて、左右の竪型タンク部
内の残留空気層のばね剛性が適切に設定されるようにな
る。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、図面により本発明の一実施
形態としての防振型船尾ボス構造について説明すると、
図１はその側面図、図２は図１のＡ−Ａ断面図、図３は
図２に対応させてＵ字型タンク内に作動水の入った状態
を示す断面図、図４(ａ)〜(ｅ)は図３の防振型船尾ボス
構造の作用を説明するためのグラフ、図５は本発明の防
振型船尾ボス構造の振動特性を従来の場合と比較して示
すグラフである。
形態としての防振型船尾ボス構造について説明すると、
図１はその側面図、図２は図１のＡ−Ａ断面図、図３は
図２に対応させてＵ字型タンク内に作動水の入った状態
を示す断面図、図４(ａ)〜(ｅ)は図３の防振型船尾ボス
構造の作用を説明するためのグラフ、図５は本発明の防
振型船尾ボス構造の振動特性を従来の場合と比較して示
すグラフである。
【００１５】図１，２に示すように、プロペラ軸11を挿
通された船尾管12を取り囲む船尾ボス構造において、そ
の内部に前後一対のフロア板１，１と、左右の船体外板
２，２とを利用してＵ字型タンクが形成されている。す
なわち、前後一対のフロア板１，１の相互間で左右の船
体外板２，２の上部を相互に連結する屈曲形状の上部内
壁３と、左右の船体外板２，２の下部を相互に連結する
水平な下部内壁４とが設けられ、これにより左右の竪型
タンク部６ａ，６ｂと、これらの竪型タンク部６ａ，６
ｂの下部を相互に連結する下側タンク部７とからなるＵ
字型タンクが形成されており、このようにして左右の竪
型タンク部６ａ，６ｂは船尾管12の両側方に配置されて
いる。
通された船尾管12を取り囲む船尾ボス構造において、そ
の内部に前後一対のフロア板１，１と、左右の船体外板
２，２とを利用してＵ字型タンクが形成されている。す
なわち、前後一対のフロア板１，１の相互間で左右の船
体外板２，２の上部を相互に連結する屈曲形状の上部内
壁３と、左右の船体外板２，２の下部を相互に連結する
水平な下部内壁４とが設けられ、これにより左右の竪型
タンク部６ａ，６ｂと、これらの竪型タンク部６ａ，６
ｂの下部を相互に連結する下側タンク部７とからなるＵ
字型タンクが形成されており、このようにして左右の竪
型タンク部６ａ，６ｂは船尾管12の両側方に配置されて
いる。
【００１６】そして、上記Ｕ字型タンクの内部に、この
船体の進水時に自動的に外水が作動水として入り込める
ように、このＵ字型タンクを形成している部分の船体外
板の高さのほぼ中央位置と下部位置とに、それぞれ小孔
５が、図１に示すように３個ずつ設けられている。
船体の進水時に自動的に外水が作動水として入り込める
ように、このＵ字型タンクを形成している部分の船体外
板の高さのほぼ中央位置と下部位置とに、それぞれ小孔
５が、図１に示すように３個ずつ設けられている。
【００１７】上述の船尾ボス構造を有する船体が進水す
ると、小孔５を通じて外水が浸入し、図３に示すよう
に、左右の竪型タンク部６ａ，６ｂの内部の上層には残
留空気層８ａ，８ｂが形成される。
ると、小孔５を通じて外水が浸入し、図３に示すよう
に、左右の竪型タンク部６ａ，６ｂの内部の上層には残
留空気層８ａ，８ｂが形成される。
【００１８】上述の本実施形態の防振型船尾ボス構造で
は、プロペラ軸11を挿通される船尾管12を左右の竪型タ
ンク部６ａ，６ｂで挟むようにして、狭いスペース内に
防振タンクとしてのＵ字型タンクが適切に配置される。
は、プロペラ軸11を挿通される船尾管12を左右の竪型タ
ンク部６ａ，６ｂで挟むようにして、狭いスペース内に
防振タンクとしてのＵ字型タンクが適切に配置される。
【００１９】そして、同タンクの左右の竪型タンク部６
ａ，６ｂ内には上層に空気層８ａ，８ｂが形成されるの
で、船尾ボス構造の左右への振動を抑制するように上記
Ｕ字型タンクの内部の液体９が作動する。すなわち、同
液体９の質量と空気層８ａ，８ｂのばね剛性とにより構
成される１自由度振動系が動吸振器としての作用を行な
うようになる。なお、上記１自由度振動系の固有円振動
数は、上記Ｕ字型タンクの寸法や空気層８ａ，８ｂのば
ね剛性の調整により、船尾ボス構造の左右方向撓み固有
円振動数と一致するように設定される。
ａ，６ｂ内には上層に空気層８ａ，８ｂが形成されるの
で、船尾ボス構造の左右への振動を抑制するように上記
Ｕ字型タンクの内部の液体９が作動する。すなわち、同
液体９の質量と空気層８ａ，８ｂのばね剛性とにより構
成される１自由度振動系が動吸振器としての作用を行な
うようになる。なお、上記１自由度振動系の固有円振動
数は、上記Ｕ字型タンクの寸法や空気層８ａ，８ｂのば
ね剛性の調整により、船尾ボス構造の左右方向撓み固有
円振動数と一致するように設定される。
【００２０】このようにして、上記Ｕ字型タンクの左右
の竪型タンク部６ａ，６ｂの下部相互を連結する下側タ
ンク部７で内部液体９に作用する力の反力により、船尾
ボス構造の左右方向の振動応答が抑制されるようにな
る。
の竪型タンク部６ａ，６ｂの下部相互を連結する下側タ
ンク部７で内部液体９に作用する力の反力により、船尾
ボス構造の左右方向の振動応答が抑制されるようにな
る。
【００２１】さらに、本実施形態では、上記Ｕ字型タン
クが、船尾ボス構造における左右の船体外板２，２や内
部の前後一対のフロア板１，１を利用して、屈曲形状の
上部内壁３および水平な下部内壁４と共に形成されるよ
うになっているので、構造の複雑化や部材の大幅な追加
を伴うことなく、上記Ｕ字型タンクの形成が著しく簡便
化される。
クが、船尾ボス構造における左右の船体外板２，２や内
部の前後一対のフロア板１，１を利用して、屈曲形状の
上部内壁３および水平な下部内壁４と共に形成されるよ
うになっているので、構造の複雑化や部材の大幅な追加
を伴うことなく、上記Ｕ字型タンクの形成が著しく簡便
化される。
【００２２】また、小孔５が船体外板２，２に形成され
ているので、船体の進水の際に同小孔５を通じて上記Ｕ
字型タンク内への外水の浸入が自動的に行なわれるよう
になり、小孔５の位置を適切に設定しておけば、上記Ｕ
字型タンク内における作動水９を所要量だけ導いて、左
右の竪型タンク部６ａ，６ｂ内の残留空気層８ａ，８ｂ
のばね剛性が適切に設定されるようになる。
ているので、船体の進水の際に同小孔５を通じて上記Ｕ
字型タンク内への外水の浸入が自動的に行なわれるよう
になり、小孔５の位置を適切に設定しておけば、上記Ｕ
字型タンク内における作動水９を所要量だけ導いて、左
右の竪型タンク部６ａ，６ｂ内の残留空気層８ａ，８ｂ
のばね剛性が適切に設定されるようになる。
【００２３】ここで、本実施形態の防振型船尾ボス構造
をそなえた船体の航走中の状況を考えると、航走中には
プロペラ10は没水するので、船尾ボス部も図３に模式的
に示すように海水中に没する。このため船体外板２に設
けられた小孔５を介してＵ字型タンクに海水が流入す
る。しかし、最上部の小孔５よりも上方の空気は同タン
クに残留するとともに海水の圧力によって圧縮されて、
竪型タンク部６ａ，６ｂの内部に封入される。すなわち
図３に示すように、竪型タンク部６ａ，６ｂの内部の上
層に残留空気層８ａ，８ｂが形成される。
をそなえた船体の航走中の状況を考えると、航走中には
プロペラ10は没水するので、船尾ボス部も図３に模式的
に示すように海水中に没する。このため船体外板２に設
けられた小孔５を介してＵ字型タンクに海水が流入す
る。しかし、最上部の小孔５よりも上方の空気は同タン
クに残留するとともに海水の圧力によって圧縮されて、
竪型タンク部６ａ，６ｂの内部に封入される。すなわち
図３に示すように、竪型タンク部６ａ，６ｂの内部の上
層に残留空気層８ａ，８ｂが形成される。
【００２４】このとき残留した空気層８ａ，８ｂをばね
要素としＵ字型タンク内部の作動水９を質量要素とする
１自由度振動系が構成される。簡単のため左右対称構造
とすると、この振動系の固有円振動数ω0は［数１］式
で与えられる。
要素としＵ字型タンク内部の作動水９を質量要素とする
１自由度振動系が構成される。簡単のため左右対称構造
とすると、この振動系の固有円振動数ω0は［数１］式
で与えられる。
【数１】ω0＝√｛２Ｇ（１＋ｋ・Ｄ／ｈ）／（２Ｈ＋
ａＬ／Ａ）｝ ただし、 Ｈ，ａ：竪型タンク部６ａ，６ｂの水位および断面積 Ｌ，ａ：下側タンク部７の長さおよび断面積 ｈ：残留空気層８ａ，８ｂの高さ Ｄ：海面からＵ字型タンク内作動水９の水面までの深さ ｋ：空気の比熱比 Ｇ：重力加速度
ａＬ／Ａ）｝ ただし、 Ｈ，ａ：竪型タンク部６ａ，６ｂの水位および断面積 Ｌ，ａ：下側タンク部７の長さおよび断面積 ｈ：残留空気層８ａ，８ｂの高さ Ｄ：海面からＵ字型タンク内作動水９の水面までの深さ ｋ：空気の比熱比 Ｇ：重力加速度
【００２５】［数１］式で得られるＵ字型タンク内部作
動水・空気系の固有円振動数ω0が船尾ボス構造の水平
左右方向の撓み固有円振動数と一致するようにＵ字型タ
ンクの寸法や小孔５の配設位置は決定されている。
動水・空気系の固有円振動数ω0が船尾ボス構造の水平
左右方向の撓み固有円振動数と一致するようにＵ字型タ
ンクの寸法や小孔５の配設位置は決定されている。
【００２６】さて、船尾ボス構造の水平左右方向撓み固
有円振動数がプロペラに作用する起振力と共振した場合
を考えると、この場合、プロペラ起振力Ｆと船尾ボス構
造の水平左右方向の振動変位ｙとの関係は、図４(ａ)，
(ｂ)のようになり、振動変位ｙは起振力Ｆに対して位相
が90° 遅れる。次に船尾ボス構造の水平左右方向の振
動変位ｙによって誘起されるＵ字型タンク内の作動水の
水平左右方向の重心の振動変位ｘも、前述のようにＵ字
型タンク内の作動水と空気とが形成する振動系が共振し
ているために、図４(ｃ)のように船尾ボス構造の水平左
右方向の振動変位ｙに対して振幅が拡大するとともに位
相は90° 遅れる。このとき、Ｕ字型タンク内の作動水
に発生する慣性力をＦIとすると、この反作用力Ｆｃが
船尾ボス構造に水平左右方向に作用する。
有円振動数がプロペラに作用する起振力と共振した場合
を考えると、この場合、プロペラ起振力Ｆと船尾ボス構
造の水平左右方向の振動変位ｙとの関係は、図４(ａ)，
(ｂ)のようになり、振動変位ｙは起振力Ｆに対して位相
が90° 遅れる。次に船尾ボス構造の水平左右方向の振
動変位ｙによって誘起されるＵ字型タンク内の作動水の
水平左右方向の重心の振動変位ｘも、前述のようにＵ字
型タンク内の作動水と空気とが形成する振動系が共振し
ているために、図４(ｃ)のように船尾ボス構造の水平左
右方向の振動変位ｙに対して振幅が拡大するとともに位
相は90° 遅れる。このとき、Ｕ字型タンク内の作動水
に発生する慣性力をＦIとすると、この反作用力Ｆｃが
船尾ボス構造に水平左右方向に作用する。
【００２７】ここで、ＦIおよびＦｃは［数２］式で表
される。
される。
【数２】ＦI＝Ｍ（ｄ2ｘ／ｄｔ2） Ｆｃ＝−ＦI ただし、Ｍ：Ｕ字型形状区画内海水の有効質量。 ［数２］式より、
【数３】Ｆｃ＝−ＦI＝−Ｍ（ｄ2ｘ／ｄｔ2）＝Ｍω2ｘ ただし、ω：固有円振動数。
【００２８】すなわち、［数３］式より、図４(ｄ)に示
す反作用力ＦｃとＵ字型タンク内の作動水重心の振動変
位ｘとは同位相である。以上をまとめると、図４(ａ)，
(ｄ)に示すように、反作用力Ｆｃは起振力Ｆと逆位相に
なる。したがって、反作用力Ｆｃは起振力Ｆを打消す方
向に作用するので、有効起振力Ｆ＋Ｆｃは図４(ｅ）に
示すように実際の起振力Ｆに比べて小さくなる。このた
め船尾ボス構造の水平左右方向の振動応答はＵ字型タン
クが無い従来の場合と比べて小さくすることができる。
す反作用力ＦｃとＵ字型タンク内の作動水重心の振動変
位ｘとは同位相である。以上をまとめると、図４(ａ)，
(ｄ)に示すように、反作用力Ｆｃは起振力Ｆと逆位相に
なる。したがって、反作用力Ｆｃは起振力Ｆを打消す方
向に作用するので、有効起振力Ｆ＋Ｆｃは図４(ｅ）に
示すように実際の起振力Ｆに比べて小さくなる。このた
め船尾ボス構造の水平左右方向の振動応答はＵ字型タン
クが無い従来の場合と比べて小さくすることができる。
【００２９】上述のような本発明の効果を従来の防振手
段の効果と比較して、模式的に図５に示す。同図中にお
いて破線15は未対策構造の船尾ボス構造の振動加速度を
表す曲線であり、一点鎖線16は固有振動数の上昇を図っ
た従来対策構造の場合を示し、実線17は本発明の船尾ボ
ス構造の場合を示している。従来対策構造では、その固
有円振動数を上昇させるために新たな固有円振動数が別
の起振力と共振する可能性が残っている。
段の効果と比較して、模式的に図５に示す。同図中にお
いて破線15は未対策構造の船尾ボス構造の振動加速度を
表す曲線であり、一点鎖線16は固有振動数の上昇を図っ
た従来対策構造の場合を示し、実線17は本発明の船尾ボ
ス構造の場合を示している。従来対策構造では、その固
有円振動数を上昇させるために新たな固有円振動数が別
の起振力と共振する可能性が残っている。
【００３０】これに対し、本発明の防振型船尾ボス構造
では、その振動応答を全体的に抑制することができ、別
起振力との共振現象の懸念もなく、この点でも有効であ
る。
では、その振動応答を全体的に抑制することができ、別
起振力との共振現象の懸念もなく、この点でも有効であ
る。
【００３１】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の防振型船
尾ボス構造は、その内部にＵ字型タンクを有することに
より、船尾ボス構造の水平左右方向の撓み振動応答を全
体的に抑制することができるので、従来の防振手段に比
べて簡易な構造で高信頼性が得られ、船尾ボス構造の水
平左右方向の共振現象による過大振動発生を的確に防止
することができる。また、上記Ｕ字型タンクが、船尾ボ
ス構造における左右の船体外板や内部の前後一対のフロ
ア板を利用して、屈曲形状の上部内壁および水平な下部
内壁と共に形成されるようになっていると、構造の複雑
化や部材の大幅な追加を伴うことなく、上記Ｕ字型タン
クの形成が著しく簡便化される。さらに、上記Ｕ字型タ
ンクに連通する小孔が船体外板に形成されていると、船
体の進水の際に同小孔を通じて上記Ｕ字型タンク内への
外水の浸入が自動的に行なわれるようになり、上記小孔
の位置を適切に設定しておけば、上記Ｕ字型タンク内に
おける作動水を所要量だけ導いて、左右の竪型タンク部
内の残留空気層のばね剛性が適切に設定されるようにな
る。
尾ボス構造は、その内部にＵ字型タンクを有することに
より、船尾ボス構造の水平左右方向の撓み振動応答を全
体的に抑制することができるので、従来の防振手段に比
べて簡易な構造で高信頼性が得られ、船尾ボス構造の水
平左右方向の共振現象による過大振動発生を的確に防止
することができる。また、上記Ｕ字型タンクが、船尾ボ
ス構造における左右の船体外板や内部の前後一対のフロ
ア板を利用して、屈曲形状の上部内壁および水平な下部
内壁と共に形成されるようになっていると、構造の複雑
化や部材の大幅な追加を伴うことなく、上記Ｕ字型タン
クの形成が著しく簡便化される。さらに、上記Ｕ字型タ
ンクに連通する小孔が船体外板に形成されていると、船
体の進水の際に同小孔を通じて上記Ｕ字型タンク内への
外水の浸入が自動的に行なわれるようになり、上記小孔
の位置を適切に設定しておけば、上記Ｕ字型タンク内に
おける作動水を所要量だけ導いて、左右の竪型タンク部
内の残留空気層のばね剛性が適切に設定されるようにな
る。
【図１】本発明の一実施形態としての防振型船尾ボス構
造を示す側面図である。
造を示す側面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ断面図である。
【図３】図２に対応させて、作動水の入った状態を示す
断面図である。
断面図である。
【図４】(ａ)〜(ｅ)図は、いずれも本発明の防振型船尾
ボス構造の作用を説明するためのグラフである。
ボス構造の作用を説明するためのグラフである。
【図５】本発明の防振型船尾ボス構造の振動特性を従来
の場合と比較して示すグラフである。
の場合と比較して示すグラフである。
【図６】従来の船尾ボス構造を示す縦断面図である。
【図７】図６のＢ−Ｂ断面図である。
１ フロア板 ２ 船体外板 ３ 上部内壁 ４ 下部内壁 ５ 小孔 ６ 竪型タンク部 ７ 下側タンク部 ８ 残留空気層 ９ 作動水 10 プロペラ 11 プロペラ軸 12 船尾管 13 スターンフレーム 14 軸受 15 防振手段の無い船尾ボス構造の水平左右方向の振動
応答曲線 16 従来の防振手段をもつ船尾ボス構造の水平左右方向
の振動応答曲線 17 本発明の防振型船尾ボス構造の水平左右方向の振動
応答曲線
応答曲線 16 従来の防振手段をもつ船尾ボス構造の水平左右方向
の振動応答曲線 17 本発明の防振型船尾ボス構造の水平左右方向の振動
応答曲線
Claims (3)
- 【請求項１】 プロペラ軸を挿通された船尾管を取り囲
む船尾ボス構造において、同船尾ボス構造が上記プロペ
ラ軸を介し伝達されるプロペラ起振力で振動するのを抑
制すべく、同船尾ボス構造の内部に、上記船尾管の両側
方にそれぞれ配置された竪型タンク部と、これらの竪型
タンク部の下部相互を連通する下側タンク部とからなる
Ｕ字型タンクが、上記竪型タンク部の内部の上層に空気
層を残すように液体を充填されたことを特徴とする、防
振型船尾ボス構造。 - 【請求項２】 請求項１に記載の防振型船尾ボス構造に
おいて、上記Ｕ字型タンクが、上記船尾ボス構造の内部
における前後一対のフロア板と、上記船尾ボス構造にお
ける左右の船体外板と、これらの船体外板の上部を相互
に連結する屈曲形状の上部内壁と、上記左右の船体外板
の下部を相互に連結する水平な下部内壁とで形成されて
いることを特徴とする、防振型船尾ボス構造。 - 【請求項３】 請求項２に記載の防振型船尾ボス構造に
おいて、上記Ｕ字型タンクの両側壁を形成する左右の船
体外板に、それぞれ外水を作動水として上記Ｕ字型タン
ク内に取込むための小孔が形成されていることを特徴と
する、防振型船尾ボス構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21063096A JP3294113B2 (ja) | 1996-07-22 | 1996-07-22 | 防振型船尾ボス構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21063096A JP3294113B2 (ja) | 1996-07-22 | 1996-07-22 | 防振型船尾ボス構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1035577A true JPH1035577A (ja) | 1998-02-10 |
| JP3294113B2 JP3294113B2 (ja) | 2002-06-24 |
Family
ID=16592510
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21063096A Expired - Fee Related JP3294113B2 (ja) | 1996-07-22 | 1996-07-22 | 防振型船尾ボス構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3294113B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7557950B2 (en) | 2001-07-23 | 2009-07-07 | Seiko Epson Corporation | Printing system and printing method |
-
1996
- 1996-07-22 JP JP21063096A patent/JP3294113B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7557950B2 (en) | 2001-07-23 | 2009-07-07 | Seiko Epson Corporation | Printing system and printing method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3294113B2 (ja) | 2002-06-24 |
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