JPH1034657A

JPH1034657A - 成形型の加熱冷却装置

Info

Publication number: JPH1034657A
Application number: JP20926696A
Authority: JP
Inventors: Satoshi Kitaichi; 敏北市; Nariyuki Takaoka; 成幸高岡
Original assignee: Taiho Kogyo Co Ltd
Current assignee: Taiho Kogyo Co Ltd
Priority date: 1996-07-19
Filing date: 1996-07-19
Publication date: 1998-02-10

Abstract

(57)【要約】【課題】成形型の型壁面を熱媒体により急速加熱冷却
する場合、高温熱媒体と低温熱媒体との混合を少なくし
てエネルギー損失を最小にする。【解決手段】低温加圧ポンプ１７，低温循環ポンプ１
９，温度調整槽３８，低温切換バルブ３０，３１を有す
る低温水系Ｉ、および高温加圧ポンプ１８，高温循環ポ
ンプ２０，加熱器２９，高温切換バルブ３３，３４を有
する高温水系ＩＩの流出側を、成形型３６の流路６３の
入口に連通させ、この流路６３の出口は、共通バルブ８
４を経る経路と、低温タンク管８７，低温貯水バルブ９
４，低温排出バルブ８５を有するバイパス回路８９と、
高温タンク管８８，高温貯水バルブ９５，高温排出バル
ブ８６を有するバイパス回路９０との３分岐経路を介し
て低温水系Ｉおよび高温水系ＩＩの流入側に連通させ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、成形型の加熱冷却
装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】プラスチックの射出成形は、目的とする
製品形状と同形状のキャビティを有する成形型に溶融し
たプラスチックを射出し冷却固化せしめて行う。得られ
た製品の外観は成形型のキャビティとほぼ等しいのはも
ちろんであるが、厳密には異なる。

【０００３】特にキャビティ表面の微細な凹凸は正確に
転写されない場合が多い。これは溶融プラスチックがキ
ャビティ表面に接触した瞬間に冷却されて溶融プラスチ
ック表面に薄い固化層が形成されるので、キャビティ表
面の微細な凹凸の正確な転写を妨げるからである。キャ
ビティ表面の微細な凹凸の寸法と、得られたプラスチッ
ク成形品の表面の微細な凹凸の寸法との比を転写率と呼
んでいるが、精密なプラスチック射出成形においてはこ
の転写率を高くすることが課題の一つである。

【０００４】またプラスチックの射出成形における製品
の不良として、「ウエルド」，「ひけ」，「シルバー」
と呼ばれる３つの大きな不良項目があり、これらの３大
不良を減少もしくは絶滅することは射出工程の現場では
極めて重要である。

【０００５】上述した転写率の改善方法ならびに上記３
大不良の減少対策として、高温成形と呼ばれる成形方法
が知られている。これは予めキャビティ表面の温度を上
げておくことにより溶融プラスチックの表面に固化層の
形成を遅らせ、キャビティ表面の微細な凹凸を正確に転
写させ、その後に型を冷却してプラスチック成形品を完
全に固化させて取り出す方法である。またこの高温成形
を用いることにより、先に述べた成形の３大不良も減少
もしくは絶滅することもできる。このように高温成形法
は射出成形として優れた工法である。

【０００６】しかし高温成形においては一般に金型の昇
温，冷却に時間がかかるので通常の射出成形サイクル時
間内に納まらず、成形コストが高くなるという欠点があ
った。

【０００７】例えば高温成形の代表例として型の加熱の
ために型に電気ヒータを埋め込む方法がある。この方法
では型壁面温度を上げるためには、電気ヒータを埋め込
んでいる部分も加熱せねばならないので被加熱部の熱容
量が大きくなり、所定の温度に加熱するのに長時間を要
する上に、冷却時間も延長されてしまう。加熱，冷却に
要する時間は、型の大きさ，使用環境等で大幅に変化す
るが例えば型壁面温度を５０℃上昇，下降させようとす
る場合、このような電気ヒータを埋め込んだ方法では、
数分ないし数１０分単位の時間を要するのが通例であっ
た。これでは数秒を争って成形時間を短縮しようとして
いる成形現場に受け入れられないのは当然である。

【０００８】電気ヒータの代わりに型に適当な流路を設
け、この流路に高温熱媒体を流す方法が提案されてお
り、例えば特開昭６２−１１７７１６号公報，特開平１
−１１５６０６号公報などに開示されている。

【０００９】この方法の利点の１つは、流路を型壁面に
近付けて設けることにより加熱時間を短縮できることで
ある。流路と型壁面との熱伝導が良くなるのに加えて被
加熱部の熱容量を小さくできるからである。さらに、こ
の方法の大きな利点としては加熱時には高温の熱媒体を
流路に流し、冷却時には低温の熱媒体を流すので、加熱
時間だけでなく冷却時間も短縮することができる。

【００１０】熱媒体を利用する高温成形方法において
は、高温と低温の熱媒体をそれぞれ用意すると共に、成
形サイクルに合わせて、型に高温熱媒体を供給したり低
温熱媒体を供給したりするための切り換え装置が必要で
ある。その例として、特開昭５１−５３６２号公報，特
公平１−２６８４８号公報などに開示されている。

【００１１】上記特開昭５１−５３６２号公報に開示さ
れている技術について、図１４を参照して説明すると、
１は可動型本体、２は固定型本体、３は可動側型板、４
は固定側型板である。可動側型板３と固定側型板４とが
閉じてキャビティ６が形成される。また可動側型板３と
可動型本体１との間、および固定側型板４と固定型本体
２との間にはそれぞれ熱媒体通路７および８が形成され
ている。これらの熱媒体通路７，８には流入口９，１０
および流出口１１，１２が形成され、流入口９，１０は
切換弁１３を介して、また流出口１１，１２は切換弁１
６を介してそれぞれ熱媒体加熱供給装置１４および熱媒
体冷却供給装置１５に接続されている。

【００１２】上記構成において、まず図示のように切換
弁１３，１６によって熱媒体加熱供給装置１４に接続し
て高温の熱媒体を熱媒体通路７，８に流通させ、可動側
型板３，固定側型板４を通してキャビティ６内を所定の
温度に加熱する。キャビティ６が所定の温度に達した後
に、図示していないが射出ノズルから射出口５を経てキ
ャビティ６に樹脂を射出，充填する。樹脂の射出後、切
換弁１３，１６を熱媒体冷却供給装置１５に切り換えて
熱媒体通路７，８に低温の熱媒体を流通させ、キャビテ
ィ６内の樹脂を冷却する。キャビティ６内の樹脂が冷
却，固化した後、可動型本体１，固定型本体２を開いて
成形品を取り出す。

【００１３】図４は本発明者らが、既に提案している成
形型の加熱冷却装置を示したものであり、図５は図４に
用いる成形型の構造を示したものである。

【００１４】まず、図５を用いて図４に用いる成形型の
構造について説明する。図５の矢視Ｍ−Ｍによる断面図
を図６に、また円Ｎの部分の拡大図を図７に示す。

【００１５】図５において、５６は固定型、５７は可動
型、５８は型取付板、５９はロケートリング、６０はス
プルー孔、６１はエジェクターピンである。固定型５６
と可動型５７とを閉じて形成される空間がキャビティ６
２である。固定型５６はロケートリング５９により射出
成形機の所定の位置に位置決めされる。溶融樹脂は射出
ノズル（図示せず）からスプルー孔６０を経てキャビテ
ィ６２に射出される。固定型５６のキャビティ６２に沿
って図５および図７に示すように流路６３が多数設けて
ある。この流路６３について説明すると、図６に示すよ
うに固定型５６の前後にタンク６４Ａ，６４Ｂが設けて
あり、上記流路６３はタンク６４Ａ，６４Ｂに連結管６
５Ａ，６５Ｂにより連結されている。タンク６４Ａ，６
４Ｂは供給管６６Ａ，６６Ｂにより加熱冷却装置に連結
されている。プラグ６７Ａ，６７Ｂは供給管６６Ａ，６
６Ｂを固定型５６に固定するためのものであるが、プラ
グ６７Ａ，６７Ｂには熱電対が設けてあり、流路６３に
循環させる循環水の温度を検出できるようになってい
る。このように、図４に用いる成形型３６では熱媒体の
流路６３をキャビティ６２に沿って多数配列し、これを
直列，並列に接続することにより、キャビティ６２の型
壁面の温度を急速に上昇，下降させ得るような構造にな
っている。

【００１６】次に、図４について説明する。図４におい
て、３６が図５により説明した成形型であり、６３は成
形型３６内の流路である。Ｉが低温水系を示し、ＩＩが
高温水系を示している。

【００１７】図４において、低温水系Ｉは吸込口が水源
３７に連通し、低温圧力調節弁２１を並列に挿入した低
温加圧ポンプ１７の吐出口は、低温圧力調節弁２２，低
温循環ポンプ１９，温度調整槽３８，低温切換バルブ３
１を介して供給管６６Ａに連通させ、供給管６６Ａは流
路６３に連通し、さらに供給管６６Ｂを経て分岐点８１
に連通している。分岐点８１はさらに低温戻り経路９９
により低温循環ポンプ１９の吸込側および低温切換バル
ブ３０を介して低温切換バルブ３１にそれぞれ連通して
いる。なお、２５は低温循環ポンプ１９の吸込圧力計、
２７は吐出圧力計である。

【００１８】高温水系ＩＩは吸込口が水源３７に連通
し、高温圧力調節弁２３を並列に挿入した高温加圧ポン
プ１８の吐出口は、高温圧力調節弁２４，高温循環ポン
プ２０，加熱器２９，高温切換バルブ３４を介して供給
管６６Ａに連通している。供給管６６Ｂは分岐点８１を
経て、高温戻り経路１００により高温循環ポンプ２０の
吸込口および高温切換バルブ３３を介して高温切換バル
ブ３４にそれぞれ連通している。なお、２６は高温循環
ポンプ２０の吸込圧力計、２８は吐出圧力計である。

【００１９】まず、準備状態について説明する。高温加
圧ポンプ１８を運転し、高温圧力調節弁２３，２４を調
節して、高温循環ポンプ２０の吸込圧力計２６の指示が
目的とする高温水の温度（例えば１３０℃）に相当する
飽和圧（例えば１３０℃の飽和圧＝２．７ａｔ）以上の
値になるようにする。それには、高温圧力調節弁２３の
開度を大きくし高温圧力調節弁２４の開度を小さくする
と高温加圧ポンプ１８からの吐出水の戻り量が大きくな
るので、吸込圧力計２６の圧力指示値は低くなり、逆の
操作をすると圧力指示値が高くなる関係を利用する。こ
うして高温水系ＩＩは、目的とする温度に相当する加圧
水を循環水として循環できる運転状態とする。

【００２０】低温水系についても同様の操作を行って低
温循環ポンプ１９の吸込圧力計２５の指示を上記の高温
循環ポンプ２０の吸込圧力計２６と同じ値を示すように
調節し運転状態とする。

【００２１】次に、待機状態について説明する。低温切
換バルブ３１，高温切換バルブ３４を全て閉じ、低温切
換バルブ３０，高温切換バルブ３３を開けて低温循環ポ
ンプ１９，高温循環ポンプ２０を運転する。この待機状
態では、低温循環ポンプ１９から吐出された水は温度調
整槽３８を通って温度調整され、次いで低温切換バルブ
３０を経て低温循環ポンプ１９の吸込口に戻り、次第に
温度を下げる。また、高温循環ポンプ２０から吐出され
た水は加熱器２９で加熱され、次いで高温切換バルブ３
３を経て高温循環ポンプ２０の吸込口に戻り、次第に温
度を上げていく。

【００２２】なお、上記した温度調整槽３８における温
度調整とは、通常は冷却動作が主体であるが、成形条件
によっては低温水系Ｉの温度が必要な温度より低い時も
あるので、その時には若干の加熱動作を伴う場合もあ
る。また仮に低温水系Ｉの温度を下げようとする場合で
も、温度調整槽３８で必ずしも冷却動作を行わずに、所
定温度より高くなった低温水系Ｉの循環水の一部を系外
に放出し、その分の循環水量を低温加圧ポンプ１７によ
り水源３７から補給することにより、所定温度より低い
温度の水源の水を所定温度より高くなった低温水系Ｉの
循環水に混合させて温度調節することも可能である。

【００２３】上記待機状態で高温水系ＩＩの水の温度が
所定の値に到達した後、成形型３６を加熱するには、低
温切換バルブ３１は閉じ、低温切換バルブ３０は開いた
状態のままで、高温切換バルブ３３を閉じ、高温切換バ
ルブ３４を開けることにより所定に加圧された高温水を
成形型３６の流路６３に流して行う。

【００２４】次に、成形型３６を冷却するには高温切換
バルブ３３を開け、高温切換バルブ３４を閉じて高温水
系ＩＩを待機状態に戻し、その後、低温切換バルブ３０
を閉じ、低温切換バルブ３１を開けることにより低温水
を成形型３６の流路６３に流して行う。

【００２５】以上のように図４に示す加熱冷却装置で
は、高温水系ＩＩと低温水系Ｉとが同じ圧力の下にある
ので、高温水系ＩＩの温度が１００℃以上の場合でも切
り換えを自在に行うことが可能である。これに対し、図
１４に示した従来例は熱媒体に圧力を加える手段が示さ
れていないので、高温水系に１００℃以上の水を用いる
ことができない。従って、図１４に示す従来例では熱媒
体に油系のものを用いる場合に限られる。特公平１−２
６８４８号公報で示された従来例についても同様であ
る。

【００２６】成形型３６に図５で説明した成形型を用
い、図４に説明した加熱冷却装置を適用し低温水と高温
水とを切り換えた時の型壁面温度の応答を測定した。図
９がその結果であり、縦軸は温度、横軸は時間を表わし
ているが、測定結果を自動記録したデータをそのまま用
いているので、時間経過は左方向に向かっている。この
場合低温水の温度は約５０℃、高温水の温度は約１１５
℃であった。成形型３６の流路６３に循環水が流入する
入口と出口とのプラグ６７Ａ，６７Ｂにそれぞれ熱電対
からなる温度検出器を設けて循環水の温度を計測した。
また、型壁面に極めて接近させて熱電対を設け、その測
定結果を型壁面温度として表示している。

【００２７】時刻Ｔ１までは成形型３６の流路６３には
低温水が循環しているので、金型入口，出口の循環水温
度ならびに型壁面温度は、上記低温水の温度にほとんど
等しくなっている。時刻Ｔ１で成形型３６における流路
６３への循環水を低温水から高温水に切り換えた。金型
入口における循環水温度は直ちに高温水の温度である１
１５℃を示し、やや遅れて金型出口における循環水温度
も高温水の温度に近い温度を示す。型壁面温度も図９か
ら容易に読み取れるように急速に温度上昇する。時刻Ｔ
２で型壁面温度が約１０５℃に達した時点で、循環水を
切り換え高温水から再び低温水に戻しているが、時刻Ｔ
１から時刻Ｔ２までの時間は２５秒である。すなわち、
型壁面温度は２５秒間で温度差５５℃を上昇したことに
なる。２５秒間の平均温度上昇は２．２℃／秒である
が、時刻Ｔ１の切り換え直後付近での温度上昇速度は、
７〜１０℃／秒という大きな値を示している。

【００２８】また、時刻Ｔ２で低温水に切り換えた時
も、温度上昇時とほぼ同様の速度で型壁面の温度が低下
していることが読み取れる。

【００２９】上述したように、図５に示す成形型に図４
の加熱冷却装置を適用することにより、成形型のキャビ
ティの型壁面の温度を急速に上昇させ、また冷却させる
ことが可能である。

【００３０】なお上記の説明は、成形型３６内の流路６
３が図４に示すように並列に接続されている場合につい
て述べたが、流路６３の接続は図８に示すような直列接
続の場合もある。一般に、図４に示すような並列接続の
方が流路抵抗が小さいので大きな流量を流すことが可能
であり、従って型壁面温度の応答速度を早めるのに都合
がよいが、その分、型構造が複雑になったりするので、
比較的大型の型に用いるのが適当である。

【００３１】これに対し、図８に示す直接接続は小型の
型に用いることも可能である。また図７において、ｄは
流路６３の径、ｐは流路６３のピッチ、Ｘは流路６３の
間隔、Ｙは流路６３とキャビティ６２の壁面との距離、
Ｚはキャビティ６２と反対方向への熱伝導距離を示し、
温度分布の一様性と熱応答性の面から上記の値に一定の
関係を成立させた成形型設計技術については発明者らは
別途提案している。

【００３２】

【発明が解決しようとする課題】上記したように熱媒体
による成形型の加熱冷却方法は、型壁面温度の加熱，冷
却を急速に行える有効な方法であるが、当然のことなが
ら熱媒体を高温にしたり低温にしたりするためのエネル
ギーを必要とするので、実用化にはこのエネルギーを最
小にしなければならないという課題があった。

【００３３】必要なエネルギーとしては（ａ）型壁面の
急速加熱，冷却に必要な熱量、（ｂ）配管ならびに成形
型表面からの熱放散量、（ｃ）低温水，高温水の切り換
え時の熱損失が挙げられる。上記した項目の中で（ａ）
項は目的とする所であるから止むを得ないが、（ｂ）
項，（ｃ）項のエネルギー損失はできるだけ小さくしな
ければならない。

【００３４】まず、上記（ａ）項について説明する。図
４に用いる成形型３６は既に図５，図６，図７を用いて
説明したようにキャビティ６２の壁面に接近して熱媒体
の流路６３が設けられている。高温水を流路６３に流し
た時、図７の流路６３からキャビティ６２の壁面に向か
って熱は伝導し、同時にキャビティ６２とは反対方向へ
も熱は伝導する。次に、流路６３に低温水を流すと熱の
伝導方向は上記と逆向きになる。高温水と低温水とは成
形サイクルに合わせて切り換えられるので、切り換え間
隔は数秒〜数十秒の程度である。図７の流路６３からキ
ャビティ６２の壁面までの型材すなわち距離Ｙで示す部
分は上記した切り換え間隔でほぼ低温水温度からほぼ高
温水温度まで加熱と冷却を繰り返す。流路６３からキャ
ビティ６２と反対方向の型材については上記の距離Ｙの
部分ほど明確に区切ることはできないが、概略の計算と
しては、上記の距離Ｙとほぼ等しい距離であるＺで示す
部分が加熱，冷却を繰り返すものと考えることができ
る。距離Ｙは通常６〜８ｍｍであり、流路径は１０ｍｍ
であるので加熱，冷却の熱容量に関与する部分の型厚は
距離Ｙと距離Ｚに流路６３の径ｄを合計して２５〜３０
ｍｍと見積ることができる。この熱容量に温度差を乗ず
ることにより上記（ａ）項の値を見積ることができる。
例えば投影面積が５００ｍｍ×２２０ｍｍのをもつ型
で、高温水と低温水の温度差が１００℃、成形サイクル
が１時間当り６０回の場合とした時の（ａ）項の値は約
１７０００Ｋｃａｌ／時と見積ることができた。

【００３５】次に、（ｂ）項については配管長さ，断熱
の仕方等で大幅に変わるが、通常１０００〜１００００
Ｋｃａｌ／時程度と見積もられる。

【００３６】次に、（ｃ）項について図４を用いて説明
する。今仮に成形型３６を加熱状態から冷却状態に切り
換える場合を考えるとする。加熱状態では高温切換バル
ブ３３を閉じ、高温切換バルブ３４を開けているから高
温水は、分岐点８０を通過して流路６３に流入し、分岐
点８１を経て高温戻り経路１００を経て高温循環ポンプ
２０の吸込口に戻る経路を循環している。

【００３７】この時、低温水系Ｉは待機状態であって、
低温切換バルブ３１を閉じ、低温切換バルブ３０を開い
ているので、低温循環ポンプ１９から吐出された水は温
度調整槽３８を経て低温切換バルブ３０を通って低温循
環ポンプ１９の吸込口に戻る経路を循環している。

【００３８】加熱状態から冷却状態に切り換えるには、
高温切換バルブ３４を閉じ、高温切換バルブ３３を開け
て高温水系ＩＩを待機状態に戻した後、低温水系Ｉの低
温切換バルブ３０を閉じ、低温切換バルブ３１を開けて
低温水を分岐点８０から流路６３に流入させ分岐点８
１，低温戻り経路９９を経て低温循環ポンプ１９の吸込
口に戻る経路に循環させる。ここで、低温切換バルブ３
１を開いた時の状態を詳しく考察すると、低温水の先頭
は分岐点８０から流路６３に流入するが、分岐点８０よ
り先には高温水が残留しているので、この高温水を押し
出しながら流路６３に流入することになる。この時には
既に高温切換バルブ３４は閉じているので、押し出され
た高温水は高温水系ＩＩに戻ることができないので、代
わりに低温水系Ｉに侵入することになる。つまり、高い
温度を有していた高温水が低温水に混入して低温水の温
度を上げてしまうのである。その分、高温水の量が減る
から減った分の高温水を補給するためのエネルギーが必
要となる。また、低温水の温度は上がるのでこれを元に
戻すための余分の冷却も必要となる。すなわち高温水と
低温水との切り換えの都度、上記の分岐点８０から分岐
点８１までの間の熱媒体の熱容量に温度差を乗じた熱当
量分の損失が発生することになる。分岐点８０から分岐
点８１までの熱媒体の量は成形型３６の大きさ，配管の
仕方により大きく変わるが、最低でも５リットルは必要
である。上記（ａ）項を見積もった時と同じ条件でこの
損失を見積ると、（ｃ）項の損失は３００００Ｋｃａｌ
／時となる。この値は上記（ａ）項の約２倍に近い。

【００３９】つまり、本来必要なエネルギーは（ａ）項
だけであるのに、切り換え時の熱媒体損失である（ｃ）
項の方が遙かに大きな値になるのである。

【００４０】以上の説明は、熱媒体に水を用いた場合に
ついてであったが、熱媒体に水以外の例えば油系の熱媒
体を用いた場合もほとんど同じ事情で高温，低温の切り
換え時に熱損失を発生する。

【００４１】この熱損失は当然ながら最小限に抑えねば
ならないが、従来例で示す方法ではこの点についての考
慮がなく、従って燃料コストが高くつくという問題点が
あった。

【００４２】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、キャビティ壁面の近傍に熱媒体流路を配設
した成形型を用い、高温熱媒体系に上記熱媒体流路を組
み込むことにより加熱循環経路を形成して上記キャビテ
ィ壁面を加熱させる場合、および低温熱媒体系に上記熱
媒体流路を組み込むことにより冷却循環経路を形成して
上記キャビティ壁面を冷却させる場合に、上記加熱循環
経路および上記冷却循環経路の一部にバイパス回路を設
けている。

【００４３】そして、上記加熱循環経路と冷却循環経路
とを交互に切り換える際、上記バイパス回路に高温熱媒
体，低温熱媒体を一時的に蓄積できるようにしたから、
高温熱媒体と低温熱媒体との混合を最小限に抑えること
が可能になり、その結果、型壁面の急速加熱冷却を用い
る成形法のエネルギー損失を最小限に抑えることができ
る。

【００４４】

【発明の実施の形態】本発明の成形型の加熱冷却装置
は、キャビティ壁面の近傍に熱媒体流路を配設した成形
型を用い、高温熱媒体を発生，循環する高温熱媒体系と
低温熱媒体を発生，循環する低温熱媒体系とを少なくと
も構成要素とし、上記熱媒体の流路を上記高温熱媒体系
の循環経路に組み込んで加熱循環経路を形成し、上記熱
媒体の流路を上記低温熱媒体系の循環経路に組み込んで
冷却循環経路を形成し、上記加熱循環経路と冷却循環経
路とを交互に切り換えて上記キャビティ壁面の加熱と冷
却を行うに際し、上記加熱循環経路と上記冷却循環経路
の一部にバイパス回路を設け、上記高温熱媒体と低温熱
媒体を上記バイパス回路に一時的に蓄積できるようにし
たものである。

【００４５】また本発明は、上記加熱冷却循環経路のバ
イパス回路として高温熱媒体を蓄積する高温蓄積部と、
低温熱媒体を蓄積する低温蓄積部とを別々に設けたもの
である。

【００４６】また本発明は、上記熱媒体流路の成形型か
らの出口に２方向へ分かれる第１分岐点を設け、上記第
１分岐点から共通バルブを経て第２の分岐点に至る直通
経路と、上記第１分岐点から蓄積タンクを経由して上記
第２分岐点に至る経路よりなる蓄積部を構成し、上記蓄
積部をバイパス回路とし、上記バイパス回路に熱媒体を
一時的に蓄積できるようにしたものである。

【００４７】また本発明は、上記熱媒体流路の成形型か
らの出口に２方向へ分かれる第１分岐点を設け、上記第
１分岐点から共通バルブを経て第２の分岐点に至る直通
経路と、上記第１分岐点から高温蓄積タンクを経由して
上記第２分岐点に至る経路よりなる高温蓄積部と、上記
第１分岐点から低温蓄積タンクを経由して上記第２分岐
点に至る経路よりなる低温蓄積部とを設け、上記高温蓄
積部には高温熱媒体を、上記低温蓄積部には低温熱媒体
を蓄積可能にしたものである。

【００４８】また本発明は、キャビティ壁面の近傍に熱
媒体流路を配設した成形型を用い、高温熱媒体を発生，
循環する高温熱媒体系と低温熱媒体を発生，循環する低
温熱媒体系とを少なくとも構成要素とし、上記成形型の
熱媒体の流路を上記高温熱媒系の循環経路に組み込んで
加熱循環経路を形成し、上記成形型の熱媒体の流路を上
記低温熱媒体系の循環経路に組み込んで冷却循環経路を
形成し、上記加熱循環経路と冷却循環経路とを交互に切
り換えて上記キャビティ壁面の加熱と冷却を行うに際
し、上記高温熱媒体系と上記低温熱媒体系との合流点か
ら上記成形型の流路に上記熱媒体を流入させ、上記成形
型の流路の出口に第１分岐点を設け、上記第１分岐点か
ら共通バルブを経て第２分岐点に至る直通経路と、上記
第１分岐点から蓄積タンクを経由して上記第２分岐点に
至るバイパス経路よりなる蓄積部とを設け、上記蓄積部
に蓄積される熱媒体の量を上記合流点から上記第１分岐
点に至る熱媒体の量とにほぼ等しくしたものである。

【００４９】さらに本発明は、低温蓄積タンクと高温蓄
積タンクとに、高温水の温度に相当する飽和圧以上のガ
ス圧を印加したものである。

【００５０】さらに本発明は、蓄積タンクの長さが径に
比較して十分に大きい形状としたものである。

【００５１】さらに本発明は、低温蓄積タンクと高温蓄
積タンクとが隔壁を隔てて合体した構成のものである。
さらに上記隔壁は断熱性の材料で構成され、さらに上記
隔壁の一部に均圧孔を設けたものである。

【００５２】上記のように構成された成形型の加熱冷却
装置によれば、高温の熱媒体と低温の熱媒体とを交互に
切り換える場合、熱媒体の流路およびその近傍に存在す
る熱媒体は一時的にバイパス回路に貯留されるので、温
度が異なる熱媒体同士が互いに混合してエネルギーの損
失を生ずるのを防ぐ効果がある。

【００５３】

【実施例】

（実施例１）図１は本発明の一実施例における成形型の
加熱冷却装置の構成図を示したもので、その大略の構成
は既に図４を用いて説明した加熱冷却装置と共通してい
る。従って共通の構成要素については同一番号を付して
いるので説明は省略する。

【００５４】図４と図１とを比べると容易に判るよう
に、異なっている部分は、分岐点８０から流路６３を経
て分岐点８１に至る間の構成要素である。図１におい
て、流路６３が成形型３６を出た直後に第１分岐点８２
を設けている。第１分岐点８２で循環経路は３方向に分
れ、その第１の循環経路は共通バルブ８４を経て第２分
岐点８３で合流し、分岐点８１に接続されている。

【００５５】また、第２の循環経路は第１分岐点８２か
ら低温貯水バルブ９４を経て低温タンク８７の底部に接
続され、さらに低温タンク８７の底部から低温排出バル
ブ８５を経て第２分岐点８３に接続されている。この第
２の循環経路をバイパス回路８９と呼ぶ。

【００５６】第３の循環経路は第１分岐点８２から高温
貯水バルプ９５を経て高温タンク８８の底部に接続さ
れ、さらに高温タンク８８の底部から高温排出バルブ８
６を経て第２分岐点８３に接続されている。この第３の
循環経路をバイパス回路９０と呼ぶ。

【００５７】上記した低温タンク８７，高温タンク８８
の上部には空間があり、この空間に窒素ガス等により圧
力を加える。加える窒素ガス等の圧力は先に説明した低
温循環ポンプ１９ならびに高温循環ポンプ２０の吸込部
の圧力すなわち圧力計２５，２６の指示とほぼ等しくす
る。さらに上記低温タンク８７，高温タンク８８の外部
は適当な保温材で保温しておく。

【００５８】また、第１分岐点８２から共通バルブ８４
を経て第２分岐点８３に至る間の水量はできるだけ小さ
くなるようにしておく。

【００５９】なお、分岐点８０と流路６３の成形型３６
の入口とを連結する供給管６６Ａの水量、および流路６
３の成形型３６からの出口と第１分岐点８２とを連結す
る供給管６６Ｂの水量を合計した量は、成形型３６の内
部の流路６３の水量より多いのが通常である。

【００６０】次に、図１に示す成形型の加熱冷却装置の
動作について説明する。まず準備として、高温加圧ポン
プ１８，低温加圧ポンプ１７を運転して高温水系ＩＩ，
低温水系Ｉに所要の圧力を加える操作は図４と同様であ
る。

【００６１】ただし、低温タンク８７と高温タンク８８
とには予め低温水，高温水の適当量を封入しておく。

【００６２】次に、待機状態も図４と同様で低温切換バ
ルブ３１，高温切換バルブ３４を全て閉じ、低温切換バ
ルブ３０，高温切換バルブ３３を開けて低温循環ポンプ
１９，高温循環ポンプ２０を運転する。この待機状態で
は、低温循環ポンプ１９から吐出された水は温度調整槽
３８を通って低温切換バルブ３０を経て低温循環ポンプ
１９の吸込口に戻り、次第に温度を下げていく。また、
高温循環ポンプ２０から吐出された水は加熱器２９で加
熱され高温切換バルブ３３を経て高温循環ポンプ２０の
吸込口に戻り、次第に温度を上げていく。

【００６３】以上の準備操作，待機状態については図４
の場合も同じであるが、以下に説明する高温水と低温水
との切り換え時の操作が図４とは異なる。

【００６４】まず、高温水系ＩＩの温度が所定の温度に
到達した後、待機状態から成形型３６を第１回目に加熱
する操作につき説明する。低温水系Ｉの低温切換バルブ
３０，３１は待機状態のままで、高温切換バルブ３３を
開から閉にし、高温切換バルブ３４を閉から開にする。
この時、低温貯水バルブ９４，低温排出バルブ８５およ
び高温貯水バルブ９５，高温排出バルブ８６は閉じたま
まで、共通バルブ８４を開けておく。これにより、分岐
点８０から流路６３に浸入した高温水は成形型３６を加
熱して自らの温度を低下させ、第１分岐点８２から共通
バルブ８４を経て第２分岐点８３，分岐点８１に達し、
その後は高温循環ポンプ２０の吸込口に戻り循環する。
上述した第１回目の加熱操作は以下に説明する第２回目
以降の加熱操作とやや異なる点がある。それは、低温貯
水バルブ９４，低温排出バルブ８５および高温貯水バル
ブ９５，高温排出バルブ８６を全て閉じたままにしてお
くことである。

【００６５】次に、成形型３６を冷却するには高温切換
バルブ３３を閉から開にし、高温切換バルブ３４を開か
ら閉にして高温水系ＩＩを待機状態に戻す。その後、低
温切換バルブ３０を開から閉にし、低温切換バルブ３１
を閉から開にすることにより低温水を流路６３に流入さ
せて成形型３６を冷却するのであるが、それに先立ち、
共通バルブ８４を開から閉にし、高温貯水バルブ８６を
閉じたままで高温貯水バルブ９５を閉から開にする。同
時に、低温貯水バルブ９４は閉じたままで低温排出バル
ブ８５を閉から開にする。

【００６６】上記した切り換え操作により低温水の先頭
は、分岐点８０から流路６３に進入するが、それまで分
岐点８０から第１分岐点８２までの間には高温水が溜っ
ていたので、この高温水が低温水により押し出される。
高温水が低温水と混合すると高温水の熱エネルギーを損
することになり、かつせっかく冷却されていた低温水の
温度が上がってしまう損失も発生するが、図１では共通
バルブ８４を閉じ高温貯水バルブ９５を開けているの
で、押し出された高温水は、第１分岐点８２で第３の循
環経路に流れ、バイパス回路９０に導き入れることがで
きる。また同時に、低温タンク８７に溜っていた低温水
が低温排出バルブ８５を通過して第２分岐点８３，分岐
点８１を経由して低温循環ポンプ１９の吸込口に流れ込
む。

【００６７】低温水の先頭がさらに進んで第１分岐点８
２に達した時点で、高温貯水バルブ９５と低温排出バル
ブ８５とを閉じ、共通バルブ８４を開いて、低温水は共
通バルブ８４を通過する経路に流す。

【００６８】上記の操作により分岐点８０から流路６３
を経て第１分岐点８２に至る経路に存在していた高温水
は全て高温タンク８８に回収することができる。

【００６９】次に、冷却された成形型３６を再び加熱
（第２回目以降の加熱操作）するには、低温切換バルブ
３０を閉から開に戻し、低温切換バルブ３１を開から閉
にして、低温水系Ｉを待機状態にする。

【００７０】その後、高温切換バルブ３３を開から閉に
し、高温切換バルブ３４を閉から開にすることにより高
温水を流路６３に流入させて成形型３６を加熱するので
あるが、それに先立ち、共通バルブ８４を開から閉に
し、低温排水バルブ８５を閉じたままで低温貯水バルブ
９４を閉から開にする。同時に、高温貯水バルブ９５は
閉じたままで高温排出バルブ８６を閉から開にする。す
なわち第１回目の加熱操作では、低温貯水バルブ９４，
低温排出バルブ８５および高温貯水バルブ９５，高温排
出バルブ８６を全て閉じたままにしておいたのとは異な
る点である。

【００７１】上記した切り換え操作により高温水の先頭
は、分岐点８０から流路６３に進入するが、それまで分
岐点８０から第１分岐点８２までの間には低温水が溜っ
ていたので、この低温水が高温水により押し出される。
押し出された低温水は、第１分岐点８２で第２の循環経
路に流れ、バイパス回路８９に導き入れることができ
る。また同時に、高温タンク８８に溜っていた高温水が
高温排出バルブ８６を通過して第２分岐点８３，分岐点
８１を経由して高温循環ポンプ２０の吸込口に流れ込
む。これにより、前回の加熱から冷却に切り換える際に
回収してあった高温水が再び利用されたことになる。

【００７２】高温水の先頭がさらに進んで第１分岐点８
２に達した時点で、低温貯水バルブ９４と高温排出バル
ブ８６とを閉じ、共通バルブ８４を開いて、高温水は共
通バルブ８４を通過する経路に流す。

【００７３】上記の操作により、分岐点８０から流路６
３を経て第１分岐点８２に至る経路に存在していた低温
水は全て低温タンク８７に回収することができる。

【００７４】以上のような操作を繰り返すことにより、
高温水と低温水の切り換え時の高温水と低温水との混合
を最小限に抑えることができ、混合によるエネルギー損
失を最小限にすることができる。

【００７５】上述した操作によっても、第１分岐点８２
から共通バルブ８４を経て第２分岐点８３に至る経路内
の水量は高温水と低温水とが混合するのは止むを得な
い。従って既に述べたように、この間の水量を予め最小
にすることにより、その分のエネルギー損失を最小に抑
える。

【００７６】（実施例２）次に図２を用いて、本発明の
他の実施例における成形型の加熱冷却装置について説明
する。図２と図１とを比べると容易に分かるように全体
の構成は似ているが、第１分岐点８２から第２分岐点８
３に至るバイパス回路の構成が異なる。すなわち、図１
では低温水，高温水にそれぞれ独立した低温タンク８
７，高温タンク８８を備えていたが図２ではこれらが合
体して合体タンク９６となり、断熱性の隔壁９７で隔て
られて低温タンク８７と高温タンク８８とが構成されて
いる。また隔壁９７の上部に均圧孔９８があり、この均
圧孔９８を通じて低温タンク８７と高温タンク８８とに
印加される窒素ガス等の圧力が等しくなるようになって
いる。また低温貯水バルブ９４，高温貯水バルブ９５，
低温排出バルブ８５，高温排出バルブ８６の接続法は図
１と同様である。

【００７７】図２に示す加熱冷却装置の動作は図１で説
明したものとほとんど同じである。異なる点は低温タン
ク８７と高温タンク８８とが断熱性の隔壁９７で隔てた
合体タンク９６として構成されているので、例えば低温
水が回収されて低温タンク８７の水位が上昇する時は高
温水が排出されて高温タンク８８の水位が降下する点で
ある。

【００７８】このようにして高温水，低温水の水位が上
昇，降下しても上部の窒素ガスの空間体積はほぼ一定で
あるので、印加圧力を一定に保ち易いという長所があ
る。勿論、低温タンク８７と高温タンク８８とを合体し
て製作できるから図１より安価に製作できる長所もあ
る。その代わり、高温水と低温水とが同じタンク内に同
居するのでたとえ断熱性の隔壁９７で隔てられていると
はいえ、両者の間の熱伝導により多少の熱損失が発生す
る。

【００７９】（実施例３）次に図３を用いて、本発明の
他の実施例における成形型の加熱冷却装置について説明
する。図３と図１とを比べると容易に分かるように全体
の構成は似ているが、第１分岐点８２から第２分岐点８
３に至る部分の構成が異なる。すなわち、図１では第１
分岐点８２で３方向に分岐していた循環経路が図３では
２方向に分岐しており、その分、高温および低温の貯水
部の構成が簡略されている。第１分岐点８２から共通バ
ルブ８４を経る第１の循環経路については図１と同じで
あるが、他の循環経路としては第１分岐点８２から共通
タンク管９１と貯水バルブ９３とで構成されるバイパス
回路９２である共通貯水部が１つしか設けられていな
い。また共通タンク管９１は図１の低温タンク管８７お
よび高温タンク管８８と異なり図３に示すように径は比
較的小さいが、その分長い管路で構成しておく。

【００８０】図３に示す成形型の加熱冷却装置における
加熱状態から冷却状態に切り換える時の動作を説明す
る。加熱状態では貯水バルブ９３を閉じておくので、高
温水は分岐点８０から流路６３を通過し共通バルブ８４
を経て高温循環ポンプ２０の吸込口に戻る循環をしてい
る。

【００８１】冷却に切り換えるには、高温切換バルブ３
３を閉から開にし高温切換バルブ３４を開から閉にして
高温水系ＩＩを待機状態にする。次に、低温切換バルブ
３０を開から閉にし、低温切換バルブ３１を閉から開に
するが、これに先立ち、共通バルブ８４を閉じ、貯水バ
ルブ９３を開いて、それまで分岐点８０から第１分岐点
８２までに溜っていた高温水をバイパス回路９２に導入
する。低温水の先頭が第１分岐点８２に達し、それまで
分岐点８０から第１分岐点８２までに溜まっていた高温
水をバイパス回路９２に貯水し終わると、貯水バルブ９
３を閉じ、代わりに共通バルブ８４を開けて低温水を第
１分岐点８２から第２分岐点８３への経路に流す。

【００８２】冷却から加熱に切り換えるには、低温切換
バルブ３０を閉から開にし低温切換バルブ３１を開から
閉にして低温水系Ｉを待機状態にする。次に、高温切換
バルブ３３を開から閉にし、高温切換バルブ３４を閉か
ら開にするが、これに先立ち、共通バルブ８４を閉じ貯
水バルブ９３を開いて、それまで分岐点８０から第１分
岐点８２まで溜っていた低温水をバイパス回路９２に導
入すると同時に、バイパス回路９２に貯水していた高温
水を高温水系ＩＩに流す。高温水の先頭が第１分岐点８
２に達し、それまで分岐点８０から第１分岐点８２まで
に溜っていた低温水をバイパス回路９２に貯水し終わる
と、貯水バルブ９３を閉じ、代わりに共通バルブ８４を
開けて高温水を分岐点８２から第２分岐点８３への経路
に流す。

【００８３】再び加熱から冷却に切り換える時も同様の
操作を行い、バイパス回路９２に貯水されていた低温水
を低温水系Ｉに流し、高温水をバイパス回路９２に貯水
する。

【００８４】図１に示す場合に比較して図３に示す場合
の方が構成が簡略であり、その分、加熱冷却装置が安価
に構成できる特徴があるが、バイパス回路９２には低温
水と高温水とが交互に貯水されるのでバイパス回路９２
の部材が高温度と低温度との間にさらされ、温度の上
昇，下降を繰り返すのでその分のエネルギー損失が増大
する。

【００８５】また図３に示す共通タンク管９１に、仮に
図１に示す低温タンク管８７，高温タンク管８８と同様
の胴太のタンク管を用いたとすると、低温水または高温
水の先頭でそれまで貯水されていた高温水または低温水
を押し出そうとしても、混合してしまう。そこで図３で
は、押し出し易いように、共通タンク管９１は径を小さ
くして、その分、長く構成している。これにより、低温
水と高温水とがバイパス回路９２で混合するのを防いで
いるが、その分、管路抵抗が大きくなるので循環ポンプ
の負担が増えるという問題もある。

【００８６】また上述の説明では、成形型３６としては
熱媒体の流路６３をキャビティ６２に沿って多数配列
し、これを直列，並列に接続したものを用いた場合につ
いて説明したが、図８に示すように流路６３を直列接続
したものを用いた場合でも同様の動作をし、かつ同じ効
果が奏されることも確認している。

【００８７】さらに上述の説明において本発明の成形型
の加熱冷却装置の適用例として、射出成形型を用いた場
合について説明したが、適用可能な成形型としては射出
成形型にとどまらずその他の成形型、例えば圧縮成形
型，ブロー成形型，ＲＩＭ成形型等、型壁面の急速加
熱，急速冷却を必要とする成形型の加熱冷却装置として
広く用いることができる。

【００８８】以下、ブロー成形に本発明の成形型の加熱
冷却装置を適用した場合につき、図１０〜図１３を用い
て説明する。

【００８９】図１０は本発明の成形型の加熱冷却装置を
ブロー成形に適用する場合の成形型の断面図である。図
１０の矢印線Ｑ−Ｑにおける断面図を図１１に示す。ま
た図１２は上述のブロー成形工程の第１工程の説明図で
あり、図１３は同じく第２工程の説明図である。

【００９０】図１０において、ブロー成形型枠１０１，
１０２はそれぞれブロー成形中子１０３，１０４を内包
している。ブロー成形中子は成形品の外形と同じ輪郭形
状を持ったキャビティ壁面１０３Ａ，１０４Ａを有して
いる。さらに、ブロー成形中子の外周には複数の流路６
３が刻まれているが、図１１に示すようにブロー成形中
子をブロー成形型枠に組み合わせることにより熱媒体の
流路６３となる。

【００９１】図１１のブロー成形型枠１０１について説
明すると、複数の流路６３はタンク１０５と１０６に連
通しており、タンク１０５，１０６は連絡管１０９，１
１０により供給管１１３，１１４に連通している。供給
管１１３，１１４は既に説明した加熱冷却装置に連結さ
れている。ブロー成形型枠１０２についても同様の構成
であるので説明は省略する。

【００９２】図１０において、ブロー成形型枠１０１，
１０２はそれぞれ矢印１１７，１１８の方向に往復運動
をして型を開閉する。図１２にブロー成形型枠１０１，
１０２が開いた状態を示す。

【００９３】ブロー成形の一般的な工程は、第１工程と
して図１２の状態で、押し出しノズル１２０からパリソ
ン１１９を押し出す。所定の長さのパリソン１１９が押
し出されると、第２工程として図１３に示すようにブロ
ー成形型枠１０１，１０２を閉じ、空気ノズル１２１よ
り大気圧以上の高圧空気を吹き込み、パリソン１１９を
中子のキャビティ壁面１０３Ａ，１０４Ａに押し付けて
所定の製品外形とする。その後、成形型であるブロー成
形中子１０３，１０４を冷却して製品を取り出す。

【００９４】以上が一般的なブロー成形の工程である
が、上述したように製品の外形は、パリソン１１９が高
圧空気によりキャビティ壁面１０３Ａ，１０４Ａに押し
付けられることによって決まる。高圧空気を用いるとは
いえ、その値はせいぜい数〜数十気圧程度である。射出
成形において、溶融樹脂に数百気圧の射出圧をかけてい
るのに比較すると遙かに小さな圧力でキャビティ壁面に
押し付けられている訳である。従って、一般にブロー成
形は射出成形に比較して型壁面の転写性が良くないのが
欠点の一つであった。

【００９５】しかし、ブロー成形型を図１０に示すよう
にキャビティ壁面１０３Ａ，１０４Ａの近傍に複数の流
路６３を設けた成形型とし、これに本発明の加熱冷却装
置を適用することによりキャビティ壁面を急速加熱，急
速冷却することが可能となる。従って図１２において、
ブロー成形型枠１０１，１０２を開いてパリソンを吹き
込むまでに、予め流路６３に高温水を流してキャビティ
壁面１０３Ａ，１０４Ａの温度を上昇させておく。これ
により、図１３で高圧空気を吹き込んだ時、パリソン１
１９は通常のブロー成形の場合よりは高温のキャビティ
壁面１０３Ａ，１０４Ａに押し付けられるので、通常の
ブロー成形の場合に比較してキャビティ壁面の成形品表
面への転写性が著しく改善することができる。

【００９６】また冷却時においても、流路６３がキャビ
ティ壁面１０３Ａ，１０４Ａの近くにあるので冷却効果
が良くなり、冷却時間の短縮も可能となり成形サイクル
時間の短縮にも効果がある。

【００９７】また上記の説明では、急速加熱，急速冷却
のためには熱媒体として清水を用いた方が有利であり、
そのためには熱媒体である清水への加圧が必要であるこ
とを述べた。

【００９８】しかし、成形条件によっては清水以外の熱
媒体、例えば油系の熱媒体を用いる場合もあり、かつそ
の熱媒体を飽和温度に近い温度で用いようとすると熱媒
体に飽和圧以上の加圧を必要とする。そのような清水以
外の熱媒体についても熱媒体の飽和圧以上の加圧が必要
な時は、本発明の成形型の加熱冷却装置は有効に用いる
ことができる。

【００９９】

【発明の効果】上述したように、成形型を型壁面に急速
加熱冷却して行う成形法は、成形サイクルの延長を抑え
つつ、高温成形による成形品質の改善と成形不良の減少
とが達成できるので成形法として好ましい成形法であっ
た。しかしそのために高温熱媒体と低温熱媒体を発生さ
せ、かつこれを循環させるエネルギーが必要である。本
発明は上記エネルギーのうち、成形型に流入させる熱媒
体を高温と低温とに交互に切り換える際、止むを得ず発
生する高温熱媒体と低温熱媒体の混合によるエネルギー
損失が大きいことに着目し、上記熱媒体の循環経路の一
部にバイパス回路を設け、上記熱媒体の高温と低温との
交互の切り換えに際し、上記バイパス回路に一時的に高
温熱媒体あるいは低温熱媒体を蓄えることにより、上記
高温熱媒体と低温熱媒体との混合量を最小にすることに
成功した。その結果、高温熱媒体と低温熱媒体との混合
によるエネルギー損失を最小に抑えることができ、これ
により熱媒体の加熱冷却に要する燃料費を最小にするこ
とができたので、実用化に当り大きな障害となっていた
成形型の型壁面の急速加熱冷却のための燃料費の低減を
達成することができた。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の成形型の加熱冷却装置の一実施例の構
成図

【図２】本発明の成形型の加熱冷却装置の他の実施例の
構成図

【図３】本発明の成形型の加熱冷却装置のさらに他の実
施例の構成図

【図４】発明者らが既に提案している成形型の加熱冷却
装置の構成図

【図５】同成形型の断面図

【図６】図５の矢線Ｍ−Ｍにおける断面図

【図７】図５の円Ｎの部分の拡大断面図

【図８】同成形型の他の流路の構成図

【図９】同成形型の加熱冷却装置による型壁面温度の応
答を測定した実験結果図

【図１０】本発明の成形型の加熱冷却装置に用いるブロ
ー成形型の断面図

【図１１】図８の矢視Ｑ−Ｑにおける断面図

【図１２】ブロー成形に本発明の成形型の加熱冷却装置
に用いた時の第１工程の説明図

【図１３】ブロー成形に本発明の成形型の加熱冷却装置
に用いた時の第２工程の説明図

【図１４】従来例の加熱，冷却システムの構成図

【符号の説明】

Ｉ低温水系ＩＩ高温水系１７低温加圧ポンプ１８高温加圧ポンプ１９低温循環ポンプ２０高温循環ポンプ２９加熱器３０，３１低温切換バルブ３３，３４高温切換バルブ３６成形型３８温度調整槽６３流路８０，８１，８２，８３分岐点８４共通バルブ８５低温排水バルブ８６高温排水バルブ８７低温タンク管８８高温タンク管８９，９０バイパス回路９１共通タンク管９４低温貯水バルブ９５高温貯水バルブ９６共通タンク９７隔壁９８均圧孔

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱媒体の流路をキャビティの壁面に接近
して設けた成形型を用い、高温熱媒体を発生，循環する
高温熱媒体系と低温熱媒体を発生，循環する低温熱媒体
系とを少なくとも構成要素とし、上記成形型の熱媒体の
流路を上記高温系熱媒体系の循環経路の一部と上記低温
熱媒体系の循環経路の一部とに交互に組込んで上記キャ
ビティ壁面の加熱冷却循環経路を構成し、上記加熱冷却
循環経路の一部にバイパス回路を設け、この高温熱媒体
と低温熱媒体とを上記バイパス回路に一時的に蓄積する
ようにした成形型の加熱冷却装置。
【請求項２】熱媒体流路の成形型からの出口と、熱媒
体流路と高温熱媒体系および低温熱媒体系との接続点と
の間にバイパス回路を設けた請求項１記載の成形型の加
熱冷却装置。
【請求項３】バイパス回路に、高温熱媒体を蓄積する
高温蓄積部と低温熱媒体を蓄積する低温蓄積部とを設け
た請求項１記載の成形型の加熱冷却装置。
【請求項４】熱媒体の流路をキャビティの壁面に接近
して設けた成形型を用い、高温熱媒体を発生，循環する
高温熱媒体系と低温熱媒体系を発生，循環する低温熱媒
体系とを少なくとも構成要素とし、上記成形型の熱媒体
の流路を上記高温熱媒体系と上記低温熱媒体系の循環経
路の一部に交互に組込んで加熱冷却循環経路を構成し、
上記加熱冷却循環経路は、上記流路の成形型からの出口
に２方向に分かれる第１分岐点と、上記第１分岐点から
共通バルブを経て第２分岐点に至る経路と、上記第１分
岐点から蓄積タンクを経由して上記第２分岐点に至るバ
イパス経路からなる蓄積部を少なくとも有する成形型の
加熱冷却装置。
【請求項５】熱媒体の流路をキャビティの壁面に接近
して設けた成形型を用い、高温熱媒体を発生，循環する
高温熱媒体系と低温熱媒体を発生，循環する低温熱媒体
系とを少なくとも構成要素とし、上記成形型の熱媒体の
流路を上記高温系熱媒体系と上記低温熱媒体系の循環経
路の一部に交互に組込んで加熱冷却循環経路を構成し、
上記加熱冷却循環経路は、上記流路の成形型からの出口
に３方向に分かれる第１分岐点と、上記第１分岐点から
共通バルブを経て第２分岐点に至る経路と、上記第１分
岐点から高温蓄積タンクを経由して上記第２分岐点に至
るバイパス経路からなる高温蓄積部と、上記第１分岐点
から低温蓄積タンクを経由して上記第２分岐点に至るバ
イパス経路からなる低温蓄積部とを少なくとも有する成
形型の加熱冷却装置。
【請求項６】熱媒体の流路をキャビティの壁面に接近
して設けた成形型を用い、高温熱媒体を発生，循環する
高温熱媒体系と低温熱媒体を発生，循環する低温熱媒体
系とを少なくとも構成要素とし、上記成形型の熱媒体の
流路を上記高温系熱媒体系と上記低温熱媒体系の循環経
路の一部に交互に組込んで加熱冷却循環経路を構成する
に際し、上記高温熱媒体系と上記低温熱媒体系との合流
点から上記成形型の流路の入口に至る経路と、上記成形
型の流路の出口から第１分岐点に至る経路と、上記第１
分岐点から共通バルブを経て第２分岐点に至る経路と、
上記第１分岐点から蓄積タンクを経由して上記第２分岐
点に至るバイパス経路からなる蓄積部とをそれぞれ設
け、上記蓄積部に蓄積される熱媒体の量を上記合流点か
ら上記第１分岐点に至る熱媒体の量とにほぼ等しくした
成形型の加熱冷却装置。
【請求項７】低温蓄積タンクと高温蓄積タンクに高温
水の温度に相当する飽和圧以上のガス圧を印加した請求
項５記載の成形型の加熱冷却装置。
【請求項８】低温蓄積タンクと高温蓄積タンクとが隔
壁を隔てて合体した請求項５記載の成形型の加熱冷却装
置。
【請求項９】蓄積タンクの長さが径に比較して十分に
大きい形状である請求項４記載の成形型の加熱冷却装
置。
【請求項１０】隔壁が断熱性材料で構成された請求項
８記載の成形型の加熱冷却装置。
【請求項１１】隔壁の一部に均圧孔を設けた請求項８
記載の成形型の加熱冷却装置。