JPH10321364A - 電気炉用黒鉛電極 - Google Patents
電気炉用黒鉛電極Info
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- JPH10321364A JPH10321364A JP9150100A JP15010097A JPH10321364A JP H10321364 A JPH10321364 A JP H10321364A JP 9150100 A JP9150100 A JP 9150100A JP 15010097 A JP15010097 A JP 15010097A JP H10321364 A JPH10321364 A JP H10321364A
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- male screw
- electrode
- diameter
- electric furnace
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- H05B7/02—Details
- H05B7/14—Arrangements or methods for connecting successive electrode sections
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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- Y02P10/25—Process efficiency
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- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】機械的、電気的負荷を受ける黒鉛電極間の接続
部の折損、脱落を未然防止することのできる電気炉用黒
鉛電極を提供すること 【解決手段】雄ネジを有する黒鉛電極本体と、雌ネジを
有する他方の黒鉛電極本体とを螺合のより形成する電気
炉用黒鉛電極において、雄ネジ部の最大径（Ｂ）と雄ネ
ジを有する黒鉛電極本体の直径（Ａ）との比が、０．７
〜０．９であり、雄ネジ部の長さ（Ｃ）と雄ネジを有す
る黒鉛電極本体の直径（Ａ）との比が、０．５〜１．５
とすることにより、負荷が厳しい直流炉においても折
損、脱落頻度及びゆるみ発生頻度が低い。
部の折損、脱落を未然防止することのできる電気炉用黒
鉛電極を提供すること 【解決手段】雄ネジを有する黒鉛電極本体と、雌ネジを
有する他方の黒鉛電極本体とを螺合のより形成する電気
炉用黒鉛電極において、雄ネジ部の最大径（Ｂ）と雄ネ
ジを有する黒鉛電極本体の直径（Ａ）との比が、０．７
〜０．９であり、雄ネジ部の長さ（Ｃ）と雄ネジを有す
る黒鉛電極本体の直径（Ａ）との比が、０．５〜１．５
とすることにより、負荷が厳しい直流炉においても折
損、脱落頻度及びゆるみ発生頻度が低い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気製鋼炉等に用
いる改良された炭素又は黒鉛電極に関するものである。
いる改良された炭素又は黒鉛電極に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、電気製鋼炉等に用いる炭素又は黒
鉛電極は、使用により漸次消耗し短くなった際、新たな
黒鉛電極を接手（ニップル）を介して黒鉛電極のソケッ
トにねじ込み接続し補充するか又は新たな雄ネジを有す
る黒鉛電極をねじ込み接続し補充する等により行ってい
た。しかし、近年の電気炉の大型化と共に直流電気炉を
含めた高負荷操業が一般的となってきたため、熱応力に
起因する接続部のトラブルが多発している。特に、新た
な黒鉛電極を接手を介してねじ込み接続する方法におい
ては、機械的強度が要求される接手と黒鉛電極との熱膨
張係数の違いにより、通電時、接続部が高温となり熱歪
みが生じ、この部分の折損、脱落が多発していた。ま
た、接手を用いることなく新たな雄ネジを有する黒鉛電
極をねじ込み接続する方法としては、雌ネジの入口部お
よび雄ネジの付け根に切り欠き効果を除去する程度の丸
みを形成し、接続部の応力集中を緩和したもの（実開昭
４９−２２１０７号公報）、接続部に接着剤を用いて接
続を強化したもの等が提案されているが、いずれも接続
部の折損、脱落を防止するには充分とは言い難く、さら
に改良された電気炉用黒鉛電極の提供が望まれていた。
鉛電極は、使用により漸次消耗し短くなった際、新たな
黒鉛電極を接手（ニップル）を介して黒鉛電極のソケッ
トにねじ込み接続し補充するか又は新たな雄ネジを有す
る黒鉛電極をねじ込み接続し補充する等により行ってい
た。しかし、近年の電気炉の大型化と共に直流電気炉を
含めた高負荷操業が一般的となってきたため、熱応力に
起因する接続部のトラブルが多発している。特に、新た
な黒鉛電極を接手を介してねじ込み接続する方法におい
ては、機械的強度が要求される接手と黒鉛電極との熱膨
張係数の違いにより、通電時、接続部が高温となり熱歪
みが生じ、この部分の折損、脱落が多発していた。ま
た、接手を用いることなく新たな雄ネジを有する黒鉛電
極をねじ込み接続する方法としては、雌ネジの入口部お
よび雄ネジの付け根に切り欠き効果を除去する程度の丸
みを形成し、接続部の応力集中を緩和したもの（実開昭
４９−２２１０７号公報）、接続部に接着剤を用いて接
続を強化したもの等が提案されているが、いずれも接続
部の折損、脱落を防止するには充分とは言い難く、さら
に改良された電気炉用黒鉛電極の提供が望まれていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
は、機械的、電気的負荷を受ける黒鉛電極間の接続部の
折損、脱落を未然に防止することのできる電気炉用黒鉛
電極を提供することにある。
は、機械的、電気的負荷を受ける黒鉛電極間の接続部の
折損、脱落を未然に防止することのできる電気炉用黒鉛
電極を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】かかる実情において、本
発明者は鋭意検討を行った結果、雄ネジ部の最大径と黒
鉛本体の直径並びに雄ネジ部の長さと黒鉛本体の直径の
関係が、それぞれ特定の数値範囲にあるものが、又新た
な黒鉛電極を接手を介してねじ込み接続する方法におい
ては、さらに、接手が黒鉛本体と同一材料のものが、上
記課題を解決することを見出し、本発明を完成するに至
った。すなわち、本発明は、雄ネジを有する黒鉛電極本
体と、雌ネジを有する他方の黒鉛電極本体とを螺合によ
り形成する電気炉用黒鉛電極において、雄ネジ部の最大
径（Ｂ）と雄ネジを有する黒鉛電極本体の直径（Ａ）と
の比が、０．７〜０．９であり、雄ネジ部の長さ（Ｃ）
と雄ネジを有する黒鉛電極本体の直径（Ａ）との比が、
０．５〜１．５であることを特徴とする電気炉用黒鉛電
極を提供するものである。従って、これを高負荷条件下
の電気炉に使用した場合、黒鉛電極本体の接続部におけ
る機械的、電気的負荷に伴う折損、脱落頻度及びゆるみ
頻度を著しく低くすることができる。
発明者は鋭意検討を行った結果、雄ネジ部の最大径と黒
鉛本体の直径並びに雄ネジ部の長さと黒鉛本体の直径の
関係が、それぞれ特定の数値範囲にあるものが、又新た
な黒鉛電極を接手を介してねじ込み接続する方法におい
ては、さらに、接手が黒鉛本体と同一材料のものが、上
記課題を解決することを見出し、本発明を完成するに至
った。すなわち、本発明は、雄ネジを有する黒鉛電極本
体と、雌ネジを有する他方の黒鉛電極本体とを螺合によ
り形成する電気炉用黒鉛電極において、雄ネジ部の最大
径（Ｂ）と雄ネジを有する黒鉛電極本体の直径（Ａ）と
の比が、０．７〜０．９であり、雄ネジ部の長さ（Ｃ）
と雄ネジを有する黒鉛電極本体の直径（Ａ）との比が、
０．５〜１．５であることを特徴とする電気炉用黒鉛電
極を提供するものである。従って、これを高負荷条件下
の電気炉に使用した場合、黒鉛電極本体の接続部におけ
る機械的、電気的負荷に伴う折損、脱落頻度及びゆるみ
頻度を著しく低くすることができる。
【０００５】また、本発明は、雌ネジを有する黒鉛電極
本体を、前記黒鉛電極本体と同一材料の雄ネジを有する
接手を介して螺合により形成する電気炉用黒鉛電極にお
いて、雄ネジ部の最大径（Ｂ’）と雌ネジを有する黒鉛
電極本体の直径（Ａ’）との比が、０．７〜０．９であ
り、雄ネジ部の片側の長さ（Ｃ’）と雌ネジを有する黒
鉛電極本体の直径（Ａ’）との比が、０．５〜１．５で
あることを特徴とする電気炉用黒鉛電極を提供するもの
である。これにより、接手を使用した場合においても前
記発明と同様の効果を奏することができる。
本体を、前記黒鉛電極本体と同一材料の雄ネジを有する
接手を介して螺合により形成する電気炉用黒鉛電極にお
いて、雄ネジ部の最大径（Ｂ’）と雌ネジを有する黒鉛
電極本体の直径（Ａ’）との比が、０．７〜０．９であ
り、雄ネジ部の片側の長さ（Ｃ’）と雌ネジを有する黒
鉛電極本体の直径（Ａ’）との比が、０．５〜１．５で
あることを特徴とする電気炉用黒鉛電極を提供するもの
である。これにより、接手を使用した場合においても前
記発明と同様の効果を奏することができる。
【０００６】
（第１の実施の形態）本発明の第１の実施の形態におけ
る電気炉用黒鉛電極（以下、単に「電極」ともいう）を
図１〜３を参照しつつ説明する。図１は雌雄ネジ型黒鉛
電極の接続状態を示し、図中１は円柱状の電極本体、２
はこの本体の一端にテーパ加工された雄ネジ部、３はも
う一方の端にテーパ加工された雌ネジ部で互いに螺合し
密着しうる雄雌関係の形状に加工されている。図中、二
重線はネジを表す。
る電気炉用黒鉛電極（以下、単に「電極」ともいう）を
図１〜３を参照しつつ説明する。図１は雌雄ネジ型黒鉛
電極の接続状態を示し、図中１は円柱状の電極本体、２
はこの本体の一端にテーパ加工された雄ネジ部、３はも
う一方の端にテーパ加工された雌ネジ部で互いに螺合し
密着しうる雄雌関係の形状に加工されている。図中、二
重線はネジを表す。
【０００７】上記の如く形成される電極は、雄ネジ部の
最大径（Ｂ）と雄ネジを有する黒鉛電極本体の直径
（Ａ）との比が、０．７〜０．９であり、雄ネジ部の長
さ（Ｃ）と雄ネジを有する黒鉛電極本体の直径（Ａ）と
の比が、０．５〜１．５である。ここにおいて、雄ネジ
部の最大径（Ｂ）が大きいほど、すなわち、電極本体の
直径に近づくほど雄ネジを有する電極本体の機械的強度
は高くなるが、雌ネジの端部の肉厚が薄くなり、この部
分で破損が生じやすくなる。一方、雄ネジ部の最大径
（Ｂ）が小さいほど該電極本体の機械的強度は低くな
る。従って、（Ｂ）／（Ａ）の比は上記範囲とすること
が必要である。また、雄ネジ部の長さ（Ｃ）は長いほ
ど、（Ａ−Ｄ）／２（図３中、Ｄは雌ネジ最小径を示
す）が大きくなり雌ネジ電極の強度は高くなるが、通電
時の接触抵抗は大きくなる。一方、雄ネジ部の長さ
（Ｃ）は短くしすぎるとテーパ度が大きくなり、通電使
用時の振動等で弛みやすくなる。このため、上記（Ｃ）
／（Ａ）の比は上記範囲とすることが必要である。
最大径（Ｂ）と雄ネジを有する黒鉛電極本体の直径
（Ａ）との比が、０．７〜０．９であり、雄ネジ部の長
さ（Ｃ）と雄ネジを有する黒鉛電極本体の直径（Ａ）と
の比が、０．５〜１．５である。ここにおいて、雄ネジ
部の最大径（Ｂ）が大きいほど、すなわち、電極本体の
直径に近づくほど雄ネジを有する電極本体の機械的強度
は高くなるが、雌ネジの端部の肉厚が薄くなり、この部
分で破損が生じやすくなる。一方、雄ネジ部の最大径
（Ｂ）が小さいほど該電極本体の機械的強度は低くな
る。従って、（Ｂ）／（Ａ）の比は上記範囲とすること
が必要である。また、雄ネジ部の長さ（Ｃ）は長いほ
ど、（Ａ−Ｄ）／２（図３中、Ｄは雌ネジ最小径を示
す）が大きくなり雌ネジ電極の強度は高くなるが、通電
時の接触抵抗は大きくなる。一方、雄ネジ部の長さ
（Ｃ）は短くしすぎるとテーパ度が大きくなり、通電使
用時の振動等で弛みやすくなる。このため、上記（Ｃ）
／（Ａ）の比は上記範囲とすることが必要である。
【０００８】また、電極本体の端の角部４及び雄ネジの
付け根部５がアールを形成する場合（図では省略す
る）、上記雄ネジ部の最大径（Ｂ）及び雄ネジ部の長さ
（Ｃ）の基準端は、該アールを形成する変曲点とすれば
よい。また、該（Ｃ）値は雄ネジ部における有効ネジ部
及びそこから先の先端部も含めた長さを言う。
付け根部５がアールを形成する場合（図では省略す
る）、上記雄ネジ部の最大径（Ｂ）及び雄ネジ部の長さ
（Ｃ）の基準端は、該アールを形成する変曲点とすれば
よい。また、該（Ｃ）値は雄ネジ部における有効ネジ部
及びそこから先の先端部も含めた長さを言う。
【０００９】また、上記雄ネジ又は雌ネジのテーパは、
特に制限されないが、１／３〜２（３1/2 ）／３とする
ことが好ましく、特に、１／２が好ましい。
特に制限されないが、１／３〜２（３1/2 ）／３とする
ことが好ましく、特に、１／２が好ましい。
【００１０】上記新たな特定の形状を有する雄ネジを有
する電極を、雌ネジを有する電極に螺合する方法として
は、慣用的な方法に従えばよい。すなわち、接続時に接
手を取り付けることなく、そのまま接続すべき電極１’
の雌ネジ３’に挿入しねじ込み接続させればよい。ま
た、通常行われているように、接続前に接合部に接着剤
を介在して接続してもよい。このように形成された電極
を電気製鋼炉に用いれば、高負荷条件下であっても、黒
鉛電極本体の接続部における機械的、電気的負荷に伴う
折損、脱落頻度及びゆるみ頻度を著しく低くすることが
できる。
する電極を、雌ネジを有する電極に螺合する方法として
は、慣用的な方法に従えばよい。すなわち、接続時に接
手を取り付けることなく、そのまま接続すべき電極１’
の雌ネジ３’に挿入しねじ込み接続させればよい。ま
た、通常行われているように、接続前に接合部に接着剤
を介在して接続してもよい。このように形成された電極
を電気製鋼炉に用いれば、高負荷条件下であっても、黒
鉛電極本体の接続部における機械的、電気的負荷に伴う
折損、脱落頻度及びゆるみ頻度を著しく低くすることが
できる。
【００１１】（第２の実施の形態）本発明の第２の実施
の形態における電気炉用黒鉛電極を図４〜６を参照しつ
つ説明する。図４は黒鉛電極を該電極と同一材質の接手
（ニップル）を介して接続する状態図で、図中、１、
１’は一対の雌ネジを有する円柱状の電極本体、１１は
テーパ加工された雄ネジを有する接手、１０、１０’は
上記雌ネジで形成されるソケット部で、上記接手と互い
に螺合し密着しうる雄雌関係の形状に加工されている。
また、該電極と同一材質とは、成分及び配合量共に同一
の材質の他、成分同一、配合量がわずかに相違する材質
も含まれる。また、図中、二重線はネジ部を表す。
の形態における電気炉用黒鉛電極を図４〜６を参照しつ
つ説明する。図４は黒鉛電極を該電極と同一材質の接手
（ニップル）を介して接続する状態図で、図中、１、
１’は一対の雌ネジを有する円柱状の電極本体、１１は
テーパ加工された雄ネジを有する接手、１０、１０’は
上記雌ネジで形成されるソケット部で、上記接手と互い
に螺合し密着しうる雄雌関係の形状に加工されている。
また、該電極と同一材質とは、成分及び配合量共に同一
の材質の他、成分同一、配合量がわずかに相違する材質
も含まれる。また、図中、二重線はネジ部を表す。
【００１２】上記の如く形成される電極は、雄ネジ部の
最大径（Ｂ’）と雌ネジを有する黒鉛電極本体の直径
（Ａ’）との比が、０．７〜０．９であり、雄ネジ部の
片側の長さ（Ｃ’）と雌ネジを有する黒鉛電極本体の直
径（Ａ’）との比が、０．５〜１．５である。ここにお
いて、雄ネジ部の最大径（Ｂ’）が大きいほど、すなわ
ち、電極本体の直径に近づくほど接手の機械的強度は高
くなるが、電極本体の雌ネジの端部の肉厚が薄くなり、
この部分で破損が生じやすくなる。一方、雄ネジ部の最
大径（Ｂ’）が小さいほど、接手の機械的強度は低くな
り好ましくない。従って、（Ｂ’）／（Ａ’）の比は上
記範囲とすることが必要である。また、接手の雄ネジ部
の片側長さ（Ｃ’）は長いほど、（Ａ’−Ｄ’）／２
（図６中、Ｄ’は雌ネジ最小径を示す）が大きくなり雌
ネジ電極の強度は高くなるが、接続に時間を要し、通電
時の接触抵抗は大きくなる。一方、接手の雄ネジ部の長
さ（Ｃ’）は短くしすぎるとテーパ度が大きくなり、通
電使用時の振動等で弛みやすくなる。このため、上記
（Ｃ’）／（Ａ’）の比は上記範囲とすることが必要で
ある。
最大径（Ｂ’）と雌ネジを有する黒鉛電極本体の直径
（Ａ’）との比が、０．７〜０．９であり、雄ネジ部の
片側の長さ（Ｃ’）と雌ネジを有する黒鉛電極本体の直
径（Ａ’）との比が、０．５〜１．５である。ここにお
いて、雄ネジ部の最大径（Ｂ’）が大きいほど、すなわ
ち、電極本体の直径に近づくほど接手の機械的強度は高
くなるが、電極本体の雌ネジの端部の肉厚が薄くなり、
この部分で破損が生じやすくなる。一方、雄ネジ部の最
大径（Ｂ’）が小さいほど、接手の機械的強度は低くな
り好ましくない。従って、（Ｂ’）／（Ａ’）の比は上
記範囲とすることが必要である。また、接手の雄ネジ部
の片側長さ（Ｃ’）は長いほど、（Ａ’−Ｄ’）／２
（図６中、Ｄ’は雌ネジ最小径を示す）が大きくなり雌
ネジ電極の強度は高くなるが、接続に時間を要し、通電
時の接触抵抗は大きくなる。一方、接手の雄ネジ部の長
さ（Ｃ’）は短くしすぎるとテーパ度が大きくなり、通
電使用時の振動等で弛みやすくなる。このため、上記
（Ｃ’）／（Ａ’）の比は上記範囲とすることが必要で
ある。
【００１３】また、接手の中央部１２がアールを形成す
る場合（図では省略する）、上記（Ｂ’）及び（Ｃ’）
の基準は、該アールを形成する変曲点とすればよい。ま
た、該（Ｃ ’）値は雄ネジ部における有効ネジ部及び
そこから先の先端部も含めた長さを言う。
る場合（図では省略する）、上記（Ｂ’）及び（Ｃ’）
の基準は、該アールを形成する変曲点とすればよい。ま
た、該（Ｃ ’）値は雄ネジ部における有効ネジ部及び
そこから先の先端部も含めた長さを言う。
【００１４】また、上記雄ネジ又は雌ネジのテーパは、
特に制限されないが、１／３〜２（３1/2 ）／３とする
ことが好ましく、特に、１／２とすることが好ましい。
特に制限されないが、１／３〜２（３1/2 ）／３とする
ことが好ましく、特に、１／２とすることが好ましい。
【００１５】上記新たな特定の形状を有する雌ネジを有
する電極を、接手を介して螺合する方法としては、慣用
的な方法に従えばよく、まず、取り付けようとする新た
な電極の下部（図４では電極１の右部）ソケット１０に
接手１１をねじ込み、これを接続すべき電極の上部（図
４では電極１’の左部）ソケット１０’へ挿入した後ね
じ込み締め付けて接続すればよい。また、通常行われて
いるように、接続前に接合部に接着剤を介在して接続し
てもよい。このように形成された電極を電気製鋼炉に用
いれば、高負荷条件下であっても、黒鉛電極本体の接続
部における機械的、電気的負荷に伴う折損、脱落頻度及
びゆるみ頻度を著しく低くすることができる。
する電極を、接手を介して螺合する方法としては、慣用
的な方法に従えばよく、まず、取り付けようとする新た
な電極の下部（図４では電極１の右部）ソケット１０に
接手１１をねじ込み、これを接続すべき電極の上部（図
４では電極１’の左部）ソケット１０’へ挿入した後ね
じ込み締め付けて接続すればよい。また、通常行われて
いるように、接続前に接合部に接着剤を介在して接続し
てもよい。このように形成された電極を電気製鋼炉に用
いれば、高負荷条件下であっても、黒鉛電極本体の接続
部における機械的、電気的負荷に伴う折損、脱落頻度及
びゆるみ頻度を著しく低くすることができる。
【００１６】上記黒鉛電極は、電気炉で用いられ、該電
気炉としては、特に制限されないが、例えば、負荷の厳
しい直流電気炉等が挙げられる。
気炉としては、特に制限されないが、例えば、負荷の厳
しい直流電気炉等が挙げられる。
【００１７】
【発明の効果】本発明の上記特定構造の電極を電気製鋼
炉に用いれば、高負荷操業条件においても、黒鉛電極本
体の接続部における機械的、電気的負荷に伴う折損、脱
落頻度及びゆるみ頻度を著しく低くすることができる。
また、雌雄ネジ型電極においては、たやすく接続でき、
接手を介するニップル型電極においては、該材質を電極
本体と同一とすることにより、使用可能となる。これに
より、使用できる電極の適用範囲が広まる。
炉に用いれば、高負荷操業条件においても、黒鉛電極本
体の接続部における機械的、電気的負荷に伴う折損、脱
落頻度及びゆるみ頻度を著しく低くすることができる。
また、雌雄ネジ型電極においては、たやすく接続でき、
接手を介するニップル型電極においては、該材質を電極
本体と同一とすることにより、使用可能となる。これに
より、使用できる電極の適用範囲が広まる。
【００１８】
【実施例】次に、実施例を挙げて本発明を更に具体的に
説明するが、これは単に例示であって、本発明を何ら制
限するものではない。
説明するが、これは単に例示であって、本発明を何ら制
限するものではない。
【００１９】実施例１、比較例１ 表１及び表２に示す形状の電極を用い、１２０ｔの製鋼
用直流電気炉で通電試験を行い、接続部の脱落、折損頻
度及びゆるみ頻度を求めた。通電試験条件（１）を下記
に示し、また、接続部の脱落、折損頻度及びゆるみ頻度
は試験時間終了後、電極部を取り出し目視観察により行
い、それぞれ１００回以上の試験中の発生率（％）で評
価した。結果を表１に示した。表中、Ｐ型は図１〜３の
雌雄型電極を示し、Ｎ型は図４〜６の接手（ニップル）
型電極を示し、形状及び符号は当該図及び表に従う。
用直流電気炉で通電試験を行い、接続部の脱落、折損頻
度及びゆるみ頻度を求めた。通電試験条件（１）を下記
に示し、また、接続部の脱落、折損頻度及びゆるみ頻度
は試験時間終了後、電極部を取り出し目視観察により行
い、それぞれ１００回以上の試験中の発生率（％）で評
価した。結果を表１に示した。表中、Ｐ型は図１〜３の
雌雄型電極を示し、Ｎ型は図４〜６の接手（ニップル）
型電極を示し、形状及び符号は当該図及び表に従う。
【００２０】実施例２〜６、比較例２〜６ ８０ｔの製鋼用三相交流電気炉を用い、通電試験条件
（２）とした以外は、実施例１と同様の方法で行った。
結果を表１及び表２に示す。 （通電試験条件） 条件（１） 条件（２） 電流値 Ａ ； １１５，０００ ６０，０００ 出鋼温度 °Ｃ ； １，６２０ １，６００ 操業時間 分／チャージ； ５５ ７０
（２）とした以外は、実施例１と同様の方法で行った。
結果を表１及び表２に示す。 （通電試験条件） 条件（１） 条件（２） 電流値 Ａ ； １１５，０００ ６０，０００ 出鋼温度 °Ｃ ； １，６２０ １，６００ 操業時間 分／チャージ； ５５ ７０
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】表１及び表２より、雌雄ネジ型及びニップ
ル型電極共に、雄ネジ最大径（Ｂ）／電極直径（Ａ）又
は（Ｂ’）／（Ａ’）値が０．７〜０．９の範囲にあ
り、且つ、（Ｃ）／（Ａ）又は（Ｃ’）／（Ａ’）値が
０．５〜１．５の範囲にある電極は、脱落、折損頻度及
びゆるみ頻度が極めて低く優れた電極であることが明ら
かである。また、実施例１及び４並びに比較例５、又実
施例５及び６並びに比較例６より上記数値範囲を境に効
果が歴然と異なる。
ル型電極共に、雄ネジ最大径（Ｂ）／電極直径（Ａ）又
は（Ｂ’）／（Ａ’）値が０．７〜０．９の範囲にあ
り、且つ、（Ｃ）／（Ａ）又は（Ｃ’）／（Ａ’）値が
０．５〜１．５の範囲にある電極は、脱落、折損頻度及
びゆるみ頻度が極めて低く優れた電極であることが明ら
かである。また、実施例１及び４並びに比較例５、又実
施例５及び６並びに比較例６より上記数値範囲を境に効
果が歴然と異なる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施の形態における雌雄ネジ型電極の一
部を省略した断面図である。
部を省略した断面図である。
【図２】図１の雄ネジを有する電極の一部を省略した断
面図である。
面図である。
【図３】図１の雌ネジを有する電極の一部を省略した断
面図である。
面図である。
【図４】第２の実施の形態におけるニップル型電極の一
部を省略した断面図である。
部を省略した断面図である。
【図５】図４のニップル（接手）の断面図である。
【図６】図４の雌ネジを有する電極の一部を省略した断
面図である。
面図である。
１、１’ 電極本体 ２ 雄ネジ部 ３、３’ 雌ネジ部 １０、１０’ ソケット １１ 接手（ニップル） Ａ、Ａ’ 電極本体の直径 Ｂ、Ｂ’ 雄ネジの最大径 Ｃ、Ｃ’ 雄ネジの長さ Ｄ、Ｄ’ 雄ネジの最小径
Claims (2)
- 【請求項１】雄ネジを有する黒鉛電極本体と、雌ネジを
有する他方の黒鉛電極本体とを螺合により形成する電気
炉用黒鉛電極において、 雄ネジ部の最大径（Ｂ）と雄ネジを有する黒鉛電極本体
の直径（Ａ）との比が、０．７〜０．９であり、雄ネジ
部の長さ（Ｃ）と雄ネジを有する黒鉛電極本体の直径
（Ａ）との比が、０．５〜１．５であることを特徴とす
る電気炉用黒鉛電極。 - 【請求項２】雌ネジを有する黒鉛電極本体を、前記黒鉛
電極本体と同一材料の雄ネジを有する接手を介して螺合
により形成する電気炉用黒鉛電極において、雄ネジ部の
最大径（Ｂ’）と雌ネジを有する黒鉛電極本体の直径
（Ａ’）との比が、０．７〜０．９であり、雄ネジ部の
片側の長さ（Ｃ’）と雌ネジを有する黒鉛電極本体の直
径（Ａ’）との比が、０．５〜１．５であることを特徴
とする電気炉用黒鉛電極。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9150100A JPH10321364A (ja) | 1997-05-23 | 1997-05-23 | 電気炉用黒鉛電極 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9150100A JPH10321364A (ja) | 1997-05-23 | 1997-05-23 | 電気炉用黒鉛電極 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10321364A true JPH10321364A (ja) | 1998-12-04 |
Family
ID=15489516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9150100A Pending JPH10321364A (ja) | 1997-05-23 | 1997-05-23 | 電気炉用黒鉛電極 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10321364A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1997
- 1997-05-23 JP JP9150100A patent/JPH10321364A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041028 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050307 |