JPH10317039A - 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 - Google Patents
球状黒鉛鋳鉄の製造方法Info
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- JPH10317039A JPH10317039A JP14728097A JP14728097A JPH10317039A JP H10317039 A JPH10317039 A JP H10317039A JP 14728097 A JP14728097 A JP 14728097A JP 14728097 A JP14728097 A JP 14728097A JP H10317039 A JPH10317039 A JP H10317039A
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 球状黒鉛鋳鉄が鋳型と接する表面部でパーラ
イト化して靭性が低下するので、従来フェライト化焼鈍
によりパーライトをフェライト化していたが、熱エネル
ギの消費が大きい。したがってフェライト化焼鈍を必要
としない方法を提供する。 【解決手段】 製品キャビティー部表面に黒鉛化促進剤
を含む接種剤と、接種剤よりも酸素との親和力が大きな
脱酸剤との粉末混合物を鋳型の製品キャビティー部に塗
布した鋳型に鋳鉄溶湯を注湯する。
イト化して靭性が低下するので、従来フェライト化焼鈍
によりパーライトをフェライト化していたが、熱エネル
ギの消費が大きい。したがってフェライト化焼鈍を必要
としない方法を提供する。 【解決手段】 製品キャビティー部表面に黒鉛化促進剤
を含む接種剤と、接種剤よりも酸素との親和力が大きな
脱酸剤との粉末混合物を鋳型の製品キャビティー部に塗
布した鋳型に鋳鉄溶湯を注湯する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は球状黒鉛鋳鉄の製造
方法に関するものである。
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋳鉄の製造に際して、鋳鉄溶湯に接種剤
を添加することは一般的に行われている。接種剤を添加
する目的は、鋳物のチル化防止、共晶セルの微細化、黒
鉛化の促進、黒鉛形状の改良、黒鉛の微細化、基地組織
の安定化、機械的性質の向上などさまざまであり、目的
に合わせた組成の接種剤が使用されている。代表的な接
種剤としては球状黒鉛鋳鉄にあってはＦｅ−Ｓｉ（フェ
ロシリコン）、Ｃａ−Ｓｉ（カルシウムシリコン）等で
ある。一方、鋳物は高温の溶湯を鋳型に注湯して製造す
るため、各種の接種を施しても出来上がった鋳物の鋳型
と接する部分に黒皮部が形成され、その部分には硬くて
伸びの小さいパーライト層が発生するため、靭性が低下
し、衝撃特性が要求される自動車等の足廻り鋳物におい
ては、パーライト層が起点となって破壊が進行し易くな
り、足廻り鋳物の強度が低下した。また、表面に硬化層
があるため、加工性も悪くなる。このような不都合を除
くために鋳物黒皮部に生成するパーライト層を消すこと
が要求されている。そのため、一般には熱処理すなわち
フェライト化焼鈍によって、鋳物黒皮部に生成するパー
ライト層のフェライト化を行っている。
を添加することは一般的に行われている。接種剤を添加
する目的は、鋳物のチル化防止、共晶セルの微細化、黒
鉛化の促進、黒鉛形状の改良、黒鉛の微細化、基地組織
の安定化、機械的性質の向上などさまざまであり、目的
に合わせた組成の接種剤が使用されている。代表的な接
種剤としては球状黒鉛鋳鉄にあってはＦｅ−Ｓｉ（フェ
ロシリコン）、Ｃａ−Ｓｉ（カルシウムシリコン）等で
ある。一方、鋳物は高温の溶湯を鋳型に注湯して製造す
るため、各種の接種を施しても出来上がった鋳物の鋳型
と接する部分に黒皮部が形成され、その部分には硬くて
伸びの小さいパーライト層が発生するため、靭性が低下
し、衝撃特性が要求される自動車等の足廻り鋳物におい
ては、パーライト層が起点となって破壊が進行し易くな
り、足廻り鋳物の強度が低下した。また、表面に硬化層
があるため、加工性も悪くなる。このような不都合を除
くために鋳物黒皮部に生成するパーライト層を消すこと
が要求されている。そのため、一般には熱処理すなわち
フェライト化焼鈍によって、鋳物黒皮部に生成するパー
ライト層のフェライト化を行っている。
【０００３】このフェライト化焼鈍においては、鋳造後
の熱処理により７００〜９５０℃のオーステナイト域の
温度まで加熱し、続いて炉冷あるいは空冷などの適当な
冷却速度を与えることによって、鋳物黒皮部に生成する
パーライトをフェライト化するので、多量のエネルギー
が必要になる。特に、フェライト化すべきは表層部のみ
であるにも拘ず、内部も加熱されるために消費される熱
エネルギーは厖大であり、製造費が高騰するだけでな
く、作業環境悪化の原因ともなっている。また、鋳物形
状や処理量によっては所定の冷却速度の確保が困難な場
合も多く、これが表層部のパーライト化などの鋳物品質
上のトラブルの原因となっていることも少なくない。
の熱処理により７００〜９５０℃のオーステナイト域の
温度まで加熱し、続いて炉冷あるいは空冷などの適当な
冷却速度を与えることによって、鋳物黒皮部に生成する
パーライトをフェライト化するので、多量のエネルギー
が必要になる。特に、フェライト化すべきは表層部のみ
であるにも拘ず、内部も加熱されるために消費される熱
エネルギーは厖大であり、製造費が高騰するだけでな
く、作業環境悪化の原因ともなっている。また、鋳物形
状や処理量によっては所定の冷却速度の確保が困難な場
合も多く、これが表層部のパーライト化などの鋳物品質
上のトラブルの原因となっていることも少なくない。
【０００４】上述のとおり、表層部のみならず製品の内
部まで加熱されるために肉厚が薄い製品は、その自重に
よりへたりが起こることがある。これを直すにはプレス
による矯正が必要となり、余分な費用がかかるうえ、品
質的には必ずしも安定しないという問題があった。
部まで加熱されるために肉厚が薄い製品は、その自重に
よりへたりが起こることがある。これを直すにはプレス
による矯正が必要となり、余分な費用がかかるうえ、品
質的には必ずしも安定しないという問題があった。
【０００５】このように欠点があるフェライト化焼鈍を
省略することを提案する特開平８−２０９２１７には、
主成分がＳｉ及びＮｉである接種剤と主成分がＳｉ及び
Ｆｅからなる接種剤を表面に塗布した鋳型に球状黒鉛鋳
鉄溶湯を注湯すると、黒鉛粒数を増し鋳物表面部がフェ
ライト化することを開示する。
省略することを提案する特開平８−２０９２１７には、
主成分がＳｉ及びＮｉである接種剤と主成分がＳｉ及び
Ｆｅからなる接種剤を表面に塗布した鋳型に球状黒鉛鋳
鉄溶湯を注湯すると、黒鉛粒数を増し鋳物表面部がフェ
ライト化することを開示する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】特開平８−２０９２１
７で開示された方法では、Ｎｉなどを含有する接種剤の
比重が大きいため、沈殿等により塗布作業が悪くなり、
均一な組成の塗型層が得られにくい。さらに、鋳型内面
に接する溶湯は急冷凝固されるために、黒鉛の球状化を
阻害する酸素を溶解したまま凝固が進行するために球状
化が必ずしも十分でないことや、溶湯の温度低下のため
に接種剤の溶解が十分でないという問題がある。
７で開示された方法では、Ｎｉなどを含有する接種剤の
比重が大きいため、沈殿等により塗布作業が悪くなり、
均一な組成の塗型層が得られにくい。さらに、鋳型内面
に接する溶湯は急冷凝固されるために、黒鉛の球状化を
阻害する酸素を溶解したまま凝固が進行するために球状
化が必ずしも十分でないことや、溶湯の温度低下のため
に接種剤の溶解が十分でないという問題がある。
【０００７】従って、本発明は上述の従来技術における
問題に鑑みてなされたものであって、塗型剤を鋳型に塗
布するだけで、熱処理を施さずに、鋳物黒皮部に生成す
るパーライト層の発生を薄肉及び肉厚鋳物についても防
止することができる球状黒鉛鋳鉄の製造方法を提供する
ことを目的とする。
問題に鑑みてなされたものであって、塗型剤を鋳型に塗
布するだけで、熱処理を施さずに、鋳物黒皮部に生成す
るパーライト層の発生を薄肉及び肉厚鋳物についても防
止することができる球状黒鉛鋳鉄の製造方法を提供する
ことを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係る球状黒鉛鋳
鉄の製造方法は、製品キャビティー部表面に接種剤を塗
布した鋳型に鋳鉄溶湯を注湯する方法において、前記接
種剤よりも酸素との親和力が大きな脱酸剤と該接種剤と
の粉末混合物を鋳型の製品キャビティー部に塗布するこ
とを特徴とするものである。
鉄の製造方法は、製品キャビティー部表面に接種剤を塗
布した鋳型に鋳鉄溶湯を注湯する方法において、前記接
種剤よりも酸素との親和力が大きな脱酸剤と該接種剤と
の粉末混合物を鋳型の製品キャビティー部に塗布するこ
とを特徴とするものである。
【０００９】本発明の球状黒鉛鋳鉄の製造方法によれ
ば、鋳型の製品キャビティー部に形成された塗型層の脱
酸剤が、鋳型内壁近傍において溶湯の酸化、特に溶湯中
のＳｉの酸化を抑制すると同時に、発熱反応によって接
種剤の溶解を促進する。本発明においては接種剤は、黒
鉛化促進を主目的とし、その他は必要により上記の各種
目的に合わせて選択されるのであるが、脱酸剤はこの特
定の接種剤よりも酸素との親和力が高いことが必須であ
り、脱酸剤自体は接種作用をもつことは必須ではない。
したがって脱酸剤には接種作用が顕著でないＡｌや、顕
著な接種作用があるＣａ−Ｓｉ、Ｃａ−Ａｌ−Ｓｉなど
を使用することができる。また接種剤にはＳｉ−Ｃ，Ｃ
などを使用することができる。好ましい組み合わせはＣ
ａ−ＳｉとＳｉ−Ｃである。また、本発明において脱酸
剤及び接種剤を塗布することとしたのは、施工が容易で
あり、金型の場合は鋳型の再使用が可能であり、かつ溶
湯との反応が起こり易いからである。本発明を実施する
際の溶解炉は高周波誘導炉、キュポラ＋低周波誘導炉な
どであり、鋳型は砂型、金型、セラミック鋳型などの通
常のものである。
ば、鋳型の製品キャビティー部に形成された塗型層の脱
酸剤が、鋳型内壁近傍において溶湯の酸化、特に溶湯中
のＳｉの酸化を抑制すると同時に、発熱反応によって接
種剤の溶解を促進する。本発明においては接種剤は、黒
鉛化促進を主目的とし、その他は必要により上記の各種
目的に合わせて選択されるのであるが、脱酸剤はこの特
定の接種剤よりも酸素との親和力が高いことが必須であ
り、脱酸剤自体は接種作用をもつことは必須ではない。
したがって脱酸剤には接種作用が顕著でないＡｌや、顕
著な接種作用があるＣａ−Ｓｉ、Ｃａ−Ａｌ−Ｓｉなど
を使用することができる。また接種剤にはＳｉ−Ｃ，Ｃ
などを使用することができる。好ましい組み合わせはＣ
ａ−ＳｉとＳｉ−Ｃである。また、本発明において脱酸
剤及び接種剤を塗布することとしたのは、施工が容易で
あり、金型の場合は鋳型の再使用が可能であり、かつ溶
湯との反応が起こり易いからである。本発明を実施する
際の溶解炉は高周波誘導炉、キュポラ＋低周波誘導炉な
どであり、鋳型は砂型、金型、セラミック鋳型などの通
常のものである。
【００１０】さらに、Ｃａ−Ｓｉが、Ｃａ：３０〜４０
重量％，Ｃ：０〜１重量％、残部Ｓｉからなり、又前記
Ｓｉ−ＣがＣ：３０〜３５重量％、残部Ｓｉからなる場
合に脱酸と接種の効果が良好にバランスする。なお接種
剤は全量を上記の塗布接種剤から供給してもよく、ある
いは鋳型壁近傍を除く溶湯用接種剤は別途鋳型内に添加
してもよい。前者の場合は鋳鉄全体のＳｉ，Ｃ量が所望
の量となるように塗型剤の量を調整する。後者の場合は
溶湯に直接添加した接種剤自体が、例えばＣａ−Ｓｉの
Ｃａ，Ｓｉのように脱酸に関与すると、塗布脱酸剤の効
果が弱まるので、添加量を制限する必要がある。Ｃａ−
Ｓｉ：Ｓｉ−Ｃ：炭素（Ｃ）の重量比が５０〜９０：５
０以下（ゼロを含まず）：５０以下（ゼロを含まず）と
することが好ましい。脱酸剤及び接種剤が平均粒径が
０．１ｍｍ以下の粉状であると、安定して溶湯に溶け込
み脱酸及び接種効果が発揮される。
重量％，Ｃ：０〜１重量％、残部Ｓｉからなり、又前記
Ｓｉ−ＣがＣ：３０〜３５重量％、残部Ｓｉからなる場
合に脱酸と接種の効果が良好にバランスする。なお接種
剤は全量を上記の塗布接種剤から供給してもよく、ある
いは鋳型壁近傍を除く溶湯用接種剤は別途鋳型内に添加
してもよい。前者の場合は鋳鉄全体のＳｉ，Ｃ量が所望
の量となるように塗型剤の量を調整する。後者の場合は
溶湯に直接添加した接種剤自体が、例えばＣａ−Ｓｉの
Ｃａ，Ｓｉのように脱酸に関与すると、塗布脱酸剤の効
果が弱まるので、添加量を制限する必要がある。Ｃａ−
Ｓｉ：Ｓｉ−Ｃ：炭素（Ｃ）の重量比が５０〜９０：５
０以下（ゼロを含まず）：５０以下（ゼロを含まず）と
することが好ましい。脱酸剤及び接種剤が平均粒径が
０．１ｍｍ以下の粉状であると、安定して溶湯に溶け込
み脱酸及び接種効果が発揮される。
【００１１】
【作用】本発明によると、鋳型に塗布した接種剤の黒鉛
化促進作用及びフェライト化促進作用により、厚肉鋳物
でも熱処理を施さずに球状黒鉛鋳鉄鋳物の黒皮部に生成
するパーライト層の発生を防止することができる。すな
わち、溶湯温度が低くなる鋳型表面部分においても接種
剤の溶解が促進されるため、溶け残り不良がなく、接種
効果の発現を早くかつ十分なものとすることができる。
以下、実施例により本発明を詳しく説明する。
化促進作用及びフェライト化促進作用により、厚肉鋳物
でも熱処理を施さずに球状黒鉛鋳鉄鋳物の黒皮部に生成
するパーライト層の発生を防止することができる。すな
わち、溶湯温度が低くなる鋳型表面部分においても接種
剤の溶解が促進されるため、溶け残り不良がなく、接種
効果の発現を早くかつ十分なものとすることができる。
以下、実施例により本発明を詳しく説明する。
【００１２】
実施例１ Ｃａ−Ｓｉ合金による鋳型壁面脱酸及び炭素（Ｃ）の黒
鉛促進化による鋳型接種を行い、本発明の球状黒鉛鋳鉄
の製造方法を実施した。まず、図１に示す肉厚が３ｍｍ
−５ｍｍ−１０ｍｍ−２０ｍｍ−４０ｍｍの階段状試験
片を用い、表１に示す組成のＣａ−Ｓｉ合金及びＣ粉体
をそれぞれ０．１ｍｍ以下の粒度に調整し、Ｃａ−Ｓｉ
合金粉体とＣ粉体の割合を１：１に混合した接種剤を階
段状試験片鋳型に塗布した。次に、供試材を５０ｋｇ高
周波誘導炉で溶解し、表２に示す組成になるように球状
化処理財及び接種剤の添加量を調節した。球状化処理は
サンドイッチ法で行い、１７９９〜１７９０Ｋで出湯
し、１６９０Ｋ〜１６８０Ｋで階段状試験片に注湯し
た。なお、表１の組成（Ｃａ−Ｓｉ）は共晶組成に近い
ため融点が９８０℃と低く、先の溶湯温度でも十分溶融
することができる。そして、階段状試験片の３ｍｍ−５
ｍｍ−１０ｍｍ−２０ｍｍ−４０ｍｍの各肉厚における
鋳肌付近の金属組織を調査した。
鉛促進化による鋳型接種を行い、本発明の球状黒鉛鋳鉄
の製造方法を実施した。まず、図１に示す肉厚が３ｍｍ
−５ｍｍ−１０ｍｍ−２０ｍｍ−４０ｍｍの階段状試験
片を用い、表１に示す組成のＣａ−Ｓｉ合金及びＣ粉体
をそれぞれ０．１ｍｍ以下の粒度に調整し、Ｃａ−Ｓｉ
合金粉体とＣ粉体の割合を１：１に混合した接種剤を階
段状試験片鋳型に塗布した。次に、供試材を５０ｋｇ高
周波誘導炉で溶解し、表２に示す組成になるように球状
化処理財及び接種剤の添加量を調節した。球状化処理は
サンドイッチ法で行い、１７９９〜１７９０Ｋで出湯
し、１６９０Ｋ〜１６８０Ｋで階段状試験片に注湯し
た。なお、表１の組成（Ｃａ−Ｓｉ）は共晶組成に近い
ため融点が９８０℃と低く、先の溶湯温度でも十分溶融
することができる。そして、階段状試験片の３ｍｍ−５
ｍｍ−１０ｍｍ−２０ｍｍ−４０ｍｍの各肉厚における
鋳肌付近の金属組織を調査した。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】比較例１ 実施例１において塗布した塗型剤を使用しない鋳型に実
施例１と同様に注湯を行なった。実施例１及び比較例１
における階段状試験片における組織観察結果を図３に示
すが、Ｃａ−ＳｉびＣ粉体を混合して塗布した実施例１
においては、製品の肉厚が変化し、鋳物の凝固速度が変
わった場合においても鋳物の黒皮部に生成するパーライ
ト層の発生は防止され、しかも塗型剤の溶け残りは認め
られなかった。
施例１と同様に注湯を行なった。実施例１及び比較例１
における階段状試験片における組織観察結果を図３に示
すが、Ｃａ−ＳｉびＣ粉体を混合して塗布した実施例１
においては、製品の肉厚が変化し、鋳物の凝固速度が変
わった場合においても鋳物の黒皮部に生成するパーライ
ト層の発生は防止され、しかも塗型剤の溶け残りは認め
られなかった。
【００１６】実施例２ 表１に示す接種剤を実際の自動車用足廻り鋳物（単重６
ｋｇ）の鋳型に塗布し、本発明の球状黒鉛鋳鉄の製造方
法を実施した。鋳造条件は実施例１と同様であり、実体
での落下衝撃試験をおこなった。すなわち図３に示した
形状の鋳物にある高さから１５０ｋｇの錘（Ｗ）を落下
させて、鋳物が破壊するまでの変形量及び衝撃エネルギ
ーについて、塗布しない従来品との比較を行なった。図
４に本発明品及び従来品のおのおのの鋳物における破断
部位の鋳肌付近の金属組織を示す。図５に従来品と本発
明品の実体での落下衝撃試験において、鋳物が破壊する
までの変形量及び衝撃エネルギーの比較を行った結果を
示す。
ｋｇ）の鋳型に塗布し、本発明の球状黒鉛鋳鉄の製造方
法を実施した。鋳造条件は実施例１と同様であり、実体
での落下衝撃試験をおこなった。すなわち図３に示した
形状の鋳物にある高さから１５０ｋｇの錘（Ｗ）を落下
させて、鋳物が破壊するまでの変形量及び衝撃エネルギ
ーについて、塗布しない従来品との比較を行なった。図
４に本発明品及び従来品のおのおのの鋳物における破断
部位の鋳肌付近の金属組織を示す。図５に従来品と本発
明品の実体での落下衝撃試験において、鋳物が破壊する
までの変形量及び衝撃エネルギーの比較を行った結果を
示す。
【００１７】本発明品は３０００Ｊを越えても破壊せず
３５００Ｊを越えてようやく破壊するのに対し、従来品
は３０００Ｊを越えたところで破壊することがわかる。
一方、変形量については、本発明品は従来品に比べ５ｍ
ｍ以上も大きくなっている。これは、本発明によって得
られた鋳物では、表層部の組織が図５に示したようにフ
ェライト化しており靭性が高いのに対し、従来方法で得
られた鋳物の表層部にはパーライト層が発生しているこ
とが起因し、このパーライト層がクラック発生の起点と
なるため、変形量及び衝撃エネルギーのいずれにおいて
も低い結果を示したものと考えられる。
３５００Ｊを越えてようやく破壊するのに対し、従来品
は３０００Ｊを越えたところで破壊することがわかる。
一方、変形量については、本発明品は従来品に比べ５ｍ
ｍ以上も大きくなっている。これは、本発明によって得
られた鋳物では、表層部の組織が図５に示したようにフ
ェライト化しており靭性が高いのに対し、従来方法で得
られた鋳物の表層部にはパーライト層が発生しているこ
とが起因し、このパーライト層がクラック発生の起点と
なるため、変形量及び衝撃エネルギーのいずれにおいて
も低い結果を示したものと考えられる。
【００１８】
【発明の効果】本発明に係る球状黒鉛鋳鉄の製造方法に
よれば、以上に説明したように、比較的安価で塗型の作
業性に優れた脱酸剤及び接種剤を鋳型の製品キャビテイ
ー部塗布するだけの簡単な方法によって、熱処理を施さ
ずに、厚肉及び薄肉の鋳物黒皮部に生成するパーライト
層の発生を防止でき、強度、靭性及び加工性も向上する
ことができる。
よれば、以上に説明したように、比較的安価で塗型の作
業性に優れた脱酸剤及び接種剤を鋳型の製品キャビテイ
ー部塗布するだけの簡単な方法によって、熱処理を施さ
ずに、厚肉及び薄肉の鋳物黒皮部に生成するパーライト
層の発生を防止でき、強度、靭性及び加工性も向上する
ことができる。
【図１】 階段状試験品の平面図、側面図及び正面図
（図中の数字はｍｍ）である。
（図中の数字はｍｍ）である。
【図２】 図１の試験片を用いて鋳造した実施例１（右
側）及び比較例１（左側）の顕微鏡組織（黒皮部）写真
を示す図である。
側）及び比較例１（左側）の顕微鏡組織（黒皮部）写真
を示す図である。
【図３】 自動車足廻り部品の平面図及び正面図であ
る。
る。
【図４】 自動車足廻り部品の金属組織を実施例と比較
例について示す写真である。
例について示す写真である。
【図５】 自動車足廻り部品の金属組織を実施例と比較
例について示す写真である。
例について示す写真である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年７月１８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】
【作用】本発明によると、鋳型に塗布した接種剤の黒鉛
化促進作用及びフェライト化促進作用により、薄肉鋳物
でも熱処理を施さずに球場黒鉛鋳鉄鋳物の黒皮部に生成
するパーライト層の発生を防止することができる。すな
わち、溶湯温度が低くなる鋳型表面部分においても接種
剤の溶解が促進されるため、溶け残り不良がなく、接種
効果の発現を早くかつ十分なものとすることができる。
以下、実施例により本発明を詳しく説明する。
化促進作用及びフェライト化促進作用により、薄肉鋳物
でも熱処理を施さずに球場黒鉛鋳鉄鋳物の黒皮部に生成
するパーライト層の発生を防止することができる。すな
わち、溶湯温度が低くなる鋳型表面部分においても接種
剤の溶解が促進されるため、溶け残り不良がなく、接種
効果の発現を早くかつ十分なものとすることができる。
以下、実施例により本発明を詳しく説明する。
Claims (5)
- 【請求項１】 製品キャビティー部表面に黒鉛化促進剤
を含む接種剤を塗布した鋳型に鋳鉄溶湯を注湯する球状
黒鉛鋳鉄の製造方法において、前記接種剤よりも酸素と
の親和力が大きな脱酸剤と該接種剤との粉末混合物を鋳
型の製品キャビティー部に塗布することを特徴とする球
状黒鉛鋳鉄の製造方法。 - 【請求項２】 前記脱酸剤がＣａ−Ｓｉであり、また前
記接種剤がＳｉ−Ｃ及び炭素（Ｃ）である請求項１記載
の球状黒鉛鋳鉄の製造方法。 - 【請求項３】 前記Ｃａ−Ｓｉが、Ｃａ：３０〜４０重
量％，Ｃ：０〜１重量％、残部Ｓｉからなり、又前記Ｓ
ｉ−ＣがＣ：３０〜３５重量％、残部Ｓｉからなる請求
項２記載の球状黒鉛鋳鉄の製造方法。 - 【請求項４】 前記Ｃａ−Ｓｉ：前記Ｓｉ−Ｃ：前記炭
素（Ｃ）の重量比が５０〜９０：５０以下（ゼロを含ま
ず）：５０以下（ゼロを含まず）である請求項２又は３
記載の球状黒鉛鋳鉄の製造方法。 - 【請求項５】 前記脱酸剤、前記Ｓｉ−Ｃ，及び前記炭
素（Ｃ）が平均粒径が０．１ｍｍ以下の粉末である請求
項１から４までの何れか１項記載の球状黒鉛鋳鉄の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14728097A JPH10317039A (ja) | 1997-05-21 | 1997-05-21 | 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14728097A JPH10317039A (ja) | 1997-05-21 | 1997-05-21 | 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10317039A true JPH10317039A (ja) | 1998-12-02 |
Family
ID=15426646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14728097A Pending JPH10317039A (ja) | 1997-05-21 | 1997-05-21 | 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10317039A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006045620A (ja) * | 2004-08-05 | 2006-02-16 | Muroran Institute Of Technology | 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
| US11396041B2 (en) | 2018-12-27 | 2022-07-26 | Hyundai Motor Company | Method for manufacturing cast iron casting with fining graphite and suspension part |
-
1997
- 1997-05-21 JP JP14728097A patent/JPH10317039A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006045620A (ja) * | 2004-08-05 | 2006-02-16 | Muroran Institute Of Technology | 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
| JP4726448B2 (ja) * | 2004-08-05 | 2011-07-20 | 国立大学法人室蘭工業大学 | 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
| US11396041B2 (en) | 2018-12-27 | 2022-07-26 | Hyundai Motor Company | Method for manufacturing cast iron casting with fining graphite and suspension part |
| US11845125B2 (en) | 2018-12-27 | 2023-12-19 | Hyundai Motor Company | Method for manufacturing cast iron casting with fining graphite and suspension part |
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