JPH10311946A

JPH10311946A - トリプレットレンズ

Info

Publication number: JPH10311946A
Application number: JP12066497A
Authority: JP
Inventors: Yuji Kamo; 加茂裕二
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1997-05-12
Filing date: 1997-05-12
Publication date: 1998-11-24

Abstract

(57)【要約】【課題】回折光学素子を用いて高性能で明るいトリプ
レットレンズを得る。【解決手段】明るさ絞りを有し、物体側より、正レン
ズ、負レンズ、正レンズから構成され、少なくとも１面
の回折面を有し、回折面内における面のパワーの変化量
の絶対値の範囲を定めた条件式を満たしている。本発明
には、明るさ絞りを有し、物体側より、正レンズ、負レ
ンズ、正レンズから構成され、少なくとも１面の回折面
と、少なくとも１面の非球面を有するトリプレットレン
ズも含まれる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、トリプレットレン
ズに関し、特に、回折光学素子（Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖ
ｅＯｐｔｉｃａｌＥｌｅｍｅｎｔ：以下、ＤＯＥと
呼ぶ。）を用いた光学系であって、例えば銀塩カメラや
電子カメラ等の撮影光学系に利用されるトリプレットレ
ンズに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から、銀塩カメラや電子カメラ等の
撮影光学系の中、高い光学性能を持つ明るい光学系とし
ては、枚数が３〜４枚で構成されたものが多く提案され
てきた。特に、特開平３−３６５１２号のもののよう
に、物体側から、正レンズ、負レンズ、正レンズの３枚
で構成されるトリプレットレンズは、枚数が少なく、Ｆ
ナンバー３．５程度でも中心から周辺のバランスが取れ
た良好な性能を達成できるため、様々な提案がされてき
た。

【０００３】しかし、このようなトリプレットレンズを
さらに明るいＦナンバーで構成する場合、軸上マージナ
ル光線高が大きくなり、レンズの外周を通る光線を強く
曲げなければならないので球面収差が発生してしまう
が、何れの面のパワーも強いので収差バランスが取り難
く、良好に補正することは難しかった。また、軸上色収
差の他に、各色の球面収差の色収差が残ってしまった
り、中間画角付近から目立ち始めてくる倍率色収差のＣ
−ｇ線の差や曲がり等は、ガラスの組み合わせでこれ以
上良好に補正するのは限界であった。そのため、トリプ
レットレンズでは大口径に適した性能を達成できなかっ
た。そこで、トリプレットレンズにおいてＦナンバーを
２．８で構成したものとしては、特開平７−１０４１８
３号、特開平７−１６８０９５号のものがあった。それ
らは、物体側から、正レンズ、負レンズ、正レンズの光
学系に非球面を用いたものであった。

【０００４】一方、近年では、回折作用によって光線を
屈曲させる回折光学素子（ＤＯＥ）が注目されてきてい
る。ＤＯＥは、一般的なガラス硝材とは異なり、アッべ
数が−３．４５という逆分散の特性を有しているため、
従来の屈折系と違い、正パワーと正パワーの組み合わせ
で色消しできるという特徴がある。

【０００５】ここで、まず、そのＤＯＥについて説明を
行う。ＤＯＥに関しては、「光学」２２巻６３５〜６４
２頁及び７３０頁〜７３７頁に詳しく解説されている。

【０００６】従来のレンズが媒質の界面における屈折作
用に基づいているのに対し、ＤＯＥは光の回折作用に基
づいている。一般的に、図１で示すような回折格子へ光
が入射したとき、回折作用にて射出する光は以下の関係
式を満たす。ｓｉｎθ−ｓｉｎθ’＝ｍλ／ｄ・・・（ａ）ただし、θは入射角、θ’は射出角、λは光の波長、ｄ
は回折格子のピッチ、ｍは回折次数である。

【０００７】したがって、リング状の回折格子のピッチ
を適切に構成してやれば、光を一点に集中させることが
でき、レンズ作用を持たせることができる。すなわち、
ｊ番目の格子のリング半径をｒ_j、回折面の焦点距離を
ｆとすると、ｊ番目の格子により回折された光線と中心
を通る光線との光路差が波長の整数倍になるように構成
すれば、２つの光は強め合うことになる。つまり、以下
の関係式を満たす。

【０００８】 √（ｒ_j ²＋ｆ²）−ｆ＝ｊλ ・・・（ｂ−１）また、ｒ_jが焦点距離に対してあまり大きくなければ、
格子のリング半径ｒ_jは次の式で表される。

【０００９】ｒ_j＝√（２ｊλｆ）・・・（ｂ−２）一方、回折格子の構成法としては、明暗のリングにて構
成する振幅変調型、屈折率あるいは光路長を変える位相
変調型等が提案されている。振幅変調型のＤＯＥでは複
数の回折次数光が発生するため、入射光の光量と１次回
折光の光量比（以下、回折効率と呼ぶ。）は最大でも６
％程度である。あるいは、振幅変調型のＤＯＥを漂白処
理等を施して改良したとしても、回折効率は最大で３４
％程度である。しかし、同じく位相変調型のＤＯＥで
も、その断面形状を図２に示すような鋸歯形状で構成す
れば回折効率を１００％まで向上することができる。そ
のようなＤＯＥをキノフォームと称している。このと
き、鋸歯状の山の高さは次式で与えられる。ｈ＝ｍλ／（ｎ−１）・・・（ｃ）ただし、ｈは山の高さ、ｍは回折次数（以下、設計回折
次数と呼ぶ。）、ｎは回折面を構成する光学部材の屈折
率である。

【００１０】ところが、（ｃ）式は波長の式になってい
るため、回折効率１００％は只一つの波長でしか達成さ
れない。このように回折効率Ｄ_M（λ）は波長に依存
し、その関係を表したものが次の式である。Ｄ_M（λ）＝ｓｉｎｃ²［π｛Ｍ −ｍ｛（１−ｎ）／（１−ｎ_DOE）｝（λ_DOE／λ）｝］・・・（ｄ）ただし、Ｍ、ｍはそれぞれ使用回折次数、設計回折次
数、λ、λ_DOEはそれぞれ使用波長、設計波長、ｎ、ｎ
_DOEはそれぞれ波長λ、λ_DOEのときの回折面を構成す
る光学部材の屈折率である。

【００１１】また、キノフォーム形状を図３のように階
段近似したものは、バイナリー光学素子と呼ばれたりす
るが、これはリソグラフィー的手法にて比較的容易に製
作できる。バイナリー光学素子では、４段階近似で８１
％、８段階近似で９５％、１６段階近似で９９％の回折
効率が得られることが知られている。

【００１２】このようなＤＯＥを撮影光学系に応用した
例として、ＷＯ９５／１８３９３号のものがあった。こ
れは、単レンズの像側に回折面を構成したものであっ
た。また、Ｆナンバー９〜１１であった。

【００１３】また、ＤＯＥをトリプレットレンズに応用
した例としては、第１０回光設計研究グループ研究会プ
ログラム「回折光学系設計の基礎とレンズ系への応用」
の講演「回折光学素子の記録・撮影系への応用」での設
計例１があった。これは、物体側から、正レンズ、負レ
ンズ、明るさ絞り、正レンズの順に配置され、第２番目
の負レンズの物体側に回折面を構成したものであった。
また、Ｆナンバーは４であった。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】ところが、これらの先
行例は、次に示すような様々な問題点があった。特開平
７−１０４１８３号、特開平７−１６８０９５号におい
ては、トリプレットレンズをＦナンバー２．８に大口径
化して構成しているが、色収差に関しては、ガラスの組
み合わせでしか補正していなかったため、軸上と瞳周辺
の色収差と中間画角付近での倍率色収差が共に残存して
いたままであった。そのため、性能面でまだ不十分であ
った。

【００１５】また、ＷＯ９５／１８３９３号において
は、単レンズにＤＯＥを用いて性能を向上させている
が、まだ非点収差、コマ収差の補正が不十分で、性能の
レベルが低かった。また、Ｆナンバーも大きかった。

【００１６】また、講演「回折光学素子の記録・撮影系
への応用」での設計例１は、トリプレットレンズにＤＯ
Ｅを用いて高性能を達成しているが、Ｆナンバーが大き
く明るさの点で不十分であった。このように、先行例で
は、何れも高性能と大口径の両方を満足していなかっ
た。

【００１７】本発明は従来技術のこのような問題点に鑑
みてなされたものであり、その目的は、回折光学素子を
用いて高性能で明るいトリプレットレンズを得ることで
ある。

【００１８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の第１の発明のトリプレットレンズは、明るさ絞りを有
し、物体側より、正レンズ、負レンズ、正レンズから構
成され、少なくとも１面の回折面を有し、次の条件を満
たしていることを特徴としている。０．５＜Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．５・・・（１）ただし、Ｐ_Dmax、Ｐ_Dminは次の式で定義される有効径内
の光軸からの高さｙでの回折面のパワーＰ_D（ｙ）のそ
れぞれ最大値、最小値とし、Σは複数の回折面があると
きに全ての面の和をとることを意味している。ここで、
パワーＰ_D（ｙ）は、回折面をウルトラハイインデック
ス法で表した場合、次のように定義する。Ｐ_D（ｙ）＝（ｎ−１）・（１／ｒ_D1（ｙ）−１／ｒ_D2
（ｙ））ここで、ｎはウルトラハイインデックス法によるｄ線の
屈折率、ｒ_D1（ｙ）は物体側曲率半径、ｒ_D2（ｙ）は像
側曲率半径、ただし、ｒ_D1（ｙ）、ｒ_D2（ｙ）は、非球
面効果がない場合には、近軸曲率半径とし、非球面効果
がある場合には、次の式で定義した曲率半径とする。ｒ（ｙ）＝ｙ・（１＋ｆ’（ｙ）²）／ｆ”（ｙ）ただし、ここで、ｙは光軸からの高さ、ｆ（ｙ）は非球
面定義式である。

【００１９】第２の発明のトリプレットレンズは、明る
さ絞りを有し、物体側より、正レンズ、負レンズ、正レ
ンズから構成され、少なくとも１面の回折面と、少なく
とも１面の非球面を有することを特徴としている。

【００２０】第３の発明のトリプレットレンズは、明る
さ絞りを有し、物体側より、正レンズ、負レンズ、正レ
ンズから構成され、少なくとも１面の回折面を有し、次
の条件を満たしていることを特徴としている。０．１５＜（ｄ・Ｉｈ・Ｆ_no）／ｆ²＜０．８・・・（７）ただし、ｄは明るさ絞りから回折面までの軸上距離、Ｉ
ｈは像高、Ｆ_noはＦナンバー、ｆは全系の焦点距離であ
る。

【００２１】第４の発明のトリプレットレンズは、明る
さ絞りを有し、物体側より、正レンズ、負レンズ、正レ
ンズから構成され、少なくとも１面の回折面を有し、次
の条件を満たしていることを特徴としている。１０＜ν_1d−ν_2d＜３０・・・（９）ただし、ν_1dは物体側より第１レンズのアッべ数、ν_2d
は物体側より第２レンズのアッべ数である。

【００２２】第５の発明のトリプレットレンズは、明る
さ絞りを有し、物体側より、正レンズ、負レンズ、正レ
ンズから構成され、少なくとも１枚のプラスチックレン
ズと、少なくとも１面の回折面を有することを特徴とし
ている。

【００２３】第６の発明のトリプレットレンズは、物体
側より、正レンズ、負レンズ、正レンズ、明るさ絞りの
順で構成され、少なくとも１面の回折面を有することを
特徴としている。

【００２４】以下、本発明において上記構成をとる理由
と作用について説明する。まず、第１の発明において、
このような構成をとった理由と作用を説明する。トリプ
レットレンズを大口径化したときに悪化してしまう収差
は、大きく分けて、球面収差やコマ収差等の単色収差と
色収差の２種類の収差である。球面収差は軸上マージナ
ル光線高が大きくなることによって、また、コマ収差は
軸外従属光線高が大きくなることによって悪化してい
る。これらは、トリプレットレンズを構成する面のパワ
ーが何れも強いため、収差補正のバランスがとれないの
が原因である。そのため、これらの収差は、非球面を用
いて光軸近傍と周辺で適切に面のパワーを変化させて構
成すれば、補正が可能になる。ところが、非球面では色
収差を補正できないので、収差補正が不十分で本発明の
目的を達成できない。

【００２５】一般的に、色収差は分散の異なるレンズを
組み合わせて色の発生を打ち消し合って補正するが、こ
の方法では、従来技術で説明したような軸上色収差や倍
率色収差がこれ以上補正できず、Ｆナンバー２．８程度
の明るいレンズ系に適した十分な性能を達成するのは不
可能であった。そこで、レンズを１枚増やしてテッサー
タイプのような４枚構成にすればこれを改善できるが、
レンズが１枚増えた分コストは上がり、レンズ系の第１
面から最終面までの長さが大きくなることがあるので、
不利な面が多かった。一方、ＤＯＥは、回折面自体に分
散を有しているのでレンズを増やすことなく色収差補正
の自由度を増やすことができ、また、非常に高分散のた
め小さいパワーで構成して単色収差を悪化させずに色収
差だけを向上させられるという利点もあった。また、回
折面のピッチを適切に構成することによって非球面と同
じ補正効果を出すことができるため、単色収差も補正す
ることが可能になる。

【００２６】したがって、トリプレットレンズに非球面
効果を有する回折面を用いれば、単色収差と色収差の両
方を補正することが可能になる。ところが、非球面効果
を持つ回折面では、前述したように回折面自体が非常に
高分散なので、非球面効果による面のわずかなパワー変
化によっても色収差が悪化してしまうため、これを適切
に構成しないと高性能を達成できない。

【００２７】したがって、本発明の目的を達成するため
には、回折面のパワーの変化を次の条件式を満たすよう
に構成するのがよい。０．５＜Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．５・・・（１）ただし、Ｐ_Dmax、Ｐ_Dminは有効径内の光軸からの高さｙ
での回折面のパワーＰ_D（ｙ）の最大値と最小値とす
る。

【００２８】この式は、回折面内における面のパワーの
変化量の絶対値を定めたものであり、Σは複数の回折面
があるときに全ての面の和をとることを意味している。
この式の上限の２．５を越えると、パワー変化が大きく
なりすぎ、色収差が悪化してしまい、下限の０．５を越
えると、パワー変化が小さくなりすぎ、コマ収差等の単
色収差が補正できなくなってしまう。

【００２９】この条件式のパワーＰ_D（ｙ）は、回折面
をウルトラハイインデックス法で表した場合、近軸のパ
ワーの関係を用いて次のように定義する。Ｐ_D（ｙ）＝（ｎ−１）・（１／ｒ_D1（ｙ）−１／ｒ_D2
（ｙ））ここで、ｎはウルトラハイインデックス法によるｄ線の
屈折率、ｒ_D1（ｙ）は物体側曲率半径、ｒ_D2（ｙ）は像
側曲率半径、ただし、ｒ_D1（ｙ）、ｒ_D2（ｙ）は、非球
面効果がない場合には、近軸曲率半径とする。また、非
球面効果がある場合には、次の式で定義した曲率半径と
する。この式は、光軸上に中心を持つ円の方程式と高さ
ｙでの面の法線の方程式の連立方程式から導き出すこと
ができる。ｒ（ｙ）＝ｙ・（１＋ｆ’（ｙ）²）／ｆ”（ｙ）ここで、ｙは光軸からの高さ、ｆ（ｙ）は非球面定義式
である。

【００３０】さらに好ましくは、（１）式は次の条件式
を満たすのがよい。０．６＜Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．０・・・（２）また、非球面の上に回折面を構成すれば、回折面のパワ
ー変化だけで単色収差と色収差を補正していたものが、
基板の非球面のパワー変化によっても単色収差の補正が
できるので、収差のバランスがとりやすくなり、特に色
収差の補正に効果がある。

【００３１】次に、第２の発明について、このような構
成をとった理由と作用を説明する。第１の発明について
の説明と同様に、トリプレットレンズを大口径化すると
きには単色収差と色収差の両方を補正する必要があっ
た。そこで、第１の発明では非球面効果のある回折面の
面のパワーを適切に設定して発明の目的を達成した。と
ころが、全長を短縮したり、レンズをプラスチック化し
たりすると、コマ収差等の単色収差の発生が大きくな
り、非球面の効果を大きくしないとこれを十分に補正で
きない場合があった。このとき、分散が非常に大きい回
折面に全てこの非球面効果を与えてしまうと、面のパワ
ー変化が大きいため、倍率色収差が画面周辺に行くにつ
れて急激に曲がったり、瞳の周辺部に行くにつれて色の
球面収差が急激に曲がって色収差が悪化してしまうこと
があった。そのため、コマ収差等の単色収差と色収差の
両方を同時に補正することができなくなってしまってい
た。そこで、非球面では、面のパワー変化によって色収
差に影響を与えることがほとんどないので、非球面でコ
マ収差等の単色収差を補正するように構成し、さらに、
別の面に回折面を構成すれば、単色収差と色収差の両方
の補正が可能になる。

【００３２】したがって、本発明の目的を達成するため
には、少なくとも１面の回折面と１面の非球面を用いれ
ばよい。

【００３３】また、このとき、回折面のパワーと非球面
のパワーは次の条件式を満たすのがよい。０≦Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．５・・・（３）０．１５＜Σ（｜（Ｐ_Amax−Ｐ_Amin）／Ｐ_Amax｜）＜２．５・・・（４）ただし、Ｐ_Dmax、Ｐ_Dminは有効径内の光軸からの高さｙ
での回折面のパワーＰ_D（ｙ）の最大値と最小値とし、
Ｐ_Amax、Ｐ_Aminは有効径内の光軸からの高さｙでの非球
面のパワーＰ_A（ｙ）の最大値と最小値とする。Σは複
数の回折面、非球面があるときに全ての面の和をとるこ
とを意味している。

【００３４】この式は、回折面及び非球面内における面
のパワーの変化量の絶対値を定めたものである。（３）
式の上限の２．５を越えると、回折面の非球面効果によ
って軸上色収差や倍率色収差が悪化してしまう。なお、
下限の０は回折面に非球面効果がない場合である。ま
た、（４）式の上限の２．５を越えると、非球面の形状
が加工し難いものになってしまい、生産性が悪くなり、
下限の０．１５を越えると、球面収差、コマ収差等の単
色収差が十分に補正できなくなる。

【００３５】この条件式のパワーＰ_D（ｙ）は、回折面
をウルトラハイインデックス法で表した場合、近軸のパ
ワーの関係を用いて次のように定義する。また、パワー
Ｐ_A（ｙ）は次のように定義する。Ｐ_D（ｙ）＝（ｎ−１）・（１／ｒ_D1（ｙ）−１／ｒ_D2
（ｙ））Ｐ_A（ｙ）＝（ｎ−１）・１／ｒ_A（ｙ）・・・（非球
面が物体側のとき）Ｐ_A（ｙ）＝（１−ｎ）・１／ｒ_A（ｙ）・・・（非球
面が像側のとき）ここで、ｎは回折面の場合はウルトラハイインデックス
法によるｄ線の屈折率、非球面の場合はレンズのｄ線の
屈折率、ｒ_D1（ｙ）は物体側曲率半径、ｒ_D2（ｙ）は像
側曲率半径、ｒ_A（ｙ）は曲率半径、ただし、ｒ
_D1（ｙ）、ｒ_D2（ｙ）、ｒ_A（ｙ）は、非球面効果がな
い場合には、近軸曲率半径とする。また、非球面効果が
ある場合には、次の式で定義した曲率半径とする。この
式は、光軸上に中心を持つ円の方程式と高さｙでの面の
法線の方程式の連立方程式から導き出すことができる。ｒ（ｙ）＝ｙ・（１＋ｆ’（ｙ）²）／ｆ”（ｙ）ここで、ｙは光軸からの高さ、ｆ（ｙ）は非球面定義式
である。

【００３６】さらに好ましくは、（３）、（４）式は次
の条件式を満たすのがよい。０≦Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２・・・（５）０．３＜Σ（｜（Ｐ_Amax−Ｐ_Amin）／Ｐ_Amax｜）＜２・・・（６）また、非球面と回折面の偏心による性能のばらつきが大
きい場合、非球面と回折面を別のレンズに構成すると、
精度の良い組立工数のかかる方法をとったり、組立後に
偏心量を測定して管理しなければならないため、工数が
増えて生産上不利であった。そこで、部品単品によって
この面の偏心を管理した方が組立作業に影響を与えない
ので、生産管理上有利である。そのため、非球面と回折
面を１枚のレンズに構成するのが好ましい。

【００３７】次に、第３の発明について、このような構
成をとった理由と作用を説明する。従来のトリプレット
レンズの色収差は、従来技術で説明したような色収差が
残存しており、軸上色収差と倍率色収差共まだ大口径に
対して満足できるような収差ではなかった。そのため、
両方共さらに補正しないと高性能を達成できなかった。
そこで、第１の発明で説明したようにＤＯＥを用いれば
色収差を十分に改善できるが、軸上色収差と倍率色収差
のバランスが取れなくなり、補正過剰になって逆に性能
が劣化してしまう場合があった。

【００３８】ここで、色収差は、収差論で明らかなよう
に、軸上色収差は軸上マージナル光線高の２乗に、倍率
色収差は軸上マージナル光線高×周辺主光線高に関係し
ていることが知られていた。ＤＯＥは従来のレンズに比
べ非常に高分散なので、これらの光線高がわずかに変わ
っただけで、軸上色収差と倍率色収差の補正効果が従来
のレンズよりも激しく変化してしまう。つまり、周辺主
光線高は一般的に明るさ絞りからの距離に関係している
ため、ＤＯＥを明るさ絞りに余り近く配置すると、倍率
色収差が補正できなくなり、逆に明るさ絞りから遠く離
して配置すると、倍率色収差が補正過剰になってしま
う。したがって、トリプレットの場合は、軸上色収差と
倍率色収差の両方共バランスよく補正するような位置に
回折面を構成しなければならない。

【００３９】したがって、本発明の目的を達成するため
には、明るさ絞りから回折面までの距離を以下の条件式
を満たすようにするのがよい。０．１５＜（ｄ・Ｉｈ・Ｆ_no）／ｆ²＜０．８・・・（７）ただし、ｄは明るさ絞りから回折面までの軸上距離、Ｉ
ｈは像高、Ｆ_noはＦナンバー、ｆは全系の焦点距離であ
る。

【００４０】また、一般的な撮影光学系では、画角が大
きくなると周辺主光線高が大きくなり、Ｆナンバーが大
きくなると軸上マージナル光線高は小さくなるので、こ
の条件式では画角とＦナンバーを考慮した式にしてい
る。

【００４１】この条件式の上限の０．８を越えると、倍
率色収差が補正過剰になり、下限の０．１５を越える
と、倍率色収差が補正不足になり、共に周辺性能が低下
してしまう。

【００４２】さらに好ましくは、（７）式は以下の条件
式を満たすのがよい。０．１５＜（ｄ・Ｉｈ・Ｆ_no）／ｆ²＜０．５・・・（８）次に、第４の発明について、このような構成をとった理
由と作用を説明する。従来のトリプレットレンズの色収
差を改善するための方法として、第１〜第３の発明で説
明したようにＤＯＥを用いてきた。ところが、ＤＯＥを
用いることによって、逆に色収差が悪化してしまい性能
が劣化する場合があった。

【００４３】一般的に、従来のレンズで大きな色補正効
果を得るには、パワーを強くしなければならないので、
コマ収差等の単色収差を悪化させてしまう可能性があっ
た。一方、ＤＯＥは非常に分散が大きいので、色補正効
果を比較的大きくしても単色収差を悪化させずに光学系
を構成することが可能であるため、屈折系で色収差を大
きく残存させて構成してもＤＯＥにより補正が可能であ
ると考えられた。ところが、ＤＯＥには波長に対して屈
折率が直線的に変化するため、いわゆる異常分散性が一
般的なガラスに比べ非常に大きいという特徴があった。
そのため、ＤＯＥによって色補正効果を大きくしすぎる
と、異常分散性の特性も強く出てしまい、例えばＣ−Ｆ
線の２色色消しは行うことができるが、Ｃ−ｄ線の色収
差、すなわち２次スペクトルが大きく残ってしまい、屈
折レンズに対する色のバランスが取れなくなってしまう
ことがあった。したがって、本発明のような大口径なレ
ンズ系では、ＤＯＥによる色補正効果を大きくしすぎる
と２次スペクトルによって高性能を達成できなくなって
しまう。そのため、ＤＯＥの補正効果が大きくならない
ように、屈折系で色収差をある程度補正しなくてはなら
ない。

【００４４】したがって、本発明の目的を達成するため
には、物体側より第１レンズと第２レンズのアッべ数を
次の条件式を満たすようにするのがよい。１０＜ν_1d−ν_2d＜３０・・・（９）ただし、ν_1dは物体側より第１レンズのアッべ数、ν_2d
は物体側より第２レンズのアッべ数である。この条件式
の範囲を越えると、ＤＯＥによる補正効果が大きくなっ
てしまい、２次スペクトルが大きく発生してしまう。な
お、望ましくは、物体側より第１レンズと第２レンズの
アッべ数を次の条件式を満たすようにするのがよい。

【００４５】２０＜ν_1d−ν_2d＜２８・・・（９’）次に、第５の発明について、このような構成をとった理
由と作用を説明する。第１〜４の発明について説明を行
ったように、トリプレットの大口径化と高性能化のため
にＤＯＥを用いてきた。そして、次に、レンズ系の低コ
スト化について説明する。

【００４６】一般的に、光学系を低コスト化する方法に
は、レンズ枚数を減らして構成する方法とレンズ自体を
低コスト化する方法の２つが考えられる。ところが、ト
リプレットレンズの場合には、レンズ枚数を減らす方法
をとると、非球面を用いてもコマ収差や非点収差等の単
色収差が十分に補正できなくなってしまうので、性能的
に不十分であった。したがって、トリプレットレンズの
場合には、レンズ自体を低コスト化する方法が望まし
い。

【００４７】そこで、レンズを低コスト化する方法の中
最も効果があると考えられるのが、レンズのプラスチッ
ク化であった。しかし、プラスチックはガラスに比べ種
類が非常に少なく、分散の組み合わせでは色収差を十分
に補正できないため、Ｆナンバーを明るくしたまま高性
能を得ることは従来では不可能であった。プラスチック
化を行うことによって色収差は非常に悪化するため、レ
ンズ枚数を多くしても補正できるとは限らなかったが、
ＤＯＥは非常に高分散なため、比較的小さいパワーでも
大きな色補正効果が得られ、単色収差を悪化させずに補
正できるという利点がある。たま、回折面自体に分散を
有しているので、屈折面に構成することによりレンズ枚
数を増やすことなく構成できる。

【００４８】したがって、本発明の目的を達成するため
には、プラスチックレンズを含むトリプレットレンズに
ＤＯＥを用いるのがよい。また、このとき、プラスチッ
クの具体的な材料としては、アクリル系やポリカーボネ
イト系を用いるのが望ましい。また、湿度変化に対する
光学性能の変化が軽減される低吸湿有機材料を用いるの
もよい。また、ＤＯＥによる色補正効果を大きくさせす
ぎると、ＤＯＥの２次スペクトルによる色収差が悪化
し、性能が低下してしまうので、屈折系である程度の色
補正を行うことが必要である。そのため、正レンズには
アクリル系又はポリオレフィン系の低吸湿有機材料、負
レンズにはポリカーボネイト系を用いるのが望ましい。

【００４９】また、回折面は非常に微細な構造なので、
ガラス面に構成するには、加工、コストの面で問題が多
い。一方、プラスチックに回折面を構成するのは、射出
成形等で容易に製造でき、コスト的にも有利であるた
め、回折面はプラスチックレンズに構成するのが好まし
い。

【００５０】また、プラスチックはガラスに比べ屈折率
が低いので、レンズをプラスチック化するとコマ収差等
の発生量が多くなってしまうことがある。そのため、そ
の性能低下を抑えるため、少なくとも１面の非球面を用
いて補正するのがよい。

【００５１】次に、プラスチックレンズを含むトリプレ
ットレンズの詳細な構成を説明する。１つ目は、第２レ
ンズをプラスチックレンズで構成する場合について説明
する。

【００５２】プラスチックはガラスとは違い屈折率が比
較的低いものしか存在していない。一方、トリプレット
レンズでは、ペッツバール和補正のため、第２レンズの
負レンズの屈折率を低くしておく必要があった。そのた
め、第２レンズの負レンズをプラスチックに置き換えれ
ば、他の第１、３レンズをプラスチック化することにに
比べ、ペッツバール和や非点収差等の変化が少なく有利
である。したがって、第２レンズをプラスチックレンズ
にするのがよい。

【００５３】このとき、色収差を良好に補正するには、
次の条件を満たすのがよい。１５＜ｆ_DOE／ｆ＜６０・・・（１０）ただし、ｆ_DOEは回折面の焦点距離、ｆは全系の焦点距
離である。

【００５４】この条件式の上限の６０を越えると、回折
面のパワーが小さくなりすぎて十分な色補正ができなく
なり、下限の１５を越えると、回折面のパワーが大きく
なりすぎて色補正が過剰になってしまう。

【００５５】２つ目は、第１レンズと第２レンズ、又
は、第２レンズと第３レンズをプラスチックレンズで構
成する場合について説明する。プラスチックには、温度
や湿度等の環境の変化によって形状や屈折率が変化して
しまうという欠点がある。そのため、レンズをプラスチ
ック化すると環境変化により焦点位置が変化してしま
い、性能劣化してしまうことがある。そこで、正レンズ
と負レンズを組み合わせてお互いの焦点位置変化を相殺
するようにすれば、性能劣化は少なくなる。したがっ
て、第１レンズと第２レンズ、又は、第２レンズと第３
レンズをプラスチック化するのがよい。

【００５６】しかし、プラスチックレンズを２枚用いる
と、レンズの分散を選択する自由度が少なくなってしま
い、屈折レンズで色収差補正を十分に行えなくなるの
で、主にＤＯＥで色収差を補正する必要がある。よっ
て、次の条件を満たすのがよい。１０＜ｆ_DOE／ｆ＜４５・・・（１１）この条件式の上限の４５を越えると、回折面のパワーが
小さくなりすぎて十分な色補正ができなくなり、下限の
１０を越えると、回折面のパワーが大きくなりすぎて色
補正が過剰になってしまう。

【００５７】ここで、第１レンズへの入射角は第３レン
ズに比べ大きくなるため収差の発生量が大きく、特に非
点収差の補正が困難になる。そのため、第１レンズでは
屈折率の高いガラスを用いてなるべく収差発生を少なく
した方がよい。したがって、第１レンズをガラスレン
ズ、第３レンズをプラスチックレンズで構成するのがよ
い。

【００５８】このとき、第２レンズに回折面を構成する
場合には、次の条件式を満たすのがよい。１５＜ｆ_DOE／ｆ＜４５・・・（１２）この条件式の上限の４５を越えると、回折面のパワーが
小さくなりすぎて十分な色補正ができなくなり、下限の
１５を越えると、回折面のパワーが大きくなりすぎて色
補正が過剰になってしまう。

【００５９】また、このとき、第２レンズと第３レンズ
に１面ずつ回折面を構成すると、光線高の違う所に回折
面を構成できるので、軸上色収差と倍率色収差をよりバ
ランスよく補正することができる。

【００６０】また、ガラスで構成された第１レンズは、
次の条件式を満たすのがよい。３９＜ν_1d＜５６・・・（１３）ただし、ν_1dは物体側より第１レンズのアッべ数であ
る。この条件式の上限の５６を越えると、倍率色収差が
悪化してしまい、下限の３９を越えると、軸上色収差が
悪化してしまう。

【００６１】また、ガラスで構成された第１レンズは次
の条件式を満たすのがよい。１．６７＜ｎ_1d＜１．８１・・・（１４）ただし、ｎ_1dは物体側より第１レンズのｄ線の屈折率で
ある。

【００６２】この条件式の上限の１．８１を越えると、
ガラス材料が高価になり低コストを満たせない。また、
下限の１．６７を越えると、球面収差やコマ収差が発生
してしまい性能が低下してしまう。

【００６３】３つ目の構成は、３枚共プラスチックレン
ズで構成する場合について説明する。３枚共プラスチッ
クで構成すると、非常に低コストで構成できる。しか
し、レンズの分散を選択する自由度が非常に少ないの
で、屈折系だけで色収差を補正することが非常に困難で
ある。そのため、回折面によって色収差を補正する必要
がある。よって、次の条件を満たすのがよい。

【００６４】３＜ｆ_DOE／ｆ＜１５・・・（１５）この条件式の上限の１５を越えると、回折面のパワーが
小さくなりすぎて、十分な色補正ができなくなり、下限
の３を越えると、回折面のパワーが大きくなりすぎて、
色補正が過剰になってしまう。

【００６５】また、プラスチックは屈折率が低いので、
それぞれのレンズにおいて球面収差やコマ収差の収差発
生量が多くなってしまう。それらを補正するため、少な
くとも２面の非球面が必要である。このとき、特に物体
側より第１面に非球面を構成すれば、コマ収差、非点収
差が効果的に補正できる。また、両面が非球面のレンズ
を少なくとも１枚使用すると、収差が良好に補正でき
る。

【００６６】また、全てがプラスチックレンズなので、
ペッツバール和の補正が難しい。そのため、第３レンズ
の屈折率は次の条件を満たすのがよい。１．５５＜ｎ_3d＜１．６０・・・（１６）ただし、ｎ_3dは物体側より第３レンズのｄ線の屈折率で
ある。

【００６７】この条件式の上限の１．６０を越えると、
プラスチックとしての材料がなく、下限の１．５５を越
えると、ペッツバール和が悪化してしまう。

【００６８】次に、第６の発明について、このような構
成をとった理由と作用を説明する。第１〜第４の発明に
関して説明を行ったように、トリプレットレンズの大口
径化と高性能化のためにＤＯＥを用いてきた。次に、カ
メラ構造等も考慮した最適な構成について説明する。

【００６９】撮影光学系の絞り位置には、絞り羽根、絞
り駆動機構等のシャッター部材を配置する必要がある。
そのため、明るさ絞りを２枚のレンズ間にして設計する
と、狭い領域に様々な部材を配置しなければならなくな
り、スペース上不利であった。また、フォーカシングの
際は絞りも一体で移動させることになるので、機構的に
も複雑になってしまっていた。そのため、トリプレット
レンズの場合は、スペース、機構的な理由から、明るさ
絞りは最も像側に配置するのがよかった。

【００７０】しかし、明るさ絞りを最も像側に配置する
と、全てのレンズが明るさ絞りに対して一方の側のみに
配置されるため、軸外主光線高の符号が全て同じになっ
てしまい、倍率色収差の中間画角でのＣ−ｇ線の差が補
正しきれなかった。また、そのとき、物体側のレンズの
軸外光線高も大きくなるので、非点収差、コマ収差、デ
ィストーション等が補正し難くなる。そのため、光学性
能はやや不十分であった。

【００７１】そのため、倍率色収差を補正するために
は、第３の発明で説明したように、周辺主光線高の高い
位置にレンズを配置する必要があるが、パワーが強いレ
ンズを配置すると、非点収差、ディストーションを同時
に悪化させてしまう可能性がある。一方、ＤＯＥは非常
に高分散なので、比較的小さいパワーでも大きな色補正
効果が得られるため、これらの収差を悪化させずに補正
できる。したがって、本発明の目的を達成するために
は、明るさ絞りが最も像側にあるトリプレットレンズに
ＤＯＥを用いるのがよい。

【００７２】また、第３〜第６の発明についても、第１
の発明で説明したように、色収差と単色収差を良好に補
正するため、次の条件式を満たすのがよい。０．５＜Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．５・・・（１）ただし、Ｐ_Dmax、Ｐ_Dminは次の式で定義される有効径内
の光軸からの高さｙでの回折面のパワーＰ_D（ｙ）のそ
れぞれ最大値、最小値とする。

【００７３】このとき、さらに好ましくは次の条件式を
満たすのがよい。０．６＜Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．０・・・（２）また、第３〜第６の発明についても、第２の発明で説明
したように、色収差と単色収差を良好に補正するため、
少なくとも１面の回折面と、少なくとも１面の非球面を
構成するのがよい。

【００７４】また、このとき、回折面と非球面は次の条
件式を満たすのがよい。０≦Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．５・・・（３）０．１５＜Σ（｜（Ｐ_Amax−Ｐ_Amin）／Ｐ_Amax｜）＜２．５・・・（４）このとき、さらに好ましくは次の条件式を満たすのがよ
い。

【００７５】０≦Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２・・・（５）０．３＜Σ（｜（Ｐ_Amax−Ｐ_Amin）／Ｐ_Amax｜）＜２・・・（６）また、第１〜第２、第４〜第６の発明についても、第３
の発明で説明したように、軸上色収差と倍率色収差のバ
ランスをとるため、次の条件式を満たすのがよい。

【００７６】０．１５＜（ｄ・Ｉｈ・Ｆ_no）／ｆ²＜０．８・・・（７）ただし、ｄは明るさ絞りから回折面までの軸上距離、Ｉ
ｈは像高、Ｆ_noはＦナンバー、ｆは全系の焦点距離であ
る。

【００７７】このとき、さらに好ましくは次の条件式を
満たすのがよい。０．１５＜（ｄ・Ｉｈ・Ｆ_no）／ｆ²＜０．５・・・（８）また、第１〜第５の発明についても、第６の発明で説明
したように、明るさ絞りは最も像側に配置するのがよ
い。

【００７８】また、このとき、及び、第６の発明におい
て、回折面の位置を第１レンズの物体側に構成すると、
倍率色収差が補正過剰になり、第３レンズの像側に構成
すると、倍率色収差が補正不足になってしまう。そのた
め、回折面の位置は、第１レンズの像側、第２レンズの
物体側、第２レンズの像側、第３レンズの物体側の何れ
かにするのがよい。

【００７９】また、第１〜第４、第６の発明について、
回折面は次の条件式を満たすのがよい。１５＜ｆ_DOE／ｆ＜６０・・・（１０）ただし、ｆ_DOEは回折面の焦点距離、ｆは全系の焦点距
離である。

【００８０】この条件式の上限の６０を越えると、回折
面のパワーが小さくなりすぎて十分な色補正ができなく
なり、下限の１５を越えると、回折面のパワーが大きく
なりすぎて色補正が過剰になってしまう。

【００８１】また、第１〜第６の発明について、第１レ
ンズは次の条件を満たすのがよい。０．５５＜ｆ₁／ｆ＜０．９・・・（１７）ただし、ｆ₁は物体側より第１レンズの焦点距離、ｆは
全系の焦点距離である。

【００８２】この条件式の上限の０．９を越えると、全
長が大きくなってしまい、小型化を達成できず、下限の
０．５５を越えると、球面収差とコマ収差が悪化する
上、正の歪曲収差が大きくなってしまう。

【００８３】また、第１〜第６の発明について、第２レ
ンズは次の条件を満たすのがよい。 −０．５＜ｆ₂／ｆ＜−０．３・・・（１８）ただし、ｆ₂は物体側より第２レンズの焦点距離、ｆは
全系の焦点距離である。

【００８４】この条件式の上限の−０．３を越えると、
球面収差とコマ収差が悪化し、下限の−０．５を越える
と、像面が物体側に倒れてしまい、周辺性能が劣化す
る。

【００８５】また、第１〜第６の発明について、第３レ
ンズは次の条件を満たすのがよい。０．４＜ｆ₃／ｆ＜０．７・・・（１９）ただし、ｆ₃は物体側より第３レンズの焦点距離、ｆは
全系の焦点距離である。

【００８６】この条件式の上限の０．７を越えると、球
面収差とコマ収差が悪化し、下限の０．４を越えると、
非点隔差が大きくなってしまう。

【００８７】また、第１〜第６の発明について、回折面
は撮影光学系の光利用効率を大きくした方が不要光が減
り、優れた画質が得られるため、回折効率のよいキノフ
ォーム形状で構成するのがよい。若しくは、キノフォー
ム形状を階段近似したバイナリー光学素子と呼ばれるも
のでもよい。

【００８８】また、第１〜第６の発明について、設計次
数を１次にするのがよい。従来技術で説明した（ｃ）式
において、設計次数ｍを１〜５にしたときの回折効率の
変化を示したのが図５である。この図から明らかなよう
に、撮影光学系で使用するような広い波長域では、設計
次数を大きくすると波長の変化による回折効率の低下が
激しくなってくる。そのため、不要次数光によるフレア
の発生を少なくなるには、設計次数を最も回折効率の低
下の少ない１次で構成するのがよい。

【００８９】また、第１〜第６の発明について、回折効
率を最大にする設計波長λ_DOEを次のようにすればよ
い。４７０ｎｍ＜λ_DOE＜５５０ｎｍ・・・（２０）この条件式は、レンズの透過率、フィルムやＣＣＤ等の
分光特性、光源の分光特性を考慮してＤＯＥによるフレ
アが目立たなくなるように設計波長λ_DOEを設定したも
のである。上記条件式の上限５５０ｎｍ、下限４７０ｎ
ｍを越えると、フレアが目立ちやすくなってしまう。な
お、図４は１次の回折効率を最大にする設計波長λ_DOE
を５００ｎｍをにした場合の次数０、１、２の回折効率
の変化を示している。

【００９０】また、第１〜第６の発明について、ＤＯＥ
をガラス等で構成する場合、レンズ表面に微細な回折格
子を構成するのは加工上問題が多い。そのため、ガラス
表面に薄い樹脂層を形成し、その樹脂面に回折格子を構
成すれば製作が容易になる。この樹脂材料は生産性を考
慮すると、紫外線によって硬化するタイプ、熱にて硬化
するタイプ等が好ましい。

【００９１】

【発明の実施の形態】以下、本発明の回折光学素子を用
いたトリプレットレンズの実施例１〜１４について説明
する。本発明によるレンズ系の回折面は、ウルトラ・ハ
イ・インデックス法を用いて設計しており、具体的に
は、回折面は厚みが０で波長がｄ線のときの屈折率が１
００１の屈折型レンズとして表現されている。したがっ
て、後記する数値データにおいても、以下に示すような
通常の非球面式にて記載する。すなわち、光軸方向をＺ
軸、光軸と垂直な方向をＹ軸とすると、非球面は以下の
式にて表せられる。また、この式は、条件式（１）〜
（６）における非球面式ｆ（ｙ）にも相当する。

【００９２】Ｚ＝ＣＹ²／［１＋√｛１−（１＋Ｋ）Ｃ²Ｙ²｝］＋Ａ₄Ｙ⁴＋Ａ₆Ｙ⁶＋Ａ₈Ｙ⁸＋Ａ₁₀Ｙ¹⁰＋Ａ₁₂Ｙ¹²・・・（ｅ）ただし、Ｃは面頂における曲率（＝１／ｒ、ｒは曲率半
径）、Ｋは円錐係数、Ａ₄、Ａ₆、Ａ₈、Ａ₁₀、Ａ₁₂は
それぞれ４次、６次、８次、１０次、１２次の非球面係
数である。

【００９３】また、回折面と厚みが０で接する面はＤＯ
Ｅの基材表面である。そして、実際の製造においては、
回折面の非球面形状と基材表面の形状との差及び屈折率
から位相変化を求め、この位相変化を回折格子のピッチ
に換算して基材表面上に回折格子を形成する。そのた
め、回折面と示したウルトラ・ハイ・インデックス屈折
型レンズによる非球面は実際は存在しない。しかし、各
実施例に対応するレンズ断面図中には、数値データ中に
回折面として記載された面番も基材の面に表記してあ
る。

【００９４】回折面の具体的な形状としては、例えば図
２６に断面を示すようなものがある。図の（ａ）は、透
明部２１と不透明部２２が交互に配列され、不透明部２
２の厚みはほぼ０であるが、振幅変調型と呼ばれる回折
面である。図の（ｂ）は、屈折率の異なる高屈折率部２
３と低屈折率部２４を交互に配列して、屈折率差による
位相差にて回折作用を持たせたものである。図の（ｃ）
は、矩形状の凹凸を交互に配列して厚みの差による位相
差にて回折作用を持たせたものである。これは２レベル
のバイナリー素子でもある。図の（ｄ）は、表面を鋸歯
形状にしたものであり、キノフォームと呼ばれ、連続的
な厚みの差による位相差にて回折作用を持たせたもので
ある（図２）。図の（ｅ）と（ｆ）は、キノフォームを
４レベル及び８レベルで近似したバイナリー素子である
（図３）。このように回折面の形状にはいくつかの形式
があるが、本発明では、回折効率を高くして光量を有効
に利用したいため、図２６（ｄ）のキノフォームや図２
６（ｅ）や図２６（ｆ）等の４レベル以上のバイナリー
素子を用いることが望ましい。

【００９５】図６〜図１９にそれぞれ実施例１〜１４の
光軸を含むレンズ断面図を示す。以下、これらの実施例
を説明する。実施例１〜３実施例１〜３は、トリプレットレンズの球面基板に回折
面を構成したものである。実施例１〜３は、何れも物体
側から、物体側に凸のメニスカスの正レンズ、両凹の負
レンズ、両凸の正レンズ、明るさ絞りの順に配置し、回
折面を、実施例１では、第１レンズの像側に、実施例２
では、第２レンズの物体側に、実施例３では、第２レン
ズの像側に形成している。また、実施例１〜３では、何
れもガラスの基材上に回折面を形成している。なお、実
施例１〜３の回折面は非球面形状になっている。

【００９６】実施例４〜６実施例４〜６は、トリプレットレンズの非球面基板に回
折面を構成したものである。実施例４〜６は、何れも物
体側から、物体側に凸のメニスカスの正レンズ、両凹の
負レンズ、両凸の正レンズ、明るさ絞りの順に配置し、
回折面を、実施例４では、第１レンズの物体側に非球面
を構成し、その上に、実施例５は、第２レンズの物体側
に非球面を構成し、その上に、実施例６では、第３レン
ズの物体側に非球面を構成し、その上にそれぞれ形成し
ている。また、実施例４、６では、何れもガラス基材上
に回折面を形成しており、実施例５では、ガラス基材上
に薄い樹脂層を構成し、その表面に回折面を形成してい
る。なお、実施例４〜６の回折面は非球面形状になって
いる。

【００９７】実施例７実施例７は、プラスチックレンズを１枚含むトリプレッ
トレンズに回折面を用いたものである。実施例７は、物
体側から、物体側に凸のメニスカスの正レンズ、プラス
チックからなる両凹の負レンズ、両凸の正レンズ、明る
さ絞りの順に配置し、回折面を第２レンズの物体側に形
成している。また、第２レンズは、ポリカーボネート系
樹脂で構成し、その基材上に回折面を形成している。な
お、回折面は非球面形状になっている。

【００９８】実施例８〜１０実施例８〜１０は、プラスチックレンズを２枚含むトリ
プレットレンズに回折面を用いたものである。実施例８
〜１０は、何れも物体側から、物体側に凸のメニスカス
の正レンズ、プラスチックからなる両凹の負レンズ、プ
ラスチックからなる両凸の正レンズ、明るさ絞りの順に
配置し、回折面を、実施例８では、第２レンズの物体側
に、実施例９では、第２レンズの像側に、実施例１０で
は、第２レンズの像側と第３レンズの像側に形成してい
る。また、非球面を、実施例８では、第２レンズの像側
と第３レンズの両面に、実施例９では、第２レンズの物
体側と第３レンズの両面に、実施例１０では、第２レン
ズの物体側に形成している。なお、実施例８〜１０の回
折面は非球面形状になっている。

【００９９】また、実施例８〜９では、第２レンズをポ
リカーボネイト系樹脂で、第３レンズを低吸湿なポリオ
レフィン系樹脂で構成し、第２レンズの基材上に回折面
を形成している。また、実施例１０では、第２、第３レ
ンズはポリカーボネイト系樹脂で構成し、第２、第３レ
ンズの基材上に回折面を形成している。

【０１００】実施例１１〜１３実施例１１〜１３は、３枚共プラスチックのトリプレッ
トレンズに回折面を用いたものである。実施例１１〜１
３は、何れも物体側から、プラスチックからなる物体側
に凸のメニスカスの正レンズ、プラスチックからなる両
凹の負レンズ、プラスチックからなる両凸の正レンズ、
明るさ絞りの順に配置し、回折面を、実施例１１〜１２
では、第２レンズの像側に、実施例１３では、第３レン
ズの物体側に形成している。また、非球面を、実施例１
１では、第１レンズの両面と第２レンズの物体側に、実
施例１２では、第１レンズの物体側と第２レンズの物体
側と第３レンズの両面に、実施例１３では、第１レンズ
の物体側と第２レンズの両面に形成している。また、実
施例１１では、第１レンズを低吸湿なポリオレフィン系
樹脂で、第２、第３レンズをポリカーボネイト系樹脂で
構成し、第２レンズの基材上に回折面を形成している。
また、実施例１２では、第１レンズをアクリル系樹脂
で、第２、第３レンズをポリカーボネイト系樹脂で構成
し、第２レンズの基材上に回折面を形成している。ま
た、実施例１３では、第１レンズをアクリル系樹脂で、
第２、第３レンズをポリカーボネイト系樹脂で構成し、
第３レンズの基材上に回折面を形成している。

【０１０１】実施例１４実施例１４は、プラスチックレンズを２枚含むトリプレ
ットレンズに回折面を用いたものである。実施例１４
は、物体側から、プラスチックからなる物体側に凸のメ
ニスカスの正レンズ、プラスチックからなる両凹の負レ
ンズ、両凸の正レンズ、明るさ絞りの順に配置し、回折
面を第２レンズの物体側に形成している。また、非球面
を、第１レンズの両面と第２レンズの像側に形成してい
る。また、第１レンズを低吸湿なポリオレフィン系樹脂
で、第２レンズをポリカーボネイト系樹脂で構成し、第
２レンズの基材上に回折面を形成している。なお、回折
面は非球面形状になっている。

【０１０２】以下に、上記実施例１〜１４の数値データ
を示す。各データ中、ｆは焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバ
ー、ｆ_Bはバックフォーカス、ωは半画角、ｒ₁、ｒ₂
…は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁、ｄ₂…は各レンズ面
間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν
_d1、ν_d2…はｄ線のアッベ数であり、また、非球面形状
は前記（ｅ）式にて表される。また、Ｒは該当面の有効
半径を表す。

【０１０３】実施例１ｆ＝33.90mm ，Ｆ_NO＝2.9 ，ｆ_B＝24.79mm ，ω＝32.51 ° ｒ₁= 11.98614 ｄ₁= 5.01810 ｎ_d1 =1.73400 ν_d1 =51.47 ｒ₂= 31.56994 ｄ₂= 0.00000 ｎ_d2 =1001 ν_d2 =-3.45 ｒ₃= 31.57080 （回折面）ｄ₃= 1.42086 ｒ₄= -39.44642 ｄ₄= 0.80000 ｎ_d3 =1.68893 ν_d3 =31.08 ｒ₅= 12.16036 ｄ₅= 1.74500 ｒ₆= 34.36851 ｄ₆= 2.53078 ｎ_d4 =1.79952 ν_d4 =42.22 ｒ₇= -24.97103 ｄ₇= 1.09000 ｒ₈= ∞（絞り）非球面係数第３面（Ｒ＝6.145 ）Ｋ = 0 A₄ = 7.3148 ×10^-9 A₆ =-4.1905 ×10^-11 A₈ = 1.0600 ×10^-12 A₁₀=-9.6302 ×10^-14 A₁₂=-1.9338 ×10^-16 。

【０１０４】実施例２ｆ＝33.90mm ，Ｆ_NO＝2.9 ，ｆ_B＝24.63mm ，ω＝32.18 ° ｒ₁= 11.78890 ｄ₁= 5.57000 ｎ_d1 =1.72916 ν_d1 =54.68 ｒ₂= 27.39632 ｄ₂= 0.92000 ｒ₃= -38.56164 （回折面）ｄ₃= 0.00000 ｎ_d2 =1001 ν_d2 =-3.45 ｒ₄= -38.56043 ｄ₄= 1.00000 ｎ_d3 =1.68893 ν_d3 =31.08 ｒ₅= 12.10666 ｄ₅= 1.28394 ｒ₆= 30.84709 ｄ₆= 2.82247 ｎ_d4 =1.79952 ν_d4 =42.22 ｒ₇= -24.62692 ｄ₇= 1.09000 ｒ₈= ∞（絞り）非球面係数第３面（Ｒ＝5.449 ）Ｋ = 0.0001 A₄ =-1.8749 ×10^-8 A₆ = 4.3521 ×10^-10 A₈ =-3.8338 ×10^-12 A₁₀= 8.9590 ×10^-14 。

【０１０５】実施例３ｆ＝33.90mm ，Ｆ_NO＝2.9 ，ｆ_B＝24.55mm ，ω＝32.41 ° ｒ₁= 12.34975 ｄ₁= 5.57000 ｎ_d1 =1.72916 ν_d1 =54.68 ｒ₂= 29.43571 ｄ₂= 1.31678 ｒ₃= -39.42323 ｄ₃= 1.00000 ｎ_d2 =1.68393 ν_d2 =30.85 ｒ₄= 13.45991 ｄ₄= 0.00000 ｎ_d3 =1001 ν_d3 =-3.45 ｒ₅= 13.46018 （回折面）ｄ₅= 1.76997 ｒ₆= 38.46447 ｄ₆= 2.14266 ｎ_d4 =1.79952 ν_d4 =42.22 ｒ₇= -24.71598 ｄ₇= 1.09000 ｒ₈= ∞（絞り）非球面係数第５面（Ｒ＝4.650 ）Ｋ = 0 A₄ = 5.3894 ×10^-9 A₆ = 1.9310 ×10^-9 A₈ =-8.0404 ×10^-11 A₁₀= 1.1234 ×10^-12 。

【０１０６】実施例４ｆ＝33.90mm ，Ｆ_NO＝2.9 ，ｆ_B＝25.42mm ，ω＝32.30 ° ｒ₁= 12.56365 （回折面）ｄ₁= 0.00000 ｎ_d1 =1001 ν_d1 =-3.45 ｒ₂= 12.56376 （非球面）ｄ₂= 3.59536 ｎ_d2 =1.73400 ν_d2 =51.47 ｒ₃= 35.16265 ｄ₃= 2.56481 ｒ₄= -31.11759 ｄ₄= 0.80000 ｎ_d3 =1.68893 ν_d3 =31.08 ｒ₅= 13.64512 ｄ₅= 1.54313 ｒ₆= 37.31609 ｄ₆= 2.33855 ｎ_d4 =1.79952 ν_d4 =42.22 ｒ₇= -22.73772 ｄ₇= 1.09000 ｒ₈= ∞（絞り）非球面係数第１面（Ｒ＝8.120 ）Ｋ = 0 A₄ =-2.2713 ×10^-9 A₆ = 1.6094 ×10^-10 A₈ =-4.9476 ×10^-12 A₁₀= 5.0853 ×10^-14 第２面（Ｒ＝8.120 ）Ｋ = 0 A₄ = 1.4301 ×10^-9 A₆ = 3.3546 ×10^-11 A₈ =-1.9644 ×10^-12 A₁₀= 2.1224 ×10^-14 。

【０１０７】実施例５ｆ＝33.90mm ，Ｆ_NO＝2.9 ，ｆ_B＝24.54mm ，ω＝32.00 ° ｒ₁= 12.06199 ｄ₁= 5.57000 ｎ_d1 =1.72916 ν_d1 =54.68 ｒ₂= 28.89299 ｄ₂= 1.00000 ｒ₃= -38.74064 （回折面）ｄ₃= 0.00000 ｎ_d2 =1001 ν_d2 =-3.45 ｒ₄= -38.73939 （非球面）ｄ₄= 0.10000 ｎ_d3 =1.52288 ν_d3 =52.50 ｒ₅= -38.73939 ｄ₅= 1.00000 ｎ_d4 =1.68893 ν_d4 =31.08 r₆= 12.59043 ｄ₆= 1.21925 ｒ₇= 32.78851 ｄ₇= 2.79766 ｎ_d5 =1.79952 ν_d5 =42.22 ｒ₈= -24.59013 ｄ₈= 1.09000 ｒ₉= ∞（絞り）非球面係数第３面（Ｒ＝5.449 ）Ｋ = 0.0016 A₄ = 7.6781 ×10^-9 A₆ = 2.9027 ×10^-9 A₈ = 3.0250 ×10^-12 A₁₀=-9.3452 ×10^-14 第４面（Ｒ＝5.449 ）Ｋ = 0 A₄ = 2.6085 ×10^-8 A₆ = 2.3713 ×10^-9 A₈ = 1.2009 ×10^-11 A₁₀=-2.3641 ×10^-13 。

【０１０８】実施例６ｆ＝33.90mm ，Ｆ_NO＝2.9 ，ｆ_B＝25.57mm ，ω＝32.07 ° ｒ₁= 10.95287 ｄ₁= 4.61000 ｎ_d1 =1.73400 ν_d1 =51.47 ｒ₂= 19.41513 ｄ₂= 1.07471 ｒ₃= -32.70009 ｄ₃= 0.80000 ｎ_d2 =1.68893 ν_d2 =31.08 ｒ₄= 11.47684 ｄ₄= 0.64186 ｒ₅= 21.75883 （回折面）ｄ₅= 0.00000 ｎ_d3 =1001 ν_d3 =-3.45 ｒ₆= 21.75910 （非球面）ｄ₆= 3.56558 ｎ_d4 =1.79952 ν_d4 =42.22 ｒ₇= -23.29470 ｄ₇= 1.09000 ｒ₈= ∞（絞り）非球面係数第５面（Ｒ＝4.840 ）Ｋ = 0 A₄ =-1.6673 ×10^-8 A₆ = 2.7598 ×10^-9 A₈ = 2.1566 ×10^-11 A₁₀=-8.0416 ×10^-13 第６面（Ｒ＝4.840 ）Ｋ = 0 A₄ =-5.6569 ×10^-9 A₆ = 2.8880 ×10^-9 A₈ =-3.1692 ×10^-11 A₁₀= 3.5735 ×10^-13 。

【０１０９】実施例７ｆ＝33.90mm ，Ｆ_NO＝2.9 ，ｆ_B＝24.77mm ，ω＝32.38 ° ｒ₁= 11.95115 ｄ₁= 4.33892 ｎ_d1 =1.72916 ν_d1 =54.68 ｒ₂= 32.52751 ｄ₂= 1.49478 ｒ₃= -45.60540 （回折面）ｄ₃= 0.00000 ｎ_d2 =1001 ν_d2 =-3.45 ｒ₄= -45.60416 ｄ₄= 1.00000 ｎ_d3 =1.58423 ν_d3 =30.49 ｒ₅= 11.43404 ｄ₅= 1.84873 ｒ₆= 40.04666 ｄ₆= 2.67757 ｎ_d4 =1.78590 ν_d4 =44.20 ｒ₇= -28.76260 ｄ₇= 1.09000 ｒ₈= ∞（絞り）非球面係数第３面（Ｒ＝5.878 ）Ｋ =-0.0359 A₄ =-7.1145 ×10^-8 A₆ = 4.1761 ×10^-10 A₈ =-1.0580 ×10^-12 A₁₀=-1.0998 ×10^-14 。

【０１１０】実施例８ｆ＝33.90mm ，Ｆ_NO＝2.9 ，ｆ_B＝24.50mm ，ω＝33.20 ° ｒ₁= 11.71404 ｄ₁= 4.50493 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20 ｒ₂= 30.83099 ｄ₂= 1.04777 ｒ₃= -69.46544 （回折面）ｄ₃= 0.00000 ｎ_d2 =1001 ν_d2 =-3.45 ｒ₄= -69.45914 ｄ₄= 1.00000 ｎ_d3 =1.58423 ν_d3 =30.49 ｒ₅= 9.90676 （非球面）ｄ₅= 2.24910 ｒ₆= 37.19001 （非球面）ｄ₆= 2.83019 ｎ_d4 =1.52542 ν_d4 =55.78 ｒ₇= -17.26799 （非球面）ｄ₇= 1.09000 ｒ₈= ∞（絞り）非球面係数第３面（Ｒ＝6.519 ）Ｋ =-0.0002 A₄ =-1.4022 ×10^-8 A₆ = 0 A₈ = 0 A₁₀= 0 第５面（Ｒ＝5.045 ）Ｋ = 0.0861 A₄ = 1.3314 ×10^-5 A₆ = 1.1324 ×10^-6 A₈ =-9.5382 ×10^-8 A₁₀= 3.0998 ×10^-10 第６面（Ｒ＝4.616 ）Ｋ =-16.7125 A₄ =-6.1275 ×10^-5 A₆ =-2.0812 ×10^-6 A₈ =-1.1313 ×10^-7 A₁₀=-1.6903 ×10^-9 第７面（Ｒ＝4.658 ）Ｋ = 2.2314 A₄ =-4.3346 ×10^-5 A₆ =-2.1498 ×10^-6 A₈ =-9.3538 ×10^-8 A₁₀= 4.2720 ×10^-10 。

【０１１１】実施例９ｆ＝34.10mm ，Ｆ_NO＝2.9 ，ｆ_B＝25.08mm ，ω＝33.03 ° ｒ₁= 11.09625 ｄ₁= 3.88506 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20 ｒ₂= 33.25026 ｄ₂= 0.96066 ｒ₃= -86.70028 （非球面）ｄ₃= 1.00000 ｎ_d2 =1.58423 ν_d2 =30.49 ｒ₄= 8.87945 ｄ₄= 0.00000 ｎ_d3 =1001 ν_d3 =-3.45 ｒ₅= 8.87954 （回折面）ｄ₅= 2.21286 ｒ₆= 42.88480 （非球面）ｄ₆= 3.02664 ｎ_d4 =1.52542 ν_d4 =55.78 ｒ₇= -16.75721 （非球面）ｄ₇= 1.09000 ｒ₈= ∞（絞り）非球面係数第３面（Ｒ＝6.539 ）Ｋ = 0 A₄ =-3.2970 ×10^-5 A₆ = 9.6088 ×10^-7 A₈ =-1.0733 ×10^-8 A₁₀= 3.0109 ×10^-11 第５面（Ｒ＝4.940 ）Ｋ = 0 A₄ = 2.4281 ×10^-8 A₆ = 7.5425 ×10^-10 A₈ = 0 A₁₀= 0 第６面（Ｒ＝4.746 ）Ｋ =-19.2748 A₄ =-4.6401 ×10^-5 A₆ =-5.7328 ×10^-6 A₈ = 1.3487 ×10^-7 A₁₀=-5.6109 ×10^-9 第７面（Ｒ＝4.829 ）Ｋ = 2.5253 A₄ =-4.9457 ×10^-5 A₆ =-2.6635 ×10^-6 A₈ =-1.9920 ×10^-8 A₁₀=-1.4707 ×10^-9 。

【０１１２】実施例１０ｆ＝33.90mm ，Ｆ_NO＝2.9 ，ｆ_B＝25.00mm ，ω＝32.89 ° ｒ₁= 11.69700 ｄ₁= 4.45522 ｎ_d1 =1.72916 ν_d1 =54.68 ｒ₂= 30.08720 ｄ₂= 1.34283 ｒ₃= -41.55025 （非球面）ｄ₃= 1.00000 ｎ_d2 =1.58423 ν_d2 =30.49 ｒ₄= 10.84053 ｄ₄= 0.00000 ｎ_d3 =1001 ν_d3 =-3.45 ｒ₅= 10.84062 （回折面）ｄ₅= 1.87630 ｒ₆= 26.80377 ｄ₆= 2.46612 ｎ_d4 =1.58423 ν_d4 =30.49 ｒ₇= -22.02732 ｄ₇= 0.00000 ｎ_d5 =1001 ν_d5 =-3.45 ｒ₈= -22.02630 （回折面）ｄ₈= 1.09000 ｒ₉= ∞（絞り）非球面係数第３面（Ｒ＝5.906 ）Ｋ = 0 A₄ =-7.7371 ×10^-6 A₆ = 4.5741 ×10^-7 A₈ =-7.2636 ×10^-9 A₁₀= 4.7881 ×10^-11 第５面（Ｒ＝4.723 ）Ｋ = 0 A₄ = 3.1670 ×10^-8 A₆ = 0 A₈ = 0 A₁₀= 0 第８面（Ｒ＝4.797 ）Ｋ = 0 A₄ =-7.3111 ×10^-9 A₆ =-5.9036 ×10^-11 A₈ = 0 A₁₀= 0 。

【０１１３】実施例１１ｆ＝26.90mm ，Ｆ_NO＝3.6 ，ｆ_B＝20.84mm ，ω＝32.79 ° ｒ₁= 5.37438 （非球面）ｄ₁= 2.78272 ｎ_d1 =1.52542 ν_d1 =55.78 ｒ₂= 5.79090 （非球面）ｄ₂= 1.27294 ｒ₃= -33.01785 （非球面）ｄ₃= 1.00000 ｎ_d2 =1.58423 ν_d2 =30.49 ｒ₄= 15.24410 ｄ₄= 0.00000 ｎ_d3 =1001 ν_d3 =-3.45 ｒ₅= 15.24554 （回折面）ｄ₅= 0.58799 ｒ₆= 15.24727 ｄ₆= 1.49141 ｎ_d4 =1.58423 ν_d4 =30.49 ｒ₇= -20.11088 ｄ₇= 0.20000 ｒ₈= ∞（絞り）非球面係数第１面（Ｒ＝4.308 ）Ｋ = 0.1190 A₄ = 6.5071 ×10^-5 A₆ =-2.2132 ×10^-6 A₈ = 5.0934 ×10^-7 A₁₀= 0 第２面（Ｒ＝3.056 ）Ｋ =-0.1131 A₄ = 1.0040 ×10^-3 A₆ = 5.7254 ×10^-5 A₈ = 2.2904 ×10^-6 A₁₀= 3.0991 ×10^-7 第３面（Ｒ＝3.048 ）Ｋ =13.3914 A₄ =-9.8739 ×10^-6 A₆ = 1.2344 ×10^-5 A₈ = 5.7100 ×10^-7 A₁₀=-5.4755 ×10^-8 。

【０１１４】実施例１２ｆ＝26.90mm ，Ｆ_NO＝4.6 ，ｆ_B＝21.00mm ，ω＝32.79 ° ｒ₁= 5.85889 （非球面）ｄ₁= 3.16000 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =50.59 ｒ₂= 9.50783 ｄ₂= 1.02446 ｒ₃= -9.89497 （非球面）ｄ₃= 1.00000 ｎ_d2 =1.58423 ν_d2 =26.04 ｒ₄= 21.58810 ｄ₄= 0.00000 ｎ_d3 =1001 ν_d3 =-3.45 ｒ₅= 21.58966 （回折面）ｄ₅= 0.66830 ｒ₆= 12.38767 （非球面）ｄ₆= 1.05413 ｎ_d4 =1.58423 ν_d4 =26.04 ｒ₇= -20.32729 （非球面）ｄ₇= 0.20000 ｒ₈= ∞（絞り）非球面係数第１面（Ｒ＝4.414 ）Ｋ = 0.0226 A₄ = 6.9283 ×10^-5 A₆ = 5.5189 ×10^-6 A₈ = 2.0327 ×10^-8 A₁₀= 5.1874 ×10^-10 A₁₂= 8.1009 ×10^-10 第３面（Ｒ＝2.962 ）Ｋ =-0.4325 A₄ = 1.1278 ×10^-3 A₆ =-1.3806 ×10^-5 A₈ = 1.3373 ×10^-6 A₁₀=-1.7370 ×10^-8 第６面（Ｒ＝2.351 ）Ｋ =-16.3902 A₄ =-1.2882 ×10^-3 A₆ =-2.3357 ×10^-4 A₈ =-9.9458 ×10^-6 A₁₀=-1.0145 ×10^-6 第７面（Ｒ＝2.377 ）Ｋ = 7.9428 A₄ =-3.0875 ×10^-4 A₆ =-2.7930 ×10^-4 A₈ = 5.5925 ×10^-6 A₁₀=-1.1558 ×10^-6 。

【０１１５】実施例１３ｆ＝26.90mm ，Ｆ_NO＝4.6 ，ｆ_B＝20.99mm ，ω＝32.59 ° ｒ₁= 6.09454 （非球面）ｄ₁= 3.16000 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂= 12.68861 ｄ₂= 0.72634 ｒ₃= -21.06939 （非球面）ｄ₃= 1.00000 ｎ_d2 =1.58423 ν_d2 =30.49 ｒ₄= 8.24863 （非球面）ｄ₄= 0.75405 ｒ₅= 12.32168 （回折面）ｄ₅= 0.00000 ｎ_d3 =1001 ν_d3 =-3.45 ｒ₆= 12.32223 ｄ₆= 1.32602 ｎ_d4 =1.58423 ν_d4 =30.49 ｒ₇= -18.53866 ｄ₇= 0.20000 ｒ₈= ∞（絞り）非球面係数第１面（Ｒ＝4.520 ）Ｋ = 0 A₄ = 4.8255 ×10^-5 A₆ =-5.3978 ×10^-7 A₈ = 7.0772 ×10^-7 A₁₀=-4.8018 ×10^-8 A₁₂= 1.5015 ×10^-9 第３面（Ｒ＝3.464 ）Ｋ =-9.5860 A₄ = 9.0515 ×10^-5 A₆ = 5.3225 ×10^-6 A₈ =-5.5508 ×10^-7 A₁₀= 1.7883 ×10^-8 第４面（Ｒ＝2.852 ）Ｋ = 0.9537 A₄ = 3.8989 ×10^-4 A₆ = 5.9968 ×10^-5 A₈ =-6.0719 ×10^-6 A₁₀= 3.0844 ×10^-7 。

【０１１６】実施例１４ｆ＝33.90mm ，Ｆ_NO＝2.9 ，ｆ_B＝24.11mm ，ω＝32.14 ° ｒ₁= 9.35031 （非球面）ｄ₁= 4.48063 ｎ_d1 =1.52542 ν_d1 =55.78 ｒ₂= 18.51020 （非球面）ｄ₂= 1.85540 ｒ₃= -61.24646 （回折面）ｄ₃= 0.00000 ｎ_d2 =1001 ν_d2 =-3.45 ｒ₄= -61.24271 ｄ₄= 1.00000 ｎ_d3 =1.58423 ν_d3 =30.49 ｒ₅= 9.56276 （非球面）ｄ₅= 0.75367 ｒ₆= 17.74030 ｄ₆= 3.92632 ｎ_d4 =1.78590 ν_d4 =44.20 ｒ₇= -37.27995 ｄ₇= 1.09000 ｒ₈= ∞（絞り）非球面係数第１面（Ｒ＝7.848 ）Ｋ = 0.4192 A₄ =-4.3309 ×10^-5 A₆ = 8.3453 ×10^-7 A₈ =-2.3090 ×10^-8 A₁₀= 2.1366 ×10^-10 第２面（Ｒ＝6.460 ）Ｋ =-9.6660 A₄ = 4.3615 ×10^-4 A₆ = 2.8459 ×10^-6 A₈ =-7.3639 ×10^-8 A₁₀= 3.9493 ×10^-9 第３面（Ｒ＝5.858 ）Ｋ =-0.0448 A₄ =-5.1078 ×10^-8 A₆ = 1.1398 ×10^-9 A₈ =-1.6915 ×10^-11 A₁₀= 0 第５面（Ｒ＝4.722 ）Ｋ =-0.4616 A₄ =-1.9069 ×10^-4 A₆ = 9.1144 ×10^-6 A₈ =-3.7767 ×10^-7 A₁₀= 6.4327 ×10^-9 。

【０１１７】次に、上記実施例１、４、７、８、１１、
１４の無限遠物点に対する球面収差、非点収差、歪曲収
差、倍率色収差を表す収差図をそれぞれ図２０〜図２５
に示す。

【０１１８】以上の各実施例の前記条件式（１）〜（１
９）の値を下記の表に示す。

【０１１９】以上の本発明のトリプレットレンズは、例
えば次のように構成できる。〔１〕明るさ絞りを有し、物体側より、正レンズ、負
レンズ、正レンズから構成され、少なくとも１面の回折
面を有し、次の条件を満たしていることを特徴とするト
リプレットレンズ。０．５＜Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．５・・・（１）ただし、Ｐ_Dmax、Ｐ_Dminは次の式で定義される有効径内
の光軸からの高さｙでの回折面のパワーＰ_D（ｙ）のそ
れぞれ最大値、最小値とし、Σは複数の回折面があると
きに全ての面の和をとることを意味している。ここで、
パワーＰ_D（ｙ）は、回折面をウルトラハイインデック
ス法で表した場合、次のように定義する。Ｐ_D（ｙ）＝（ｎ−１）・（１／ｒ_D1（ｙ）−１／ｒ_D2
（ｙ））ここで、ｎはウルトラハイインデックス法によるｄ線の
屈折率、ｒ_D1（ｙ）は物体側曲率半径、ｒ_D2（ｙ）は像
側曲率半径、ただし、ｒ_D1（ｙ）、ｒ_D2（ｙ）は、非球
面効果がない場合には、近軸曲率半径とし、非球面効果
がある場合には、次の式で定義した曲率半径とする。ｒ（ｙ）＝ｙ・（１＋ｆ’（ｙ）²）／ｆ”（ｙ）ただし、ここで、ｙは光軸からの高さ、ｆ（ｙ）は非球
面定義式である。

【０１２０】〔２〕明るさ絞りを有し、物体側より、
正レンズ、負レンズ、正レンズから構成され、少なくと
も１面の回折面と、少なくとも１面の非球面を有するこ
とを特徴とするトリプレットレンズ。

【０１２１】〔３〕明るさ絞りを有し、物体側より、
正レンズ、負レンズ、正レンズから構成され、少なくと
も１面の回折面を有し、次の条件を満たしていることを
特徴とするトリプレットレンズ。０．１５＜（ｄ・Ｉｈ・Ｆ_no）／ｆ²＜０．８・・・（７）ただし、ｄは明るさ絞りから回折面までの軸上距離、Ｉ
ｈは像高、Ｆ_noはＦナンバー、ｆは全系の焦点距離であ
る。

【０１２２】〔４〕明るさ絞りを有し、物体側より、
正レンズ、負レンズ、正レンズから構成され、少なくと
も１面の回折面を有し、次の条件を満たしていることを
特徴とするトリプレットレンズ。１０＜ν_1d−ν_2d＜３０・・・（９）ただし、ν_1dは物体側より第１レンズのアッべ数、ν_2d
は物体側より第２レンズのアッべ数である。

【０１２３】〔５〕明るさ絞りを有し、物体側より、
正レンズ、負レンズ、正レンズから構成され、少なくと
も１枚のプラスチックレンズと、少なくとも１面の回折
面を有することを特徴とするトリプレットレンズ。

【０１２４】〔６〕物体側より、正レンズ、負レン
ズ、正レンズ、明るさ絞りの順で構成され、少なくとも
１面の回折面を有することを特徴とするトリプレットレ
ンズ。

【０１２５】〔７〕上記〔１〕において、回折面は次
の条件を満たしていることを特徴とするトリプレットレ
ンズ。０．６＜Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．０・・・（２）。

【０１２６】〔８〕上記〔１〕において、非球面上に
回折面を構成したことを特徴とするトリプレットレン
ズ。

【０１２７】

〔９〕上記〔２〕において、回折面と非
球面は次の条件を満たしていることを特徴とするトリプ
レットレンズ。０≦Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．５・・・（３）０．１５＜Σ（｜（Ｐ_Amax−Ｐ_Amin）／Ｐ_Amax｜）＜２．５・・・（４）ただし、Ｐ_Dmax、Ｐ_Dminは有効径内の光軸からの高さｙ
での回折面のパワーＰ_D（ｙ）のそれぞれ最大値、最小
値とし、Ｐ_Amax、Ｐ_Aminは有効径内の光軸からの高さｙ
での非球面のパワーＰ_A（ｙ）の最大値、最小値とす
る。Σは複数の回折面、非球面があるときに全ての面の
和をとることを意味している。ここで、パワーＰ
_D（ｙ）、回折面をウルトラハイインデックス法で表し
た場合、次のように定義する。Ｐ_D（ｙ）＝（ｎ−１）・（１／ｒ_D1（ｙ）−１／ｒ_D2
（ｙ））また、パワーＰ_A（ｙ）は次のように定義する。Ｐ_A（ｙ）＝（ｎ−１）・１／ｒ_A（ｙ）・・・（非球
面が物体側のとき）Ｐ_A（ｙ）＝（１−ｎ）・１／ｒ_A（ｙ）・・・（非球
面が像側のとき）ここで、ｎは回折面の場合はウルトラハイインデックス
法によるｄ線の屈折率、非球面の場合はレンズのｄ線の
屈折率、ｒ_D1（ｙ）は物体側曲率半径、ｒ_D2（ｙ）は像
側曲率半径、ｒ_A（ｙ）は曲率半径、ただし、ｒ
_D1（ｙ）、ｒ_D2（ｙ）、ｒ_A（ｙ）は、非球面効果がな
い場合には、近軸曲率半径とする。また、非球面効果が
ある場合には、次の式で定義した曲率半径とする。ｒ（ｙ）＝ｙ・（１＋ｆ’（ｙ）²）／ｆ”（ｙ）ただし、ここで、ｙは光軸からの高さ、ｆ（ｙ）は非球
面定義式である。

【０１２８】〔１０〕上記〔２〕において、回折面と
非球面は次の条件を満たしていることを特徴とするトリ
プレットレンズ。０≦Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２・・・（５）０．３＜Σ（｜（Ｐ_Amax−Ｐ_Amin）／Ｐ_Amax｜）＜２・・・（６）。

【０１２９】〔１１〕上記〔２〕において、一方の面
は回折面、他方の面は非球面からなるレンズを有するこ
とを特徴とするトリプレットレンズ。

【０１３０】〔１２〕上記〔３〕において、回折面は
次の条件を満たしていることを特徴とするトリプレット
レンズ。０．１５＜（ｄ・Ｉｈ・Ｆ_no）／ｆ²＜０．５・・・（８）。

【０１３１】〔１３〕上記〔５〕において、プラスチ
ックレンズは正のパワーを有し、アクリル系樹脂からな
ることを特徴とするトリプレットレンズ。

【０１３２】〔１４〕上記〔５〕において、プラスチ
ックレンズは負のパワーを有し、ポリカーボネイト系樹
脂からなることを特徴とするトリプレットレンズ。

【０１３３】〔１５〕上記〔５〕において、プラスチ
ックレンズは正のパワーを有し、低吸湿な有機材料から
なることを特徴とするトリプレットレンズ。

【０１３４】〔１６〕上記〔５〕において、回折面は
プラスチックレンズに構成してあることを特徴とするト
リプレットレンズ。

【０１３５】〔１７〕上記〔５〕において、少なくと
も１面の非球面を有していることを特徴とするトリプレ
ットレンズ。

【０１３６】〔１８〕上記〔５〕において、第２レン
ズがプラスチックレンズであることを特徴とするトリプ
レットレンズ。

【０１３７】〔１９〕上記〔１８〕において、回折面
は次の条件を満たしていることを特徴とするトリプレッ
トレンズ。１５＜ｆ_DOE／ｆ＜６０・・・（１０）ただし、ｆ_DOEは回折面の焦点距離、ｆは全系の焦点距
離である。

【０１３８】〔２０〕上記〔５〕において、第２レン
ズと第３レンズがプラスチックレンズであることを特徴
とするトリプレットレンズ。

【０１３９】〔２１〕上記〔２０〕において、回折面
は次の条件を満たしていることを特徴とするトリプレッ
トレンズ。１０＜ｆ_DOE／ｆ＜４５・・・（１１）ただし、ｆ_DOEは回折面の焦点距離、ｆは全系の焦点距
離である。

【０１４０】〔２２〕上記〔２０〕において、第２レ
ンズに回折面を有し、その回折面は次の条件を満たして
いることを特徴とするトリプレットレンズ。１５＜ｆ_DOE／ｆ＜４５・・・（１２）ただし、ｆ_DOEは回折面の焦点距離、ｆは全系の焦点距
離である。

【０１４１】〔２３〕上記〔２０〕において、第２レ
ンズと第３レンズにそれぞれ少なくとも１面の回折面を
有していることを特徴とするトリプレットレンズ。

【０１４２】〔２４〕上記〔２０〕において、第１レ
ンズは次の条件を満たしていることを特徴とするトリプ
レットレンズ。３９＜ν_1d＜５６・・・（１３）ただし、ν_1dは物体側より第１レンズのアッべ数であ
る。

【０１４３】〔２５〕上記〔２０〕において、第１レ
ンズは次の条件を満たしていることを特徴とするトリプ
レットレンズ。１．６７＜ｎ_1d＜１．８１・・・（１４）ただし、ｎ_1dは物体側より第１レンズのｄ線の屈折率で
ある。

【０１４４】〔２６〕上記〔５〕において、全てのレ
ンズがプラスチックレンズであることを特徴とするトリ
プレットレンズ。

【０１４５】〔２７〕上記〔２６〕において、回折面
は次の条件を満たしていることを特徴とするトリプレッ
トレンズ。３＜ｆ_DOE／ｆ＜１５・・・（１５）ただし、ｆ_DOEは回折面の焦点距離、ｆは全系の焦点距
離である。

【０１４６】〔２８〕上記〔２６〕において、少なく
とも２面の非球面を有していることを特徴とするトリプ
レットレンズ。

【０１４７】〔２９〕上記〔２６〕において、少なく
とも物体側より第１面に非球面を有していることを特徴
とするトリプレットレンズ。

【０１４８】〔３０〕上記〔２６〕において、少なく
とも１枚の両面非球面レンズを有していることを特徴と
するトリプレットレンズ。

【０１４９】〔３１〕上記〔２６〕において、第３レ
ンズは次の条件を満たしていることを特徴とするトリプ
レットレンズ。１．５５＜ｎ_3d＜１．６０・・・（１６）ただし、ｎ_3dは物体側より第３レンズのｄ線の屈折率で
ある。

【０１５０】〔３２〕上記〔３〕から〔６〕の何れか
１項において、回折面は次の条件を満たしていることを
特徴とするトリプレットレンズ。０．５＜Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．５・・・（１）ただし、Ｐ_Dmax、Ｐ_Dminは次の式で定義される有効径内
の光軸からの高さｙでの回折面のパワーＰ_D（ｙ）のそ
れぞれ最大値、最小値とし、Σは複数の回折面があると
きに全ての面の和をとることを意味している。ここで、
パワーＰ_D（ｙ）は、回折面をウルトラハイインデック
ス法で表した場合、次のように定義する。Ｐ_D（ｙ）＝（ｎ−１）・（１／ｒ_D1（ｙ）−１／ｒ_D2
（ｙ））ここで、ｎはウルトラハイインデックス法によるｄ線の
屈折率、ｒ_D1（ｙ）は物体側曲率半径、ｒ_D2（ｙ）は像
側曲率半径、ただし、ｒ_D1（ｙ）、ｒ_D2（ｙ）は、非球
面効果がない場合には、近軸曲率半径とし、非球面効果
がある場合には、次の式で定義した曲率半径とする。ｒ（ｙ）＝ｙ・（１＋ｆ’（ｙ）²）／ｆ”（ｙ）ただし、ここで、ｙは光軸からの高さ、ｆ（ｙ）は非球
面定義式である。

【０１５１】〔３３〕上記〔３〕から〔６〕の何れか
１項において、回折面は次の条件を満たしていることを
特徴とするトリプレットレンズ。０．６＜Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．０・・・（２）ただし、Ｐ_Dmax、Ｐ_Dminは次の式で定義される有効径内
の光軸からの高さｙでの回折面のパワーＰ_D（ｙ）のそ
れぞれ最大値、最小値とし、Σは複数の回折面があると
きに全ての面の和をとることを意味している。ここで、
パワーＰ_D（ｙ）は、回折面をウルトラハイインデック
ス法で表した場合、次のように定義する。Ｐ_D（ｙ）＝（ｎ−１）・（１／ｒ_D1（ｙ）−１／ｒ_D2
（ｙ））ここで、ｎはウルトラハイインデックス法によるｄ線の
屈折率、ｒ_D1（ｙ）は物体側曲率半径、ｒ_D2（ｙ）は像
側曲率半径、ただし、ｒ_D1（ｙ）、ｒ_D2（ｙ）は、非球
面効果がない場合には、近軸曲率半径とし、非球面効果
がある場合には、次の式で定義した曲率半径とする。ｒ（ｙ）＝ｙ・（１＋ｆ’（ｙ）²）／ｆ”（ｙ）ただし、ここで、ｙは光軸からの高さ、ｆ（ｙ）は非球
面定義式である。

【０１５２】〔３４〕上記〔３〕から〔６〕の何れか
１項において、少なくとも１面の回折面と、少なくとも
１面の非球面を有していることを特徴とするトリプレッ
トレンズ。

【０１５３】〔３５〕上記〔３〕から〔６〕の何れか
１項において、少なくとも１面の回折面と、少なくとも
１面の非球面を有し、回折面と非球面は次の条件を満た
していることを特徴とするトリプレットレンズ。０≦Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．５・・・（３）０．１５＜Σ（｜（Ｐ_Amax−Ｐ_Amin）／Ｐ_Amax｜）＜２．５・・・（４）ただし、Ｐ_Dmax、Ｐ_Dminは有効径内の光軸からの高さｙ
での回折面のパワーＰ_D（ｙ）のそれぞれ最大値、最小
値とし、Ｐ_Amax、Ｐ_Aminは有効径内の光軸からの高さｙ
での非球面のパワーＰ_A（ｙ）の最大値、最小値とす
る。Σは複数の回折面、非球面があるときに全ての面の
和をとることを意味している。ここで、パワーＰ
_D（ｙ）、回折面をウルトラハイインデックス法で表し
た場合、次のように定義する。Ｐ_D（ｙ）＝（ｎ−１）・（１／ｒ_D1（ｙ）−１／ｒ_D2
（ｙ））また、パワーＰ_A（ｙ）は次のように定義する。Ｐ_A（ｙ）＝（ｎ−１）・１／ｒ_A（ｙ）・・・（非球
面が物体側のとき）Ｐ_A（ｙ）＝（１−ｎ）・１／ｒ_A（ｙ）・・・（非球
面が像側のとき）ここで、ｎは回折面の場合はウルトラハイインデックス
法によるｄ線の屈折率、非球面の場合はレンズのｄ線の
屈折率、ｒ_D1（ｙ）は物体側曲率半径、ｒ_D2（ｙ）は像
側曲率半径、ｒ_A（ｙ）は曲率半径、ただし、ｒ
_D1（ｙ）、ｒ_D2（ｙ）、ｒ_A（ｙ）は、非球面効果がな
い場合には、近軸曲率半径とする。また、非球面効果が
ある場合には、次の式で定義した曲率半径とする。ｒ（ｙ）＝ｙ・（１＋ｆ’（ｙ）²）／ｆ”（ｙ）ただし、ここで、ｙは光軸からの高さ、ｆ（ｙ）は非球
面定義式である。

【０１５４】〔３６〕上記〔３〕から〔６〕の何れか
１項において、少なくとも１面の回折面と、少なくとも
１面の非球面を有し、回折面と非球面は次の条件を満た
していることを特徴とするトリプレットレンズ。０≦Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２・・・（５）０．３＜Σ（｜（Ｐ_Amax−Ｐ_Amin）／Ｐ_Amax｜）＜２・・・（６）ただし、Ｐ_Dmax、Ｐ_Dminは有効径内の光軸からの高さｙ
での回折面のパワーＰ_D（ｙ）のそれぞれ最大値、最小
値とし、Ｐ_Amax、Ｐ_Aminは有効径内の光軸からの高さｙ
での非球面のパワーＰ_A（ｙ）の最大値、最小値とす
る。Σは複数の回折面、非球面があるときに全ての面の
和をとることを意味している。ここで、パワーＰ
_D（ｙ）、回折面をウルトラハイインデックス法で表し
た場合、次のように定義する。Ｐ_D（ｙ）＝（ｎ−１）・（１／ｒ_D1（ｙ）−１／ｒ_D2
（ｙ））また、パワーＰ_A（ｙ）は次のように定義する。Ｐ_A（ｙ）＝（ｎ−１）・１／ｒ_A（ｙ）・・・（非球
面が物体側のとき）Ｐ_A（ｙ）＝（１−ｎ）・１／ｒ_A（ｙ）・・・（非球
面が像側のとき）ここで、ｎは回折面の場合はウルトラハイインデックス
法によるｄ線の屈折率、非球面の場合はレンズのｄ線の
屈折率、ｒ_D1（ｙ）は物体側曲率半径、ｒ_D2（ｙ）は像
側曲率半径、ｒ_A（ｙ）は曲率半径、ただし、ｒ
_D1（ｙ）、ｒ_D2（ｙ）、ｒ_A（ｙ）は、非球面効果がな
い場合には、近軸曲率半径とする。また、非球面効果が
ある場合には、次の式で定義した曲率半径とする。ｒ（ｙ）＝ｙ・（１＋ｆ’（ｙ）²）／ｆ”（ｙ）ただし、ここで、ｙは光軸からの高さ、ｆ（ｙ）は非球
面定義式である。

【０１５５】〔３７〕上記〔１〕、〔２〕、〔４〕、
〔５〕、〔６〕の何れか１項において、回折面は次の条
件を満たしていることを特徴とするトリプレットレン
ズ。０．１５＜（ｄ・Ｉｈ・Ｆ_no）／ｆ²＜０．８・・・（７）ただし、ｄは明るさ絞りから回折面までの軸上距離、Ｉ
ｈは像高、Ｆ_noはＦナンバー、ｆは全系の焦点距離であ
る。

【０１５６】〔３８〕上記〔１〕から〔５〕の何れか
１項において、明るさ絞りを最も像側に配置したことを
特徴とするトリプレットレンズ。

【０１５７】〔３９〕上記〔６〕又は〔３８〕におい
て、回折面は第１レンズの像側に構成したことを特徴と
するトリプレットレンズ。

【０１５８】〔４０〕上記〔６〕又は〔３８〕におい
て、回折面は第２レンズの物体側に構成したことを特徴
とするトリプレットレンズ。

【０１５９】〔４１〕上記〔６〕又は〔３８〕におい
て、回折面は第２レンズの像側に構成したことを特徴と
するトリプレットレンズ。

【０１６０】〔４２〕上記〔６〕又は〔３８〕におい
て、回折面は第３レンズの物体側に構成したことを特徴
とするトリプレットレンズ。

【０１６１】〔４３〕上記〔１〕、〔２〕、〔３〕、
〔４〕、〔６〕の何れか１項において、回折面は次の条
件を満たしていることを特徴とするトリプレットレン
ズ。１５＜ｆ_DOE／ｆ＜６０・・・（１０）ただし、ｆ_DOEは回折面の焦点距離、ｆは全系の焦点距
離である。

【０１６２】〔４４〕上記〔１〕から〔６〕の何れか
１項において、第１レンズは次の条件を満たしているこ
とを特徴とするトリプレットレンズ。０．５５＜ｆ₁／ｆ＜０．９・・・（１７）ただし、ｆ₁は物体側より第１レンズの焦点距離、ｆは
全系の焦点距離である。

【０１６３】〔４５〕上記〔１〕から〔６〕の何れか
１項において、第２レンズは次の条件を満たしているこ
とを特徴とするトリプレットレンズ。 −０．５＜ｆ₂／ｆ＜−０．３・・・（１８）ただし、ｆ₂は物体側より第２レンズの焦点距離、ｆは
全系の焦点距離である。

【０１６４】〔４６〕上記〔１〕から〔６〕の何れか
１項において、第３レンズは次の条件を満たしているこ
とを特徴とするトリプレットレンズ。０．４＜ｆ₃／ｆ＜０．７・・・（１９）ただし、ｆ₃は物体側より第３レンズの焦点距離、ｆは
全系の焦点距離である。

【０１６５】〔４７〕上記〔１〕から〔６〕の何れか
１項において、回折面はキノフォームで構成されている
ことを特徴とするトリプレットレンズ。

【０１６６】〔４８〕上記〔１〕から〔６〕の何れか
１項において、回折面はバイナリー光学素子で構成され
ていることを特徴とするトリプレットレンズ。

【０１６７】〔４９〕上記〔１〕から〔６〕の何れか
１項において、回折効率を最大にする波長を設計波長と
するとき、設計波長λ_DOEは、次の式を満たすことを特
徴とするトリプレットレンズ。４７０ｎｍ＜λ_DOE＜５５０ｎｍ・・・（２０）。

【０１６８】〔５０〕上記〔１〕から〔６〕の何れか
１項において、回折面の利用回折次数は１次であること
を特徴とするトリプレットレンズ。

【０１６９】〔５１〕上記〔１〕から〔６〕の何れか
１項において、回折面は基材に密着させた樹脂で構成さ
れいてることを特徴とするトリプレットレンズ。

【０１７０】〔５２〕上記〔２〕において、色収差を
補正する回折面と単色収差を補正する非球面をそれぞれ
少なくとも１面ずつ有することを特徴とするトリプレッ
トレンズ。

【０１７１】〔５３〕明るさ絞りを有し、物体側よ
り、正レンズ、負レンズ、正レンズから構成され、少な
くとも１面の回折面を有し、次の条件を満たしているこ
とを特徴とするトリプレットレンズ。２０＜ν_1d−ν_2d＜２８・・・（９’）ただし、ν_1dは物体側より第１レンズのアッべ数、ν_2d
は物体側より第２レンズのアッべ数である。

【０１７２】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
では、トリプレットレンズに回折面を適切に用いること
により、色収差やコマ収差等の単色収差の補正された大
口径な光学系を得ることができ、それによってカメラ等
に用いられる撮影光学系を明るく高性能にできる。

【図面の簡単な説明】

【図１】回折格子の回折作用を説明するための図であ
る。

【図２】キノフォームの断面形状を示す図である。

【図３】バイナリー光学素子の断面形状を示す図であ
る。

【図４】設計次数を１、設計波長を５００ｎｍにしたと
きの波長と次数０、１、２の回折効率の関係を示す図で
ある。

【図５】設計次数を１〜５にしたときの回折効率の変化
を示す図である。

【図６】実施例１の光軸を含むレンズ断面図である。

【図７】実施例２の光軸を含むレンズ断面図である。

【図８】実施例３の光軸を含むレンズ断面図である。

【図９】実施例４の光軸を含むレンズ断面図である。

【図１０】実施例５の光軸を含むレンズ断面図である。

【図１１】実施例６の光軸を含むレンズ断面図である。

【図１２】実施例７の光軸を含むレンズ断面図である。

【図１３】実施例８の光軸を含むレンズ断面図である。

【図１４】実施例９の光軸を含むレンズ断面図である。

【図１５】実施例１０の光軸を含むレンズ断面図であ
る。

【図１６】実施例１１の光軸を含むレンズ断面図であ
る。

【図１７】実施例１２の光軸を含むレンズ断面図であ
る。

【図１８】実施例１３の光軸を含むレンズ断面図であ
る。

【図１９】実施例１４の光軸を含むレンズ断面図であ
る。

【図２０】実施例１の収差図である。

【図２１】実施例４の収差図である。

【図２２】実施例７の収差図である。

【図２３】実施例８の収差図である。

【図２４】実施例１１の収差図である。

【図２５】実施例１４の収差図である。

【図２６】本発明において用いる回折面の具体的な形状
を例示する断面図である。

【符号の説明】

２１…透明部２２…不透明部２３…高屈折率部２４…低屈折率部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】明るさ絞りを有し、物体側より、正レン
ズ、負レンズ、正レンズから構成され、少なくとも１面
の回折面を有し、次の条件を満たしていることを特徴と
するトリプレットレンズ。０．５＜Σ（｜（Ｐ_Dmax−Ｐ_Dmin）／Ｐ_Dmax｜）＜２．５・・・（１）ただし、Ｐ_Dmax、Ｐ_Dminは次の式で定義される有効径内
の光軸からの高さｙでの回折面のパワーＰ_D（ｙ）のそ
れぞれ最大値、最小値とし、Σは複数の回折面があると
きに全ての面の和をとることを意味している。ここで、
パワーＰ_D（ｙ）は、回折面をウルトラハイインデック
ス法で表した場合、次のように定義する。Ｐ_D（ｙ）＝（ｎ−１）・（１／ｒ_D1（ｙ）−１／ｒ_D2
（ｙ））ここで、ｎはウルトラハイインデックス法によるｄ線の
屈折率、ｒ_D1（ｙ）は物体側曲率半径、ｒ_D2（ｙ）は像
側曲率半径、ただし、ｒ_D1（ｙ）、ｒ_D2（ｙ）は、非球
面効果がない場合には、近軸曲率半径とし、非球面効果
がある場合には、次の式で定義した曲率半径とする。ｒ（ｙ）＝ｙ・（１＋ｆ’（ｙ）²）／ｆ”（ｙ）ただし、ここで、ｙは光軸からの高さ、ｆ（ｙ）は非球
面定義式である。
【請求項２】明るさ絞りを有し、物体側より、正レン
ズ、負レンズ、正レンズから構成され、少なくとも１面
の回折面と、少なくとも１面の非球面を有することを特
徴とするトリプレットレンズ。
【請求項３】明るさ絞りを有し、物体側より、正レン
ズ、負レンズ、正レンズから構成され、少なくとも１面
の回折面を有し、次の条件を満たしていることを特徴と
するトリプレットレンズ。０．１５＜（ｄ・Ｉｈ・Ｆ_no）／ｆ²＜０．８・・・（７）ただし、ｄは明るさ絞りから回折面までの軸上距離、Ｉ
ｈは像高、Ｆ_noはＦナンバー、ｆは全系の焦点距離であ
る。
【請求項４】明るさ絞りを有し、物体側より、正レン
ズ、負レンズ、正レンズから構成され、少なくとも１面
の回折面を有し、次の条件を満たしていることを特徴と
するトリプレットレンズ。１０＜ν_1d−ν_2d＜３０・・・（９）ただし、ν_1dは物体側より第１レンズのアッべ数、ν_2d
は物体側より第２レンズのアッべ数である。