JPH10299858A - トルクコンバータのステータ - Google Patents
トルクコンバータのステータInfo
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- JPH10299858A JPH10299858A JP9108493A JP10849397A JPH10299858A JP H10299858 A JPH10299858 A JP H10299858A JP 9108493 A JP9108493 A JP 9108493A JP 10849397 A JP10849397 A JP 10849397A JP H10299858 A JPH10299858 A JP H10299858A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/24—Details
- F16H41/26—Shape of runner blades or channels with respect to function
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/24—Details
- F16H2041/246—Details relating to one way clutch of the stator
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H2045/0273—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type characterised by the type of the friction surface of the lock-up clutch
- F16H2045/0294—Single disk type lock-up clutch, i.e. using a single disc engaged between friction members
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 強度を保持しつつブレードの薄翼化を図り、
トルクコンバータのステータの性能及びトルクコンバー
タの性能を向上させる。 【解決手段】 ステータ６は、環状のシェル１１と、環
状のコア１２と、ブレード１３とを備えている。コア１
２は、シェル１１の外周側に配置される。ブレード１３
は、シェル１１とコア１２との間に形成され、円周方向
に複数配置され、シェル１１の外周部とコア１２の内周
部とを連結するようにシェル１１からコア１２へと延
び、シェル１１の外周部とコア１２の内周部との距離
（ｒ２−ｒ１）の１／６〜１／２だけシェル１１からコ
ア１２へと延びた位置において断面積の変化率が変わ
り、この位置よりもシェル１１側の部分の断面積につい
てはシェル１１側の断面積がコア１２側の断面積よりも
大きい。
トルクコンバータのステータの性能及びトルクコンバー
タの性能を向上させる。 【解決手段】 ステータ６は、環状のシェル１１と、環
状のコア１２と、ブレード１３とを備えている。コア１
２は、シェル１１の外周側に配置される。ブレード１３
は、シェル１１とコア１２との間に形成され、円周方向
に複数配置され、シェル１１の外周部とコア１２の内周
部とを連結するようにシェル１１からコア１２へと延
び、シェル１１の外周部とコア１２の内周部との距離
（ｒ２−ｒ１）の１／６〜１／２だけシェル１１からコ
ア１２へと延びた位置において断面積の変化率が変わ
り、この位置よりもシェル１１側の部分の断面積につい
てはシェル１１側の断面積がコア１２側の断面積よりも
大きい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、トルクコンバータ
のステータ、特に薄いブレードを有するトルクコンバー
タのステータに関する。
のステータ、特に薄いブレードを有するトルクコンバー
タのステータに関する。
【０００２】
【従来の技術】トルクコンバータは、インペラ、タービ
ン及びステータを内部に有し、充填される作動油により
動力を伝達する装置である。作動油は、トルクコンバー
タの外周部でインペラからタービンへと流れ、トルクコ
ンバータの内周部でステータを介してタービンからイン
ペラへと流れる。
ン及びステータを内部に有し、充填される作動油により
動力を伝達する装置である。作動油は、トルクコンバー
タの外周部でインペラからタービンへと流れ、トルクコ
ンバータの内周部でステータを介してタービンからイン
ペラへと流れる。
【０００３】ステータは、インペラとタービンとの間に
配置される部材で、ワンウェイクラッチを介してステー
タシャフトに固定されている。また、ステータシャフト
はトランスミッションハウジングに固定されている。こ
のステータは、樹脂やアルミ合金等で鋳造により製作さ
れ、主に、環状のシェルと、環状のコアと、シェルとコ
アとの間に形成されるブレードとから構成される。
配置される部材で、ワンウェイクラッチを介してステー
タシャフトに固定されている。また、ステータシャフト
はトランスミッションハウジングに固定されている。こ
のステータは、樹脂やアルミ合金等で鋳造により製作さ
れ、主に、環状のシェルと、環状のコアと、シェルとコ
アとの間に形成されるブレードとから構成される。
【０００４】ブレードは、円周方向に複数設けられるも
ので、内周側のシェルから外周側のコアへと延びてお
り、タービンからインペラへと戻される作動油の方向を
調整する。このブレードの形状は、一体鋳造するために
シェル等との取り合い部分に発生する断面が円弧状の部
分（以下、スミＲ部と称す）を除けば、断面積の変化率
がほぼ一定である。すなわち、ブレードの形状の表面は
シェルからコアへと延びる直線が集合したものとなって
いる。
ので、内周側のシェルから外周側のコアへと延びてお
り、タービンからインペラへと戻される作動油の方向を
調整する。このブレードの形状は、一体鋳造するために
シェル等との取り合い部分に発生する断面が円弧状の部
分（以下、スミＲ部と称す）を除けば、断面積の変化率
がほぼ一定である。すなわち、ブレードの形状の表面は
シェルからコアへと延びる直線が集合したものとなって
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】トルクコンバータのト
ルク伝達効率を向上させるためには、インペラやタービ
ンの形状に対応してステータに最適な流体的性能を設定
することが必要とされる。このためには、一般にステー
タのブレードを薄くすることが有効である。これによ
り、ステータの性能をより広い範囲で設定することがで
きるようになる。
ルク伝達効率を向上させるためには、インペラやタービ
ンの形状に対応してステータに最適な流体的性能を設定
することが必要とされる。このためには、一般にステー
タのブレードを薄くすることが有効である。これによ
り、ステータの性能をより広い範囲で設定することがで
きるようになる。
【０００６】しかし、性能的にブレードの薄翼化が求め
られる一方、強度的にはブレードの厚翼化が要求され
る。本発明の課題は、強度を保持しつつブレードの薄翼
化を図って、トルクコンバータのステータの性能及びト
ルクコンバータの性能を向上させることにある。
られる一方、強度的にはブレードの厚翼化が要求され
る。本発明の課題は、強度を保持しつつブレードの薄翼
化を図って、トルクコンバータのステータの性能及びト
ルクコンバータの性能を向上させることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載のトルク
コンバータのステータは、シェルと、コアと、ブレード
とを備えている。シェルは環状である。コアは、環状で
あって、シェルの外周側に配置されている。ブレード
は、シェルとコアとの間に形成されるもので、円周方向
に複数配置されている。このブレードは、シェルの外周
部とコアの内周部とを連結するようにシェルからコアへ
と向かって延びている。ブレードの断面積の変化率は、
シェルの外周部とコアの内周部との距離の１／６〜１／
２の範囲のうちの任意の寸法だけシェルからコアへと延
びた位置において変化する。このようにシェルの外周部
とコアの内周部との距離の１／６〜１／２の範囲のうち
の任意の寸法だけシェルからコアへと延びた位置におい
てブレードの断面積の変化率が変わることによって、ブ
レードの断面積の変化率が変わらない場合に較べて、シ
ェル近傍のブレードの断面積が大きくなっている。
コンバータのステータは、シェルと、コアと、ブレード
とを備えている。シェルは環状である。コアは、環状で
あって、シェルの外周側に配置されている。ブレード
は、シェルとコアとの間に形成されるもので、円周方向
に複数配置されている。このブレードは、シェルの外周
部とコアの内周部とを連結するようにシェルからコアへ
と向かって延びている。ブレードの断面積の変化率は、
シェルの外周部とコアの内周部との距離の１／６〜１／
２の範囲のうちの任意の寸法だけシェルからコアへと延
びた位置において変化する。このようにシェルの外周部
とコアの内周部との距離の１／６〜１／２の範囲のうち
の任意の寸法だけシェルからコアへと延びた位置におい
てブレードの断面積の変化率が変わることによって、ブ
レードの断面積の変化率が変わらない場合に較べて、シ
ェル近傍のブレードの断面積が大きくなっている。
【０００８】トルクコンバータのステータについては、
性能的な観点からブレードの薄翼化が求められる一方、
強度的な観点からはブレードの厚翼化が要求される。こ
こでは、この相反する要求を満足させるために、コアか
らブレードの中間部分（ステータの径方向に対する中間
部分）までは性能を重視してブレードを薄翼とし、かつ
中間部分において断面積の変化率を変えてシェル近傍の
断面積を増やし強度的な要求を満足させる。このため、
本請求項のステータのブレードは、中間部分において、
その断面積（ステータの径方向に対して垂直な面で切っ
たときの断面積）のステータの径方向に沿った変化率が
変化している。そして、通常のステータのサイズ及び形
状を考慮すると、所定の性能向上を図るためにはブレー
ドの断面積の変化率が変わるポイントをシェルの外周部
とコアの内周部との距離の１／２だけシェルからコアへ
と延びた位置よりもシェル側とする必要があり、所定の
強度をステータに具備させるためにはシェルの外周部と
コアの内周部との距離の１／６だけシェルからコアへと
延びた位置よりもコア側とする必要がある。
性能的な観点からブレードの薄翼化が求められる一方、
強度的な観点からはブレードの厚翼化が要求される。こ
こでは、この相反する要求を満足させるために、コアか
らブレードの中間部分（ステータの径方向に対する中間
部分）までは性能を重視してブレードを薄翼とし、かつ
中間部分において断面積の変化率を変えてシェル近傍の
断面積を増やし強度的な要求を満足させる。このため、
本請求項のステータのブレードは、中間部分において、
その断面積（ステータの径方向に対して垂直な面で切っ
たときの断面積）のステータの径方向に沿った変化率が
変化している。そして、通常のステータのサイズ及び形
状を考慮すると、所定の性能向上を図るためにはブレー
ドの断面積の変化率が変わるポイントをシェルの外周部
とコアの内周部との距離の１／２だけシェルからコアへ
と延びた位置よりもシェル側とする必要があり、所定の
強度をステータに具備させるためにはシェルの外周部と
コアの内周部との距離の１／６だけシェルからコアへと
延びた位置よりもコア側とする必要がある。
【０００９】このようにブレードの中間部分でブレード
の断面積の変化率を変化させて、主として中間部分より
コア側を薄翼とすることによって性能を向上させ、主と
して中間部分よりシェル側において断面積を増大させ強
度を満足させているので、ステータのブレードの強度を
満足しつつステータの性能を良いものとすることができ
る。
の断面積の変化率を変化させて、主として中間部分より
コア側を薄翼とすることによって性能を向上させ、主と
して中間部分よりシェル側において断面積を増大させ強
度を満足させているので、ステータのブレードの強度を
満足しつつステータの性能を良いものとすることができ
る。
【００１０】請求項２に記載のトルクコンバータのステ
ータは、請求項１に記載のステータにおいて、ブレード
の断面積の変化率が変化する位置は、シェルの外周部と
コアの内周部との距離の１／３だけシェルからコアへと
延びた位置よりもシェル側にある。ブレードの断面積の
変化率の変化する位置をシェル側に近づけるに従ってブ
レードを薄翼とすることができるが、ある程度以上の性
能を確保するためには、ブレードの断面積の変化率が変
化する位置をシェルの外周部とコアの内周部との距離の
１／３だけシェルからコアへと延びた位置よりもシェル
側に設定することのほうが、１／２だけシェルからコア
へと延びた位置よりもシェル側に設定することよりもよ
り望ましい。
ータは、請求項１に記載のステータにおいて、ブレード
の断面積の変化率が変化する位置は、シェルの外周部と
コアの内周部との距離の１／３だけシェルからコアへと
延びた位置よりもシェル側にある。ブレードの断面積の
変化率の変化する位置をシェル側に近づけるに従ってブ
レードを薄翼とすることができるが、ある程度以上の性
能を確保するためには、ブレードの断面積の変化率が変
化する位置をシェルの外周部とコアの内周部との距離の
１／３だけシェルからコアへと延びた位置よりもシェル
側に設定することのほうが、１／２だけシェルからコア
へと延びた位置よりもシェル側に設定することよりもよ
り望ましい。
【００１１】請求項１では、ブレードの断面積の変化率
が変化する位置をシェルの外周部とコアの内周部との距
離の１／２だけシェルからコアへと延びた位置よりもシ
ェル側に設定すればよいとしているが、本請求項では、
性能面を重視して、ブレードの断面積の変化率が変化す
る位置をより望ましいシェルの外周部とコアの内周部と
の距離の１／３だけシェルからコアへと延びた位置より
もシェル側に設定している。
が変化する位置をシェルの外周部とコアの内周部との距
離の１／２だけシェルからコアへと延びた位置よりもシ
ェル側に設定すればよいとしているが、本請求項では、
性能面を重視して、ブレードの断面積の変化率が変化す
る位置をより望ましいシェルの外周部とコアの内周部と
の距離の１／３だけシェルからコアへと延びた位置より
もシェル側に設定している。
【００１２】請求項３に記載のトルクコンバータのステ
ータは、請求項１又は２に記載のステータにおいて、ブ
レードの断面積の変化率が変化する位置は、シェルの外
周部とコアの内周部との距離の１／４だけシェルからコ
アへと延びた位置よりもコア側にある。ブレードの断面
積の変化率の変化する位置をコア側に近づけるに従って
ブレードの強度が向上するが、ある程度強度に余裕を持
たせるためには、ブレードの断面積の変化率が変化する
位置をシェルの外周部とコアの内周部との距離の１／４
だけシェルからコアへと延びた位置よりもコア側に設定
することのほうが１／６だけシェルからコアへと延びた
位置よりもコア側に設定することよりもより望ましい。
ータは、請求項１又は２に記載のステータにおいて、ブ
レードの断面積の変化率が変化する位置は、シェルの外
周部とコアの内周部との距離の１／４だけシェルからコ
アへと延びた位置よりもコア側にある。ブレードの断面
積の変化率の変化する位置をコア側に近づけるに従って
ブレードの強度が向上するが、ある程度強度に余裕を持
たせるためには、ブレードの断面積の変化率が変化する
位置をシェルの外周部とコアの内周部との距離の１／４
だけシェルからコアへと延びた位置よりもコア側に設定
することのほうが１／６だけシェルからコアへと延びた
位置よりもコア側に設定することよりもより望ましい。
【００１３】請求項１又は２では、ブレードの断面積の
変化率が変化する位置をシェルの外周部とコアの内周部
との距離の１／６だけシェルからコアへと延びた位置よ
りもコア側に設定すればよいとしているが、本請求項で
は、強度面を重視して、ブレードの断面積の変化率が変
化する位置をより望ましいシェルの外周部とコアの内周
部との距離の１／４だけシェルからコアへと延びた位置
よりもコア側に設定している。
変化率が変化する位置をシェルの外周部とコアの内周部
との距離の１／６だけシェルからコアへと延びた位置よ
りもコア側に設定すればよいとしているが、本請求項で
は、強度面を重視して、ブレードの断面積の変化率が変
化する位置をより望ましいシェルの外周部とコアの内周
部との距離の１／４だけシェルからコアへと延びた位置
よりもコア側に設定している。
【００１４】
【発明の実施の形態】図１に、本発明の一実施形態であ
るステータ６を備えたトルクコンバータ１を示す。ここ
では、Ｏ−Ｏがトルクコンバータ１の回転軸線であり、
図の左側にエンジン（図示せず）が配置され、図の右側
にトランスミッション（図示せず）が配置されている。
るステータ６を備えたトルクコンバータ１を示す。ここ
では、Ｏ−Ｏがトルクコンバータ１の回転軸線であり、
図の左側にエンジン（図示せず）が配置され、図の右側
にトランスミッション（図示せず）が配置されている。
【００１５】このトルクコンバータ１は、主として、エ
ンジン側のクランクシャフトからトランスミッションの
メインドライブシャフトにトルクを伝達するための機構
であり、外周部がクランクシャフトに連結されるフロン
トカバー３と、３種の羽根車（インペラ４，タービン
５，ステータ６）からなるトルクコンバータ本体とから
構成されている。フロントカバー３とインペラ４とは外
周部で溶接され、両者で作動油室を形成している。
ンジン側のクランクシャフトからトランスミッションの
メインドライブシャフトにトルクを伝達するための機構
であり、外周部がクランクシャフトに連結されるフロン
トカバー３と、３種の羽根車（インペラ４，タービン
５，ステータ６）からなるトルクコンバータ本体とから
構成されている。フロントカバー３とインペラ４とは外
周部で溶接され、両者で作動油室を形成している。
【００１６】クランクシャフトからフロントカバー３に
入力されたトルクは、インペラ４からタービン５に流れ
る作動油によって、タービン５に連結されるメインドラ
イブシャフトに出力される。エンジン始動時、インペラ
４によって循環させられた作動油はタービン５に跳ね返
されインペラ４を押し戻す方向に流れる。これを抑える
ためにステータ６が設けられている。このステータ６
は、タービン５により跳ね返された作動油の流れをイン
ペラ４と同じ回転方向に変換して、トルクコンバータ１
のトルク伝達効率を向上させている。
入力されたトルクは、インペラ４からタービン５に流れ
る作動油によって、タービン５に連結されるメインドラ
イブシャフトに出力される。エンジン始動時、インペラ
４によって循環させられた作動油はタービン５に跳ね返
されインペラ４を押し戻す方向に流れる。これを抑える
ためにステータ６が設けられている。このステータ６
は、タービン５により跳ね返された作動油の流れをイン
ペラ４と同じ回転方向に変換して、トルクコンバータ１
のトルク伝達効率を向上させている。
【００１７】ステータ６は、環状のシェル１１と、環状
のコア１２と、複数のブレード１３とを備えており、ア
ルミ合金を原料として鋳造によって一体的に製作され
る。このため、ブレード１３とシェル１１との取り合い
部分には、半径が１ｍｍ〜２ｍｍ程度のスミＲ部１４が
存在する。シェル１１は、ステータ支持構造を介して、
トランスミッションのハウジングに固定されたステータ
シャフト（図示せず）に固定されている。このシェル１
１の外径は寸法（ｒ１）×２である。シェル１１の内周
部にはスラスト受け部１１ａが形成されている。ステー
タ支持構造に関しては後述する。
のコア１２と、複数のブレード１３とを備えており、ア
ルミ合金を原料として鋳造によって一体的に製作され
る。このため、ブレード１３とシェル１１との取り合い
部分には、半径が１ｍｍ〜２ｍｍ程度のスミＲ部１４が
存在する。シェル１１は、ステータ支持構造を介して、
トランスミッションのハウジングに固定されたステータ
シャフト（図示せず）に固定されている。このシェル１
１の外径は寸法（ｒ１）×２である。シェル１１の内周
部にはスラスト受け部１１ａが形成されている。ステー
タ支持構造に関しては後述する。
【００１８】コア１２は、シェル１１の外周側に配置さ
れている。このコア１２の内径は寸法（ｒ２）×２であ
る。ブレード１３は、シェル１１とコア１２との間に形
成されるもので、円周方向に複数設けられている。この
ブレード１３は、シェル１１の外周部とコア１２の内周
部とを連結するようにシェル１１からコア１２へと向か
って延びており、コア１２側の第１ブレード部１３ａと
シェル１１側の第２ブレード部１３ｂとから構成されて
いる。第２ブレード部１３ｂの断面積（ステータ６の径
方向に対して垂直な面で切ったときの断面積）の変化率
は第１ブレード部１３ａの断面積の変化率と異なってい
る。このように第２ブレード部１３ｂの断面積の変化率
が第１ブレード部１３ａの断面積の変化率と異なってい
ることにより、第２ブレード部１３ｂの断面積の変化率
が第１ブレード部１３ａの断面積の変化率と等しい場合
に較べて、シェル１１近傍のブレード１３の断面積が大
きくなっている。
れている。このコア１２の内径は寸法（ｒ２）×２であ
る。ブレード１３は、シェル１１とコア１２との間に形
成されるもので、円周方向に複数設けられている。この
ブレード１３は、シェル１１の外周部とコア１２の内周
部とを連結するようにシェル１１からコア１２へと向か
って延びており、コア１２側の第１ブレード部１３ａと
シェル１１側の第２ブレード部１３ｂとから構成されて
いる。第２ブレード部１３ｂの断面積（ステータ６の径
方向に対して垂直な面で切ったときの断面積）の変化率
は第１ブレード部１３ａの断面積の変化率と異なってい
る。このように第２ブレード部１３ｂの断面積の変化率
が第１ブレード部１３ａの断面積の変化率と異なってい
ることにより、第２ブレード部１３ｂの断面積の変化率
が第１ブレード部１３ａの断面積の変化率と等しい場合
に較べて、シェル１１近傍のブレード１３の断面積が大
きくなっている。
【００１９】この第１ブレード部１３ａと第２ブレード
部１３ｂとの境をステータ６の径方向のどの位置に設定
するかについては、作動油の流れを考慮する性能面から
の要求と強度面からの要求との調整となるが、通常用い
られるステータのサイズに対しては、性能面及び強度面
から、少なくともシェル１１の外周部とコア１２の内周
部との距離（ｒ２−ｒ１）の１／６〜１／２の寸法に寸
法（ｒ１）を加えた寸法だけ軸Ｏ−Ｏから離れた位置と
なる。また、性能面から見てより望ましくは（ｒ２−ｒ
１）の１／３の寸法に寸法（ｒ１）を加えた寸法だけ軸
Ｏ−Ｏから離れた位置よりもシェル１１側に設定すべき
であり、強度面から見てより望ましくは（ｒ２−ｒ１）
の１／４の寸法に寸法（ｒ１）を加えた寸法だけ軸Ｏ−
Ｏから離れた位置よりもコア１２側に設定すべきであ
る。ここでは、本実施形態のトルクコンバータ１のイン
ペラ４，タービン５，及びステータ６の形状及びサイズ
から、（ｒ２−ｒ１）の１／３の寸法に寸法（ｒ１）を
加えた寸法（ｒ３）だけ軸Ｏ−Ｏから離れた位置を第１
ブレード部１３ａと第２ブレード部１３ｂとの境に設定
している。したがって、この位置において、ブレード１
３の断面積の変化率が変化している。
部１３ｂとの境をステータ６の径方向のどの位置に設定
するかについては、作動油の流れを考慮する性能面から
の要求と強度面からの要求との調整となるが、通常用い
られるステータのサイズに対しては、性能面及び強度面
から、少なくともシェル１１の外周部とコア１２の内周
部との距離（ｒ２−ｒ１）の１／６〜１／２の寸法に寸
法（ｒ１）を加えた寸法だけ軸Ｏ−Ｏから離れた位置と
なる。また、性能面から見てより望ましくは（ｒ２−ｒ
１）の１／３の寸法に寸法（ｒ１）を加えた寸法だけ軸
Ｏ−Ｏから離れた位置よりもシェル１１側に設定すべき
であり、強度面から見てより望ましくは（ｒ２−ｒ１）
の１／４の寸法に寸法（ｒ１）を加えた寸法だけ軸Ｏ−
Ｏから離れた位置よりもコア１２側に設定すべきであ
る。ここでは、本実施形態のトルクコンバータ１のイン
ペラ４，タービン５，及びステータ６の形状及びサイズ
から、（ｒ２−ｒ１）の１／３の寸法に寸法（ｒ１）を
加えた寸法（ｒ３）だけ軸Ｏ−Ｏから離れた位置を第１
ブレード部１３ａと第２ブレード部１３ｂとの境に設定
している。したがって、この位置において、ブレード１
３の断面積の変化率が変化している。
【００２０】一般にトルクコンバータのステータについ
ては、性能的な観点からブレードの薄翼化が求められる
一方、強度的な観点からはブレードの厚翼化が要求され
ている。本実施形態のステータ６では、この相反する要
求を満足させるために、コア１２からブレード１３の第
１ブレード部１３ａと第２ブレード部１３ｂとの境まで
は性能を重視して第１ブレード部１３ａの厚みを薄く
し、第１ブレード部１３ａと第２ブレード部１３ｂとの
境からシェル１１までは強度的な要求を満たすように第
２ブレード部１３ｂの断面積を増大させている。したが
って、主として薄翼の第１ブレード部１３ａによって性
能を確保しつつ、主として第２ブレード部１３ｂにおい
て断面積を増大させることで必要な強度を確保してい
る。これにより、従来のブレードの断面積の変化率がほ
ぼ一定であるステータを採用する場合に較べて、ステー
タ６の性能設定可能範囲が拡がることからトルクコンバ
ータ１の性能を向上させることができ、かつ、ステータ
６の強度が確保される。
ては、性能的な観点からブレードの薄翼化が求められる
一方、強度的な観点からはブレードの厚翼化が要求され
ている。本実施形態のステータ６では、この相反する要
求を満足させるために、コア１２からブレード１３の第
１ブレード部１３ａと第２ブレード部１３ｂとの境まで
は性能を重視して第１ブレード部１３ａの厚みを薄く
し、第１ブレード部１３ａと第２ブレード部１３ｂとの
境からシェル１１までは強度的な要求を満たすように第
２ブレード部１３ｂの断面積を増大させている。したが
って、主として薄翼の第１ブレード部１３ａによって性
能を確保しつつ、主として第２ブレード部１３ｂにおい
て断面積を増大させることで必要な強度を確保してい
る。これにより、従来のブレードの断面積の変化率がほ
ぼ一定であるステータを採用する場合に較べて、ステー
タ６の性能設定可能範囲が拡がることからトルクコンバ
ータ１の性能を向上させることができ、かつ、ステータ
６の強度が確保される。
【００２１】次に、ステータ支持構造について説明す
る。ステータ支持構造は、ワンウェイクラッチ機構２１
と、環状のリテーナ２２とから構成されている。ワンウ
ェイクラッチ機構２１は、ステータ６を一方向にのみ回
転させるための機構であり、アウターレース２３と、イ
ンナーレース２５と、両レース間に配置されたクラッチ
部材２４とから構成されている。アウターレース２３
は、シェル１１の内周部に固定されている。また、アウ
ターレース２３及びインナーレース２５のエンジン側の
側部は、リティーナ２２に当接し、リティーナ２２はス
ラストころ軸受２６を介してタービンハブ８に支持され
ている。タービンハブ８はタービン５の内周部に固定さ
れている部材である。一方、アウターレース２３及びイ
ンナーレース２５のトランスミッション側の側部は、シ
ェル１１のスラスト受け部１１ａに当接し、スラスト受
け部１１ａはスラストころ軸受２７を介してインペラハ
ブ４ａに支持されている。インペラハブ４ａは、インペ
ラ４の内周部に固定されている部材である。このよう
に、ステータ６のシェル１１及びステータ支持構造は、
インペラハブ４ａとタービンハブ８との間でスラストこ
ろ軸受２６，２７によって軸Ｏ−Ｏ方向の移動が規制さ
れる。インナーレース２５の内周部には、ステータシャ
フト（図示せず）に係合するスプライン孔２５ａが形成
されている。
る。ステータ支持構造は、ワンウェイクラッチ機構２１
と、環状のリテーナ２２とから構成されている。ワンウ
ェイクラッチ機構２１は、ステータ６を一方向にのみ回
転させるための機構であり、アウターレース２３と、イ
ンナーレース２５と、両レース間に配置されたクラッチ
部材２４とから構成されている。アウターレース２３
は、シェル１１の内周部に固定されている。また、アウ
ターレース２３及びインナーレース２５のエンジン側の
側部は、リティーナ２２に当接し、リティーナ２２はス
ラストころ軸受２６を介してタービンハブ８に支持され
ている。タービンハブ８はタービン５の内周部に固定さ
れている部材である。一方、アウターレース２３及びイ
ンナーレース２５のトランスミッション側の側部は、シ
ェル１１のスラスト受け部１１ａに当接し、スラスト受
け部１１ａはスラストころ軸受２７を介してインペラハ
ブ４ａに支持されている。インペラハブ４ａは、インペ
ラ４の内周部に固定されている部材である。このよう
に、ステータ６のシェル１１及びステータ支持構造は、
インペラハブ４ａとタービンハブ８との間でスラストこ
ろ軸受２６，２７によって軸Ｏ−Ｏ方向の移動が規制さ
れる。インナーレース２５の内周部には、ステータシャ
フト（図示せず）に係合するスプライン孔２５ａが形成
されている。
【００２２】
【発明の効果】本発明では、コアからブレードの中間部
分までは性能を重視してブレードを薄翼とすることがで
き、ブレードの中間部分からシェルまでは強度的な要求
を満たすようにブレードの断面積を増大させることがで
きるため、強度を保持したままでブレードの薄翼化が可
能となり、トルクコンバータのステータの性能及びトル
クコンバータの性能を向上させることができる。
分までは性能を重視してブレードを薄翼とすることがで
き、ブレードの中間部分からシェルまでは強度的な要求
を満たすようにブレードの断面積を増大させることがで
きるため、強度を保持したままでブレードの薄翼化が可
能となり、トルクコンバータのステータの性能及びトル
クコンバータの性能を向上させることができる。
【図１】本発明の一実施形態におけるステータが採用さ
れたトルクコンバータの概略断面図。
れたトルクコンバータの概略断面図。
【図２】図１のII−II矢視図。
１ トルクコンバータ ６ ステータ １１ シェル １２ コア １３ ブレード
Claims (3)
- 【請求項１】環状のシェルと、 前記シェルの外周側に配置される環状のコアと、 前記シェルと前記コアとの間に形成されるもので、円周
方向に複数配置されており、前記シェルの外周部と前記
コアの内周部とを連結するように前記シェルから前記コ
アへと延び、前記シェルの外周部と前記コアの内周部と
の距離の１／６〜１／２だけ前記シェルから前記コアへ
と延びた位置において断面積の変化率が変わり、前記断
面積の変化率が変わることで前記断面積の変化率が変わ
らない場合に較べて前記シェル近傍の断面積が大きくな
るブレードと、を備えたトルクコンバータのステータ。 - 【請求項２】前記ブレードの断面積の変化率が変化する
位置は、前記シェルの外周部と前記コアの内周部との距
離の１／３だけ前記シェルから前記コアへと延びた位置
よりも前記シェル側にある、請求項１に記載のトルクコ
ンバータのステータ。 - 【請求項３】前記ブレードの断面積の変化率が変化する
位置は、前記シェルの外周部と前記コアの内周部との距
離の１／４だけ前記シェルから前記コアへと延びた位置
よりも前記コア側にある、請求項１又は２に記載のトル
クコンバータのステータ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10849397A JP3604110B2 (ja) | 1997-04-25 | 1997-04-25 | トルクコンバータのステータ |
| US09/065,451 US6012899A (en) | 1997-04-25 | 1998-04-24 | Stator of a torque converter |
| KR1019980014688A KR100279505B1 (ko) | 1997-04-25 | 1998-04-24 | 토크컨버터 스테이터 |
| DE19818749A DE19818749C2 (de) | 1997-04-25 | 1998-04-27 | Leitrad für einen Drehmomentwandler |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10849397A JP3604110B2 (ja) | 1997-04-25 | 1997-04-25 | トルクコンバータのステータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10299858A true JPH10299858A (ja) | 1998-11-13 |
| JP3604110B2 JP3604110B2 (ja) | 2004-12-22 |
Family
ID=14486181
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10849397A Expired - Lifetime JP3604110B2 (ja) | 1997-04-25 | 1997-04-25 | トルクコンバータのステータ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6012899A (ja) |
| JP (1) | JP3604110B2 (ja) |
| KR (1) | KR100279505B1 (ja) |
| DE (1) | DE19818749C2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7581391B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-09-01 | Exedy Corporation | Hydrodynamic torque transmitting device |
| KR20180082488A (ko) * | 2015-12-07 | 2018-07-18 | 섀플러 테크놀로지스 아게 운트 코. 카게 | 토크 컨버터 고정자를 형성하는 방법 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10051223A1 (de) | 2000-10-16 | 2002-04-25 | Alstom Switzerland Ltd | Verbindbare Statorelemente |
| KR20050104739A (ko) * | 2004-04-29 | 2005-11-03 | 한국파워트레인 주식회사 | 토크 컨버터 |
| WO2008049010A2 (en) * | 2006-10-17 | 2008-04-24 | Alcoa Inc. | Light weight torque converter |
| US8047753B2 (en) | 2008-07-22 | 2011-11-01 | The Boeing Company | Insulating washers |
| DE102009014470A1 (de) | 2009-03-23 | 2010-09-30 | Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg | Hydrodynamischer Drehmomentwandler |
| US11161406B2 (en) * | 2018-08-07 | 2021-11-02 | Exedy Corporation | Power transmission device for vehicle |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3125857A (en) * | 1964-03-24 | Hydraulic torque converter | ||
| DE3531521A1 (de) * | 1985-09-04 | 1987-03-19 | Daimler Benz Ag | Drehfedernde verbindung zwischen einem abtriebsspeichenrad und einem pumpenrad eines mit leistungsteilung arbeitenden hydrodynamischen drehmomentwandlers |
| US4867290A (en) * | 1988-09-02 | 1989-09-19 | Ford Motor Company | High excursion torsional vibration damper for controlled energy absorption |
| US5313793A (en) * | 1992-09-24 | 1994-05-24 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Torque converter having axial type reactor |
| JPH07167169A (ja) * | 1993-12-17 | 1995-07-04 | Nsk Warner Kk | ワンウエイクラッチの外輪固定構造 |
| JP3204854B2 (ja) * | 1994-09-13 | 2001-09-04 | 株式会社エクセディ | ホイールステータ組立体 |
-
1997
- 1997-04-25 JP JP10849397A patent/JP3604110B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-04-24 US US09/065,451 patent/US6012899A/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-04-24 KR KR1019980014688A patent/KR100279505B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-04-27 DE DE19818749A patent/DE19818749C2/de not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7581391B2 (en) | 2004-09-02 | 2009-09-01 | Exedy Corporation | Hydrodynamic torque transmitting device |
| KR20180082488A (ko) * | 2015-12-07 | 2018-07-18 | 섀플러 테크놀로지스 아게 운트 코. 카게 | 토크 컨버터 고정자를 형성하는 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR19980081700A (ko) | 1998-11-25 |
| DE19818749C2 (de) | 2003-09-18 |
| US6012899A (en) | 2000-01-11 |
| DE19818749A1 (de) | 1998-11-05 |
| JP3604110B2 (ja) | 2004-12-22 |
| KR100279505B1 (ko) | 2001-04-02 |
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