JPH10298702A - 砂型共晶黒鉛鋳鉄 - Google Patents
砂型共晶黒鉛鋳鉄Info
- Publication number
- JPH10298702A JPH10298702A JP14443397A JP14443397A JPH10298702A JP H10298702 A JPH10298702 A JP H10298702A JP 14443397 A JP14443397 A JP 14443397A JP 14443397 A JP14443397 A JP 14443397A JP H10298702 A JPH10298702 A JP H10298702A
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- cast iron
- graphite
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Abstract
(57)【要約】
【課題】チルが発生しにくい砂型共晶黒鉛鋳鉄を得る。
【解決手段】重量％で、ＣＥ値（＝Ｃ＋１／３Ｓｉ）：
３．３〜３．７％かつＳｉ量とＣ量との比（Ｓｉ／Ｃ）
が１．５〜１．８、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｐ：０．
１％以下、Ｓ：０．００６〜０．０５％、Ｔｉ：０．０
６〜０．１０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物であ
る砂型共晶黒鉛鋳鉄。
３．３〜３．７％かつＳｉ量とＣ量との比（Ｓｉ／Ｃ）
が１．５〜１．８、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｐ：０．
１％以下、Ｓ：０．００６〜０．０５％、Ｔｉ：０．０
６〜０．１０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物であ
る砂型共晶黒鉛鋳鉄。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、共晶黒鉛鋳鉄に関
するものであり、特に、砂型を用いて鋳造された砂型共
晶黒鉛鋳鉄に関するものである。
するものであり、特に、砂型を用いて鋳造された砂型共
晶黒鉛鋳鉄に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の砂型共晶黒鉛鋳鉄として、特公平
５−１４００５号公報には鋳物中の硫砿量を０．００５
〜０．００１％にしたものが示されている（例えば、
Ｃ：３．６０％、Ｓｉ：２．４３％、Ｍｎ：０．７３
％、Ｐ：０．０３８％、Ｓ：０．００５％）。
５−１４００５号公報には鋳物中の硫砿量を０．００５
〜０．００１％にしたものが示されている（例えば、
Ｃ：３．６０％、Ｓｉ：２．４３％、Ｍｎ：０．７３
％、Ｐ：０．０３８％、Ｓ：０．００５％）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来の砂
型共晶黒鉛鋳鉄は、溶湯中の硫黄量が極めて少ないた
め、基地組織にチルが発生し易いという問題点を有して
いる。そこで、本発明は、上記問題点を解消するために
なされたものであり、基地組織にチルが発生しにくい砂
型共晶黒鉛鋳鉄を提供することを課題とする。
型共晶黒鉛鋳鉄は、溶湯中の硫黄量が極めて少ないた
め、基地組織にチルが発生し易いという問題点を有して
いる。そこで、本発明は、上記問題点を解消するために
なされたものであり、基地組織にチルが発生しにくい砂
型共晶黒鉛鋳鉄を提供することを課題とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の砂型共晶黒鉛鋳
鉄は、重量％で、ＣＥ値（＝Ｃ＋１／３Ｓｉ）：３．３
〜３．７％かつＳｉ量とＣ量との比（Ｓｉ／Ｃ）が１．
５〜１．８、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｐ：０．１％以
下、Ｓ：０．００６〜０．０５％、Ｔｉ：０．０６〜
０．１０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物であるこ
とを特徴とする。
鉄は、重量％で、ＣＥ値（＝Ｃ＋１／３Ｓｉ）：３．３
〜３．７％かつＳｉ量とＣ量との比（Ｓｉ／Ｃ）が１．
５〜１．８、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｐ：０．１％以
下、Ｓ：０．００６〜０．０５％、Ｔｉ：０．０６〜
０．１０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物であるこ
とを特徴とする。
【０００５】ＣＥ値が３．３％より小さくなるとチルが
発生し、切削加工性が低下するため、ＣＥ値の下限を
３．３％とし、ＣＥ値が３．７％より大きくなると片状
黒鉛が晶出するため、ＣＥ値の上限を３．７％とした。
Ｓｉ量とＣ量との比が１．５より小さくなると片状黒鉛
が晶出するため、Ｓｉ量とＣ量との比の下限を１．５と
し、Ｓｉ量とＣ量との比が１．８より大きくなるとチル
化が起こるため、Ｓｉ量とＣ量との比の上限を１．８と
した。Ｍｎ量が０．２％より小さいとパーライトが生じ
ないため、Ｍｎ量の下限を０．２％とし、Ｍｎ量が１．
０％より大きいとチルが発生するため、Ｍｎ量の上限を
１．０％とした。Ｐ量が０．２％より大きいとステダイ
トを生成して被削性が低下するため、Ｐ量の上限を０．
２％とした。Ｓ量が０．００６％より小さいとチルが発
生し易いため、Ｓ量の下限を０．００６％とし、Ｓ量が
０．０５％より大きいと共晶黒鉛が晶出しにくいため、
Ｓ量の上限を０．０５％とした。Ｔｉ量が０．０６％よ
り小さいと片状黒鉛が晶出するため下限を０．０６％と
し、Ｔｉ量が０．１０％より大きいと切削性及び湯流れ
性が低下するため、上限を０．１０％とした。
発生し、切削加工性が低下するため、ＣＥ値の下限を
３．３％とし、ＣＥ値が３．７％より大きくなると片状
黒鉛が晶出するため、ＣＥ値の上限を３．７％とした。
Ｓｉ量とＣ量との比が１．５より小さくなると片状黒鉛
が晶出するため、Ｓｉ量とＣ量との比の下限を１．５と
し、Ｓｉ量とＣ量との比が１．８より大きくなるとチル
化が起こるため、Ｓｉ量とＣ量との比の上限を１．８と
した。Ｍｎ量が０．２％より小さいとパーライトが生じ
ないため、Ｍｎ量の下限を０．２％とし、Ｍｎ量が１．
０％より大きいとチルが発生するため、Ｍｎ量の上限を
１．０％とした。Ｐ量が０．２％より大きいとステダイ
トを生成して被削性が低下するため、Ｐ量の上限を０．
２％とした。Ｓ量が０．００６％より小さいとチルが発
生し易いため、Ｓ量の下限を０．００６％とし、Ｓ量が
０．０５％より大きいと共晶黒鉛が晶出しにくいため、
Ｓ量の上限を０．０５％とした。Ｔｉ量が０．０６％よ
り小さいと片状黒鉛が晶出するため下限を０．０６％と
し、Ｔｉ量が０．１０％より大きいと切削性及び湯流れ
性が低下するため、上限を０．１０％とした。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の砂型共晶黒鉛鋳鉄は、Ｃ
Ｏ２鋳型、生砂型、ダイカル鋳型、フラン鋳型等の砂型
によって鋳造される。
Ｏ２鋳型、生砂型、ダイカル鋳型、フラン鋳型等の砂型
によって鋳造される。
【０００７】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。実施例１
として、重量％で、ＣＥ値：３．４８％、Ｓｉ／Ｃが
１．７１、Ｍｎ：０．６０％、Ｐ：０．０３１％、Ｓ：
０．０３１％、Ｔｉ：０．０８２％、残部がＦｅおよび
不可避的不純物よりなる溶湯を１４６０±１５℃で溶製
した後、１４３０℃の注湯温度でＣＯ２鋳型に注湯して
直径１００ｍｍ、厚さ３０ｍｍの円盤状の供試材を採取
した。実施例２として、重量％で、ＣＥ値：３．４２
％、Ｓｉ／Ｃが１．７２、Ｍｎ：０．５９％、Ｐ：０．
０３０％、Ｓ：０．０３３％、Ｔｉ：０．０６１％、残
部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる溶湯を１４６０
±１５℃で溶製した後、１４３０℃の注湯温度でＣＯ２
鋳型に注湯して直径１００ｍｍ、厚さ３０ｍｍの円盤状
の供試材を採取した。実施例３として、重量％で、ＣＥ
値：３．３８％、Ｓｉ／Ｃが１．５１、Ｍｎ：０．５８
％、Ｐ：０．０３２％、Ｓ：０．０３３％、Ｔｉ：０．
０７６％、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる溶
湯を１４６０±１５℃で溶製した後、１４３０℃の注湯
温度でＣＯ２鋳型に注湯して直径１００ｍｍ、厚さ３０
ｍｍの円盤状の供試材を採取した。実施例４として、重
量％で、ＣＥ値：３．６３％、Ｓｉ／Ｃが１．７３、Ｍ
ｎ：０．６０％、Ｐ：０．０２８％、Ｓ：０．０３０
％、Ｔｉ：０．０９７％、残部がＦｅおよび不可避的不
純物よりなる溶湯を１４６０±１５℃で溶製した後、１
４３０℃の注湯温度でＣＯ２鋳型に注湯して直径１００
ｍｍ、厚さ３０ｍｍの円盤状の供試材を採取した。
として、重量％で、ＣＥ値：３．４８％、Ｓｉ／Ｃが
１．７１、Ｍｎ：０．６０％、Ｐ：０．０３１％、Ｓ：
０．０３１％、Ｔｉ：０．０８２％、残部がＦｅおよび
不可避的不純物よりなる溶湯を１４６０±１５℃で溶製
した後、１４３０℃の注湯温度でＣＯ２鋳型に注湯して
直径１００ｍｍ、厚さ３０ｍｍの円盤状の供試材を採取
した。実施例２として、重量％で、ＣＥ値：３．４２
％、Ｓｉ／Ｃが１．７２、Ｍｎ：０．５９％、Ｐ：０．
０３０％、Ｓ：０．０３３％、Ｔｉ：０．０６１％、残
部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる溶湯を１４６０
±１５℃で溶製した後、１４３０℃の注湯温度でＣＯ２
鋳型に注湯して直径１００ｍｍ、厚さ３０ｍｍの円盤状
の供試材を採取した。実施例３として、重量％で、ＣＥ
値：３．３８％、Ｓｉ／Ｃが１．５１、Ｍｎ：０．５８
％、Ｐ：０．０３２％、Ｓ：０．０３３％、Ｔｉ：０．
０７６％、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる溶
湯を１４６０±１５℃で溶製した後、１４３０℃の注湯
温度でＣＯ２鋳型に注湯して直径１００ｍｍ、厚さ３０
ｍｍの円盤状の供試材を採取した。実施例４として、重
量％で、ＣＥ値：３．６３％、Ｓｉ／Ｃが１．７３、Ｍ
ｎ：０．６０％、Ｐ：０．０２８％、Ｓ：０．０３０
％、Ｔｉ：０．０９７％、残部がＦｅおよび不可避的不
純物よりなる溶湯を１４６０±１５℃で溶製した後、１
４３０℃の注湯温度でＣＯ２鋳型に注湯して直径１００
ｍｍ、厚さ３０ｍｍの円盤状の供試材を採取した。
【０００８】実施例１〜４の鋳鉄成分組成、各実施例で
鋳造した供試材の黒鉛形状及び基地組織におけるチル発
生の有無を表１に示す。
鋳造した供試材の黒鉛形状及び基地組織におけるチル発
生の有無を表１に示す。
【０００９】
【表１】
【００１０】表１から明らかなように、実施例１〜４で
鋳造した供試材は、共晶黒鉛が晶出し、チルの発生もな
い。
鋳造した供試材は、共晶黒鉛が晶出し、チルの発生もな
い。
【００１１】比較例１〜６として、実施例１〜４と同一
溶製温度及び同一注湯温度の下、表１に併記した成分組
成の溶湯をＣＯ２鋳型に注湯して実施例１〜４と同形状
の供試材（１００φ、３０ｍｍ厚）を採取した。比較例
１として、Ｓ量が０．００３％の溶湯を溶製し、供試材
を採取した。比較例２として、Ｔｉ量が０．０３９％の
溶湯を溶製し、供試材を採取した。比較例３として、Ｓ
ｉ／Ｃが１．４３の溶湯を溶製し、供試材を採取した。
比較例４として、Ｓｉ／Ｃが１．８９の溶湯を溶製し、
供試材を採取した。比較例５として、ＣＥ値が３．２３
％の溶湯を溶製し、供試材を採取した。比較例６とし
て、ＣＥ値が３．８５％の溶湯を溶製し、供試材を採取
した。
溶製温度及び同一注湯温度の下、表１に併記した成分組
成の溶湯をＣＯ２鋳型に注湯して実施例１〜４と同形状
の供試材（１００φ、３０ｍｍ厚）を採取した。比較例
１として、Ｓ量が０．００３％の溶湯を溶製し、供試材
を採取した。比較例２として、Ｔｉ量が０．０３９％の
溶湯を溶製し、供試材を採取した。比較例３として、Ｓ
ｉ／Ｃが１．４３の溶湯を溶製し、供試材を採取した。
比較例４として、Ｓｉ／Ｃが１．８９の溶湯を溶製し、
供試材を採取した。比較例５として、ＣＥ値が３．２３
％の溶湯を溶製し、供試材を採取した。比較例６とし
て、ＣＥ値が３．８５％の溶湯を溶製し、供試材を採取
した。
【００１２】比較例１〜６で鋳造した供試材の黒鉛形状
及び基地組織におけるチル発生の有無を表１に併記す
る。
及び基地組織におけるチル発生の有無を表１に併記す
る。
【００１３】表１より、各比較例について以下のことが
明らかである。比較例１の如くＳ量が少ない溶湯から鋳
込んだ供試材は、共晶黒鉛を晶出するがチルの発生を伴
う。比較例２の如くＴｉ量が少ない溶湯から鋳込んだ供
試材は、片状黒鉛が晶出する。比較例３の如くＳｉ／Ｃ
が低い溶湯から鋳込んだ供試材は、片状黒鉛が晶出す
る。比較例４の如くＳｉ／Ｃが高い溶湯から鋳込んだ供
試材は、共晶黒鉛を晶出するがチルの発生を伴う。比較
例５の如くＣＥ値が低い溶湯から鋳込んだ供試材は、共
晶黒鉛を晶出するがチルの発生を伴う。比較例６の如く
ＣＥ値が高い溶湯から鋳込んだ供試材は、片状黒鉛を晶
出する。
明らかである。比較例１の如くＳ量が少ない溶湯から鋳
込んだ供試材は、共晶黒鉛を晶出するがチルの発生を伴
う。比較例２の如くＴｉ量が少ない溶湯から鋳込んだ供
試材は、片状黒鉛が晶出する。比較例３の如くＳｉ／Ｃ
が低い溶湯から鋳込んだ供試材は、片状黒鉛が晶出す
る。比較例４の如くＳｉ／Ｃが高い溶湯から鋳込んだ供
試材は、共晶黒鉛を晶出するがチルの発生を伴う。比較
例５の如くＣＥ値が低い溶湯から鋳込んだ供試材は、共
晶黒鉛を晶出するがチルの発生を伴う。比較例６の如く
ＣＥ値が高い溶湯から鋳込んだ供試材は、片状黒鉛を晶
出する。
【００１４】
【発明の効果】本発明の砂型共晶黒鉛鋳鉄は、重量％
で、ＣＥ値（＝Ｃ＋１／３Ｓｉ）：３．３〜３．７％か
つＳｉ量とＣ量との比（Ｓｉ／Ｃ）が１．５〜１．８、
Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．
００６〜０．０５％、Ｔｉ：０．０６〜０．１０％、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなるので、基地組織
にチルが発生しにくく、安定した性状の鋳物を得ること
ができる。
で、ＣＥ値（＝Ｃ＋１／３Ｓｉ）：３．３〜３．７％か
つＳｉ量とＣ量との比（Ｓｉ／Ｃ）が１．５〜１．８、
Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．
００６〜０．０５％、Ｔｉ：０．０６〜０．１０％、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなるので、基地組織
にチルが発生しにくく、安定した性状の鋳物を得ること
ができる。
Claims (1)
- 【請求項１】重量％で、ＣＥ値（＝Ｃ＋１／３Ｓｉ）：
３．３〜３．７％かつＳｉ量とＣ量との比（Ｓｉ／Ｃ）
が１．５〜１．８、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｐ：０．
１％以下、Ｓ：０．００６〜０．０５％、Ｔｉ：０．０
６〜０．１０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物であ
ることを特徴とする砂型共晶黒鉛鋳鉄。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14443397A JPH10298702A (ja) | 1997-04-25 | 1997-04-25 | 砂型共晶黒鉛鋳鉄 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14443397A JPH10298702A (ja) | 1997-04-25 | 1997-04-25 | 砂型共晶黒鉛鋳鉄 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10298702A true JPH10298702A (ja) | 1998-11-10 |
Family
ID=15362096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14443397A Pending JPH10298702A (ja) | 1997-04-25 | 1997-04-25 | 砂型共晶黒鉛鋳鉄 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10298702A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1303238C (zh) * | 2001-02-14 | 2007-03-07 | 冯美才 | 新型铸铁的制备方法 |
-
1997
- 1997-04-25 JP JP14443397A patent/JPH10298702A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1303238C (zh) * | 2001-02-14 | 2007-03-07 | 冯美才 | 新型铸铁的制备方法 |
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