JPH10287825A - 騒音防止用アンダーコート剤、アンダーコート膜及びアンダーコート方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【解決手段】塩化ビニル系樹脂１００重量部、分解温度
が１３０〜１８０℃の有機発泡剤もしくは発泡助剤の混
合物１〜３重部、充填剤１６０〜５００重量部、可塑剤
１８０〜５００重量部、塩化ビニル系樹脂の架橋剤５〜
４０重量部を含有してなり、発泡温度が１２０℃以上で
あると共に、１２０〜１６０℃で発泡倍率が１．２〜
１．６倍であり、かつ反発弾性率５％以上、圧縮変形率
５０％以上の架橋発泡装を形成することを特徴とする騒
音防止用アンダーコート剤。 【効果】優れた石ハネ、砂ハネ音による騒音の防止効果
を持ち、２．５〜１０ｋＨｚの範囲における騒音を７５
ｄＢ以下にすることも可能なアンダーコート膜を与える
と共に、現行の自動車塗装工程にそのまま適用でき、現
行設備で対応可能である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車の床裏部や
ホイルハウス部のパネルなどの石ハネ音による騒音を防
止すべき箇所に対するアンダーコートとして好適な騒音
防止用アンダーコート剤、このアンダーコート剤から得
られるアンダーコート膜、及びこのアンダーコート剤を
用いたアンダーコート方法に関する。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】自動車
の床裏部やホイルハウス（タイヤハウス）部には、走行
中にしばしば石ハネ，砂ハネが生じ、運転者などに耳ざ
わりな騒音を発生する。

【０００３】従来、このような石ハネ音，砂ハネ音を防
止する方法としては、自動車の床裏部やホイルハウス部
のパネルに対し、非発泡型の塩化ビニル系樹脂（ＰＶ
Ｃ）塗料や未膨張バルーンを利用した発泡倍率５０％前
後の低発泡型塩化ビニル系樹脂（ＰＶＣ）塗料をアンダ
ーコート剤として使用することが行われている。

【０００４】しかし、前者の非発泡型ＰＶＣを使用した
場合、塗膜層が厚くなれば石ハネ，砂ハネ騒音低減効果
はあるが、コストが高くなり、塗布量の増加による作業
効率の低下を招き、塗布重量の増加により車輌重量が増
大する。

【０００５】一方、後者の未膨張バルーンを利用した低
発泡型ＰＶＣ塗料を使用した場合、非発泡型ＰＶＣ塗料
に比べ塗膜層の厚さがアップする効果により防音効果は
上がるが、未膨張バルーンを利用した発泡体は発泡剤に
よる発泡体に比べ硬い膜になるため、石、砂衝撃時の衝
撃吸収効果が少なくなり、防音効果面で劣る。また、バ
ルーン膜によりクッション性が低下し、耐チッピング性
が極端に低下する。この場合、耐チッピング性の極端な
低下に対しては、コンパウンドの物性を向上させるよう
な配合（例えば未膨張バルーンの低充填、塩化ビニル−
酢酸ビニル共重合体比率を上げるなど）を用いること
で、一定レベル値を確保しているが、なお十分ではな
い。

【０００６】また、自動車製造ラインに使用されるため
には、１３０〜１６０℃の耐熱性が要求されるために未
膨張バルーンの材質は、耐熱性のよいアクリロニトリル
ポリマー単独或いはアクリロニトリル−塩化ビニリデン
共重合体のアクリロニトリル比率の高いものが用いられ
る。しかし、塩化ビニリデンは耐熱性に劣り、アクリロ
ニトリル比率が高くなると、アクリロニトリルモノマー
の含有率が大きくなり、環境衛生面上から望ましくな
い。

【０００７】この場合、下層を発泡型ＰＶＣ層とし、上
層を非発泡型ＰＶＣ層としたアンダーコート構造、或い
は下層を発泡型ＰＶＣ層とし、上層を水性ベースの非発
泡樹脂層としたアンダーコート構造も検討されている
が、これは２層構造であるため作業性が劣る。

【０００８】なお、ＰＶＣに可塑剤や発泡剤を配合し、
加熱により発泡させる方法又は発泡体は、特開平１−２
８７１４７号、特公平６−１８９１６号、特開平７−３
３０９３７号公報などにより公知の技術である。また、
発泡ＰＶＣで自動車の床裏部、ホイルハウス（タイヤハ
ウス）部に塗布する石ハネ音騒音対策方法に関する特開
平２−２０２５６０号公報の提案は、発泡による増膜効
果により従来の非発泡塗膜０．５〜０．６ｍｍを発泡す
ることで最大１．２ｍｍ厚みにし、防音性の向上と発泡
による少量塗布によるコスト低下、車体重量低減を提案
しているが、発泡塗膜の発泡率が高い場合や発泡塗膜物
性の弾力性が欠ける場合、発泡塗膜２ｍｍ以内におい
て、石ハネの衝撃が塗膜の柔軟性によって吸収し得ずに
パネルに伝達し、パネルを振動して発生するパネル振動
放射騒音の比率が高まることで、逆に防音性能を低下せ
しめる。

【０００９】本発明は、上記事情を改善するためになさ
れたもので、自動車の床裏部やホイルハウス部のパネル
などの石ハネ，砂ハネによる騒音を防止すべき箇所に対
するアンダーコート膜を形成するために用いられて、そ
れ単層でも該騒音を効果的に防止し、しかも現行の自動
車塗装工程にその工程を変更することなく組み入れるこ
とができる騒音防止用アンダーコート剤、このアンダー
コート剤によって形成されるアンダーコート膜、及びこ
のアンダーコート剤を用いてアンダーコート膜を形成す
るアンダーコート方法を提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するため、下記のアンダーコート剤、アンダーコート
膜及びアンダーコート方法を提供する。 （１）塩化ビニル系樹脂１００重量部、分解温度が１３
０〜１８０℃の有機発泡剤もしくは発泡助剤を加えるこ
とで分解温度を１３０〜１８０℃にならしめる有機発泡
剤又はこれらの混合物１〜３重量部、充填剤１６０〜５
００重量部、可塑剤１８０〜５００重量部、塩化ビニル
系樹脂の架橋剤５〜４０重量部を含有してなり、発泡温
度が１２０℃以上であると共に、１２０〜１６０℃にお
ける発泡倍率が１．２〜１．６倍であり、かつ反発弾性
率５％以上、圧縮変形率５０％以上の架橋型発泡層を形
成することを特徴とする騒音防止用アンダーコート剤。 （２）有機発泡剤又は有機発泡剤混合物が、４，４’−
オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジッド）もしく
は４，４’−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジ
ッド）とアゾジカルボンアミドとの混合物又は発泡助剤
を加えることで分解温度を調整できるアゾジカルボンア
ミドである上記アンダーコート剤。 （３）可塑剤がフタル酸エステル系可塑剤が主体である
上記アンダーコート剤。 （４）架橋剤がブロックイソシアネート又はブロックイ
ソシアネートとポリアミドアミンとの併用系である上記
アンダーコート剤。 （５）可塑剤中に沸点が１５０〜２５０℃の低沸点可塑
剤を５〜５０重量部含む上記アンダーコート剤。 （６）自動車の床裏部又はホイルハウス部のパネルに対
するアンダーコート用である上記アンダーコート剤。 （７）上記アンダーコート剤を自動車の床裏部又はホイ
ルハウス部のパネルに塗布し、発泡させてなり、発泡倍
率が１．２〜１．６倍で厚さが１〜４ｍｍである発泡塩
化ビニル系樹脂層からなる騒音防止用アンダーコート
膜。 （８）２ｍ上方から直径８ｍｍ、重さ２．０８ｇのスチ
ールボールを落下させた場合における２．５〜１０ｋＨ
ｚの範囲の衝撃音が７５ｄＢ以下である上記アンダーコ
ート膜。 （９）上記アンダーコート剤を自動車の床裏部又はホイ
ルハウス部のパネルに塗布した後、１２０〜１６０℃に
加熱して発泡倍率が１．２〜１．６倍で厚さが１〜４ｍ
ｍである発泡塩化ビニル系樹脂層を形成することを特徴
とする騒音防止用アンダーコート方法。 （１０）上記加熱を自動車の中塗り塗装及び上塗り塗装
の乾燥、焼付工程と同時に行うようにした上記アンダー
コート方法。

【００１１】これを詳述すると、本発明は、まず、石ハ
ネ騒音発生メカニズムについて解明し、騒音防止に効果
的な騒音防止剤の選定、騒音防止塗膜の形成方法につい
て検討を進めた。一般に、石ハネ騒音発生メカニズム
は、砂や石が直接当った表皮面から発生する表皮発生放
射騒音と衝撃エネルギーがパネルに到達し、パネルを振
動して発生するパネル振動放射騒音から成り立つものと
考えられている。この場合、当初はパネル振動放射騒音
がかなりの比率を占めるものとして考えられてきたた
め、騒音防止用アンダーコート材としては制振性のより
高い材質の選定が進められてきた。

【００１２】しかしながら、現代は道路が完備され、道
路上では、砂や小石が中心で、大きな石はなく、実際に
実車走行した場合の騒音防止効果は表皮発生放射騒音対
策を施したものが効果的と検証された。

【００１３】本発明者らは、この点について検討を進め
た結果、まず実車テストより砂ハネ，石ハネ騒音対策と
してＯＡ値（オーバーオール値）の内ＰＯＡ値（パーシ
ャルオーバーオール値）２．５〜１０ｋＨｚのところを
低くすることが有効であることを見出した。

【００１４】即ち、従来は、実車テスト／ラボテストの
相関を得るために、ラボテストとしてスチールボール落
下試験を採用し、ＯＡ値のうち、１〜１０ｋＨｚ値、望
ましくは１〜５ｋＨｚ値の低減が有効と考えたが、車室
外のホイルハウスで発生するこの騒音は、車室内に処置
されている制振材（アスファルト系フロアシート）及び
パネル剛性によって０〜１ｋＨｚ値の低周波数域が吸収
されることにより、実車テスト／ラボテストの関係が食
い違う面が生じ、後述するようにラボテスト方法を工夫
し（即ち、スチールボールが当たるパネルの厚さを０．
８ｍｍから１．６ｍｍに変更し）、更に周波数分析を行
い、ＰＯＡ値（２．５〜１０ｋＨｚ値）が車室内で聞く
騒音評価に近いことが分った。

【００１５】そこで、かかるテスト法に基づき更に検討
を進めた結果、アンダーコート剤としては、衝撃エネル
ギーをこのアンダーコート膜で運動エネルギーとして吸
収（消費）せしめることと、反発弾性によって跳ね返
し、衝撃エネルギーをパネルへ伝達するエネルギーにさ
せないことで、音エネルギーへの転換を少なくすること
が効果的であることが判明した。即ち、アンダーコート
膜としては、パテ状で、押すと容易に変形し、復元しな
い又は復元がゆっくり行われる反発弾性率（跳ね返り距
離）に無関係のものと、押すと変形するが直ちに復元す
る反発弾性率に関係があるものとがあるが、前者のパテ
状のものは衝撃で塗膜が変形していくので、耐チッピン
グ性の点から好ましくない。従って、後者のアンダーコ
ート膜が好ましいものであるが、ここで、反発弾性率は
（ｈ₂／ｈ₁） ×１００（％）で表わすことができる。ｈ
₁は質量ｍのスチールボールの最初の高さであり、ｈ₂は
このスチールボールを高さｈ₁から垂直にアンダーコー
ト膜に自然落下させた場合における跳ね返り距離であ
る。この場合、ｈ₀＝ｈ₁−ｈ₂分だけの位置エネルギー
が失われ、跳ね返り距離ｈ₂（反発弾性）が大きいほ
ど、損失エネルギーｍｇｈ₀の指数となるｈ₀が小さくな
り、音エネルギーも小さくなるものである。

【００１６】つまり、石ハネ，砂ハネ騒音を小さくする
ためには、石ハネ，砂ハネによる衝撃エネルギーを塗膜
クッション性で塗膜内において塗膜の変形（圧縮）運動
でエネルギー消費させると共に、反発弾性の高い材料に
よる反発によって衝撃エネルギーすべてを塗膜に伝達さ
せずに一部を跳ね返すことで、音へのエネルギーを少な
くすることが求められる。

【００１７】従って、このような点から騒音防止用アン
ダーコート膜について検討を進めた結果、表皮発生放射
騒音対策の有効手段として、塗膜を柔らかくし、塗膜厚
みを増す、即ち衝突時の衝撃をクッション効果によって
吸収せしめることが有効であるが、塗膜の柔軟化と塗膜
厚み増の両面を満足する方法で、塗布重量、コスト面か
ら考えて発泡樹脂層からなるアンダーコート膜が最も適
しているものである。

【００１８】このような発泡樹脂層を得る方法として
は、エアーミックス法、未膨張バルーンを用いる方法、
発泡剤を用いる方法がある。このうち、エアーミックス
法は、製造時の塗料よりエアーを抜いておき、ラインサ
イドでエアーミックス装置によりエアーミックスさせた
ものをスプレー塗布する方式であるが、スプレー時に霧
化によってエアーが抜けるので、１．５倍率以下の低発
泡塗膜を得るのに好適な方法と考えられる。しかしなが
ら、エアーミックス法は、エアーミックス装置のライン
サイドへの導入及びエアーミックスの定量化等、今後の
実用化に当っての機械的メンテナンスの調整が必要で、
現行設備を利用する材料を開発するという点からは好ま
しくない。

【００１９】また、未膨張バルーンを用いる方法は、未
膨張バルーンの添加量に応じ、ライン焼付条件に左右さ
れずに好みの発泡倍率を得ることが可能であるが、バル
ーンの核によって、発泡剤による発泡体及びエアーミッ
クス発泡体に比べ、発泡体が硬く、柔軟性に欠ける。更
に、ライン適合できるバルーンの核は、アクリロニトリ
ル−塩化ビニリデン共重合体でアクリロニトリル含有比
率が高いものか、アクリロニトリル単独樹脂であるが、
バルーン中にアクリロニトリルモノマーを一定量含有す
るため、環境面・作業衛生面で望ましくない。また、未
膨張バルーンの添加比率で発泡倍率が上がるが、焼付前
のウェット時の塗布厚みを一定とした比較で、未膨張バ
ルーン未添加のものに比べて耐チッピング性は著しく低
下する。即ち、未膨張バルーンを用いる方法は、防音性
能面で発泡体が硬くなるため発泡剤を用いる方法に劣
り、発泡ＰＶＣアンダーコート膜に十分な防音性能を持
たせることができず、かつ非発泡ＰＶＣと同等の耐チッ
ピング性能を確保できない。また、環境対策面からも望
ましくない。

【００２０】これに対し、発泡剤を用いる方法は、未膨
張バルーンを用いる方法に比べてコストが安く、柔軟な
発泡塗膜を得ることができ、好適なものである。

【００２１】ところが、発泡剤を用いる方法は、ライン
昇温条件、塗装箇所、塗布量に左右されて均一発泡性に
劣り、また独立気泡になりにくく、特に単に発泡剤を加
えただけで１２０〜１６０℃での加熱温度で良好な発泡
を確保することが困難である。つまり、本発明は、単に
発泡ＰＶＣを得るということにとどまらず、そのアンダ
ーコート剤を現行の自動車塗装ラインに適用することを
も目的としており、従ってアンダーコート剤を１２０〜
１６０℃の加熱温度で良好に発泡しなければならない。

【００２２】即ち、上述したように、自動車のホイルハ
ウス（タイヤハウス）、床裏、フロントエプロン等には
アンダーコート用の塗料が塗布され、一般にシーラー炉
と呼ばれる仮焼炉を通して１１０℃、８〜１２分の条件
で乾燥される。その後、中塗り塗料を塗布し、乾燥し、
更に上塗り塗料を塗布後、乾燥して塗装工程が完了し、
次いでガラス、内装材、タイヤなどを取り付ける艤装工
程に移るのが一般的である。従ってかかる中塗り塗装、
上塗り塗装の乾燥、焼付工程と同時に発泡し、発泡ＰＶ
Ｃを得ることが求められる。

【００２３】ここで、ＰＶＣゾルのゲル化を考えると、
ＰＶＣゾル自体は他の材質と異なり、非常に硬化が早
く、１３０℃では５分でゲル相当まで、１０分ではゲル
状態近くまで達しており、硬化層を形成する。好ましい
半ゲルは通常のＰＶＣアンダーコート剤では１３０℃で
は２〜３分以内と推定される。従って、ＰＶＣゾルの低
温域での発泡は難しく、今日まで活用されなかったもの
である。

【００２４】このようなＰＶＣゾルに対するゲル化にお
いて、ＰＶＣゾルのゲル化速度と発泡速度のバランスが
とれた場合、均一な独立気泡が発生する。つまり、セル
形成は未硬化とゲル化の中間状態、即ち半ゲル時に、ゾ
ル中で分解したガスが良好に発泡セルを形成するものと
考えられる。

【００２５】従って、上述したようにＰＶＣゾルのゲル
化速度が１３０℃で５分以内と考えられるため、この間
に発泡セルの形成を促す必要があり、１２０〜１６０℃
で好ましくは２０〜６０分において良好な発泡セルを形
成することが必要である。

【００２６】更に詳述すれば、発泡ガスの発泡セル形成
は、試料が半ゲル状態程度の粘性時に発泡ガスが抜ける
ことなく行われるもので、このためアンダーコート剤は
このような半ゲルの状態をできるだけ長くもたせること
が必要である。このような状態を作るためには、ＰＶＣ
ゾルのゲル化は早めるが、可塑剤をリッチにすることで
ゲル化したＰＶＣゾルの熱時の溶融粘度を下げ、見掛け
上半ゲル状態にしておくことが有効であり、これは塗膜
の表皮サイドと塗膜のパネル側（下地サイド）との粘度
差が少なくなり、塗膜の表皮サイド、下地サイドが均一
な状態に近く、従来の表皮が硬化し、塗膜内で発泡した
ガスの逃げ場がなくなり、表皮部分に集まることにより
異常発泡する現象を防止でき、しかも見掛け上の半ゲル
状態を長く保つために、セル形成が良好に行われ、発泡
率の向上ができることを見出した。

【００２７】つまり、本発明は、上記のように１２０〜
１６０℃において発泡ＰＶＣを得ると共に、得られる発
泡ＰＶＣが優れた耐チッピング性及び騒音防止効果を与
えるようにしたものである。

【００２８】しかしながら、このように発泡剤を用いて
柔軟な発泡塗膜を行い、反発弾性率、圧縮変形率を大き
くすることで表皮発生放射騒音の低減の検討を進めた結
果、ＰＶＣは材料的には損失係数が低いもので、制振性
能が殆ど期待できない材料でありながら、発泡ＰＶＣは
弾力性があり、単層でも砂ハネ騒音に対し、有効な効果
が得られるものであるが、発泡塗膜の防音性能は、発泡
率と塗膜厚みの組み合わせによっては効果が必ずしも期
待できず、逆に非発泡塗膜比較で劣る場合が発生する。
即ち、発泡倍率が高くなると塗膜の弾力性が小さくなっ
て、砂や小石の衝撃力をクッション効果によって吸収し
得ず、衝撃エネルギーがパネルに到達し、パネルを振動
して発生するパネル振動放射騒音の比率が増加すること
によるものである。これに対し、発泡倍率が低いと発泡
塗膜効果が十分ではなく、衝撃吸収性が低下して防音性
能が期待できず、本発明の目的を達し得ない。ここで、
従来の架橋型でない発泡ＰＶＣの場合、騒音防止用塗膜
の衝撃吸収効果面で、アンダーコート剤の発泡倍率、塗
膜厚み、塗膜の弾力性が大きく影響し、本発明の目的で
ある石ハネ，砂ハネ騒音を現状のレベルから更に著しく
低減させるために、発泡倍率が７０％を超えると、塗膜
厚み２ｍｍ以下では塗膜の弾力性が小さくなり、衝撃吸
収力が低下し、パネル振動放射騒音比率の増加で、逆に
非発泡ＰＶＣ比較で劣ることとなり好ましくなく、また
発泡倍率が７０％以下の場合は、塗膜厚み２ｍｍ以下で
の非発泡ＰＶＣ比較で防音性の向上は小さくなり、いず
れの発泡倍率範囲においても、塗膜厚みは２ｍｍ以上、
特に３ｍｍ以上必要となる。

【００２９】しかるに、発泡ＰＶＣを架橋型にすること
によって、発泡倍率を７０％以下にした場合において、
発泡による塗膜の弾力性の低下を少なくし、塗膜厚み２
ｍｍ以下の衝撃吸収力の低下を防止することで、パネル
振動放射騒音の発生を減少せしめ、塗膜厚みが２ｍｍ以
下での非発泡ＰＶＣ比較で劣る現象をなくし、発泡率２
０〜７０％の範囲においても架橋による効果で塗膜の弾
力性を上げ、非発泡ＰＶＣ塗膜の騒音現状レベルを著し
く改善することができることを知見したものである。

【００３０】発泡ＰＶＣを架橋型にし、反発弾性率を５
％以上、かつ圧縮変形率を５０％以上有する柔軟弾性発
泡塗膜を形成するアンダーコート剤にすることによっ
て、塗膜厚みが１〜４ｍｍと広範囲で適用することがで
き、２ｍｍ以下においても、非発泡ＰＶＣ塗膜の防音性
能現状レベルを著しく低減することができ、２ｍｍ以上
になると、クッション性のある塗膜によって衝撃が吸収
され、パネルを振動させることが少なくなり、表皮に当
たった時にのみ発生する表皮発生放射騒音が主体とな
る。

【００３１】本発明者は、以上の点を考慮し、種々検討
を重ねた結果、塩化ビニル系樹脂１００重量部、分解温
度が１３０〜１８０℃の有機発泡剤もしくは発泡助剤を
加えることで分解温度を１３０〜１８０℃にならしめる
有機発泡剤又はこれらの混合物１〜３重量部、充填剤１
６０〜５００重量部、可塑剤１８０〜５００重量部、塩
化ビニル系樹脂の架橋剤５〜４０重量部を発泡温度１２
０℃以上、１２０〜１６０℃における発泡倍率を１．２
〜１．６倍として、反発弾性率５％以上、圧縮変形率５
０％以上の架橋型発泡層を形成することにより、上述し
た課題を達成したものである。

【００３２】従って、本発明によれば、発泡ＰＶＣを架
橋型にし、反発弾性率５％以上、かつ圧縮変形率５０％
以上と規定することで、従来の発泡ＰＶＣの発泡率が高
くなると、塗膜が２ｍｍ以下の場合、衝撃吸収性が低下
し、防音性能が逆に非発泡ＰＶＣより劣る現象を防止す
ることが可能となり、かかる架橋型発泡ＰＶＣ塗膜を１
〜４ｍｍに形成した場合、非発泡ＰＶＣ塗膜の石ハネ，
砂ハネ騒音レベルを著しく低減する騒音防止性を有し、
２ｍｍ厚みに塗布された場合においては、特に２ｍ上方
から直径８ｍｍ、重さ２．０８ｇのスチールボールを落
下させた場合、２．５〜１０ｋＨｚの範囲の衝撃音が７
５ｄＢ以下のアンダーコート膜を形成し得、しかも自動
車の中塗り塗装及び上塗り塗装の乾燥、焼付工程と同時
に行うようにし得るものである。

【００３３】

【発明の実施の形態】以下、本発明につき更に詳しく説
明する。本発明の騒音防止用アンダーコート剤は、塩化
ビニル系樹脂をベースポリマーとし、これに有機発泡剤
と、充填剤と、可塑剤と、塩化ビニル系樹脂の架橋剤と
を配合し、更に必要により発泡助剤、吸湿剤、安定剤、
着色剤等を配合したものである。

【００３４】ここで、塩化ビニル系樹脂（ＰＶＣ）とし
ては、塩化ビニルのホモポリマー、塩化ビニルを主体と
し、これに他の共重合し得るモノマー、例えば酢酸ビニ
ル等を共重合させたコポリマー（塩化ビニル含有量５０
重量％以上、特に７０重量％以上）、−ＣＨ₂ＲＯＨ基
をもつ架橋性コポリマーの１種を単独で又は２種以上を
組み合わせて用いることができる。

【００３５】この場合、ＰＶＣとしては、平均粒径が５
μｍ以下、好ましくは３μｍ以下、更に好ましくは１．
５μｍ以下のものを使用する。平均粒径が５μｍを超え
る粒径の大きいＰＶＣの使用は、耐チッピング性を低下
させると共に、発泡面において異常発泡が生じ、外観面
上好ましくない。

【００３６】更に、ＰＶＣとしては、平均重合度が２５
００以下、好ましくは２０００以下、更に好ましくは１
９００以下のものが好ましい。平均重合度が高すぎるも
のは、耐チッピング性能等の発泡ＰＶＣの物性が低下す
るおそれがある。なお、平均重合度の下限は通常５０
０、好ましくは８５０、更に好ましくは１０００であ
る。

【００３７】上記コポリマーとしては、塩化ビニル−酢
酸ビニルコポリマーが膨潤ゲル化性の点から好適に使用
されるが、この塩化ビニル−酢酸ビニルコポリマーにお
いて、酢酸ビニル含有量が１〜１５重量％、特に３〜１
０重量％のものが好ましい。

【００３８】なお、上記−ＣＨ₂ＲＯＨ基をもつ架橋性
コポリマーは、そのＯＨ基が後述する架橋剤としてのブ
ロックイソシアネートと加熱時に反応し、ウレタン結合
を生成する。

【００３９】次に、本発明において、ＰＶＣの発泡に用
いる有機発泡剤としては、分解温度が１３０〜１８０℃
にある発泡剤もしくは発泡助剤を加えることで分解温度
を１３０〜１８０℃にならしめる有機発泡剤又はこれら
の混合物を使用する。分解温度が１８０℃を超えるもの
は、１２０〜１６０℃の温度において良好に発泡せず、
一方、１３０℃より分解温度が低いものは、ＰＶＣが硬
化する前にガス抜けが生じ、発泡倍率１．２〜１．６倍
の良好な発泡ＰＶＣが得られない上、貯蔵安定性も劣
り、いずれも本発明の目的を達成し得ない。なお、未膨
張マイクロカプセルによる発泡は耐チッピング性を悪く
するので、本発明では使用し得ない。

【００４０】具体的には、発泡剤として４，４’−オキ
シビス（ベンゼンスルホニルヒドラジッド（ＯＢＳＨ）
が好適に使用し得、ｐ−トルエンスルホニルアジド、ｐ
−メチルウレタンベンゼンスルホニルヒドラジッドなど
を使用することができる。また、発泡剤混合物として
は、ＯＢＳＨとアゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）との
混合物などを好適なものとして挙げることができる。更
に、単独では分解温度が１８０℃を超えるが、発泡助剤
と併用することにより、分解温度を１３０〜１８０℃に
調整できるＡＤＣＡも好適に使用することができる。な
お、ＯＢＳＨ等の分解温度が１３０〜１８０℃の範囲に
ある発泡剤や発泡剤混合物に発泡助剤を併用してもその
分解温度が１３０〜１８０℃にある限りは差し支えな
い。

【００４１】発泡助剤としては公知のものを使用するこ
とができ、各種の金属酸化物（例えば酸化亜鉛、酸化マ
グネシウム等）、金属石けん（例えばステアリン酸亜
鉛）、尿素化合物、アミン等が挙げられる。

【００４２】上記１３０〜１８０℃に分解温度を有する
発泡剤もしくは発泡助剤を加えることで分解温度を１３
０〜１８０℃にならしめる有機発泡剤又はこれらの混合
物の配合量は、本発明のアンダーコート剤を発泡させた
場合において、発泡温度が１２０℃以上で、かつ１２０
〜１６０℃の加熱範囲において発泡倍率が１．２〜１．
６倍となる量であるが、通常上記ＰＶＣ１００部（重量
部、以下同じ）に対し１〜３部であり、好ましくは、発
泡剤又は発泡剤混合物１〜２．５部、特に１．５〜２．
５部、発泡助剤０〜１５部、特に１〜１０部である。

【００４３】本発明において、充填剤としては、炭酸カ
ルシウム、硫酸バリウム、クレー、珪藻土、シリカ、タ
ルク等が挙げられ、これらの１種を単独で又は２種以上
を組み合わせて使用することができる。また必要によ
り、ガラスバルーン、樹脂バルーン等の中空粒子を配合
することもできる。

【００４４】充填剤の配合量は、上記ＰＶＣ１００部に
対し１６０〜５００部とする。１６０部より少ないとス
プレー塗布時の流れ、吐出性が悪くなる。また、５００
部より多くなると塗膜の物理的性能が劣化し、弾性が低
下する。

【００４５】また、本発明において、可塑剤としては芳
香族系可塑剤を主体とし、これに沸点が１５０〜２５０
℃の低沸点可塑剤を組合せて使用することが有効であ
る。ここで、芳香族系可塑剤としては、ジブチルフタレ
ート（ＤＢＰ）、ジヘキシルフタレート（ＤＨＰ）、ジ
−２−エチルヘキシルフタレート（ＤＯＰ）、ジ−ｎ−
オクチルフタレート（ＤｎＯＰ）、ジイソオクチルフタ
レート（ＤＩＯＰ）、ジデシルフタレート（ＤＤＰ）、
ジノニルフタレート（ＤＮＰ）、ジイソノニルフタレー
ト（ＤＩＮＰ）、ジイソデシルフタレート（ＤＩＤ
Ｐ）、Ｃ₆〜Ｃ₁₀混合高級アルコールフタレート、ブチ
ルベンジルフタレート（ＢＢＰ）、オクチルベンジルフ
タレート、ノニルベンジルフタレート、ブチルフタール
ブチルグリコレート（ＢＰＢＧ）等のフタール酸エステ
ル類、トリクレジルホスフェート（ＴＣＰ）、トリキシ
レニルホスフェート（ＴＸＰ）、モノオクチルジフェニ
ルホスフェート、モノブチル−ジキシレニルホスフェー
ト（Ｂ−Ｚ−Ｘ）等のリン酸エステル類、フェノール系
アルキルスルホン酸エステルなどを挙げることができ、
これらの１種を単独で又は２種以上を併用して使用する
ことができるが、これらの中ではフタール酸エステル
類、特にジアルキルフタレート、アルキルベンジルフタ
レートが好適に用いられる。

【００４６】低沸点可塑剤としては、スプレー作業性の
改善などの点から沸点が１５０〜２５０℃の低沸点可塑
剤、例えば石油系炭化水素（パラフィン系、ナフテン
系、芳香族系）可塑剤などを配合する。その配合量はＰ
ＶＣ１００部に対して５〜５０部、好ましくは５〜４０
部、更に好ましくは１０〜３０部とすることが好まし
い。５０部より多いと焼付時に低沸点可塑剤が揮散し、
発泡倍率の低下と、焼付塗膜の亀裂や異常発泡が発生す
るおそれがある。

【００４７】可塑剤の配合量は、ＰＶＣ１００部に対し
て１８０〜５００部、特に１８０〜３５０部である。１
８０部より少ないと、ＰＶＣゾルのゲル化速度が早ま
り、発泡セル形成に支障をきたし発泡倍率を低下せしめ
ると共に、焼付後の塗膜硬度も硬くなり、発泡ＰＶＣの
衝撃吸収性が低下して防音性能が低下する。一方、５０
０部より多いと、焼付後の塗膜物性が柔らかくなりす
ぎ、耐チッピング性の確保ができず、本発明の目的を達
成し得ない。

【００４８】本発明において、ＰＶＣの架橋剤としては
ブロックイソシアネートが有効に用いられる。架橋剤と
してブロックイソシアネートを用いることで、塩化ビニ
ル系樹脂（ＰＶＣ）の−ＣＨ₂ＲＯＨ基をもつ架橋性コ
ポリマーに対し、そのＯＨ基がブロックイソシアネート
と加熱時に反応し、架橋してウレタン結合を生成し、発
泡ＰＶＣ塗膜に柔軟性、弾力性が付与され、衝撃吸収性
が向上し、音評価面で優れた効果が与えられる。また、
−ＣＨ₂ＲＯＨ基を有しない塩化ビニル系樹脂に対して
は、ブロックイソシアネート樹脂とポリアミドアミンの
併用でウレタン結合を生成させることにより架橋型発泡
ＰＶＣ塗膜を得ることができる。更に、このようなウレ
タン塗膜の生成は発泡ＰＶＣ塗膜の基材に対する密着性
を向上させる点から好ましく、耐水性、防錆性が顕著に
改善される。

【００４９】その配合量はＰＶＣ１００部に対して５〜
４０部、特に１０〜３０部であることが好ましく、この
場合、ポリアミドアミンはＰＶＣ１００部に対して０〜
３０部、特に５〜２０部、ブロックイソシアネートはＰ
ＶＣ１００部に対して１〜３５部、特に３〜２５部であ
ることが好ましい。上記密着成分の配合量が５部より少
ないとその効果を十分発揮せず、４０部より多いとＰＶ
Ｃゾルが液粘性が上がり、スプレー作業性が低下するお
それがある。

【００５０】また、本発明のアンダーコート剤には、酸
化カルシウム、酸化マグネシウム等の吸湿剤をゾル中の
水分をキャッチして水分による発泡を防止し、発泡ＰＶ
Ｃの耐水性、耐腐食性を向上させる点からＰＶＣ１００
部に対して０〜１００部、特に１０〜４０部配合するこ
とができる。

【００５１】更に、ジブチルすずラウレート系、亜鉛系
有機複合剤等のＰＶＣ安定剤を気泡調整剤としてＰＶＣ
１００部に対して０〜５部、特に０．１〜３部配合する
ことができる。その他、着色剤として、カーボンブラッ
ク、酸化チタン、カドミウムイエロー、フタロシアニン
ブルー等の顔料を用いることができ、ＰＶＣ１００部に
対し０〜５部、好ましくは１〜３部配合することができ
る。

【００５２】本発明のアンダーコート剤は、上述したよ
うにＰＶＣ、分解温度が１３０〜１８０℃の有機発泡剤
もしくは発泡助剤を加えることで分解温度を１３０〜１
８０℃にならしめる有機発泡剤又はこれらの混合物、充
填剤、可塑剤、架橋剤を必須成分とし、これに必要に応
じ上記他の任意成分を配合し、これら成分を上述した量
で使用することによって調製されるが、この場合、この
アンダーコート剤は発泡温度が１２０℃以上、特に１２
０〜１６０℃で発泡倍率１．２〜１．６倍に発泡するも
のである。なお、発泡倍率１．２〜１．６倍になるため
の時間は２０〜６０分であることが好ましい。発泡倍率
が１．２倍より低いと、発泡ＰＶＣの衝撃吸収性が低下
し、防音性能が低下する。発泡倍率が１．６倍より高い
と、発泡ＰＶＣの耐チッピング性能が低下し、耐水性も
劣化する。また、発泡温度が１２０℃より低く、更に１
２０〜１６０℃で発泡倍率１．２〜１．６倍とならない
ものは、自動車の塗装工程などに適応せず、いずれも本
発明の目的を達成し得ない。

【００５３】本発明のアンダーコート剤は、特に自動車
の床裏部又はホイルハウス部のパネルに対するアンダー
コート用として好適であり、本発明のアンダーコート剤
を用いて自動車の床裏部やホイルハウス部のパネルにア
ンダーコート膜を形成する場合は、このアンダーコート
剤を上記パネルに塗布した後、１２０〜１６０℃に加熱
して発泡倍率１．２〜１．６倍の発泡ＰＶＣ層を形成す
るものである。この場合、この発泡ＰＶＣ層（膜）の厚
さは１〜４ｍｍ、好ましくは１．５〜４ｍｍ、更に好ま
しくは２〜４ｍｍとすることが好適である。１ｍｍより
薄いと、耐チッピング性の低下及び衝撃吸収性の低下に
よる防音性能の低下のおそれがある。一方、４ｍｍより
厚いと、塗布量が多くなり、車体重量増、塗布作業性の
低下及び垂直部の垂れが懸念される。

【００５４】本発明によれば、非発泡ＰＶＣを用いた場
合には、石ハネ騒音対策を考えると通常６ｍｍ以上の膜
厚が必要であるが、このようにアンダーコート膜が薄く
ても十分な騒音防止効果が発揮される。

【００５５】なお、上記パネルにアンダーコート剤を塗
布する手段は特に制限されないが、スプレー塗布法が好
ましく、従って本発明のアンダーコート剤はスプレー塗
布用ＰＶＣ発泡ゾルとして形成することが好ましい。ま
た、上記１２０〜１６０℃の加熱、発泡、硬化は、自動
車の塗装工程の中で、中塗り塗装及び上塗り塗装の乾
燥、焼付工程と同時に行うようにすることが推奨され
る。

【００５６】また、アンダーコート方法としては、パネ
ル接合部に防水・防塵を目的として行われるシール吹き
塗布と、パネル一般面に防錆及び耐チッピング性を目的
として行われる面吹き塗布とがあり、通常、最初にシー
ル吹き塗布が行われ、その上から面吹き塗布が実施され
る。従って、両者が重なって塗布されるため、両層の乾
燥前（塗布時）における相溶性、乾燥後の密着性が要求
され、このためシール吹き塗布と面吹き塗布に用いるア
ンダーコート剤は同一系のものであることが好ましい
が、本発明のアンダーコート剤はシール吹き塗布と面吹
き塗布との両者に適用できるので、貯蔵タンク、配管、
塗布設備等、設備面及び作業性面において優れているも
のである。なお、本発明のアンダーコート剤をシール吹
き、面吹きの両者に用いる場合、シール吹き面がウェッ
ト状態のまま面吹きを行い、両者を同時に発泡、硬化さ
せることが好ましい。また、面吹き塗布としてのみ使用
される場合は、本発明のアンダーコート剤がＰＶＣ系で
あるため、シール吹き塗布用のアンダーコート剤として
は、相溶性、密着性の点でＰＶＣ系のものを用いること
が好ましい。

【００５７】本発明のアンダーコート剤は、２層構成の
アンダーコート膜において、その下層のクッション材を
構成する使用法、或いは表層（上層）として使用する方
法、更には上下両層への使用といった２層型に適用する
ことも可能であるが、好ましくは単層型として使用す
る。即ち、単層型は作業性がよいのに対し、二層型は下
層のクッション材は物性の悪い素材の選定もでき、表皮
（上層材）を選ぶことで、物性、音性能両面で種々の組
み合わせが可能な反面、塗布時、二層でない部位が発
生した場合は下層材単体となり、耐水性、耐チッピング
性能の保証ができない、二層の構成比率がスプレー塗
布を行う場合、一定化しにくく、二層の性能にバラツキ
を生じやすい、作業面で管理しにくい等の問題点があ
る。

【００５８】本発明のアンダーコート剤は、単層とした
場合でも耐チッピング性、騒音防止効果に優れ、しかも
上述したようにアンダーコート膜が薄くてもかかる効果
を発揮するので、単層型の作業性が良いというメリット
を十分享受することができる。

【００５９】

【実施例】以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体
的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるも
のではない。なお、下記の例において、各性能のテスト
方法は以下の通りである。また、下記の例で“ウェッ
ト”とは、発泡、硬化前のゲル状態の塗膜を意味する。

【００６０】［テスト方法］石ハネ音低減効果 １．６×３００×３００ｍｍの電着塗装鋼板上の中央部
に１９０×１９０ｍｍの面積で所定厚さの塗膜を形成
し、この鋼板を外寸法３００×３００ｍｍ、内寸法２０
０×２００ｍｍ、厚さ２０ｍｍの鋼鉄製四角枠で挟み、
この枠１を図１及び図２に示すように４５°に傾けて配
置し、上記塗膜２の上方に内径２５ｍｍ、長さ２ｍの塩
化ビニル樹脂製パイプ３を塗膜２の中心にスチールボー
ルが落下するように配置する。そして、直径８ｍｍ、重
さ２．０８ｇのスチールボールをパイプ３から一個ずつ
落下させ、上記塗膜２にスチールボールが衝突したとき
に発生する衝撃音を測定する。この場合、パイプ３の下
端位置は塗膜２の中心の上方４０ｍｍとし、また衝撃音
を集音するマイクロホン４は、塗膜２の中心部より２０
０ｍｍ真横で、パイプ３から４０ｍｍ離間させた位置に
設置した。なお、結果は、８回の測定の平均値である。

【００６１】またこの場合、塗膜を形成していない鋼板
の衝撃音は１０７ｄＢであり、結果はこの衝撃音に比べ
てどの程度衝撃音が低減したかで評価した。

【００６２】このテスト方法は従来のテスト方法に比
べ、実車での砂ハネ，石ハネ騒音評価結果に近似する。

【００６３】実車の場合、ホイルハウス部は多くの形状
に加工された鋼板をスポット溶接することで組み立てら
れており、１．６ｍｍの正方形の鋼板とは面剛性が異な
るが、種々の実験の繰返しで類似面剛性にする厚みが、
鋼板の形状、この鋼板を上記鋼鉄製四角枠で挟む等によ
って１．６ｍｍであることが判明したものである。

【００６４】このテスト方法（実車に近似）では、従来
の通常のテスト方法のブランク値が１１０ｄＢであるの
に対し１０７ｄＢとなり、また塗布物がある場合、従来
方法だと３０ｄＢ低下するものが２０ｄＢ低下になるな
ど、効果度が下がり、厳しい条件になるが、実車での結
果に近くなることで、テスト方法としてはより正確を期
している。

【００６５】また、従来のテスト方法と異なるところ
は、従来はパーシャルオーバーオール値１〜５ｋＨｚの
範囲の騒音を０．８ｍｍ鋼板を用いて評価していたが、
この方法ではパーシャルオーバーオール値２．５〜１０
ｋＨｚの範囲の騒音を１．６ｍｍの鋼板を用いて評価し
ていることである。つまり、０〜１０ｋＨｚ値のオーバ
ーオール測定値が砂ハネ，石ハネ騒音の音の総量で騒音
の大きさを示す指標であるが、官能評価では２．５〜１
０ｋＨｚ値でパーシャルオーバーオール値に比例してい
る。即ち、０〜２．５ｋＨｚ値は車室内に使用されてい
る制振材やパネル剛性等で抑えられやすい（防音でき
る）が、周波数が高いものはパネルや車室内の制振材を
通過しやすいため、耳ざわりになること、及び高周波数
が官能面で悪くすることにより、２．５〜１０ｋＨｚ値
の低減をいかにするかが砂ハネ，石ハネ騒音対策の重要
な課題であることが明らかになってきたため、上記のよ
うな評価方法としたものである。

【００６６】反発弾性率 スチールボール落下試験法に準じるが、試験片は水平に
置く。スチールボールの跳ね返り距離測定による反発弾
性率を求める。試料へ２ｍ上方から垂直にスチールボー
ルを落下し、その時の跳ね返り距離（ｈ₂）を求め、そ
の８回の平均値で表示した。 反発弾性率＝（ｈ₂／ｈ₁）×１００（％） ［ｈ₁＝２（ｍ），ｈ₂＝跳ね返り距離（ｍ）］ 標準試料厚み：ウェット２ｍｍ塗布し、所定の焼付条件
で形成した塗膜。

【００６７】圧縮変形率 上記反発弾性率の試料を評価試料とした。ＪＩＳＫ２８
０８アスファルト針入度計試験機を利用し、測定を行っ
た。先端部は、針入度針の代わりにスチールボール８ｍ
ｍφを取り付け、先端のスチールボールが試料表面に接
するまで調整し、これを零点とする。規定荷重をのせ、
５秒間加重をかけ、圧縮させた距離を読み取り、次式に
より算出する。 圧縮変形率＝（ 圧縮された厚み／未加重時の試料厚み）
×１００（％） 荷重：各検定材料の圧縮距離の有意差判断のとれる荷重
として５００ｇに設定した。 標準試料厚み：ウェット２ｍｍ塗布し、所定の焼付条件
で形成した塗膜。

【００６８】発泡率 電着塗装鋼板上に試料がウェット２ｍｍになるように塗
布し、規定条件で焼付後、乾燥後の厚みを測定し、焼付
前後の厚み比率で発泡率を算出した。なお、発泡率は、
例えば、０％：発泡しない，５０％：１．５倍と表示す
る。

【００６９】発泡状態 上記発泡率用テストピースで表面状態及びナイフカット
して内部状態を観察し、表面にふくれが発生しているか
否か、内部に不規則な大きな発泡があるか否かを評価し
た。 ○：異常なし ×：異常発泡

【００７０】耐チッピング性 電着塗装を施した鋼板上に試料をウェットの膜厚が１ｍ
ｍとなるように塗布し、１３０℃×２０分間焼付けた。
上記試料を塗装面を上にして水平から６０°の角度にセ
ットし、この塗膜面に垂直に立てた内径２０ｍｍで長さ
２ｍの塩化ビニルパイプの下端を当て、このパイプの上
端からパイプ内を通してＪＩＳに定められたＭ−４ナッ
トを落下させ、素地が露出するまでのナットの総重量を
測定した。

【００７１】密着性 電着塗装を施した鋼板上に試料をウェット１ｍｍに塗布
し、１３０℃×２０分間焼付けた。焼付試料にカッター
ナイフで切り目を入れ、爪にて端末部から剥離を行い、
その剥離度合いで密着性の良否を決めた。 ○：凝集破壊 ×：界面破壊

【００７２】防錆性 電着塗装板にその鋼板素地に至る５ｍｍピッチの碁盤目
状になるようカットを入れ、次に、試料をウェット２ｍ
ｍに塗布し、１３０℃×２０分間焼付けた。焼付後の試
料の表面を乾燥後の膜厚が２ｍｍになるようにカット
し、塩水噴霧試験機に１０日間入れ、取り出して塗膜を
はがし、電着塗装板状の碁盤目状カット部分における錆
の発生の有無を確認した。表面カットは発泡塗膜の表皮
のない状態を作り上げ、吸水しやすい過酷な条件になる
ように意図的に試みたものである。比較のためにＰＶＣ
材（非発泡型）はウェット１ｍｍ、焼付後１ｍｍでノー
カットとし、上記発泡ＰＶＣとの比較を行った。 評価基準 ○：異常なし ×：錆発生

【００７３】耐水性試験 ４０℃の温水で焼付試料を１０日間処理した後、室温で
２時間放置した試料について上記耐チッピング性試験を
行い、耐水後の耐チッピング性を求めた。なお、耐水性
の評価は下記式 （耐水後の耐チッピング性／初期の耐チッピング性）×
１００（％） に基づくもので、数値が大きいほど耐水性が良好なもの
である。

【００７４】貯蔵安定性 調製した試料を３５℃で１０日間蓋付きガラスびん中に
保存した後の粘度の増加による評価を行った。 ○：増粘傾向のないもの △：増粘が少し認められるもの ×：増粘するもの

【００７５】〔実施例１、比較例１，２〕下記処方の架
橋発泡型ＰＶＣゾル及び非発泡型ＰＶＣゾルを用い、こ
れを１３０℃，２０分で焼付を行って得られたアンダー
コート膜の反発弾性率、圧縮変形率及び防音性能を評価
した。結果を表１に示す。なお、評価はウェット厚み２
ｍｍで比較した。また、架橋型発泡アンダーコートの発
泡率は４２％であった。

【００７６】 架橋発泡型ＰＶＣゾル処方 非発泡型ＰＶＣゾル処方 塩化ビニル樹脂Ａ^*1 ６０ １００ 塩化ビニル樹脂Ｂ^*2 ４０ − 炭酸カルシウム ２２５ ２２５ 酸化チタン ２ ２ 発泡剤（ＯＢＳＨ） ２ − 架橋剤（ブロックイソシアネート） １０ − ポリアミドアミン − １０ 酸化カルシウム １０ １０ 可塑剤（ＤＩＮＰ） ２２５ ２２５ 低沸点可塑剤 ２０ ２０ 合計 ５９４ ５９２ ＊１：ペーストポリ塩化ビニル樹脂 平均重合度１２００，平均粒径１μｍ以下 ＊２：−ＣＨ₂ＲＯＨ基をもつ架橋型ポリ塩化ビニル樹脂 平均重合度１９００，平均粒径１μｍ以下

【００７７】

【表１】

【００７８】表１の結果より、本発明によるアンダーコ
ート剤は、非発泡型のものと比較して、同じ厚さに塗布
した場合、騒音防止効果が優れたものであることが認め
られる。

【００７９】〔実施例２、比較例３，４〕実施例１、比
較例２と同様の架橋発泡型ＰＶＣゾル及び非発泡型ＰＶ
Ｃゾルを用い、表２に示すように非発泡ＰＶＣアンダー
コート、架橋型発泡ＰＶＣアンダーコートそれぞれ単層
のものと、下層が架橋型発泡ＰＶＣアンダーコート，上
層が非発泡ＰＶＣアンダーコートの二層構造のものにつ
いて、その性能を評価した。この場合、架橋型発泡ＰＶ
Ｃアンダーコートの発泡率は５０％であり、また二層構
造のアンダーコートにおいて非発泡ＰＶＣアンダーコー
トは０．３ｍｍの厚さとした。結果を表２に示す。

【００８０】

【表２】

【００８１】表２の結果より、本発明のアンダーコート
剤は単層構成に形成して、十分な騒音防止効果を与える
ことが認められる。

【００８２】〔実施例３、比較例５，６〕更に、実施例
１、比較例２と同様の架橋発泡型ＰＶＣゾル、非発泡型
ＰＶＣゾル及び制振材として使用されている損失係数値
の高いアスファルト系制振シート材を用い、これを１３
０℃，２０分で焼付を行って得られた塗膜の反発弾性
率、圧縮変形率及び防音性能を評価した。結果を表３に
示す。なお、評価はウェット厚み２ｍｍで比較した。ま
た、架橋型発泡ＰＶＣアンダーコートの発泡率は４２％
であった。

【００８３】

【表３】

【００８４】表３の結果より、本発明にかかるアンダー
コート剤は、損失係数値が低いにも拘らず、反発弾性
率、圧縮変形率共に大きいことにより、騒音防止効果が
優れたものであることが認められる。

【００８５】〔実施例４〜６、比較例７〜１２〕実施例
１の配合処方から発泡剤を除いたものをベースとして、
発泡剤としてＯＢＳＨ又は未膨張バルーン（アクリロニ
トリル−メタクリル酸メチル共重合体未膨張バルーン）
を表４の発泡率になるように加えて、１３０℃，２０分
で発泡させ、得られた発泡ＰＶＣの性能を評価した。結
果を表４に併記する。なお、評価はウェット厚み２ｍｍ
で行った。

【００８６】

【表４】

【００８７】表４の結果より、本発明にかかるアンダー
コート剤は、耐チッピング性、防錆性、騒音防止効果が
優れたものであることが認められる。これに対し、未膨
張バルーンを用いたものは、防音性能が劣る上に、耐チ
ッピング性能でも劣るものであった。

【００８８】〔実施例７〜１０、比較例１３〜１９〕表
５に示す処方のＰＶＣゾルを調製し、これを１３０℃，
２０分で発泡させ、得られた発泡ＰＶＣについて同表に
示す性能を評価した。なお、評価はウェット厚み２ｍｍ
で行った。

【００８９】

【表５】 ＊１：平均重合度１２００，平均粒径１μｍ以下 ＊２：平均重合度１９００，平均粒径１μｍ以下，塩化
ビニル／酢酸ビニル共重合樹脂 ＊３：平均重合度１９００，平均粒径１μｍ以下，−Ｃ
Ｈ₂ＲＯＨ基含有塩化ビニル樹脂 ＊４：平均重合度１６００，平均粒径１０μｍ，塩化ビ
ニル／酢酸ビニル共重合樹脂 ＊５：有機亜鉛系

【００９０】表５の結果より、音評価ＰＯＡ値を７５ｄ
Ｂ以下にするためには、反発弾性率が５．０％以上必要
であることがわかる。また、ＰＯＡ値を７５ｄＢ以下に
する条件として、圧縮変形率が５０％以上の物性が必要
であるが、圧縮変形率がこの範囲内であっても十分では
なく、反発弾性率が５％以上であることが必要となる。
即ち、このことは、塗膜が柔らかすぎる発泡構造をとっ
た場合、塗膜の弾力性が乏しくなり、衝撃時の衝撃力を
吸収しきれず、パネルに伝達し、パネル振動放射騒音が
増加することにより発生するものと考えられる。

【００９１】比較例１４と実施例７，８において、ＰＶ
Ｃゾル配合組成に−ＯＨ基をもったＰＶＣを用い、架橋
剤としてブロックイソシアネートを用い、ウレタン結合
の生成乃至はポリアミドアミンとブロックイソシアネー
トによるウレタン結合を形成する発泡ＰＶＣの架橋効果
によって騒音防止性が著しく改善されると共に、防錆性
も改善される。これは発泡ＰＶＣ塗膜がウレタン架橋を
形成することで、柔軟弾力性が付与され、衝撃吸収性が
向上し、音評価面で優れた効果が与えられたものである
と考えられる。

【００９２】〔実施例１１，１２、比較例２０〜２３〕
比較例２，１６，１７，１９と実施例７，９のＰＶＣゾ
ルを用い、これを１３０℃，２０分で焼付を行って得ら
れたアンダーコート膜の厚み別に騒音防止性について評
価した結果を表６に示す。

【００９３】

【表６】

【００９４】表６より、架橋していない発泡ＰＶＣ塗膜
は、塗膜厚み２ｍｍ以下では非発泡ＰＶＣに劣るのに対
し、架橋型発泡ＰＶＣ塗膜は、塗膜厚み２ｍｍ以下にお
いても非発泡ＰＶＣ塗膜比較で優れた防音性能を有する
ことがわかる。このことは、弾力性に優れた発泡塗膜が
衝撃を吸収することによるもので、単に発泡により増膜
し、柔軟性があっても騒音防止効果は得られず、逆に劣
る場合が生じる。また、発泡ＰＶＣ塗膜の厚み増による
騒音防止効果は３〜４ｍｍで目的の効果に達しているこ
とがわかる。

【００９５】〔実施例１３〜１６、比較例２４，２５〕
表７に示す処方のＰＶＣゾルを調製し、これを１３０
℃，２０分で発泡させ、得られた発泡ＰＶＣについて同
表に示す性能を評価した。発泡率については１２０〜１
６０℃で発泡させて焼付条件別の評価を行った。なお、
音評価以外の項目はウェット厚み２ｍｍで評価した。

【００９６】

【表７】 比較例２４は非発泡ＰＶＣゾル配合を示す。 ＊１：平均重合度１２００，平均粒径１μｍ以下 ＊２：平均重合度１９００，平均粒径１μｍ以下，塩化
ビニル／酢酸ビニル共重合樹脂 ＊３：平均重合度１９００，平均粒径１μｍ以下，−Ｃ
Ｈ₂ＲＯＨ基含有塩化ビニル樹脂

【００９７】表７の結果より、塩化ビニル樹脂と可塑剤
の選定によって、発泡状態を改善することができ、１２
０〜１６０℃，２０分で得られる発泡率の変動を少なく
することができる。発泡率が７０％を超えると、均一な
独立気泡が形成しにくくなり、また塗膜厚みが２ｍｍ以
下で、騒音防止効果が低下することとなり、防音性能面
から発泡率は７０％以下が望ましい。特に、耐チッピン
グ性及び耐水性、防錆性の面からみると発泡率は６０％
以下が望ましい。

【００９８】

【発明の効果】本発明のアンダーコート剤は、優れた耐
チッピング性及び耐水性を有し、パネル間隙をシールす
るシール吹き用アンダーコート剤として、また床裏一般
では耐チッピング剤として用いることができ、優れた石
ハネ，砂ハネ音による騒音の防止効果を持ち、２．５〜
１０ｋＨｚの範囲における騒音を７５ｄＢ以下にするこ
とも可能なアンダーコート膜を与えると共に、現行の自
動車塗装工程にそのまま適用でき、現行設備で対応可能
である。

【図面の簡単な説明】

【図１】石ハネ音低減効果測定装置の側面図である。

【図２】石ハネ音低減効果測定装置の正面図である。

【符号の説明】

１ 枠 ２ 塗膜 ３ パイプ ４ マイクロホン

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｌ 27/06 Ｃ０８Ｌ 27/06

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 塩化ビニル系樹脂１００重量部、分解温
   度が１３０〜１８０℃の有機発泡剤もしくは発泡助剤を
   加えることで分解温度を１３０〜１８０℃にならしめる
   有機発泡剤又はこれらの混合物１〜３重量部、充填剤１
   ６０〜５００重量部、可塑剤１８０〜５００重量部、塩
   化ビニル系樹脂の架橋剤５〜４０重量部を含有してな
   り、発泡温度が１２０℃以上であると共に、１２０〜１
   ６０℃における発泡倍率が１．２〜１．６倍であり、か
   つ反発弾性率５％以上、圧縮変形率５０％以上の架橋型
   発泡層を形成することを特徴とする騒音防止用アンダー
   コート剤。
2. 【請求項２】 有機発泡剤又は有機発泡剤混合物が、
   ４，４’−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジッ
   ド）もしくは４，４’−オキシビス（ベンゼンスルホニ
   ルヒドラジッド）とアゾジカルボンアミドとの混合物又
   はアゾジカルボンアミドと発泡助剤との混合物である請
   求項１記載のアンダーコート剤。
3. 【請求項３】 可塑剤がフタル酸エステル系可塑剤であ
   る請求項１又は２記載のアンダーコート剤。
4. 【請求項４】 架橋剤がブロックイソシアネート又はブ
   ロックイソシアネートとポリアミドアミンとの併用系で
   ある請求項１乃至３のいずれか１項記載のアンダーコー
   ト剤。
5. 【請求項５】 可塑剤中に沸点が１５０〜２５０℃の低
   沸点可塑剤を５〜５０重量部含む請求項１乃至４のいず
   れか１項記載のアンダーコート剤。
6. 【請求項６】 自動車の床裏部又はホイルハウス部のパ
   ネルに対するアンダーコート用である請求項１乃至５の
   いずれか１項記載のアンダーコート剤。
7. 【請求項７】 請求項１乃至５のいずれか１項記載のア
   ンダーコート剤を自動車の床裏部又はホイルハウス部の
   パネルに塗布し、発泡させてなり、発泡倍率が１．２〜
   １．６倍で厚さが１〜４ｍｍである発泡塩化ビニル系樹
   脂層からなる騒音防止用アンダーコート膜。
8. 【請求項８】 ２ｍ上方から直径８ｍｍ、重さ２．０８
   ｇのスチールボールを落下させた場合における２．５〜
   １０ｋＨｚの範囲の衝撃音が７５ｄＢ以下である請求項
   ７記載のアンダーコート膜。
9. 【請求項９】 請求項１乃至５のいずれか１項記載のア
   ンダーコート剤を自動車の床裏部又はホイルハウス部の
   パネルに塗布した後、１２０〜１６０℃に加熱して発泡
   倍率が１．２〜１．６倍で厚さが１〜４ｍｍである発泡
   塩化ビニル系樹脂層を形成することを特徴とする騒音防
   止用アンダーコート方法。
10. 【請求項１０】 上記加熱を自動車の中塗り塗装及び上
    塗り塗装の乾燥、焼付工程と同時に行うようにした請求
    項９記載のアンダーコート方法。