JPH10284316A - 電源用トランス磁心の製造方法 - Google Patents
電源用トランス磁心の製造方法Info
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- JPH10284316A JPH10284316A JP9303787A JP30378797A JPH10284316A JP H10284316 A JPH10284316 A JP H10284316A JP 9303787 A JP9303787 A JP 9303787A JP 30378797 A JP30378797 A JP 30378797A JP H10284316 A JPH10284316 A JP H10284316A
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- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/34—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites
- H01F1/342—Oxides
- H01F1/344—Ferrites, e.g. having a cubic spinel structure (X2+O)(Y23+O3), e.g. magnetite Fe3O4
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低損失の電源用トランス磁心の製造方法を提
供する。 【解決手段】 ＭｎＯ、ＺｎＯおよびＦｅ2 Ｏ3 を主成
分とするフェライト焼結体から形成された電源用トラン
ス磁心を製造するにあたり、前記フェライト焼結体の平
均結晶粒径を５μｍ以下、結晶粒径が１０μｍを超える
結晶粒子の数を結晶粒子全体の３％以下に規制して、８
０℃、１０００kHz 、５０mTでの損失が４１０mW/cm3以
下である動作周波数５００kHz 以上で使用される電源用
トランス磁心を得る電源用トランス磁心の製造方法。
供する。 【解決手段】 ＭｎＯ、ＺｎＯおよびＦｅ2 Ｏ3 を主成
分とするフェライト焼結体から形成された電源用トラン
ス磁心を製造するにあたり、前記フェライト焼結体の平
均結晶粒径を５μｍ以下、結晶粒径が１０μｍを超える
結晶粒子の数を結晶粒子全体の３％以下に規制して、８
０℃、１０００kHz 、５０mTでの損失が４１０mW/cm3以
下である動作周波数５００kHz 以上で使用される電源用
トランス磁心を得る電源用トランス磁心の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、パワートランスの
磁心の製造方法に関する。
磁心の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】スイッチング電源用等に用いられるパワ
ートランスの磁心には、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトが利用
されている。
ートランスの磁心には、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトが利用
されている。
【０００３】ところで、近年、これらに用いられるパワ
ートランスは小型化が要求され、このため動作周波数が
５００ｋＨｚ以上の高周波領域となってきつつある。
ートランスは小型化が要求され、このため動作周波数が
５００ｋＨｚ以上の高周波領域となってきつつある。
【０００４】しかし、このような周波数領域において
は、従来のＭｎ−Ｚｎ系フェライトでは電力損失が甚大
なものとなる。
は、従来のＭｎ−Ｚｎ系フェライトでは電力損失が甚大
なものとなる。
【０００５】そこで、本発明者等は、副成分としてＴｉ
Ｏ2 、Ｔａ2 Ｏ5 、ＳｉＯ2 およびＣａＯを含有する超
低損失フェライトを提案している（特願昭６１−２０５
２２３号）。
Ｏ2 、Ｔａ2 Ｏ5 、ＳｉＯ2 およびＣａＯを含有する超
低損失フェライトを提案している（特願昭６１−２０５
２２３号）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの副成
分を含有する上記のフェライトであっても電力損失の低
減は充分ではなく、さらに低損失のフェライトが要望さ
れている。
分を含有する上記のフェライトであっても電力損失の低
減は充分ではなく、さらに低損失のフェライトが要望さ
れている。
【０００７】本発明は、低損失の電源用トランス磁心の
製造方法を提供することを目的とする。
製造方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】このような目的は、下記
（１）〜（２）のいずれかの構成により達成される。 （１） ＭｎＯ、ＺｎＯおよびＦｅ2 Ｏ3 を主成分とす
るフェライト焼結体から形成された電源用トランス磁心
を製造するにあたり、前記フェライト焼結体の平均結晶
粒径を５μｍ以下、結晶粒径が１０μｍを超える結晶粒
子の数を結晶粒子全体の３％以下に規制して、８０℃、
１０００kHz 、５０mTでの損失が４１０mW/cm3以下であ
る動作周波数５００kHz 以上で使用される電源用トラン
ス磁心を得る電源用トランス磁心の製造方法。 （２） １０μm を超える結晶粒子の面積を全体の１５
％以下に規制する上記（１）の電源用トランス磁心の製
造方法。
（１）〜（２）のいずれかの構成により達成される。 （１） ＭｎＯ、ＺｎＯおよびＦｅ2 Ｏ3 を主成分とす
るフェライト焼結体から形成された電源用トランス磁心
を製造するにあたり、前記フェライト焼結体の平均結晶
粒径を５μｍ以下、結晶粒径が１０μｍを超える結晶粒
子の数を結晶粒子全体の３％以下に規制して、８０℃、
１０００kHz 、５０mTでの損失が４１０mW/cm3以下であ
る動作周波数５００kHz 以上で使用される電源用トラン
ス磁心を得る電源用トランス磁心の製造方法。 （２） １０μm を超える結晶粒子の面積を全体の１５
％以下に規制する上記（１）の電源用トランス磁心の製
造方法。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の具体的構成を、詳
細に説明する。本発明のフェライト焼結体はＭｎＯ、Ｚ
ｎＯおよびＦｅ2 Ｏ3 を主成分とするＭｎ−Ｚｎ系フェ
ライトであり、その組成比に特に制限はなく、上記のよ
うな平均結晶粒径および粒径分布を有すれば本発明の効
果は実現する。
細に説明する。本発明のフェライト焼結体はＭｎＯ、Ｚ
ｎＯおよびＦｅ2 Ｏ3 を主成分とするＭｎ−Ｚｎ系フェ
ライトであり、その組成比に特に制限はなく、上記のよ
うな平均結晶粒径および粒径分布を有すれば本発明の効
果は実現する。
【００１０】しかし、より低損失のフェライト焼結体を
得るためには、上記の副成分を少なくとも１種、好まし
くは全て含有することが好ましい。
得るためには、上記の副成分を少なくとも１種、好まし
くは全て含有することが好ましい。
【００１１】これらの副成分は、下記の範囲で含有され
ることが好ましい。
ることが好ましい。
【００１２】 ５００ｐｐｍ≦ＴｉＯ2 ≦６０００ｐｐｍ １００ｐｐｍ≦Ｔａ2 Ｏ5 ≦２０００ｐｐｍ １５０ｐｐｍ≦ＳｉＯ2 ≦２７０ｐｐｍ ５００ｐｐｍ≦ＣａＯ≦２０００ｐｐｍ 副成分の含有量の限定理由は、以下のとおりである。
【００１３】ＴｉＯ2 が上記範囲未満となると、損失が
増加する。
増加する。
【００１４】また、フェライト焼結体を電源用フェライ
トとして用いる場合、発熱を伴なうが、ＴｉＯ2 が上記
範囲未満となると損失の温度特性曲線が高温側にシフト
しすぎ、実用的な温度域において低損失なものが得られ
ない。
トとして用いる場合、発熱を伴なうが、ＴｉＯ2 が上記
範囲未満となると損失の温度特性曲線が高温側にシフト
しすぎ、実用的な温度域において低損失なものが得られ
ない。
【００１５】ＴｉＯ2 が上記範囲を超えると、損失は減
少するが、損失の温度特性の曲線が低温側にシフトし、
発熱を伴なう電源用フェライトとしては好ましくない。
少するが、損失の温度特性の曲線が低温側にシフトし、
発熱を伴なう電源用フェライトとしては好ましくない。
【００１６】Ｔａ2 Ｏ5 が上記範囲を外れると、損失が
増加する。
増加する。
【００１７】ＳｉＯ2 が上記範囲未満となると、比抵抗
が低下してＱが悪化する。
が低下してＱが悪化する。
【００１８】ＳｉＯ2 が上記範囲を超えると、損失が増
加する他、透磁率が減少してしまう。
加する他、透磁率が減少してしまう。
【００１９】なお、ＳｉＯ2 は主成分の原料に不純物と
して１００ｐｐｍ程度含まれている場合がある。
して１００ｐｐｍ程度含まれている場合がある。
【００２０】この場合、仮焼成後に添加するＳｉＯ2 量
をその分だけ減じ、焼結後に上記範囲のＳｉＯ2 が含有
されるようにすることが好ましい。
をその分だけ減じ、焼結後に上記範囲のＳｉＯ2 が含有
されるようにすることが好ましい。
【００２１】ＣａＯが上記範囲未満であると、結晶粒界
が薄くなり、渦電流損が増加する。
が薄くなり、渦電流損が増加する。
【００２２】ＣａＯが上記範囲を超えると、損失が増加
する。
する。
【００２３】なお、本発明のフェライト焼結体にＣａＯ
が含有される場合、結晶粒子中のＣａは、下記のような
分布にて存在することが好ましい。
が含有される場合、結晶粒子中のＣａは、下記のような
分布にて存在することが好ましい。
【００２４】すなわち、イオンミリングを行ないながら
オージェ分析を行なうか、あるいはイオンミリングを間
欠的に行ない各イオンミリング後にオージェ分析を行な
いＣａ含有量プロファイルを測定したとき、Ｃａ含有量
はピークに向けて漸増あるいはピークから漸減するが、
このときＣａ含有量がピークに対し半減したときのピー
クからの距離が５〜１０A であることが好ましい。な
お、Ｃａ含有量のピークは、結晶粒界と一致するものと
考えられる。
オージェ分析を行なうか、あるいはイオンミリングを間
欠的に行ない各イオンミリング後にオージェ分析を行な
いＣａ含有量プロファイルを測定したとき、Ｃａ含有量
はピークに向けて漸増あるいはピークから漸減するが、
このときＣａ含有量がピークに対し半減したときのピー
クからの距離が５〜１０A であることが好ましい。な
お、Ｃａ含有量のピークは、結晶粒界と一致するものと
考えられる。
【００２５】このようなＣａ分布を有することにより、
損失はなお一層低いものとなる。
損失はなお一層低いものとなる。
【００２６】なお、主成分であるＭｎＯ、ＺｎＯおよび
Ｆｅ2 Ｏ3 の含有量は、 ３１．１モル％≦ＭｎＯ≦４３．８モル％ ４．０モル％≦ＺｎＯ≦１３．５モル％ ５２．２モル％≦Ｆｅ2 Ｏ3 ≦５５．４モル％であるこ
とが好ましい。
Ｆｅ2 Ｏ3 の含有量は、 ３１．１モル％≦ＭｎＯ≦４３．８モル％ ４．０モル％≦ＺｎＯ≦１３．５モル％ ５２．２モル％≦Ｆｅ2 Ｏ3 ≦５５．４モル％であるこ
とが好ましい。
【００２７】フェライト焼結体の組成は、化学分析ある
いは蛍光Ｘ線分析等により測定することができる。
いは蛍光Ｘ線分析等により測定することができる。
【００２８】本発明のフェライト焼結体は、平均結晶粒
径が５μｍ以下であり、結晶粒径が１０μｍを超える結
晶粒子の数が結晶粒子全体の３％以下とされる。
径が５μｍ以下であり、結晶粒径が１０μｍを超える結
晶粒子の数が結晶粒子全体の３％以下とされる。
【００２９】平均結晶粒径が５μｍを超えると、損失が
増大する。
増大する。
【００３０】結晶粒径が１０μｍを超える結晶粒子の数
が結晶粒子全体の３％を超えても、損失が増大する。
が結晶粒子全体の３％を超えても、損失が増大する。
【００３１】この場合の平均結晶粒径は、以下のように
規定する。
規定する。
【００３２】まず、フェライト焼結体の断面に現われる
結晶粒子の断面積の平均、すなわち、結晶粒子１個あた
りの断面積を求める。
結晶粒子の断面積の平均、すなわち、結晶粒子１個あた
りの断面積を求める。
【００３３】次に、この断面積と同じ面積の大円を与え
る球の直径を求める。本発明では、この値を平均結晶粒
径とする。
る球の直径を求める。本発明では、この値を平均結晶粒
径とする。
【００３４】また、１０μｍを超える結晶粒径を有する
結晶粒子とは、フェライト焼結体の断面に現われる結晶
粒子の断面の長径が１０μｍを超えるものとする。
結晶粒子とは、フェライト焼結体の断面に現われる結晶
粒子の断面の長径が１０μｍを超えるものとする。
【００３５】このような測定は、例えば、フェライト焼
結体を鏡面研磨後、塩酸等によりエッチングし、これを
５００〜１０００倍程度の走査型電子顕微鏡により撮影
して得られた写真を用い、少なくとも面積が２５００μ
ｍ2 以上の範囲について測定することにより行なえばよ
い。
結体を鏡面研磨後、塩酸等によりエッチングし、これを
５００〜１０００倍程度の走査型電子顕微鏡により撮影
して得られた写真を用い、少なくとも面積が２５００μ
ｍ2 以上の範囲について測定することにより行なえばよ
い。
【００３６】なお、さらに低損失のフェライト焼結体を
得るためには、上記の平均結晶粒径および結晶粒径分布
の他、下記のような結晶粒径分布を有することが好まし
い。
得るためには、上記の平均結晶粒径および結晶粒径分布
の他、下記のような結晶粒径分布を有することが好まし
い。
【００３７】すなわち、上記の測定法を用いたとき、１
０μｍ以上の結晶粒径を有する結晶粒子の面積が全体の
面積に対し１５％以下であることが好ましく、また、最
大結晶粒径が１５μｍを超えないことが好ましい。この
場合の結晶粒径も、上記と同様に結晶粒子の断面長径で
ある。
０μｍ以上の結晶粒径を有する結晶粒子の面積が全体の
面積に対し１５％以下であることが好ましく、また、最
大結晶粒径が１５μｍを超えないことが好ましい。この
場合の結晶粒径も、上記と同様に結晶粒子の断面長径で
ある。
【００３８】このようなフェライト焼結体は、公知のフ
ェライト焼結法により得られるが、上記のような平均結
晶粒径および結晶粒径分布を容易に得るためには、以下
に示す方法により製造されることが好ましい。
ェライト焼結法により得られるが、上記のような平均結
晶粒径および結晶粒径分布を容易に得るためには、以下
に示す方法により製造されることが好ましい。
【００３９】まず、好ましくは特公昭４７−１１５５０
号公報等に記載されている噴霧焙焼により製造されたＦ
ｅ2 Ｏ3 とＭｎ2 Ｏ3 との混合粉末にＺｎＯを加え、ボ
ールミル等により混合粉砕する。粉砕後の平均一次粒子
径は、０．８〜１．０μｍ程度であることが好ましい。
号公報等に記載されている噴霧焙焼により製造されたＦ
ｅ2 Ｏ3 とＭｎ2 Ｏ3 との混合粉末にＺｎＯを加え、ボ
ールミル等により混合粉砕する。粉砕後の平均一次粒子
径は、０．８〜１．０μｍ程度であることが好ましい。
【００４０】なお、上記の副成分を添加する場合、添加
は混合粉砕の前に行なうことが好ましい。
は混合粉砕の前に行なうことが好ましい。
【００４１】粉砕後の粉末を乾燥した後、成形する。
【００４２】この成形体を焼結する。焼結温度は、焼結
時の雰囲気にもよるが、１１５０〜１２５０℃であるこ
とが好ましい。また、焼結時の雰囲気は、酸素を１．０
〜３．０％含む窒素雰囲気であることが好ましい。焼結
時間は、３〜４時間であることが好ましい。また、焼結
温度までの昇温速度は１００〜２００℃／時間、焼結温
度からの降温速度は１５０〜２００℃／時間であること
が好ましい。そして、降温時には、スピネル相平衡を維
持するように、温度降下に伴なって雰囲気制御を行なう
ことが好ましい。
時の雰囲気にもよるが、１１５０〜１２５０℃であるこ
とが好ましい。また、焼結時の雰囲気は、酸素を１．０
〜３．０％含む窒素雰囲気であることが好ましい。焼結
時間は、３〜４時間であることが好ましい。また、焼結
温度までの昇温速度は１００〜２００℃／時間、焼結温
度からの降温速度は１５０〜２００℃／時間であること
が好ましい。そして、降温時には、スピネル相平衡を維
持するように、温度降下に伴なって雰囲気制御を行なう
ことが好ましい。
【００４３】以上に説明した本発明のフェライト焼結体
はスイッチング電源用トランス磁心等に好適に用いられ
るが、特に、動作周波数５００ｋＨｚ〜１０００ｋＨｚ
程度、磁束密度２０〜１００ｍＴ程度、温度６０〜１２
０℃程度にて使用されるパワートランス用磁心に用い
て、低損失特性が効果的に実現する。
はスイッチング電源用トランス磁心等に好適に用いられ
るが、特に、動作周波数５００ｋＨｚ〜１０００ｋＨｚ
程度、磁束密度２０〜１００ｍＴ程度、温度６０〜１２
０℃程度にて使用されるパワートランス用磁心に用い
て、低損失特性が効果的に実現する。
【００４４】
【実施例】以下、本発明の具体的実施例を挙げ、本発明
をさらに詳細に説明する。 ［実施例１］噴霧焙焼によりＦｅ2 Ｏ3 とＭｎ2 Ｏ3 と
の混合粉末を製造し、これにＺｎＯと副成分としてＴｉ
Ｏ2 、Ｔａ2 Ｏ5 、ＳｉＯ2 およびＣａＯを加え、ボー
ルミルにより混合粉砕した。粉砕後の平均一次粒子径
は、０．８５μｍであった。
をさらに詳細に説明する。 ［実施例１］噴霧焙焼によりＦｅ2 Ｏ3 とＭｎ2 Ｏ3 と
の混合粉末を製造し、これにＺｎＯと副成分としてＴｉ
Ｏ2 、Ｔａ2 Ｏ5 、ＳｉＯ2 およびＣａＯを加え、ボー
ルミルにより混合粉砕した。粉砕後の平均一次粒子径
は、０．８５μｍであった。
【００４５】粉砕後の粉末を乾燥した後、成形した。
【００４６】この成形体を、酸素を２．０％含む窒素雰
囲気で焼結温度１２００℃にて焼結した。焼結時間は、
３時間とした。また、焼結温度までの昇温速度は、空気
中にて１００℃／時間、焼結温度からの降温速度は１５
０℃／時間とした。
囲気で焼結温度１２００℃にて焼結した。焼結時間は、
３時間とした。また、焼結温度までの昇温速度は、空気
中にて１００℃／時間、焼結温度からの降温速度は１５
０℃／時間とした。
【００４７】このようにして得られたフェライト焼結体
の組成を蛍光Ｘ線分析により分析した結果、ＭｎＯ３７
モル％、ＺｎＯ９モル％、Ｆｅ2 Ｏ3 ５４モル％、Ｔｉ
Ｏ2３０００ｐｐｍ、Ｔａ2 Ｏ5 ６００ｐｐｍ、ＳｉＯ2
２００ｐｐｍ、ＣａＯ１２００ｐｐｍであった。この
ものを、サンプルＮｏ．１とした。
の組成を蛍光Ｘ線分析により分析した結果、ＭｎＯ３７
モル％、ＺｎＯ９モル％、Ｆｅ2 Ｏ3 ５４モル％、Ｔｉ
Ｏ2３０００ｐｐｍ、Ｔａ2 Ｏ5 ６００ｐｐｍ、ＳｉＯ2
２００ｐｐｍ、ＣａＯ１２００ｐｐｍであった。この
ものを、サンプルＮｏ．１とした。
【００４８】なお、サンプルの形状は、外形２０ｍｍ、
内径１０ｍｍ、高さ５ｍｍのトロイダル状とした。
内径１０ｍｍ、高さ５ｍｍのトロイダル状とした。
【００４９】次に、焼結条件を変えて、サンプルＮｏ．
１と同一の組成で種々の平均結晶粒径および結晶粒径分
布を有するフェライト焼結体を作製した（サンプルＮ
ｏ．２〜７）。各サンプルの焼結条件を、表１に示す。
１と同一の組成で種々の平均結晶粒径および結晶粒径分
布を有するフェライト焼結体を作製した（サンプルＮ
ｏ．２〜７）。各サンプルの焼結条件を、表１に示す。
【００５０】サンプルＮｏ．１およびサンプルＮｏ．５
のフェライト焼結体を鏡面研磨後、塩酸によりエッチン
グし、研磨面を７５０倍の走査型電子顕微鏡により撮影
した写真を、それぞれ図１および図２に示す。これらの
サンプルおよび他のサンプルの平均結晶粒径（ｄ）、１
０μｍを超える結晶粒径をもつ結晶粒子の数の結晶粒子
全体に占める割合（Ｎ10）、１０μｍを超える結晶粒径
をもつ結晶粒子の全面積に対する面積比（Ｓ10）および
最大結晶粒径（１５μｍを超えている結晶粒子が存在す
る場合は○、存在しない場合は×で示す）を、表１に示
す。
のフェライト焼結体を鏡面研磨後、塩酸によりエッチン
グし、研磨面を７５０倍の走査型電子顕微鏡により撮影
した写真を、それぞれ図１および図２に示す。これらの
サンプルおよび他のサンプルの平均結晶粒径（ｄ）、１
０μｍを超える結晶粒径をもつ結晶粒子の数の結晶粒子
全体に占める割合（Ｎ10）、１０μｍを超える結晶粒径
をもつ結晶粒子の全面積に対する面積比（Ｓ10）および
最大結晶粒径（１５μｍを超えている結晶粒子が存在す
る場合は○、存在しない場合は×で示す）を、表１に示
す。
【００５１】なお、平均結晶粒径および結晶粒径分布の
算出は、下記のようにして行なった。
算出は、下記のようにして行なった。
【００５２】まず、上記のようにして得られた写真上に
５０μｍ×５０μｍの正方形の区画をとり、この区画中
に存在する結晶粒子の数を算定した。ただし、区画の境
界に存在する結晶粒子は、１／２個として数えた。この
数をｎとし、下記式により平均結晶粒径ｄを算出した。
５０μｍ×５０μｍの正方形の区画をとり、この区画中
に存在する結晶粒子の数を算定した。ただし、区画の境
界に存在する結晶粒子は、１／２個として数えた。この
数をｎとし、下記式により平均結晶粒径ｄを算出した。
【００５３】
【数１】
【００５４】また、Ｎ10、Ｓ10および最大結晶粒径算出
には、結晶粒子の長径を用いた。
には、結晶粒子の長径を用いた。
【００５５】Ｓ10は、１０μｍを超える結晶粒径を有す
る結晶粒子のうち、結晶粒径が最大のものと最小のもの
との平均値を算出し、この値を直径とする円の面積を求
め、この面積に１０μｍを超える結晶粒径を有する結晶
粒子の総数を乗じ、これにより得られた面積の全面積に
対する割合を計算して求めた。
る結晶粒子のうち、結晶粒径が最大のものと最小のもの
との平均値を算出し、この値を直径とする円の面積を求
め、この面積に１０μｍを超える結晶粒径を有する結晶
粒子の総数を乗じ、これにより得られた面積の全面積に
対する割合を計算して求めた。
【００５６】これらのサンプルについて、下記表１に示
す周波数（ｆ）および磁束密度（Ｂ）にて電力損失の測
定を行なった。なお、測定時のサンプルの温度は、８０
℃であった。結果を表１に示す。
す周波数（ｆ）および磁束密度（Ｂ）にて電力損失の測
定を行なった。なお、測定時のサンプルの温度は、８０
℃であった。結果を表１に示す。
【００５７】
【表１】
【００５８】［実施例２］組成が、ＭｎＯ３７モル％、
ＺｎＯ１０モル％、Ｆｅ2 Ｏ3 ５３モル％であり、平均
結晶粒径および結晶粒径分布が上記サンプルＮｏ．１〜
７と同等のフェライト焼結体サンプルを、実施例１に準
じて作製した。これらのサンプルについて実施例１と同
様な測定を行なったところ、平均結晶粒径および結晶粒
径分布に依存した電力損失特性がみられ、これは実施例
１の各サンプルにおける平均結晶粒径および結晶粒径分
布に依存した電力損失特性と同等のものであった。
ＺｎＯ１０モル％、Ｆｅ2 Ｏ3 ５３モル％であり、平均
結晶粒径および結晶粒径分布が上記サンプルＮｏ．１〜
７と同等のフェライト焼結体サンプルを、実施例１に準
じて作製した。これらのサンプルについて実施例１と同
様な測定を行なったところ、平均結晶粒径および結晶粒
径分布に依存した電力損失特性がみられ、これは実施例
１の各サンプルにおける平均結晶粒径および結晶粒径分
布に依存した電力損失特性と同等のものであった。
【００５９】［実施例３］実施例１にて得られたサンプ
ルＮｏ．１および５のフェライト焼結体のＣａ含有量プ
ロファイルを、イオンミリングを行ないながらオージェ
分析することにより測定した。結果を図２に示す。な
お、図２において縦軸はＣａ含有量、横軸はＣａ含有量
のピークを示す位置からの距離を示す。
ルＮｏ．１および５のフェライト焼結体のＣａ含有量プ
ロファイルを、イオンミリングを行ないながらオージェ
分析することにより測定した。結果を図２に示す。な
お、図２において縦軸はＣａ含有量、横軸はＣａ含有量
のピークを示す位置からの距離を示す。
【００６０】
【発明の効果】本発明によって得られる電源用トランス
磁心のフェライト焼結体は、所定の平均結晶粒径および
結晶粒径分布を有するため損失が低いものである。
磁心のフェライト焼結体は、所定の平均結晶粒径および
結晶粒径分布を有するため損失が低いものである。
【００６１】また、本発明によって得られる電源用トラ
ンス磁心のフェライト焼結体が、所定の副成分を含有す
る場合、損失はなお一層低いものとなる。
ンス磁心のフェライト焼結体が、所定の副成分を含有す
る場合、損失はなお一層低いものとなる。
【図面の簡単な説明】
【図１】フェライト焼結体の結晶粒子を示す図面代用写
真である。
真である。
【図２】フェライト焼結体の結晶粒子を示す図面代用写
真である。
真である。
【図３】フェライト焼結体のＣａ含有量プロファイルで
ある。
ある。
Claims (2)
- 【請求項１】 ＭｎＯ、ＺｎＯおよびＦｅ2 Ｏ3 を主成
分とするフェライト焼結体から形成された電源用トラン
ス磁心を製造するにあたり、 前記フェライト焼結体の平均結晶粒径を５μｍ以下、結
晶粒径が１０μｍを超える結晶粒子の数を結晶粒子全体
の３％以下に規制して、 ８０℃、１０００kHz 、５０mTでの損失が４１０mW/cm3
以下である動作周波数５００kHz 以上で使用される電源
用トランス磁心を得る電源用トランス磁心の製造方法。 - 【請求項２】 １０μm を超える結晶粒子の面積を全体
の１５％以下に規制する請求項１の電源用トランス磁心
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9303787A JP3054393B2 (ja) | 1997-10-17 | 1997-10-17 | 電源用トランス磁心の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9303787A JP3054393B2 (ja) | 1997-10-17 | 1997-10-17 | 電源用トランス磁心の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63049213A Division JP2844337B2 (ja) | 1988-03-02 | 1988-03-02 | 電源用トランス磁心 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10284316A true JPH10284316A (ja) | 1998-10-23 |
| JP3054393B2 JP3054393B2 (ja) | 2000-06-19 |
Family
ID=17925293
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9303787A Expired - Fee Related JP3054393B2 (ja) | 1997-10-17 | 1997-10-17 | 電源用トランス磁心の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3054393B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017119908A (ja) * | 2015-12-24 | 2017-07-06 | 株式会社デンソー | 圧粉磁心用粉末およびその製造方法ならびに圧粉磁心およびその製造方法 |
-
1997
- 1997-10-17 JP JP9303787A patent/JP3054393B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017119908A (ja) * | 2015-12-24 | 2017-07-06 | 株式会社デンソー | 圧粉磁心用粉末およびその製造方法ならびに圧粉磁心およびその製造方法 |
| US10832840B2 (en) | 2015-12-24 | 2020-11-10 | Denso Corporation | Powder for dust cores, method for producing same, dust core and method for producing dust core |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3054393B2 (ja) | 2000-06-19 |
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