JPH10280147A - 被覆硬質部材 - Google Patents
被覆硬質部材Info
- Publication number
- JPH10280147A JPH10280147A JP10669997A JP10669997A JPH10280147A JP H10280147 A JPH10280147 A JP H10280147A JP 10669997 A JP10669997 A JP 10669997A JP 10669997 A JP10669997 A JP 10669997A JP H10280147 A JPH10280147 A JP H10280147A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coating
- thickness
- wear
- film
- layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 被覆硬質部材に於いて、アルミナ層自体の耐
摩耗性、特に耐クレーター摩耗性、耐アブレシブ摩耗性
を改善し、超寿命な切削工具を提供することを目的とす
る。 【構成】 基体表面にＴｉとＡｌからなる２元系の炭化
物、窒化物、酸化物及びそれらの固溶体又は混合体を被
覆してなる化学蒸着膜を少なくとも１層もうけるととも
に、全膜厚の５０％以上が前記２元系の膜であることを
特徴とする被覆硬質部材。
摩耗性、特に耐クレーター摩耗性、耐アブレシブ摩耗性
を改善し、超寿命な切削工具を提供することを目的とす
る。 【構成】 基体表面にＴｉとＡｌからなる２元系の炭化
物、窒化物、酸化物及びそれらの固溶体又は混合体を被
覆してなる化学蒸着膜を少なくとも１層もうけるととも
に、全膜厚の５０％以上が前記２元系の膜であることを
特徴とする被覆硬質部材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願発明は、アルミナを被覆した
超硬合金、特に切削工具として用いたとき、耐クレータ
ー摩耗を改善した被覆硬質部材に関する。
超硬合金、特に切削工具として用いたとき、耐クレータ
ー摩耗を改善した被覆硬質部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】被覆超硬合金工具、特にアルミナを被覆
したものは旋削用に幅広く使用されている。特に、アル
ミナ層には結晶構造よりα、κ、θ型等多数のものが存
在するが、α型・κ型が実用化されており、特開平６−
３１６７５８号にはαアルミナを被覆し、その膜厚と粒
度に関して書かれている。同号によれば、αアルミナの
緻密な微細グレン化層を少なくとも１層設けることによ
り、鋼・ステンレス鋼、鋳鉄、ダクタイル鋳鉄に対して
向上した切削性能を発揮する。また、ＰＶＤ法において
は、（ＴｉＡｌ）Ｎ膜が実用化され、ＴｉＮ等の皮膜に
対して著しく耐摩耗性を向上させた切削工具が実用化さ
れている。
したものは旋削用に幅広く使用されている。特に、アル
ミナ層には結晶構造よりα、κ、θ型等多数のものが存
在するが、α型・κ型が実用化されており、特開平６−
３１６７５８号にはαアルミナを被覆し、その膜厚と粒
度に関して書かれている。同号によれば、αアルミナの
緻密な微細グレン化層を少なくとも１層設けることによ
り、鋼・ステンレス鋼、鋳鉄、ダクタイル鋳鉄に対して
向上した切削性能を発揮する。また、ＰＶＤ法において
は、（ＴｉＡｌ）Ｎ膜が実用化され、ＴｉＮ等の皮膜に
対して著しく耐摩耗性を向上させた切削工具が実用化さ
れている。
【０００３】更に、J Vac Sci Tech A(4)6 1986、A.S.Ga
tes著「Composite,structure,andwear resistance of T
iAlOC coatings deposited by Chemical Vapor Deposit
ion」によれば、ＴｉwＡｌxＯvＣzの膜をＣＶＤ法によ
りＴｉＣ膜上に成膜し、膜中のＡｌ含有量を３〜５８％
にし、切削工具として用いた例が開示されている。
tes著「Composite,structure,andwear resistance of T
iAlOC coatings deposited by Chemical Vapor Deposit
ion」によれば、ＴｉwＡｌxＯvＣzの膜をＣＶＤ法によ
りＴｉＣ膜上に成膜し、膜中のＡｌ含有量を３〜５８％
にし、切削工具として用いた例が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、アルミナ層自
体の耐摩耗性、特に耐クレーター摩耗性、耐アブレシブ
摩耗性を改善するため、まず、摩耗メカニズムを考えた
場合、アルミナ層は酸化物であるため切削時の高い温度
域に於いても硬さ低下が少なく、ある程度までは持ちこ
たえるが、アルミナ層がブレークされた後では、その下
のＴｉＣやＴｉＣＮ等が摩耗するがアルミナに比較し耐
酸化性は劣るため急速に摩耗が進行する。ＴｉＣやＴｉ
ＣＮ等の膜質の耐酸化性を向上させることは不可能であ
った。Ｔｉ化合物はその硬さの高い特徴を生かして膜に
利用されているが、切削温度前後の高温域ではアルミナ
膜よりも硬さが低く、また酸化性雰囲気にさらされるた
め、より摩耗の進行が早いという問題があった。
体の耐摩耗性、特に耐クレーター摩耗性、耐アブレシブ
摩耗性を改善するため、まず、摩耗メカニズムを考えた
場合、アルミナ層は酸化物であるため切削時の高い温度
域に於いても硬さ低下が少なく、ある程度までは持ちこ
たえるが、アルミナ層がブレークされた後では、その下
のＴｉＣやＴｉＣＮ等が摩耗するがアルミナに比較し耐
酸化性は劣るため急速に摩耗が進行する。ＴｉＣやＴｉ
ＣＮ等の膜質の耐酸化性を向上させることは不可能であ
った。Ｔｉ化合物はその硬さの高い特徴を生かして膜に
利用されているが、切削温度前後の高温域ではアルミナ
膜よりも硬さが低く、また酸化性雰囲気にさらされるた
め、より摩耗の進行が早いという問題があった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本願発明は、上記課題を
解決するため、アルミナ層同様の耐酸化性に優れる特徴
をＴｉ系皮膜に備えさせ、切削時にも酸化の進行を抑え
て耐摩耗性を向上させることにより解決したものであ
り、基体表面にＴｉとＡｌからなる金属元素が２元系の
炭化物、窒化物、酸化物及びそれらの固溶体又は混合体
を被覆してなる化学蒸着皮膜を少なくとも１層もうける
とともに、全膜厚の５０％以上が前記２元系の膜である
ことを特徴とする被覆硬質部材であり、前記全膜厚の２
５％未満は周期律表４ａ、５ａ、６ａ族の炭化物、窒化
物、炭窒化物のうち１種または２種から選ばれる層を１
層以上、又は、Ａｌの酸化物からなる１層以上の皮膜で
あることを特徴とする被覆硬質部材である。
解決するため、アルミナ層同様の耐酸化性に優れる特徴
をＴｉ系皮膜に備えさせ、切削時にも酸化の進行を抑え
て耐摩耗性を向上させることにより解決したものであ
り、基体表面にＴｉとＡｌからなる金属元素が２元系の
炭化物、窒化物、酸化物及びそれらの固溶体又は混合体
を被覆してなる化学蒸着皮膜を少なくとも１層もうける
とともに、全膜厚の５０％以上が前記２元系の膜である
ことを特徴とする被覆硬質部材であり、前記全膜厚の２
５％未満は周期律表４ａ、５ａ、６ａ族の炭化物、窒化
物、炭窒化物のうち１種または２種から選ばれる層を１
層以上、又は、Ａｌの酸化物からなる１層以上の皮膜で
あることを特徴とする被覆硬質部材である。
【０００６】
【作用】まず、被覆硬質部材の膜としては、ＴｉとＡｌ
を様々に組み合わせた皮膜を用いる。すなわち、ハロゲ
ン化チタン、ハロゲン化アルミ、メタン系ガス、窒素ガ
ス、２酸化炭素系ガス、アセトニトリル系等のガス反応
させＴｉＡｌＣＮＯ等の炭化物、窒化物、酸化物及びそ
れらの固溶体又は混合体を被覆する。Ｔｉ系皮膜の特徴
を出す場合には、蒸着ガス系のハロゲン化チタンの量を
減少させ、ハロゲン化アルミを少量流して蒸着し、Ｔｉ
化合物中にＡｌとの複化合物を形成させて、この複化合
物の皮膜を設ける。Ａｌ系皮膜の特徴を出す場合には、
蒸着ガス系のハロゲン化チタンの量を少量とし、ハロゲ
ン化アルミを流して蒸着し、Ａｌ化合物中にＴｉとの複
化合物を形成させて、この複化合物の皮膜を設ける。
を様々に組み合わせた皮膜を用いる。すなわち、ハロゲ
ン化チタン、ハロゲン化アルミ、メタン系ガス、窒素ガ
ス、２酸化炭素系ガス、アセトニトリル系等のガス反応
させＴｉＡｌＣＮＯ等の炭化物、窒化物、酸化物及びそ
れらの固溶体又は混合体を被覆する。Ｔｉ系皮膜の特徴
を出す場合には、蒸着ガス系のハロゲン化チタンの量を
減少させ、ハロゲン化アルミを少量流して蒸着し、Ｔｉ
化合物中にＡｌとの複化合物を形成させて、この複化合
物の皮膜を設ける。Ａｌ系皮膜の特徴を出す場合には、
蒸着ガス系のハロゲン化チタンの量を少量とし、ハロゲ
ン化アルミを流して蒸着し、Ａｌ化合物中にＴｉとの複
化合物を形成させて、この複化合物の皮膜を設ける。
【０００７】Ｔｉ化合物中にＡｌを少量含有させると、
Ｔｉ化合物の特徴である粒子形状、例えば柱状、粒状等
の特長を生かしたまま、それらの粒界にアルミがより多
く分散するようになり、Ｔｉ化合物膜質の耐摩耗性等の
特徴を生かしたまま、耐酸化性を向上させることがで
き、更に切刃として切削熱の影響による酸化反応に対し
て、アルミナの特徴である優れた耐酸化性により酸化を
防止することができる。２元系の膜厚を全膜厚の５０％
以上としたのは、摩耗が進行していく状況下で最大限厚
くもうけたほうが各膜での耐酸化性を向上することがで
き、アルミナ層の膜厚を含めれば７５％以上が好まし
い。超硬合金等を基体とする場合には、アルミナを含有
する皮膜は、基体−皮膜間の密着性を劣化させるため、
密着性を確保するために基体と接触する膜質として周期
律表４ａ、５ａ、６ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物の
うち１種または２種から選ばれる層を１層以上もうけ、
蒸着時に基体を保護する。また、皮膜の最表面は装飾の
ため、特に金色、紫色等の色調を用いる場合には、２元
系とすると色調が異なってしまうため、特にＴｉＮやＴ
ｉＣＮ等の周期律表４ａ、５ａ、６ａ族の炭化物、窒化
物、炭窒化物のうち１種または２種から選ばれる層を１
層以上薄くもうけるとよい。上記皮膜は、最低限の厚み
でよいが、基体側で０．５〜２ミクロン、表面側でも同
様な膜厚とすることが好ましい。また、アルミナ層は前
記全膜厚の２５％未満ととしたが、耐酸化性を含めＴｉ
化合物を含まずにＡｌの酸化物からのみなる層とするこ
とにより、バリアーとしての特徴をより発揮させること
ができ、また複数の箇所にもうけてもよい。以下、実施
例に基づき具体的に説明する。
Ｔｉ化合物の特徴である粒子形状、例えば柱状、粒状等
の特長を生かしたまま、それらの粒界にアルミがより多
く分散するようになり、Ｔｉ化合物膜質の耐摩耗性等の
特徴を生かしたまま、耐酸化性を向上させることがで
き、更に切刃として切削熱の影響による酸化反応に対し
て、アルミナの特徴である優れた耐酸化性により酸化を
防止することができる。２元系の膜厚を全膜厚の５０％
以上としたのは、摩耗が進行していく状況下で最大限厚
くもうけたほうが各膜での耐酸化性を向上することがで
き、アルミナ層の膜厚を含めれば７５％以上が好まし
い。超硬合金等を基体とする場合には、アルミナを含有
する皮膜は、基体−皮膜間の密着性を劣化させるため、
密着性を確保するために基体と接触する膜質として周期
律表４ａ、５ａ、６ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物の
うち１種または２種から選ばれる層を１層以上もうけ、
蒸着時に基体を保護する。また、皮膜の最表面は装飾の
ため、特に金色、紫色等の色調を用いる場合には、２元
系とすると色調が異なってしまうため、特にＴｉＮやＴ
ｉＣＮ等の周期律表４ａ、５ａ、６ａ族の炭化物、窒化
物、炭窒化物のうち１種または２種から選ばれる層を１
層以上薄くもうけるとよい。上記皮膜は、最低限の厚み
でよいが、基体側で０．５〜２ミクロン、表面側でも同
様な膜厚とすることが好ましい。また、アルミナ層は前
記全膜厚の２５％未満ととしたが、耐酸化性を含めＴｉ
化合物を含まずにＡｌの酸化物からのみなる層とするこ
とにより、バリアーとしての特徴をより発揮させること
ができ、また複数の箇所にもうけてもよい。以下、実施
例に基づき具体的に説明する。
【０００８】
【実施例】市販のＷＣ粉末（平均粒度４μｍ）、ＴｉＣ
Ｎ粉末（平均粒度１μｍ）、ＴａＣ粉末（同１.２μ
ｍ）、Ｃｏ粉末（同１μｍ）を用意し、これらを切削用
超硬合金Ｍ２０相当の組成に配合し、ボールミル中で湿
式粉砕、混合を行ない、乾燥処理後プレス成形した。次
に、真空中１４００℃で焼結し、所定サイズに加工した
後、アルミナ磁器反応管中でＨ2、Ｎ2、ＴｉＣｌ4混合
気流中で第１層のＴｉＮ層を被覆する。次いで、ガス系
をＴｉＣｌ4 を減じ、ＡｌＣｌ3 ガスをＴｉＣｌ4 減じ
た分流し、反応性ガスとしてＣＨ3ＣＮ ガスに代えてＴ
ｉＡｌＣＮ層を第２層として形成した。さらにガス系の
ＴｉＣｌ4、ＣＨ3ＣＮを止め、ＣＯ2、ＡｌＣｌ3混合気
流中にてアルミナを第３層として形成させた。そのチッ
プを取り出し、断面を分析した結果、第１層１μｍ、第
２層１０μｍ、第３層２μｍの膜厚が得られ、第２層中
の成分はＡｌが１０％分散し、残ＴｉのＣＮ膜となり、
結晶は柱状を呈していた。尚、比較のため、第２層でＡ
ｌを加えない以外は同一の成膜条件で、同様な層構造を
有するチップも製作した。
Ｎ粉末（平均粒度１μｍ）、ＴａＣ粉末（同１.２μ
ｍ）、Ｃｏ粉末（同１μｍ）を用意し、これらを切削用
超硬合金Ｍ２０相当の組成に配合し、ボールミル中で湿
式粉砕、混合を行ない、乾燥処理後プレス成形した。次
に、真空中１４００℃で焼結し、所定サイズに加工した
後、アルミナ磁器反応管中でＨ2、Ｎ2、ＴｉＣｌ4混合
気流中で第１層のＴｉＮ層を被覆する。次いで、ガス系
をＴｉＣｌ4 を減じ、ＡｌＣｌ3 ガスをＴｉＣｌ4 減じ
た分流し、反応性ガスとしてＣＨ3ＣＮ ガスに代えてＴ
ｉＡｌＣＮ層を第２層として形成した。さらにガス系の
ＴｉＣｌ4、ＣＨ3ＣＮを止め、ＣＯ2、ＡｌＣｌ3混合気
流中にてアルミナを第３層として形成させた。そのチッ
プを取り出し、断面を分析した結果、第１層１μｍ、第
２層１０μｍ、第３層２μｍの膜厚が得られ、第２層中
の成分はＡｌが１０％分散し、残ＴｉのＣＮ膜となり、
結晶は柱状を呈していた。尚、比較のため、第２層でＡ
ｌを加えない以外は同一の成膜条件で、同様な層構造を
有するチップも製作した。
【０００９】次に、そのチップを用いて、耐酸化性を評
価する目的で切削試験を行った。切削諸元はより酸化性
の高い状態で行うため、切削速度３００ｍ／ｍｉｎ、切
り込み量１〜２ｍｍ、送り量０．７ｍｍ／ｒｅｖで部品
加工（構造用鋼）で行い、一定個数加工後に、逃げ面摩
耗量を測定しその状態を確認した。その結果を図１に示
す。
価する目的で切削試験を行った。切削諸元はより酸化性
の高い状態で行うため、切削速度３００ｍ／ｍｉｎ、切
り込み量１〜２ｍｍ、送り量０．７ｍｍ／ｒｅｖで部品
加工（構造用鋼）で行い、一定個数加工後に、逃げ面摩
耗量を測定しその状態を確認した。その結果を図１に示
す。
【００１０】図１より、本発明例と比較例では、アルミ
ナ膜がブレークした後の摩耗カーブが異なり、本発明例
に対し比較例では傾きが大きなカーブとなり、ＴｉＡｌ
ＣＮ膜の耐酸化性・耐摩耗性がＴｉＣＮ膜の耐酸化性・
耐摩耗性より優れていることがわかる。
ナ膜がブレークした後の摩耗カーブが異なり、本発明例
に対し比較例では傾きが大きなカーブとなり、ＴｉＡｌ
ＣＮ膜の耐酸化性・耐摩耗性がＴｉＣＮ膜の耐酸化性・
耐摩耗性より優れていることがわかる。
【００１１】次いで、実施例１と同様のガス系を使用し
て、ＴｉＣｌ4、ＡｌＣｌ3の比率を変化させて、Ｔｉと
Ａｌの比率が異なるチップを制作した。これらのチップ
も実施例１同様に膜中のＡｌ量を分析した結果、Ｔｉ／
Ａｌ比の異なったものとなっていた。その製造条件及び
分析結果を表１に示す。
て、ＴｉＣｌ4、ＡｌＣｌ3の比率を変化させて、Ｔｉと
Ａｌの比率が異なるチップを制作した。これらのチップ
も実施例１同様に膜中のＡｌ量を分析した結果、Ｔｉ／
Ａｌ比の異なったものとなっていた。その製造条件及び
分析結果を表１に示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】また、層構造は第１層ＴｉＮ ２μｍ、第
２層ＴｉＡｌＣＮ ２μｍ、第３層ＴｉＡｌＣ ２μ
ｍ、第４層ＴｉＡｌＣＮ ２μｍ、第５層 Ａｌ2Ｏ3
２μｍ、第６層 ＴｉＮ ０．５μｍの膜厚とし、その
Ｔｉ／Ａｌ比と層構造を表２に示す。
２層ＴｉＡｌＣＮ ２μｍ、第３層ＴｉＡｌＣ ２μ
ｍ、第４層ＴｉＡｌＣＮ ２μｍ、第５層 Ａｌ2Ｏ3
２μｍ、第６層 ＴｉＮ ０．５μｍの膜厚とし、その
Ｔｉ／Ａｌ比と層構造を表２に示す。
【００１４】
【表２】
【００１５】次に、それらのチップを用いて実施例１同
様な切削諸元で行った結果を図２に示す。図２より、本
発明例ではＡｌ比率が高くなるに従い、アルミナ膜がブ
レークした後の摩耗カーブが異なり、その傾きが小さな
カーブとなり、ＴｉＡｌＣＮ膜の耐酸化性・耐摩耗性が
ＴｉＣＮ膜の耐酸化性・耐摩耗性より優れていることが
わかる。
様な切削諸元で行った結果を図２に示す。図２より、本
発明例ではＡｌ比率が高くなるに従い、アルミナ膜がブ
レークした後の摩耗カーブが異なり、その傾きが小さな
カーブとなり、ＴｉＡｌＣＮ膜の耐酸化性・耐摩耗性が
ＴｉＣＮ膜の耐酸化性・耐摩耗性より優れていることが
わかる。
【００１６】
【発明の効果】本発明を適用することにより、従来アル
ミナ層のみであった耐酸化性に優れた膜をＴｉ中にＡｌ
を分散させることにより耐酸化性、耐摩耗性に優れた膜
をより厚くし切削工具として用いた場合には、耐摩耗性
に優れた膜とすることができ、またＴｉとＡｌを複化合
物とすることにより両者の特性をより生かすことができ
る。
ミナ層のみであった耐酸化性に優れた膜をＴｉ中にＡｌ
を分散させることにより耐酸化性、耐摩耗性に優れた膜
をより厚くし切削工具として用いた場合には、耐摩耗性
に優れた膜とすることができ、またＴｉとＡｌを複化合
物とすることにより両者の特性をより生かすことができ
る。
【図１】図１は、加工個数−逃げ面摩耗量の関係を示
す。
す。
【図２】図２は、加工個数−逃げ面摩耗量の関係を示
す。
す。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年５月２８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】発明の名称
【補正方法】変更
【補正内容】
【発明の名称】 被覆硬質部材
Claims (3)
- 【請求項１】 基体表面にＴｉとＡｌからなる金属元素
が２元系の炭化物、窒化物、酸化物及びそれらの固溶体
又は混合体を被覆してなる化学蒸着膜を少なくとも１層
もうけるとともに、全膜厚の５０％以上が該化学蒸着膜
であることを特徴とする被覆硬質部材。 - 【請求項２】 前記全膜厚の２５％未満は周期律表４
ａ、５ａ、６ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物のうち１
種または２種から選ばれる層を１層以上被覆したことを
特徴とする請求項１記載の被覆硬質部材。 - 【請求項３】 前記全膜厚の２５％未満はＡｌの酸化物
からなることを特徴とする請求項１乃至２記載の被覆硬
質部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10669997A JPH10280147A (ja) | 1997-04-09 | 1997-04-09 | 被覆硬質部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10669997A JPH10280147A (ja) | 1997-04-09 | 1997-04-09 | 被覆硬質部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10280147A true JPH10280147A (ja) | 1998-10-20 |
Family
ID=14440271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10669997A Pending JPH10280147A (ja) | 1997-04-09 | 1997-04-09 | 被覆硬質部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10280147A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004506525A (ja) * | 2000-08-11 | 2004-03-04 | ケンナメタル インコーポレイテッド | クロム含有セメンテッドタングステンカーバイド体 |
| CN100460114C (zh) * | 2000-12-28 | 2009-02-11 | 株式会社神户制钢所 | 切削工具用硬质被膜、硬质被膜覆盖的切削工具、硬质被膜的制造方法及硬质被膜形成用靶 |
-
1997
- 1997-04-09 JP JP10669997A patent/JPH10280147A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004506525A (ja) * | 2000-08-11 | 2004-03-04 | ケンナメタル インコーポレイテッド | クロム含有セメンテッドタングステンカーバイド体 |
| CN100460114C (zh) * | 2000-12-28 | 2009-02-11 | 株式会社神户制钢所 | 切削工具用硬质被膜、硬质被膜覆盖的切削工具、硬质被膜的制造方法及硬质被膜形成用靶 |
| CN101509120A (zh) * | 2000-12-28 | 2009-08-19 | 株式会社神户制钢所 | 切削工具用硬质被膜、硬质被膜覆盖的切削工具、硬质被膜的制造方法及硬质被膜形成用靶 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5674564A (en) | Alumina-coated sintered body | |
| KR101739088B1 (ko) | 금속, 초경합금, 서멧 또는 세라믹 물질로 구성된 코팅체 및 상기 코팅체의 코팅 방법 | |
| US7923101B2 (en) | Texture-hardened alpha-alumina coated tool | |
| US5652045A (en) | Coated tungsten carbide-based cemented carbide blade member | |
| EP2276874B1 (en) | A coated cutting tool and a method of making thereof | |
| JP4832108B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP4004133B2 (ja) | 炭窒化チタン被覆工具 | |
| KR20190119088A (ko) | 금속, 초경합금, 도성합금 또는 세라믹으로 이루어지고 경질 재료로 코팅된 물품 및 이러한 물품의 제조 방법 | |
| JP2002301604A (ja) | 超硬合金又はサーメットから成る耐摩耗性部品 | |
| EP3075475A1 (en) | Cutting tool | |
| JPH068008A (ja) | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPS63192869A (ja) | 耐摩耗性物品 | |
| EP4041931A1 (en) | A coated cutting tool | |
| JPH10280148A (ja) | 被覆硬質部材 | |
| JPH10280147A (ja) | 被覆硬質部材 | |
| JPH09125249A (ja) | 被覆超硬合金工具 | |
| JP4863071B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JPH08269719A (ja) | チタンの炭窒酸化物層表面被覆切削工具の製造方法 | |
| JP3117978B2 (ja) | 耐摩耗性物品及び製造方法 | |
| JP2626779B2 (ja) | 複合コーティング付着方法 | |
| JPH08199340A (ja) | 被覆硬質合金 | |
| JPH08318406A (ja) | 被覆切削工具 | |
| JPH10263903A (ja) | 炭化チタン被覆工具 | |
| JP2974285B2 (ja) | 被覆超硬工具の製造法 | |
| WO2022244243A1 (ja) | 切削工具 |