JPH10279924A - 非石綿系ブレーキ用摩擦材 - Google Patents
非石綿系ブレーキ用摩擦材Info
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- JPH10279924A JPH10279924A JP9052097A JP9052097A JPH10279924A JP H10279924 A JPH10279924 A JP H10279924A JP 9052097 A JP9052097 A JP 9052097A JP 9052097 A JP9052097 A JP 9052097A JP H10279924 A JPH10279924 A JP H10279924A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】自動車のブレーキ装置等に使用される摩擦材の
摩擦摩耗特性の改良。 【解決手段】結合剤である熱硬化性樹脂に繊維基材，充
填材等を配合した混合物を結着成形してなる摩擦材であ
って、チタニア(TiO2 ) ，トンネル型結晶構造のチタン
酸アルカリ金属化合物(M2 Tin O 2n+1) 〔TiO 2 / M 2
O モル比≧６〕 ,またはペロブスカイト型結晶構造のチ
タン酸アルカリ土類金属(RTIO 3 ) の２種ないし３種の
結晶が分散混在した球状粒子（チタニアおよびチタン酸
アルカリ金属の結晶はアスペクト比の大きい柱状結晶形
態を有している）からなる粉末が配合されている。粉末
粒径は、約１０〜１００μｍであり、配合量は３〜５０
体積％である。
摩擦摩耗特性の改良。 【解決手段】結合剤である熱硬化性樹脂に繊維基材，充
填材等を配合した混合物を結着成形してなる摩擦材であ
って、チタニア(TiO2 ) ，トンネル型結晶構造のチタン
酸アルカリ金属化合物(M2 Tin O 2n+1) 〔TiO 2 / M 2
O モル比≧６〕 ,またはペロブスカイト型結晶構造のチ
タン酸アルカリ土類金属(RTIO 3 ) の２種ないし３種の
結晶が分散混在した球状粒子（チタニアおよびチタン酸
アルカリ金属の結晶はアスペクト比の大きい柱状結晶形
態を有している）からなる粉末が配合されている。粉末
粒径は、約１０〜１００μｍであり、配合量は３〜５０
体積％である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車，鉄道車
両，航空機，産業機械類等の制動装置におけるブレーキ
ライニング，ディスクパッド，クラッチフェーシング等
の摺動面を構成する摩擦材に関する。
両，航空機，産業機械類等の制動装置におけるブレーキ
ライニング，ディスクパッド，クラッチフェーシング等
の摺動面を構成する摩擦材に関する。
【０００２】
【従来の技術】上記制動装置の摩擦材は、樹脂結合剤
（フェノール樹脂，エポキシ樹脂等）を結合成分とし、
繊維基材，充填材等を配合した混合物を加熱・加圧下に
結着成形することにより製造される。従来より繊維基材
としてアスベストを配合した摩擦材が使用されてきた。
しかし、摩擦面の高温化に伴う摩耗損傷や、摩擦係数の
急激な低下・フェード現象を生じ易く、またアスベスト
の発がん性の問題も指摘されている。近時、アスベスト
代替品として、六チタン酸アルカリ金属（Ｍ2 Ｔｉ 6 Ｏ
13）や八チタン酸アルカリ金属（Ｍ2 Ｔｉ8 Ｏ17）
〔Ｍ: アルカリ金属〕等のトンネル型結晶構造を有する
チタン化合物粉末を配合した非石綿系摩擦材の実用化が
試みられている。そのチタン化合物として、繊維形状の
粉末に代えて球状粒子からなる粉末を、非石綿系の繊維
基材と共に配合した摩擦材も提案されている。
（フェノール樹脂，エポキシ樹脂等）を結合成分とし、
繊維基材，充填材等を配合した混合物を加熱・加圧下に
結着成形することにより製造される。従来より繊維基材
としてアスベストを配合した摩擦材が使用されてきた。
しかし、摩擦面の高温化に伴う摩耗損傷や、摩擦係数の
急激な低下・フェード現象を生じ易く、またアスベスト
の発がん性の問題も指摘されている。近時、アスベスト
代替品として、六チタン酸アルカリ金属（Ｍ2 Ｔｉ 6 Ｏ
13）や八チタン酸アルカリ金属（Ｍ2 Ｔｉ8 Ｏ17）
〔Ｍ: アルカリ金属〕等のトンネル型結晶構造を有する
チタン化合物粉末を配合した非石綿系摩擦材の実用化が
試みられている。そのチタン化合物として、繊維形状の
粉末に代えて球状粒子からなる粉末を、非石綿系の繊維
基材と共に配合した摩擦材も提案されている。
【０００３】本出願人は、既出願において、複数種のチ
タン化合物を含有する非石綿系摩擦材を提供した（特開
平8-337660号公報）。これは、チタニア（ＴｉＯ2 ），
トンネル型結晶構造のチタン酸アルカリ金属化合物（Ｍ
2 Ｔｉn Ｏ2n+1）〔Ｍは，Ｋ，Ｎａ，Ｌｉ，Ｓｒ等のア
ルカリ金属〕，ペロブスカイト型結晶構造のチタン酸ア
ルカリ土類金属化合物（ＲＴｉＯ3 ）〔Ｒは，Ｃａ，Ｂ
ａ，Ｍｇ，Ｓｒ等のアルカリ土類金属〕の２種ないし３
種の結晶粒が分散混在した混相構成を有する球状粒子か
らなる複合チタン化合物粉末を、非石綿系繊維基材と共
に配合した摩擦材である。その複合チタン化合物粉末
は、チタン酸化物（ＴｉＯ2 ），アルカリ金属酸化物
（Ｍ2 Ｏ），アルカリ土類金属酸化物（ＲＯ）を、目的
とする複合チタン化合物の結晶相構成に応じて配合した
混合物（加熱によりこれらの酸化物を生成する化合物の
混合物でもよい）を造粒処理し、適当な粒径を有する造
粒粉を形成して焼成処理することにより製造される粉末
である。
タン化合物を含有する非石綿系摩擦材を提供した（特開
平8-337660号公報）。これは、チタニア（ＴｉＯ2 ），
トンネル型結晶構造のチタン酸アルカリ金属化合物（Ｍ
2 Ｔｉn Ｏ2n+1）〔Ｍは，Ｋ，Ｎａ，Ｌｉ，Ｓｒ等のア
ルカリ金属〕，ペロブスカイト型結晶構造のチタン酸ア
ルカリ土類金属化合物（ＲＴｉＯ3 ）〔Ｒは，Ｃａ，Ｂ
ａ，Ｍｇ，Ｓｒ等のアルカリ土類金属〕の２種ないし３
種の結晶粒が分散混在した混相構成を有する球状粒子か
らなる複合チタン化合物粉末を、非石綿系繊維基材と共
に配合した摩擦材である。その複合チタン化合物粉末
は、チタン酸化物（ＴｉＯ2 ），アルカリ金属酸化物
（Ｍ2 Ｏ），アルカリ土類金属酸化物（ＲＯ）を、目的
とする複合チタン化合物の結晶相構成に応じて配合した
混合物（加熱によりこれらの酸化物を生成する化合物の
混合物でもよい）を造粒処理し、適当な粒径を有する造
粒粉を形成して焼成処理することにより製造される粉末
である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記複合チタン化合物
粉末を構成するチタニア（ＴｉＯ2 ），チタン酸アルカ
リ金属化合物（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1），チタン酸アルカリ
土類金属化合物（ＲＴｉＯ3 ）のそれぞれは、良好な耐
熱性，耐摩耗性，補強性等を有するチタン化合物であ
り、これらの結晶相の混相粒子からなる粉末は、球状粒
子であることによる良好な分散性により、摩擦材の均質
性を高めると共に、その混相効果として、摩擦材に改良
された摩擦摩耗特性を付与する。本発明は、上記複合チ
タン化合物粉末の球状粒子を構成する結晶の形状を制御
することにより、摩擦摩耗特性の改善効果をより高く発
揮させることを可能とした非石綿系ブレーキ用摩擦材を
提供するものである。
粉末を構成するチタニア（ＴｉＯ2 ），チタン酸アルカ
リ金属化合物（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1），チタン酸アルカリ
土類金属化合物（ＲＴｉＯ3 ）のそれぞれは、良好な耐
熱性，耐摩耗性，補強性等を有するチタン化合物であ
り、これらの結晶相の混相粒子からなる粉末は、球状粒
子であることによる良好な分散性により、摩擦材の均質
性を高めると共に、その混相効果として、摩擦材に改良
された摩擦摩耗特性を付与する。本発明は、上記複合チ
タン化合物粉末の球状粒子を構成する結晶の形状を制御
することにより、摩擦摩耗特性の改善効果をより高く発
揮させることを可能とした非石綿系ブレーキ用摩擦材を
提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の非石綿系ブレー
キ用摩擦材は、熱硬化性樹脂を結合剤とし、繊維基材,
充填材等を配合した混合物を結着成形してなる非石綿系
ブレーキ用摩擦材において、次の複合チタン化合物粉末
〜のいずれか一種を含有することを特徴としてい
る。複合チタン化合物粉末は、チタニア結晶，トンネル
型構造のチタン酸アルカリ金属結晶，ペロブスカイト型
構造のチタン酸アルカリ土類金属化合物の結晶を構成相
とし、チタニアおよびトンネル型チタン酸アルカリ金属
化合物は、アスペクト比の大きい柱状結晶形状を有して
いる。 柱状結晶形状を有するチタニアおよびトンネル型結晶
構造のチタン酸アルカリ金属化合物（Ｍ2 Ｔｉ
n Ｏ2n+1）〔Ｍ: アルカリ金属，TiO 2 / M 2 O モル
比: ６〜８〕が分散混在した球状粒子からなる粉末（以
下「複合チタン化合物粉末Ａ」） 柱状結晶形状を有するチタニアと、ペロブスカイト型
結晶構造のチタン酸アルカリ土類金属化合物（ＲＴｉＯ
3 ）〔Ｒ: アルカリ土類金属〕が分散混在した球状粒子
からなる粉末（以下「複合チタン化合物Ｂ」） 柱状結晶形状を有するチタニアおよびトンネル型結晶
構造のチタン酸アルカリ金属化合物（Ｍ2 Ｔｉ
n Ｏ2n+1）〔Ｍ: アルカリ金属，TiO 2 / M 2 O モル
比: ６〜８〕と、ペロブスカイト型結晶構造のチタン酸
アルカリ土類金属化合物（ＲＴｉＯ3 ）〔Ｒ: アルカリ
土類金属〕が分散混在した球状粒子からなる粉末（以下
「複合チタン化合物Ｃ」）。
キ用摩擦材は、熱硬化性樹脂を結合剤とし、繊維基材,
充填材等を配合した混合物を結着成形してなる非石綿系
ブレーキ用摩擦材において、次の複合チタン化合物粉末
〜のいずれか一種を含有することを特徴としてい
る。複合チタン化合物粉末は、チタニア結晶，トンネル
型構造のチタン酸アルカリ金属結晶，ペロブスカイト型
構造のチタン酸アルカリ土類金属化合物の結晶を構成相
とし、チタニアおよびトンネル型チタン酸アルカリ金属
化合物は、アスペクト比の大きい柱状結晶形状を有して
いる。 柱状結晶形状を有するチタニアおよびトンネル型結晶
構造のチタン酸アルカリ金属化合物（Ｍ2 Ｔｉ
n Ｏ2n+1）〔Ｍ: アルカリ金属，TiO 2 / M 2 O モル
比: ６〜８〕が分散混在した球状粒子からなる粉末（以
下「複合チタン化合物粉末Ａ」） 柱状結晶形状を有するチタニアと、ペロブスカイト型
結晶構造のチタン酸アルカリ土類金属化合物（ＲＴｉＯ
3 ）〔Ｒ: アルカリ土類金属〕が分散混在した球状粒子
からなる粉末（以下「複合チタン化合物Ｂ」） 柱状結晶形状を有するチタニアおよびトンネル型結晶
構造のチタン酸アルカリ金属化合物（Ｍ2 Ｔｉ
n Ｏ2n+1）〔Ｍ: アルカリ金属，TiO 2 / M 2 O モル
比: ６〜８〕と、ペロブスカイト型結晶構造のチタン酸
アルカリ土類金属化合物（ＲＴｉＯ3 ）〔Ｒ: アルカリ
土類金属〕が分散混在した球状粒子からなる粉末（以下
「複合チタン化合物Ｃ」）。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の摩擦材に配合される複合
チタン化合物粉末は、摩擦係数の向上および対面損傷性
の点から、複合チタン化合物Ａでは、チタニア／トンネ
ル型結晶構造チタン酸アルカリ金属化合物の量比（モル
比）が、（０．１〜２０）／１である混相構成を有する
球状粒子、複合チタン化合物Ｂでは、チタニア／ペロブ
スカイト型結晶構造チタン酸アルカリ土類金属の量比
（モル比）が、（０．１〜２０）／１である混相構成を
有する球状粒子、複合チタン化合物Ｃでは、チタニア／
トンネル型結晶構造チタン酸アルカリ金属化合物／ペロ
ブスカイト型結晶構造チタン酸アルカリ土類金属化合物
の量比（モル比）が、（０．１〜２０）／１／（０．２
〜４０）である混相構成を有する球状粒子からなるも
の、がそれぞれ好適に使用される。
チタン化合物粉末は、摩擦係数の向上および対面損傷性
の点から、複合チタン化合物Ａでは、チタニア／トンネ
ル型結晶構造チタン酸アルカリ金属化合物の量比（モル
比）が、（０．１〜２０）／１である混相構成を有する
球状粒子、複合チタン化合物Ｂでは、チタニア／ペロブ
スカイト型結晶構造チタン酸アルカリ土類金属の量比
（モル比）が、（０．１〜２０）／１である混相構成を
有する球状粒子、複合チタン化合物Ｃでは、チタニア／
トンネル型結晶構造チタン酸アルカリ金属化合物／ペロ
ブスカイト型結晶構造チタン酸アルカリ土類金属化合物
の量比（モル比）が、（０．１〜２０）／１／（０．２
〜４０）である混相構成を有する球状粒子からなるも
の、がそれぞれ好適に使用される。
【０００７】複合チタン化合物粉末の球状粒子内の柱状
結晶（チタニア結晶，トンネル型結晶構造チタン酸アル
カリ金属化合物）は、その結晶形状効果を十分ならしめ
るために、アスペクト比（長さ／断面径の比）が約３〜
１０のものが好ましい。複合チタン化合物粉末の粒径
は、平均粒径約１０〜１００μｍのものが適当である。
１０μｍより微細な粒径では、粒子の凝集を生じ易く樹
脂中への均一分散が困難となり、他方１００μｍを超え
る粗大粒子では、摩擦材対面損傷性の低下傾向を生じ
る。複合チタン化合物粉末の配合割合は、約３〜５０体
積％の範囲が適当である。約３体積％より少ないと、配
合効果が少なく、他方５０体積％を越えると、摩擦・摩
耗特性の改善効果が飽和し、それ以上に増量する利益が
ないからである。
結晶（チタニア結晶，トンネル型結晶構造チタン酸アル
カリ金属化合物）は、その結晶形状効果を十分ならしめ
るために、アスペクト比（長さ／断面径の比）が約３〜
１０のものが好ましい。複合チタン化合物粉末の粒径
は、平均粒径約１０〜１００μｍのものが適当である。
１０μｍより微細な粒径では、粒子の凝集を生じ易く樹
脂中への均一分散が困難となり、他方１００μｍを超え
る粗大粒子では、摩擦材対面損傷性の低下傾向を生じ
る。複合チタン化合物粉末の配合割合は、約３〜５０体
積％の範囲が適当である。約３体積％より少ないと、配
合効果が少なく、他方５０体積％を越えると、摩擦・摩
耗特性の改善効果が飽和し、それ以上に増量する利益が
ないからである。
【０００８】本発明の摩擦材の構成成分である上記複合
チタン化合物粉末は、その製造法として焼成法が適用さ
れ、チタン酸化物（ＴｉＯ2 ），アルカリ金属酸化物
（Ｍ2Ｏ），アルカリ土類金属酸化物（ＲＯ）を、目的
とする複合チタン化合物の結晶構成に応じて配合した混
合物（加熱によりこれらの酸化物を生成する化合物の混
合物でもよい）の造粒粉を出発原料とし、焼成処理（一
次焼成処理），アルカリ金属イオン溶出処理、および溶
出処理物の焼成処理（二次焼成）の工程を経由して得ら
れるものが好適に使用される。
チタン化合物粉末は、その製造法として焼成法が適用さ
れ、チタン酸化物（ＴｉＯ2 ），アルカリ金属酸化物
（Ｍ2Ｏ），アルカリ土類金属酸化物（ＲＯ）を、目的
とする複合チタン化合物の結晶構成に応じて配合した混
合物（加熱によりこれらの酸化物を生成する化合物の混
合物でもよい）の造粒粉を出発原料とし、焼成処理（一
次焼成処理），アルカリ金属イオン溶出処理、および溶
出処理物の焼成処理（二次焼成）の工程を経由して得ら
れるものが好適に使用される。
【０００９】出発原料を調製するためのチタン化合物
は、精製アナターゼ，精製ルチル、あるいはＴｉの塩化
物，弗化物等のハロゲン化合物，硫酸塩，硝酸塩，水和
物等である。アルカリ金属化合物は、Ｋ，Ｎａ，Ｌｉ，
Ｒｂ等の酸化物，炭酸塩等であり、このほか水酸化物，
ハロゲン化物，硝酸塩等が挙げられる。アルカリ土類金
属化合物は、Ｃａ，Ｂａ，Ｍｇ，Ｓｒ等の酸化物，炭酸
塩，硝酸塩，ハロゲン化物，水酸化物等が使用される。
これらの化合物は、均質な混相球状粒子を形成するため
に、サブミクロンオーダの微細粉末（例えば，０．２〜
０．５μｍ）であるのが好ましい。その混合粉末をスプ
レードライヤー（湿式噴霧乾燥処理）で適当な粒径（好
ましくは，１０〜１００μｍ）の造粒粉を形成する。こ
れを一次焼成，溶出処理，および二次焼成に付し、二次
焼成物に振動ふるい等の軽度の解砕処理を加えることに
より、出発原料の造粒粉の球形態とその粒径にほぼ等し
い粒径の球状粒子からなる複合チタン化合物粉末が得ら
れる。
は、精製アナターゼ，精製ルチル、あるいはＴｉの塩化
物，弗化物等のハロゲン化合物，硫酸塩，硝酸塩，水和
物等である。アルカリ金属化合物は、Ｋ，Ｎａ，Ｌｉ，
Ｒｂ等の酸化物，炭酸塩等であり、このほか水酸化物，
ハロゲン化物，硝酸塩等が挙げられる。アルカリ土類金
属化合物は、Ｃａ，Ｂａ，Ｍｇ，Ｓｒ等の酸化物，炭酸
塩，硝酸塩，ハロゲン化物，水酸化物等が使用される。
これらの化合物は、均質な混相球状粒子を形成するため
に、サブミクロンオーダの微細粉末（例えば，０．２〜
０．５μｍ）であるのが好ましい。その混合粉末をスプ
レードライヤー（湿式噴霧乾燥処理）で適当な粒径（好
ましくは，１０〜１００μｍ）の造粒粉を形成する。こ
れを一次焼成，溶出処理，および二次焼成に付し、二次
焼成物に振動ふるい等の軽度の解砕処理を加えることに
より、出発原料の造粒粉の球形態とその粒径にほぼ等し
い粒径の球状粒子からなる複合チタン化合物粉末が得ら
れる。
【００１０】次に上記複合チタン化合物粉末Ａ〜Ｃのそ
れぞれの製造について説明する。
れぞれの製造について説明する。
〔出発原料および一次焼成処理〕出発原料はチタン化合
物とアルカリ金属化合物とを、TiO 2 / M 2 O （モル
比）が２〜４となる割合に配合して調製される。一次焼
成（処理温度: ７００〜１２００℃）により、下記反応
を生じ、 Ｍ2 Ｏ＋ｎＴｉＯ2 →Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1 …〔１〕 〔式中，ｎ＝２〜４ 〕 その反応生成物として、層状構造チタン酸アルカリ金属
化合物（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n +1）〔TiO 2 / M 2 O モル比:
２〜４〕を得る。層状結晶構造チタン酸アルカリ金属化
合物は、二チタン酸アルカリ金属（Ｍ2 Ｔｉ2 Ｏ5 ），
三チタン酸アルカリ金属（Ｍ2 Ｔｉ3 Ｏ7 ），四チタン
酸アルカリ金属（Ｍ2 Ｔｉ4 Ｏ9 ）等である。
物とアルカリ金属化合物とを、TiO 2 / M 2 O （モル
比）が２〜４となる割合に配合して調製される。一次焼
成（処理温度: ７００〜１２００℃）により、下記反応
を生じ、 Ｍ2 Ｏ＋ｎＴｉＯ2 →Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1 …〔１〕 〔式中，ｎ＝２〜４ 〕 その反応生成物として、層状構造チタン酸アルカリ金属
化合物（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n +1）〔TiO 2 / M 2 O モル比:
２〜４〕を得る。層状結晶構造チタン酸アルカリ金属化
合物は、二チタン酸アルカリ金属（Ｍ2 Ｔｉ2 Ｏ5 ），
三チタン酸アルカリ金属（Ｍ2 Ｔｉ3 Ｏ7 ），四チタン
酸アルカリ金属（Ｍ2 Ｔｉ4 Ｏ9 ）等である。
【００１１】〔アルカリ金属イオン溶出処理〕一次焼成
物を溶出処理液〔水，温水，または酸水溶液，例えば，
0.01〜1 ％硫酸水溶液,0.01 〜1 ％塩酸,0.1〜2 ％の酢
酸水溶液等〕に浸漬し、層状構造チタン酸アルカリ金属
化合物（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1）からアルカリ金属イオンの
一部を溶出し、水和チタン酸アルカリ金属化合物
（（Ｍ，Ｈ）2 Ｔｉn Ｏ2n+1）〔TiO 2 / M 2 O モル比
＞６〕に組成変換する。目的とする複合チタン化合物粉
末Ａを構成する結晶相（チタニア／トンネル型構造チタ
ン酸アルカリ金属化合物）の量比は、上記水和チタン酸
アルカリ金属化合物（（Ｍ，Ｈ）2 Ｔｉn Ｏ2n+1）の組
成（TiO 2 / M 2 O モル比）により決定される。水和チ
タン酸アルカリ金属化合物を所望の組成とするためのア
ルカリ金属イオンの溶出量は、処理液量，処理液の種
類，攪拌の有無，処理時間等により制御される。
物を溶出処理液〔水，温水，または酸水溶液，例えば，
0.01〜1 ％硫酸水溶液,0.01 〜1 ％塩酸,0.1〜2 ％の酢
酸水溶液等〕に浸漬し、層状構造チタン酸アルカリ金属
化合物（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1）からアルカリ金属イオンの
一部を溶出し、水和チタン酸アルカリ金属化合物
（（Ｍ，Ｈ）2 Ｔｉn Ｏ2n+1）〔TiO 2 / M 2 O モル比
＞６〕に組成変換する。目的とする複合チタン化合物粉
末Ａを構成する結晶相（チタニア／トンネル型構造チタ
ン酸アルカリ金属化合物）の量比は、上記水和チタン酸
アルカリ金属化合物（（Ｍ，Ｈ）2 Ｔｉn Ｏ2n+1）の組
成（TiO 2 / M 2 O モル比）により決定される。水和チ
タン酸アルカリ金属化合物を所望の組成とするためのア
ルカリ金属イオンの溶出量は、処理液量，処理液の種
類，攪拌の有無，処理時間等により制御される。
【００１２】〔二次焼成処理〕溶出処理物の二次焼成処
理（７００〜１３００℃）により、水和チタン酸アルカ
リ金属化合物（（Ｍ，Ｈ）2 Ｔｉn Ｏ2n+1）から、トン
ネル型構造チタン酸アルカリ金属化合物が生成すると共
に、余剰のＴｉＯ2 成分がチタニア結晶として析出し、
複合チタン化合物Ａを得る。
理（７００〜１３００℃）により、水和チタン酸アルカ
リ金属化合物（（Ｍ，Ｈ）2 Ｔｉn Ｏ2n+1）から、トン
ネル型構造チタン酸アルカリ金属化合物が生成すると共
に、余剰のＴｉＯ2 成分がチタニア結晶として析出し、
複合チタン化合物Ａを得る。
【００１３】
〔出発原料および一次焼成処理〕チタン化合物，アルカ
リ金属化合物，およびアルカリ土類金属化合物の混合物
を出発原料とする。配合量比は、目的とする複合チタン
化合物Ｂを構成する結晶相（チタニア／ペロブスカイト
型構造チタン酸アルカリ土類金属化合物）の量比に応じ
て調整される。一次焼成処理（温度: ７００〜１２００
℃）により、下式〔１〕の反応による層状構造チタン酸
アルカリ金属化合物（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1）〔TiO 2 / M
2 O モル比: ２〜４〕、および下式〔２〕の反応による
ペロブスカイト型構造のチタン酸アルカリ土類金属化合
物（ＲＴｉＯ3 ）を生成する。層状構造チタン酸アルカ
リ金属化合物の生成反応〔１〕は、前記複合チタン化合
物Ａの製造工程の一次焼成反応と同じである。 Ｍ2 Ｏ＋ｎＴｉＯ2 →Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1…〔１〕 ＴｉＯ2 ＋ ＲＯ → ＲＴｉＯ3 …〔２〕
リ金属化合物，およびアルカリ土類金属化合物の混合物
を出発原料とする。配合量比は、目的とする複合チタン
化合物Ｂを構成する結晶相（チタニア／ペロブスカイト
型構造チタン酸アルカリ土類金属化合物）の量比に応じ
て調整される。一次焼成処理（温度: ７００〜１２００
℃）により、下式〔１〕の反応による層状構造チタン酸
アルカリ金属化合物（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1）〔TiO 2 / M
2 O モル比: ２〜４〕、および下式〔２〕の反応による
ペロブスカイト型構造のチタン酸アルカリ土類金属化合
物（ＲＴｉＯ3 ）を生成する。層状構造チタン酸アルカ
リ金属化合物の生成反応〔１〕は、前記複合チタン化合
物Ａの製造工程の一次焼成反応と同じである。 Ｍ2 Ｏ＋ｎＴｉＯ2 →Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1…〔１〕 ＴｉＯ2 ＋ ＲＯ → ＲＴｉＯ3 …〔２〕
【００１４】〔アルカリ金属イオン溶出処理〕一次焼成
物（層状構造チタン酸アルカリ金属化合物とペロブスカ
イト型構造チタン酸アルカリ土類金属化合物の混合物）
を液中に浸漬し、層状構造チタン酸アルカリ金属化合物
（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1）からアルカリ金属イオンの全量を
溶出し、これを水和チタン酸化合物（Ｈ2 Ｔｉ
n Ｏ2n+1）に組成変換する。チタン酸アルカリ土類金属
化合物（ＲＴｉＯ3 ）の組成変化はなく、そのまま残留
する。溶出処理は、水，温水，または酸水溶液（例え
ば，0.01〜1 ％硫酸水溶液,0.01 〜1 ％塩酸,0.1〜2 ％
の酢酸水溶液等）を使用して行うことがでる。
物（層状構造チタン酸アルカリ金属化合物とペロブスカ
イト型構造チタン酸アルカリ土類金属化合物の混合物）
を液中に浸漬し、層状構造チタン酸アルカリ金属化合物
（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1）からアルカリ金属イオンの全量を
溶出し、これを水和チタン酸化合物（Ｈ2 Ｔｉ
n Ｏ2n+1）に組成変換する。チタン酸アルカリ土類金属
化合物（ＲＴｉＯ3 ）の組成変化はなく、そのまま残留
する。溶出処理は、水，温水，または酸水溶液（例え
ば，0.01〜1 ％硫酸水溶液,0.01 〜1 ％塩酸,0.1〜2 ％
の酢酸水溶液等）を使用して行うことがでる。
【００１５】〔二次焼成処理〕溶出処理物（水和チタン
酸化合物とペロブスカイト型構造チタン酸アルカリ土類
金属の混合物）に二次焼成（温度: ９００〜１３００
℃）を施し、水和チタン酸化合物からチタニア結晶を析
出生成する。ペロブスカイト型構造のチタン酸アルカリ
土類金属（ＲＴｉＯ3 ）の構造変化はなく、そのままで
ある。二次焼成物として、チタニア（ＴｉＯ2 ）とペロ
ブスカイト（ＲＴｉＯ3 ）の混相を有する複合化合物Ｂ
を得る。
酸化合物とペロブスカイト型構造チタン酸アルカリ土類
金属の混合物）に二次焼成（温度: ９００〜１３００
℃）を施し、水和チタン酸化合物からチタニア結晶を析
出生成する。ペロブスカイト型構造のチタン酸アルカリ
土類金属（ＲＴｉＯ3 ）の構造変化はなく、そのままで
ある。二次焼成物として、チタニア（ＴｉＯ2 ）とペロ
ブスカイト（ＲＴｉＯ3 ）の混相を有する複合化合物Ｂ
を得る。
【００１６】
〔出発原料および一次焼成処理〕チタン化合物，アルカ
リ金属化合物，およびアルカリ土類金属化合物の混合物
を出発原料とする。配合量比は、目的とする複合チタン
化合物を構成する結晶相の量比に対応して調整される。
一次焼成処理は、前記複合チタン化合物Ｂの製造工程の
一次焼成と同様の条件下に行われ、前記反応式〔１〕に
よる層状構造チタン酸アルカリ金属化合物（Ｍ 2 Ｔｉn
Ｏ2n+1）と、反応式〔２〕によるペロブスカイト型構造
のチタン酸アルカリ土類金属化合物（ＲＴｉＯ3 ）を生
成する。
リ金属化合物，およびアルカリ土類金属化合物の混合物
を出発原料とする。配合量比は、目的とする複合チタン
化合物を構成する結晶相の量比に対応して調整される。
一次焼成処理は、前記複合チタン化合物Ｂの製造工程の
一次焼成と同様の条件下に行われ、前記反応式〔１〕に
よる層状構造チタン酸アルカリ金属化合物（Ｍ 2 Ｔｉn
Ｏ2n+1）と、反応式〔２〕によるペロブスカイト型構造
のチタン酸アルカリ土類金属化合物（ＲＴｉＯ3 ）を生
成する。
【００１７】〔アルカリ金属イオン溶出処理〕一次焼成
物（層状構造チタン酸アルカリ金属化合物とペロブスカ
イト型構造チタン酸アルカリ土類金属化合物の混合物）
の溶出処理は、前記複合チタン化合物Ａの製造工程にお
ける溶出処理と同様の処理条件で行い、層状構造チタン
酸アルカリ金属化合物（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1）〔TiO 2 /
M 2 O モル比: ２〜４〕を、水和チタン酸アルカリ金属
化合物（（Ｍ，Ｈ）2 Ｔｉn Ｏ2n+1）〔TiO 2 / M 2 O
モル比＞６〕に組成変換する。目的とする複合チタン化
合物粉末Ｃにおける、チタニア／トンネル型構造チタン
酸アルカリ金属化合物の量比は、水和チタン酸アルカリ
金属化合物（（Ｍ，Ｈ）2 Ｔｉn Ｏ2n+1）の組成〔TiO
2 / M 2 O モル比〕により決定される。ペロブスカイト
型構造のチタン酸アルカリ土類金属化合物（ＲＴｉ
Ｏ3 ）は、組成変化を受けずそのままであり、複合チタ
ン化合物Ｃに占めるその量比（モル比）は、溶出処理物
中のそれと同じである。
物（層状構造チタン酸アルカリ金属化合物とペロブスカ
イト型構造チタン酸アルカリ土類金属化合物の混合物）
の溶出処理は、前記複合チタン化合物Ａの製造工程にお
ける溶出処理と同様の処理条件で行い、層状構造チタン
酸アルカリ金属化合物（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1）〔TiO 2 /
M 2 O モル比: ２〜４〕を、水和チタン酸アルカリ金属
化合物（（Ｍ，Ｈ）2 Ｔｉn Ｏ2n+1）〔TiO 2 / M 2 O
モル比＞６〕に組成変換する。目的とする複合チタン化
合物粉末Ｃにおける、チタニア／トンネル型構造チタン
酸アルカリ金属化合物の量比は、水和チタン酸アルカリ
金属化合物（（Ｍ，Ｈ）2 Ｔｉn Ｏ2n+1）の組成〔TiO
2 / M 2 O モル比〕により決定される。ペロブスカイト
型構造のチタン酸アルカリ土類金属化合物（ＲＴｉ
Ｏ3 ）は、組成変化を受けずそのままであり、複合チタ
ン化合物Ｃに占めるその量比（モル比）は、溶出処理物
中のそれと同じである。
【００１８】〔二次焼成処理〕溶出処理物（水和チタン
酸アルカリ金属化合物とペロブスカイト型構造チタン酸
アルカリ土類金属化合物の混合物）を二次焼成処理（９
００〜１３００℃）に付す。水和チタン酸アルカリ金属
化合物（（Ｍ，Ｈ）2 Ｔｉn Ｏ2n+1）から、トンネル型
チタン酸アルカリ金属（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1）〔ｎ＝６〜
８〕を生成し、余剰のＴｉＯ2 はチタニア結晶として析
出する。焼成処理条件とその生成物は、前記複合チタン
化合物Ａの製造工程の二次焼成と同じである。ペロブス
カイト型構造のチタン酸アルカリ土類金属（ＲＴｉ
Ｏ3 ）の構造変化はなく、そのまま存在する。この二次
焼成処理により、目的とする３種の混相化合物である複
合チタン化合物Ｃを得る。
酸アルカリ金属化合物とペロブスカイト型構造チタン酸
アルカリ土類金属化合物の混合物）を二次焼成処理（９
００〜１３００℃）に付す。水和チタン酸アルカリ金属
化合物（（Ｍ，Ｈ）2 Ｔｉn Ｏ2n+1）から、トンネル型
チタン酸アルカリ金属（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1）〔ｎ＝６〜
８〕を生成し、余剰のＴｉＯ2 はチタニア結晶として析
出する。焼成処理条件とその生成物は、前記複合チタン
化合物Ａの製造工程の二次焼成と同じである。ペロブス
カイト型構造のチタン酸アルカリ土類金属（ＲＴｉ
Ｏ3 ）の構造変化はなく、そのまま存在する。この二次
焼成処理により、目的とする３種の混相化合物である複
合チタン化合物Ｃを得る。
【００１９】本発明の摩擦材の原料組成物は、上記複合
チタン化合物粉末が配合される点を除いて、従来一般の
非石綿系摩擦材と異ならず、その製造工程にも特別の条
件ないし制限は課せられない。結合成分は、例えばフェ
ノール樹脂，エポキシ樹脂，シリコーン樹脂等の熱硬化
性樹脂、またはその変性樹脂（カシュー油変性，乾性変
性，ゴム変性等）が適宜使用される。繊維基材は、ポリ
アミド繊維，アラミド繊維，フェノール繊維等の有機繊
維，セラミック繊維，ガラス繊維，合成無機化合物繊維
（チタン酸カリウム繊維等）の無機繊維，スチール繊
維，非鉄金属繊維（黄銅，銅，アルミニウム等）の金属
繊維等であり、その１種ないし２種以上が適宜配合され
る。繊維基材は、所望により、分散性や樹脂結合剤との
結着性を高めるための表面処理として、シラン系カップ
リング剤またはチタネート系カップリング剤によるカッ
プリング処理を常法に従って施したものが使用される。
チタン化合物粉末が配合される点を除いて、従来一般の
非石綿系摩擦材と異ならず、その製造工程にも特別の条
件ないし制限は課せられない。結合成分は、例えばフェ
ノール樹脂，エポキシ樹脂，シリコーン樹脂等の熱硬化
性樹脂、またはその変性樹脂（カシュー油変性，乾性変
性，ゴム変性等）が適宜使用される。繊維基材は、ポリ
アミド繊維，アラミド繊維，フェノール繊維等の有機繊
維，セラミック繊維，ガラス繊維，合成無機化合物繊維
（チタン酸カリウム繊維等）の無機繊維，スチール繊
維，非鉄金属繊維（黄銅，銅，アルミニウム等）の金属
繊維等であり、その１種ないし２種以上が適宜配合され
る。繊維基材は、所望により、分散性や樹脂結合剤との
結着性を高めるための表面処理として、シラン系カップ
リング剤またはチタネート系カップリング剤によるカッ
プリング処理を常法に従って施したものが使用される。
【００２０】充填剤は、例えば，加硫もしくは未加硫の
天然・合成ゴム粉末，カシュー樹脂粉粒，レジンダス
ト，ゴムダスト等の有機物粉末，黒鉛，二硫化モリブデ
ン，三硫化アンチモン，硫酸バリウム，炭酸カルシウム
等の無機物粉末，銅，アルミニウム，亜鉛，鉄等の金属
粉末，アルミナ，シリカ，酸化クロム，酸化銅，酸化チ
タン，酸化鉄，ジルコン等の酸化物粉末等であり、これ
らの１種なしい２種以上の粉末が、所望により摩擦調整
剤として適量配合される。この他、防錆剤，潤滑剤，研
削剤等が必要に応じて適量添加されることも、通常の摩
擦材におけるそれと異ならない。
天然・合成ゴム粉末，カシュー樹脂粉粒，レジンダス
ト，ゴムダスト等の有機物粉末，黒鉛，二硫化モリブデ
ン，三硫化アンチモン，硫酸バリウム，炭酸カルシウム
等の無機物粉末，銅，アルミニウム，亜鉛，鉄等の金属
粉末，アルミナ，シリカ，酸化クロム，酸化銅，酸化チ
タン，酸化鉄，ジルコン等の酸化物粉末等であり、これ
らの１種なしい２種以上の粉末が、所望により摩擦調整
剤として適量配合される。この他、防錆剤，潤滑剤，研
削剤等が必要に応じて適量添加されることも、通常の摩
擦材におけるそれと異ならない。
【００２１】原料組成物は、冷間加圧成形等による予備
成形を施された後、加熱・加圧下の結着成形（加圧力:
約10〜40ＭＰａ, 温度: 約150 〜200 ℃）に付され、結
着成形の後、型から取り出され、必要に応じて熱処理
（温度: 約150 〜200 ℃, 保持時間: 約1 〜12Ｈｒ）が
施され、ついで機械加工，研磨加工が加えられて目的と
する摩擦材に仕上げられる。
成形を施された後、加熱・加圧下の結着成形（加圧力:
約10〜40ＭＰａ, 温度: 約150 〜200 ℃）に付され、結
着成形の後、型から取り出され、必要に応じて熱処理
（温度: 約150 〜200 ℃, 保持時間: 約1 〜12Ｈｒ）が
施され、ついで機械加工，研磨加工が加えられて目的と
する摩擦材に仕上げられる。
【００２２】
（１）原料組成物の調製 表１参照。チタン化合物粉末欄の各記号（G1〜G6, H1〜
H3）は下記のとおりである。各粉末は、球状粒子（平均
粒径約40μｍ) からなる粉末である。粉末G1〜G6は、球
状粒子を構成するチタニア結晶, チタン酸アルカリ金属
結晶が柱状結晶（アスペクト比約5 〜7)を呈し、粉末H1
〜H3は、粒子を構成する各結晶相がアスペクト比の小さ
い粒形状を有する粉末である（後記参考例参照）。 G1 :複合チタン化合物 A G2 :複合チタン化合物 B G3 :複合チタン化合物 B G4 :複合チタン化合物 B G5 :複合チタン化合物 C G6 :複合チタン化合物 C H1 :従来の複合チタン化合物（結晶相は粉末G1と同じ） H2 :従来の複合チタン化合物（結晶相は粉末G2と同じ） H3 :従来の複合チタン化合物（結晶相は粉末G5と同じ）
H3）は下記のとおりである。各粉末は、球状粒子（平均
粒径約40μｍ) からなる粉末である。粉末G1〜G6は、球
状粒子を構成するチタニア結晶, チタン酸アルカリ金属
結晶が柱状結晶（アスペクト比約5 〜7)を呈し、粉末H1
〜H3は、粒子を構成する各結晶相がアスペクト比の小さ
い粒形状を有する粉末である（後記参考例参照）。 G1 :複合チタン化合物 A G2 :複合チタン化合物 B G3 :複合チタン化合物 B G4 :複合チタン化合物 B G5 :複合チタン化合物 C G6 :複合チタン化合物 C H1 :従来の複合チタン化合物（結晶相は粉末G1と同じ） H2 :従来の複合チタン化合物（結晶相は粉末G2と同じ） H3 :従来の複合チタン化合物（結晶相は粉末G5と同じ）
【００２３】（２）摩擦材の成形 原料組成物を予備成形（加圧力: １５ＭＰａ，温度: 常
温，時間: １分間）の後、金型による結着成形（加圧
力: １５ＭＰａ，温度: 170 ℃，加圧保持時間:５分
間）に付し、成形後、脱型して乾燥炉で熱処理（180 ℃
に３時間保持) する。その後、所定寸法に切断し、研磨
加工を加えて供試摩擦材( ディスクパッド)を得る。
温，時間: １分間）の後、金型による結着成形（加圧
力: １５ＭＰａ，温度: 170 ℃，加圧保持時間:５分
間）に付し、成形後、脱型して乾燥炉で熱処理（180 ℃
に３時間保持) する。その後、所定寸法に切断し、研磨
加工を加えて供試摩擦材( ディスクパッド)を得る。
【００２４】（３）摩擦試験 各供試摩擦材について、JASO C 406「乗用車ブレーキ装
置ダイナモメータ試験方法」による摩擦性能試験を行
う。第２効力試験結果を表１の下欄に示す。「対面損傷
性」は、試験後の相手材（材種: FC 250）の摩耗損傷の
程度を肉眼観察により対比したものである（○: 軽微、
△: やや多い、×: 顕著 ）。 （試験条件） 制動初速度: ５０Km / h, １００Km / h。 減速度 : ０．６Ｇ
置ダイナモメータ試験方法」による摩擦性能試験を行
う。第２効力試験結果を表１の下欄に示す。「対面損傷
性」は、試験後の相手材（材種: FC 250）の摩耗損傷の
程度を肉眼観察により対比したものである（○: 軽微、
△: やや多い、×: 顕著 ）。 （試験条件） 制動初速度: ５０Km / h, １００Km / h。 減速度 : ０．６Ｇ
【００２５】
【表１】
【００２６】発明例No.1〜6 （複合チタン化合物粉末A
〜C 含有）を、比較例No.11 〜１3（複合チタン化合物
粉末H1〜H3含有）と対比すると、発明例は、摩擦係数が
高く、かつその高摩擦係数に拘らず、対面損傷性も良好
であり、比較例に比し、改良された摩擦特性を有してい
る。
〜C 含有）を、比較例No.11 〜１3（複合チタン化合物
粉末H1〜H3含有）と対比すると、発明例は、摩擦係数が
高く、かつその高摩擦係数に拘らず、対面損傷性も良好
であり、比較例に比し、改良された摩擦特性を有してい
る。
【００２７】
【参考例】（複合チタン化合物粉末の製造） 〔出発原料の調製〕チタン化合物として精製アナターゼ
粉末，アルカリ土類金属化合物として炭酸塩粉末，アル
カリ金属化合物として炭酸塩粉末を所定の量比に配合
し、水（粉末合計重量の約２倍量）を添加してスラリー
としたうえ、スプレードライヤーで造粒粉（平均粒径:
40μｍ）を形成する。 〔一次焼成処理〕造粒粉をアルミナるつぼに入れ、電気
炉で焼成処理（1000℃×2 Hr) 。 〔アルカリ金属溶出処理〕水（被処理物の約100 倍，重
量）に硫酸を添加して調製した硫酸水溶液を処理液と
し、一次焼成物を浸漬しプロペラ攪拌下、1 〜2 Hrを要
してアルカリ金属イオンを溶出。 〔二次焼成処理〕溶出処理物を脱水乾燥後、アルミナる
つぼに入れ、電気炉で焼成処理（1100℃×2 Hr）。焼成
物を振動ふるいで解砕し、複合チタン化合物粉末 G1 〜
6 〔G1: 複合チタン化合物粉末A, G2 〜G4: 複合チタン
化合物B, G5 〜G6: 複合チタン化合C 〕を得る（平均粒
径: 40μｍ）。
粉末，アルカリ土類金属化合物として炭酸塩粉末，アル
カリ金属化合物として炭酸塩粉末を所定の量比に配合
し、水（粉末合計重量の約２倍量）を添加してスラリー
としたうえ、スプレードライヤーで造粒粉（平均粒径:
40μｍ）を形成する。 〔一次焼成処理〕造粒粉をアルミナるつぼに入れ、電気
炉で焼成処理（1000℃×2 Hr) 。 〔アルカリ金属溶出処理〕水（被処理物の約100 倍，重
量）に硫酸を添加して調製した硫酸水溶液を処理液と
し、一次焼成物を浸漬しプロペラ攪拌下、1 〜2 Hrを要
してアルカリ金属イオンを溶出。 〔二次焼成処理〕溶出処理物を脱水乾燥後、アルミナる
つぼに入れ、電気炉で焼成処理（1100℃×2 Hr）。焼成
物を振動ふるいで解砕し、複合チタン化合物粉末 G1 〜
6 〔G1: 複合チタン化合物粉末A, G2 〜G4: 複合チタン
化合物B, G5 〜G6: 複合チタン化合C 〕を得る（平均粒
径: 40μｍ）。
【００２８】比較例として、原料組成物および造粒処理
条件を上記のそれと同一とし、従来法による一回の焼成
処理（1100℃×2 Hr）を行って、混相構成の球状粒子か
らなる複合チタン化合物粉末 H1 〜H3を得る（H1: 球状
粒子の構成結晶相は粉末G1と同じ，H2: 粉末G2と同じ，
H3: 粉末G5と同じ）を得る。比較例の粉末 H1 〜H3の球
状粒子を構成する各結晶相はアスペクト比の小さい粒形
状を呈し、粉末 G1 〜G6の球状粒子は、チタニアおよび
チタン酸アルカリ金属化合物の結晶が柱状結晶形状を有
している（アスペクト比約５〜７）。
条件を上記のそれと同一とし、従来法による一回の焼成
処理（1100℃×2 Hr）を行って、混相構成の球状粒子か
らなる複合チタン化合物粉末 H1 〜H3を得る（H1: 球状
粒子の構成結晶相は粉末G1と同じ，H2: 粉末G2と同じ，
H3: 粉末G5と同じ）を得る。比較例の粉末 H1 〜H3の球
状粒子を構成する各結晶相はアスペクト比の小さい粒形
状を呈し、粉末 G1 〜G6の球状粒子は、チタニアおよび
チタン酸アルカリ金属化合物の結晶が柱状結晶形状を有
している（アスペクト比約５〜７）。
【００２９】
【表２】
【００３０】
【発明の効果】本発明の摩擦材は、本発明の摩擦材は、
複合チタン化合物粉末の配合効果による改良された摩擦
摩耗特性を有する。本発明の摩擦材は自動車，車両，航
空機，各種産業機械類の制動装置を構成するブレーキラ
イニング，ディスクパッド，クラッチフェーシング等と
して有用であり、制動装置の小型化・軽量化等への対応
を可能とし制動機能の向上・安定化、耐久性の改善等に
寄与するものである。
複合チタン化合物粉末の配合効果による改良された摩擦
摩耗特性を有する。本発明の摩擦材は自動車，車両，航
空機，各種産業機械類の制動装置を構成するブレーキラ
イニング，ディスクパッド，クラッチフェーシング等と
して有用であり、制動装置の小型化・軽量化等への対応
を可能とし制動機能の向上・安定化、耐久性の改善等に
寄与するものである。
Claims (5)
- 【請求項１】 熱硬化性樹脂を結合剤とし、基材繊維，
充填材等を配合した混合物を結着成形してなる非石綿系
ブレーキ用摩擦材において、 柱状結晶形状を有するチタニアおよびトンネル型結晶構
造のチタン酸アルカリ金属化合物（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1）
〔Ｍ: アルカリ金属，TiO 2 / M 2 O モル比:６〜８〕
が分散混在した球状粒子からなる複合チタン化合物粉末
を含有することを特徴とする摩擦材。 - 【請求項２】 熱硬化性樹脂を結合剤とし、基材繊維，
充填材等を配合した混合物を結着成形してなる非石綿系
ブレーキ用摩擦材において、 柱状結晶形状を有するすチタニアと、ぺロブスカイト型
結晶構造のチタン酸アルカリ土類金属化合物（ＲＴｉＯ
3 ）〔Ｒ: アルカリ土類金属〕が分散混在した球状粒子
からなる複合チタン化合物粉末を含有することを特徴と
する非石綿系摩擦材。 - 【請求項３】 熱硬化性樹脂を結合剤とし、基材繊維，
充填材等を配合した混合物を結着成形してなる非石綿系
ブレーキ用摩擦材において、 柱状結晶形状を有するチタニアおよびトンネル型結晶構
造のチタン酸アルカリ金属化合物（Ｍ2 Ｔｉn Ｏ2n+1）
〔Ｍ: アルカリ金属，TiO 2 / M 2 O モル比:６〜８〕
と、ペロブスカイト型結晶構造のチタン酸アルカリ土類
金属化合物（ＲＴｉＯ3 ）〔Ｒ: アルカリ土類金属〕が
分散混在した球状粒子からなる複合チタン化合物粉末を
含有することを特徴とする非石綿系摩擦材。 - 【請求項４】柱状結晶のアスペクト比は３〜１０である
ことを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１
項に記載の非石綿系摩擦材。 - 【請求項５】 複合チタン化合物粉末は、平均粒径１０
〜１００μｍの球状粒子であることを特徴とする請求項
１ないし請求項４のいずれか１項に記載の非石綿系摩擦
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9052097A JPH10279924A (ja) | 1997-04-09 | 1997-04-09 | 非石綿系ブレーキ用摩擦材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9052097A JPH10279924A (ja) | 1997-04-09 | 1997-04-09 | 非石綿系ブレーキ用摩擦材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10279924A true JPH10279924A (ja) | 1998-10-20 |
Family
ID=14000734
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9052097A Pending JPH10279924A (ja) | 1997-04-09 | 1997-04-09 | 非石綿系ブレーキ用摩擦材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10279924A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000066497A1 (fr) * | 1999-04-28 | 2000-11-09 | Otsuka Chemical Co., Ltd. | Procede de preparation d'octatitanate de potassium en particules |
| EP1070751A4 (en) * | 1999-02-09 | 2001-08-22 | Otsuka Chemical Co Ltd | FRICTION MATERIAL |
| WO2003004551A1 (en) * | 2001-07-02 | 2003-01-16 | Prizmalite Industries, Inc. | Friction pads and disks and compositions and methods for producing same |
| WO2014185307A1 (ja) * | 2013-05-15 | 2014-11-20 | 大塚化学株式会社 | 摩擦材及びドラムブレーキ用摩擦材 |
-
1997
- 1997-04-09 JP JP9052097A patent/JPH10279924A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1070751A4 (en) * | 1999-02-09 | 2001-08-22 | Otsuka Chemical Co Ltd | FRICTION MATERIAL |
| US6432187B1 (en) | 1999-02-09 | 2002-08-13 | Otsuka Chemical Co., Ltd. | Friction material |
| KR100401956B1 (ko) * | 1999-02-09 | 2003-10-17 | 오츠카 가가쿠 홀딩스 가부시키가이샤 | 마찰재 |
| WO2000066497A1 (fr) * | 1999-04-28 | 2000-11-09 | Otsuka Chemical Co., Ltd. | Procede de preparation d'octatitanate de potassium en particules |
| WO2003004551A1 (en) * | 2001-07-02 | 2003-01-16 | Prizmalite Industries, Inc. | Friction pads and disks and compositions and methods for producing same |
| US6579920B2 (en) * | 2001-07-02 | 2003-06-17 | Prizmalite | Friction pads and disks and compositions and methods for producing same |
| WO2014185307A1 (ja) * | 2013-05-15 | 2014-11-20 | 大塚化学株式会社 | 摩擦材及びドラムブレーキ用摩擦材 |
| JP2014224175A (ja) * | 2013-05-15 | 2014-12-04 | 大塚化学株式会社 | 摩擦材及びドラムブレーキ用摩擦材 |
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