JPH10267033A - 摺動構造 - Google Patents
摺動構造Info
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- JPH10267033A JPH10267033A JP7164997A JP7164997A JPH10267033A JP H10267033 A JPH10267033 A JP H10267033A JP 7164997 A JP7164997 A JP 7164997A JP 7164997 A JP7164997 A JP 7164997A JP H10267033 A JPH10267033 A JP H10267033A
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- sliding
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- resin member
- resin
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Abstract
(57)【要約】
【課題】摺動構造において、摩擦係数を可及的に低減で
きるようにし、摺動動作の円滑化を図ること。 【解決手段】金属部材８０と樹脂部材９０との摺動構造
であって、金属部材８０の摺接面の粗さが、十点平均粗
さ〔Ｒｚ〕で１０〜２０μｍの範囲に設定されている。
つまり、金属部材８０の摺接面を平滑でなく適度の粗さ
に特定することにより、その摺接面の凹凸に樹脂部材９
０の摩耗粉が適度に堆積されることになり、両部材８
０，９０間の摩擦抵抗を軽減するのに役立つことにな
る。
きるようにし、摺動動作の円滑化を図ること。 【解決手段】金属部材８０と樹脂部材９０との摺動構造
であって、金属部材８０の摺接面の粗さが、十点平均粗
さ〔Ｒｚ〕で１０〜２０μｍの範囲に設定されている。
つまり、金属部材８０の摺接面を平滑でなく適度の粗さ
に特定することにより、その摺接面の凹凸に樹脂部材９
０の摩耗粉が適度に堆積されることになり、両部材８
０，９０間の摩擦抵抗を軽減するのに役立つことにな
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、金属部材と樹脂部
材との摺動構造に関する。この摺動構造としては、例え
ばオートテンショナにおいてプーリ支持アームに摩擦抵
抗を付与する部分やクラッチレリーズ軸受において樹脂
スリーブと中心軸との摺動部分が挙げられる。
材との摺動構造に関する。この摺動構造としては、例え
ばオートテンショナにおいてプーリ支持アームに摩擦抵
抗を付与する部分やクラッチレリーズ軸受において樹脂
スリーブと中心軸との摺動部分が挙げられる。
【０００２】
【従来の技術】従来から、可動要素を有する装置におい
て金属部材と樹脂部材との摺動部分にグリースやオイル
などの潤滑剤を用いない場合、一般的に、必要に応じて
摺動部分の摩擦抵抗を軽減させるために、樹脂部材に固
体潤滑剤を含有させたり、樹脂部材そのものを潤滑性に
優れたもので形成したりすることがある。また、樹脂部
材の耐久性を向上させるために、樹脂部材に強化繊維な
どを含有させることもある。
て金属部材と樹脂部材との摺動部分にグリースやオイル
などの潤滑剤を用いない場合、一般的に、必要に応じて
摺動部分の摩擦抵抗を軽減させるために、樹脂部材に固
体潤滑剤を含有させたり、樹脂部材そのものを潤滑性に
優れたもので形成したりすることがある。また、樹脂部
材の耐久性を向上させるために、樹脂部材に強化繊維な
どを含有させることもある。
【０００３】一方、金属部材について、例えばアルミニ
ウム合金をダイカスト成形したものとする場合、樹脂部
材との摺接面についてできるだけ平滑、例えば十点平均
粗さ〔Ｒｚ〕で１０μｍ未満に形成するようにしてい
る。
ウム合金をダイカスト成形したものとする場合、樹脂部
材との摺接面についてできるだけ平滑、例えば十点平均
粗さ〔Ｒｚ〕で１０μｍ未満に形成するようにしてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記金属部
材と樹脂部材との摺動動作時において、平滑な面どうし
の摺動になると摩擦係数があまり低くならないことが分
かった。しかも、いわゆるスティックスリップと呼ばれ
る摩擦振動現象が周期的に発生しやすくなり、摺動動作
が円滑に行えなくなることがある。この現象は、樹脂部
材に強化繊維を含有させている場合に顕著に発生する傾
向にある。
材と樹脂部材との摺動動作時において、平滑な面どうし
の摺動になると摩擦係数があまり低くならないことが分
かった。しかも、いわゆるスティックスリップと呼ばれ
る摩擦振動現象が周期的に発生しやすくなり、摺動動作
が円滑に行えなくなることがある。この現象は、樹脂部
材に強化繊維を含有させている場合に顕著に発生する傾
向にある。
【０００５】したがって、本発明は、摺動構造におい
て、摩擦係数を可及的に低減できるようにし、摺動動作
の円滑化を図ることを目的としている。
て、摩擦係数を可及的に低減できるようにし、摺動動作
の円滑化を図ることを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の摺動構造は、金
属部材と樹脂部材との摺動構造であって、金属部材の摺
接面の粗さが、十点平均粗さ〔Ｒｚ〕で１０〜２０μｍ
の範囲に設定されている。
属部材と樹脂部材との摺動構造であって、金属部材の摺
接面の粗さが、十点平均粗さ〔Ｒｚ〕で１０〜２０μｍ
の範囲に設定されている。
【０００７】なお、前述の金属部材は、アルミニウム合
金を用いたダイカスト成形品からなり、前記樹脂部材
は、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）からなり、前記
金属部材の摺接面が、十点平均粗さ〔Ｒｚ〕で１０〜２
０μｍの範囲に設定されている。
金を用いたダイカスト成形品からなり、前記樹脂部材
は、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ）からなり、前記
金属部材の摺接面が、十点平均粗さ〔Ｒｚ〕で１０〜２
０μｍの範囲に設定されている。
【０００８】要するに、本発明では、樹脂部材の相手で
ある金属部材の摺接面の表面粗さを平滑ではなく適度の
粗さに特定することにより、樹脂部材の摩耗粉が適度に
発生されることになって、この摩耗粉が金属部材の摺接
面の凹凸に適度に堆積されやすくなる。これにより、金
属部材と樹脂部材との静摩擦係数および動摩擦係数が小
さくなるとともに、樹脂部材の摩耗のし過ぎを抑制でき
るようになる。
ある金属部材の摺接面の表面粗さを平滑ではなく適度の
粗さに特定することにより、樹脂部材の摩耗粉が適度に
発生されることになって、この摩耗粉が金属部材の摺接
面の凹凸に適度に堆積されやすくなる。これにより、金
属部材と樹脂部材との静摩擦係数および動摩擦係数が小
さくなるとともに、樹脂部材の摩耗のし過ぎを抑制でき
るようになる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の詳細を図１ないし
図７に示す実施形態に基づいて説明する。
図７に示す実施形態に基づいて説明する。
【００１０】図１は本発明の一実施形態にかかる摺動構
造の拡大断面図である。図中、８０は金属部材、９０は
樹脂部材である。金属部材８０は、アルミニウム合金を
ダイカスト成形したもの（ＡＤＣ１２）とされ、その摺
接面の表面粗さは、十点平均粗さ〔Ｒｚ〕で１０〜２０
μｍの範囲に設定されている。樹脂部材９０は、ポリエ
ーテルサルフォン（ＰＥＳ）を射出成形したものとされ
ている。
造の拡大断面図である。図中、８０は金属部材、９０は
樹脂部材である。金属部材８０は、アルミニウム合金を
ダイカスト成形したもの（ＡＤＣ１２）とされ、その摺
接面の表面粗さは、十点平均粗さ〔Ｒｚ〕で１０〜２０
μｍの範囲に設定されている。樹脂部材９０は、ポリエ
ーテルサルフォン（ＰＥＳ）を射出成形したものとされ
ている。
【００１１】前述の金属部材８０の摺接面の粗さを設定
するために、ショットブラスト処理を施すようにしてい
る。このショットブラスト処理では、例えば、使用する
粒子としてアルミナやスチールなどを選定し、これら粒
子の平均粒子径を２００〜６００μｍに設定し、さら
に、噴射圧力を３５０〜４００ＫＰａに設定する。これ
により、金属部材８０の摺接面の粗さを、十点平均粗さ
〔Ｒｚ〕で１０〜２０μｍの範囲に設定することができ
る。
するために、ショットブラスト処理を施すようにしてい
る。このショットブラスト処理では、例えば、使用する
粒子としてアルミナやスチールなどを選定し、これら粒
子の平均粒子径を２００〜６００μｍに設定し、さら
に、噴射圧力を３５０〜４００ＫＰａに設定する。これ
により、金属部材８０の摺接面の粗さを、十点平均粗さ
〔Ｒｚ〕で１０〜２０μｍの範囲に設定することができ
る。
【００１２】次に、金属部材８０の摺接面に対する樹脂
摩耗粉の付着状態を変化させることを目的として、金属
部材８０の表面粗さをパラメータとして静摩擦係数、動
摩擦係数について調べたので、図２ないし図４を用いて
説明する。図２は、静摩擦係数、動摩擦係数を調べるバ
ウデン型往復摩擦試験機の外観を示す側面図、図３は、
金属部材の摺接面の表面粗さと静摩擦係数との関係を示
す図表、図４は、金属部材の摺接面の表面粗さと動摩擦
係数との関係を示す図表である。
摩耗粉の付着状態を変化させることを目的として、金属
部材８０の表面粗さをパラメータとして静摩擦係数、動
摩擦係数について調べたので、図２ないし図４を用いて
説明する。図２は、静摩擦係数、動摩擦係数を調べるバ
ウデン型往復摩擦試験機の外観を示す側面図、図３は、
金属部材の摺接面の表面粗さと静摩擦係数との関係を示
す図表、図４は、金属部材の摺接面の表面粗さと動摩擦
係数との関係を示す図表である。
【００１３】金属部材８０および樹脂部材９０ともに、
適度な大きさの試験片とした。試験条件として、負荷荷
重を２９．４Ｎ、負荷面圧を５．８８ＭＰａ、摺動速度
を０．６ｍｍ／ｓ、一往復摺動距離を９ｍｍ、金属試験
片の表面温度を１００℃としている。
適度な大きさの試験片とした。試験条件として、負荷荷
重を２９．４Ｎ、負荷面圧を５．８８ＭＰａ、摺動速度
を０．６ｍｍ／ｓ、一往復摺動距離を９ｍｍ、金属試験
片の表面温度を１００℃としている。
【００１４】結果的に、静摩擦係数および動摩擦係数
は、図３ないし図４に示すように、いずれにしても、金
属部材８０の摺接面の十点平均粗さ〔Ｒｚ〕が１０〜２
０μｍの範囲において小さくなることが分かる。これ
は、金属部材８０の摺接面の凹凸に樹脂部材９０の摩耗
粉が適度に堆積されることになるとともに、摺動動作時
において樹脂部材と樹脂摩耗粉との間に発生するせん断
力により樹脂摩耗粉がせん断流動しやすくなることで、
両部材８０，９０間の摩擦抵抗を軽減するのに役立った
ものと推定される。ところで、粗さが１０μｍ未満であ
ると、樹脂摩耗粉の堆積が不十分となるために、摩擦抵
抗が大きくなったものと推定される。一方、粗さが２０
μｍを越えると、今度は樹脂部材９０の摩耗が激しくな
るとともに、樹脂摩耗粉が大きくなって、島状に偏って
堆積するとともに、せん断流動しにくくなることで、摩
擦抵抗が大きくなったものと推定される。また、このよ
うに粗さを大きくすると、摩耗量が多くなり過ぎて耐久
性において問題が生ずることにもなる。
は、図３ないし図４に示すように、いずれにしても、金
属部材８０の摺接面の十点平均粗さ〔Ｒｚ〕が１０〜２
０μｍの範囲において小さくなることが分かる。これ
は、金属部材８０の摺接面の凹凸に樹脂部材９０の摩耗
粉が適度に堆積されることになるとともに、摺動動作時
において樹脂部材と樹脂摩耗粉との間に発生するせん断
力により樹脂摩耗粉がせん断流動しやすくなることで、
両部材８０，９０間の摩擦抵抗を軽減するのに役立った
ものと推定される。ところで、粗さが１０μｍ未満であ
ると、樹脂摩耗粉の堆積が不十分となるために、摩擦抵
抗が大きくなったものと推定される。一方、粗さが２０
μｍを越えると、今度は樹脂部材９０の摩耗が激しくな
るとともに、樹脂摩耗粉が大きくなって、島状に偏って
堆積するとともに、せん断流動しにくくなることで、摩
擦抵抗が大きくなったものと推定される。また、このよ
うに粗さを大きくすると、摩耗量が多くなり過ぎて耐久
性において問題が生ずることにもなる。
【００１５】次に、これら静摩擦係数および動摩擦係数
を用いてスティックスリップ率を求め、図５に示してい
る。図５は、金属部材の摺接面の表面粗さとスティック
スリップ率との関係を示す図表である。
を用いてスティックスリップ率を求め、図５に示してい
る。図５は、金属部材の摺接面の表面粗さとスティック
スリップ率との関係を示す図表である。
【００１６】スティックスリップ率＝（μdmax−
μdmin）／μdave μdave＝（μdmax＋μdmin）／２ 但し、μdmaxは最大動摩擦係数、μdminは最小動摩擦係
数である。
μdmin）／μdave μdave＝（μdmax＋μdmin）／２ 但し、μdmaxは最大動摩擦係数、μdminは最小動摩擦係
数である。
【００１７】このスティックスリップ率は、本願出願人
が独自に定義したもので、μdave＝の値に対する（μ
dmax−μdmin）の変動の大きさにより、スティックスリ
ップの程度を示すようにしている。
が独自に定義したもので、μdave＝の値に対する（μ
dmax−μdmin）の変動の大きさにより、スティックスリ
ップの程度を示すようにしている。
【００１８】図５に示すように、金属部材８０の摺接面
の粗さ、つまり十点平均粗さ〔Ｒｚ〕が１０μｍ以上に
なると、スティックスリップの発生を抑えることができ
ると言える。
の粗さ、つまり十点平均粗さ〔Ｒｚ〕が１０μｍ以上に
なると、スティックスリップの発生を抑えることができ
ると言える。
【００１９】以上説明した試験の結果からして、金属部
材８０の摺接面の粗さを限りなく平滑にする場合より
も、むしろ適度な粗さに特定することのほうが、摩擦係
数を低減することに効果を発揮することがわかった。
材８０の摺接面の粗さを限りなく平滑にする場合より
も、むしろ適度な粗さに特定することのほうが、摩擦係
数を低減することに効果を発揮することがわかった。
【００２０】なお、本発明は上記実施形態のみに限定さ
れるものではなく、種々な応用や変形が考えられる。金
属部材８０としては、アルミニウム合金のダイカスト成
形品に限らないし、樹脂部材９０の種類についても、ポ
リエーテルサルフォン（ＰＥＳ）に限らず、例えばポリ
アミド６６、ポリアミド６、ポリアミド４６、ポリフェ
ニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテル
ケトン（ＰＥＥＫ）などでもよい。
れるものではなく、種々な応用や変形が考えられる。金
属部材８０としては、アルミニウム合金のダイカスト成
形品に限らないし、樹脂部材９０の種類についても、ポ
リエーテルサルフォン（ＰＥＳ）に限らず、例えばポリ
アミド６６、ポリアミド６、ポリアミド４６、ポリフェ
ニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテル
ケトン（ＰＥＥＫ）などでもよい。
【００２１】ところで、本発明の摺動構造は、例えば、
オートテンショナにおいてプーリ支持アームに摩擦抵抗
を付与する部分や、クラッチレリーズ軸受において樹脂
スリーブと中心軸との摺動部分が挙げられる。
オートテンショナにおいてプーリ支持アームに摩擦抵抗
を付与する部分や、クラッチレリーズ軸受において樹脂
スリーブと中心軸との摺動部分が挙げられる。
【００２２】前述のオートテンショナの一例について、
図６および図７に示して説明する。図例のオートテンシ
ョナＡは、揺動支軸１においてアーム２の回転支持部の
軸方向中心Ｏ1に対してテンションプーリ３の回転支持
部の軸方向中心Ｏ2をオフセットした構造になってい
る。このオートテンショナＡでは、ベルトＣの張力が減
少すると、ねじりコイルバネ４のねじり復元力により弾
発付勢されているテンションプーリ３が図７の左側に動
いて、ベルトＣの張力を一定に保ち、ベルトＣの張力が
増加すると、テンションプーリ３がねじりコイルバネ４
のねじり復元力に抗して図７の右側に動いて、ベルトＣ
の張力を一定に保つ。そして、オートテンショナＡに対
して振動や衝撃が加わった場合、摩擦板５によりアーム
２に対して揺動抵抗を付与しているので、ここで振動や
衝撃が減衰されることになってアーム２の不要な揺動を
防ぎ、ベルトＣの張力が大きく変動するのを防止するよ
うになっている。
図６および図７に示して説明する。図例のオートテンシ
ョナＡは、揺動支軸１においてアーム２の回転支持部の
軸方向中心Ｏ1に対してテンションプーリ３の回転支持
部の軸方向中心Ｏ2をオフセットした構造になってい
る。このオートテンショナＡでは、ベルトＣの張力が減
少すると、ねじりコイルバネ４のねじり復元力により弾
発付勢されているテンションプーリ３が図７の左側に動
いて、ベルトＣの張力を一定に保ち、ベルトＣの張力が
増加すると、テンションプーリ３がねじりコイルバネ４
のねじり復元力に抗して図７の右側に動いて、ベルトＣ
の張力を一定に保つ。そして、オートテンショナＡに対
して振動や衝撃が加わった場合、摩擦板５によりアーム
２に対して揺動抵抗を付与しているので、ここで振動や
衝撃が減衰されることになってアーム２の不要な揺動を
防ぎ、ベルトＣの張力が大きく変動するのを防止するよ
うになっている。
【００２３】揺動支軸１は、図示しないベルト駆動機構
が設けられる取付対象Ｂに固定されるもので、円筒形の
揺動支点部１１と、この揺動支点部１１の外周を囲むカ
バー部１２と、カバー部１２の外周に形成されるボルト
取付片１３とを備えている。アーム２は、揺動支軸１に
回動可能に支持されるもので、揺動支軸１の揺動支点部
１１にメタルブッシュなどのすべり軸受６を介して外嵌
されるボス部２１と、ボス部２１と連接されるプーリ支
持部２２とを備えている。
が設けられる取付対象Ｂに固定されるもので、円筒形の
揺動支点部１１と、この揺動支点部１１の外周を囲むカ
バー部１２と、カバー部１２の外周に形成されるボルト
取付片１３とを備えている。アーム２は、揺動支軸１に
回動可能に支持されるもので、揺動支軸１の揺動支点部
１１にメタルブッシュなどのすべり軸受６を介して外嵌
されるボス部２１と、ボス部２１と連接されるプーリ支
持部２２とを備えている。
【００２４】テンションプーリ３は、アーム２のプーリ
支持部２２に転がり軸受７を介して回転可能に支持され
て外周にベルトＣが巻き掛けられるものである。このテ
ンションプーリ３は、アーム２のプーリ支持部２２の前
端に螺着されるボルト８ａにより抜け止めされていると
ともに、このボルト８ａにより、テンションプーリ３の
転がり軸受７に対して水分や異物がかからないようにす
るための軸受保護カバー９が取り付けられている。
支持部２２に転がり軸受７を介して回転可能に支持され
て外周にベルトＣが巻き掛けられるものである。このテ
ンションプーリ３は、アーム２のプーリ支持部２２の前
端に螺着されるボルト８ａにより抜け止めされていると
ともに、このボルト８ａにより、テンションプーリ３の
転がり軸受７に対して水分や異物がかからないようにす
るための軸受保護カバー９が取り付けられている。
【００２５】ねじりコイルバネ４は、揺動支軸１の揺動
支点部１１およびアーム２のボス部２１の外周と、揺動
支軸１のカバー部１２の内周との間の環状空間にそれぞ
れに対して非接触でねじり圧縮された状態で配設されて
いて、そのねじり復元力でアーム２を一揺動方向へ弾発
付勢するものである。
支点部１１およびアーム２のボス部２１の外周と、揺動
支軸１のカバー部１２の内周との間の環状空間にそれぞ
れに対して非接触でねじり圧縮された状態で配設されて
いて、そのねじり復元力でアーム２を一揺動方向へ弾発
付勢するものである。
【００２６】摩擦板５は、揺動支軸１とアーム２のボス
部２１との間に介装されてアーム２に対して揺動抵抗を
与えるもので、アーム２のボス部２１の前端面と、この
前端面に対向するように揺動支軸１の前端にボルト８ｂ
により固定される摩擦板ガイド１０との間に挟まれてお
り、ねじりコイルバネ４の伸張復元力によりボス部２１
を摩擦板ガイド１０側へ弾発付勢するようになってい
る。
部２１との間に介装されてアーム２に対して揺動抵抗を
与えるもので、アーム２のボス部２１の前端面と、この
前端面に対向するように揺動支軸１の前端にボルト８ｂ
により固定される摩擦板ガイド１０との間に挟まれてお
り、ねじりコイルバネ４の伸張復元力によりボス部２１
を摩擦板ガイド１０側へ弾発付勢するようになってい
る。
【００２７】このオートテンショナＡにおいて、アーム
２を上記金属部材８０に、摩擦板５を上記樹脂部材９０
にする。この場合、アーム２と摩擦板５との間の摺動抵
抗が軽減されるために、上記オートテンショナＡの動作
を適正に行えるように、コイルバネ４による押圧力との
関係で調整するように管理するのが好ましい。これによ
り、動作の安定化と耐久性の向上とに貢献できるように
なる。
２を上記金属部材８０に、摩擦板５を上記樹脂部材９０
にする。この場合、アーム２と摩擦板５との間の摺動抵
抗が軽減されるために、上記オートテンショナＡの動作
を適正に行えるように、コイルバネ４による押圧力との
関係で調整するように管理するのが好ましい。これによ
り、動作の安定化と耐久性の向上とに貢献できるように
なる。
【００２８】
【発明の効果】本発明では、樹脂部材の相手である金属
部材の摺接面の表面粗さを平滑ではなく適度の粗さに特
定することにより、樹脂部材の摩耗粉が適度に発生し
て、この摩耗粉が金属部材の摺接面の凹凸に適度に堆積
されやすくなるから、金属部材と樹脂部材との静摩擦係
数および動摩擦係数を小さくできるとともに、樹脂部材
の摩耗のし過ぎを抑制できるようになる。
部材の摺接面の表面粗さを平滑ではなく適度の粗さに特
定することにより、樹脂部材の摩耗粉が適度に発生し
て、この摩耗粉が金属部材の摺接面の凹凸に適度に堆積
されやすくなるから、金属部材と樹脂部材との静摩擦係
数および動摩擦係数を小さくできるとともに、樹脂部材
の摩耗のし過ぎを抑制できるようになる。
【００２９】このように、本発明によれば、摺動動作が
安定かつ円滑でしかも耐摩耗性に優れた摺動構造を提供
することができる。
安定かつ円滑でしかも耐摩耗性に優れた摺動構造を提供
することができる。
【図１】本発明の一実施形態の摺動構造の断面図
【図２】実施形態の試験に用いたバウデン型往復摩擦試
験機の外観を示す側面図
験機の外観を示す側面図
【図３】金属部材の摺接面の表面粗さと静摩擦係数との
関係を示す図表
関係を示す図表
【図４】金属部材の摺接面の表面粗さと動摩擦係数との
関係を示す図表
関係を示す図表
【図５】金属部材の摺接面の表面粗さとスティックスリ
ップ率との関係を示す図表
ップ率との関係を示す図表
【図６】本発明の使用用途の一例のオートテンショナの
正面図
正面図
【図７】図６の（７）−（７）線断面の矢視図
８０ 金属部材 ９０ 樹脂部材
Claims (2)
- 【請求項１】 金属部材と樹脂部材との摺動構造であっ
て、金属部材の摺接面の粗さが、十点平均粗さ〔Ｒｚ〕
で１０〜２０μｍの範囲に設定されている、ことを特徴
とする摺動構造。 - 【請求項２】 前記金属部材は、アルミニウム合金を用
いたダイカスト成形品からなり、前記樹脂部材は、ポリ
エーテルサルフォン（ＰＥＳ）からなり、前記金属部材
の摺接面が、十点平均粗さ〔Ｒｚ〕で１０〜２０μｍの
範囲に設定されている、ことを特徴とする摺動構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7164997A JPH10267033A (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | 摺動構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7164997A JPH10267033A (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | 摺動構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10267033A true JPH10267033A (ja) | 1998-10-06 |
Family
ID=13466690
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7164997A Pending JPH10267033A (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | 摺動構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10267033A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006046471A (ja) * | 2004-08-04 | 2006-02-16 | Hama International:Kk | 移動装置 |
| JP2006138773A (ja) * | 2004-11-12 | 2006-06-01 | Polyplastics Co | 摺動部品の摩耗量の低減方法、低摩耗性摺動部品対及びその部品 |
| WO2015046355A1 (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-02 | 千住金属工業株式会社 | 摺動部材及び摺動部材の製造方法 |
| WO2015046356A1 (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-02 | 千住金属工業株式会社 | 摺動部材 |
| US9956613B2 (en) | 2012-10-25 | 2018-05-01 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Sliding member and production method for same |
| US10036088B2 (en) | 2013-02-15 | 2018-07-31 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Sliding member and method of manufacturing the sliding member |
| US10309457B2 (en) | 2012-03-27 | 2019-06-04 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Sliding member |
-
1997
- 1997-03-25 JP JP7164997A patent/JPH10267033A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4597604B2 (ja) * | 2004-08-04 | 2010-12-15 | 有限会社浜インターナショナル | 移動装置 |
| JP2006046471A (ja) * | 2004-08-04 | 2006-02-16 | Hama International:Kk | 移動装置 |
| JP2006138773A (ja) * | 2004-11-12 | 2006-06-01 | Polyplastics Co | 摺動部品の摩耗量の低減方法、低摩耗性摺動部品対及びその部品 |
| US10309457B2 (en) | 2012-03-27 | 2019-06-04 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Sliding member |
| US9956613B2 (en) | 2012-10-25 | 2018-05-01 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Sliding member and production method for same |
| US10036088B2 (en) | 2013-02-15 | 2018-07-31 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Sliding member and method of manufacturing the sliding member |
| WO2015046355A1 (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-02 | 千住金属工業株式会社 | 摺動部材及び摺動部材の製造方法 |
| CN105579723A (zh) * | 2013-09-27 | 2016-05-11 | 千住金属工业株式会社 | 滑动构件和滑动构件的制造方法 |
| JP2015068397A (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-13 | 千住金属工業株式会社 | 摺動部材 |
| JP2015068396A (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-13 | 千住金属工業株式会社 | 摺動部材及び摺動部材の製造方法 |
| US10145415B2 (en) | 2013-09-27 | 2018-12-04 | Senju Metal Industry Co., Inc. | Sliding member |
| WO2015046356A1 (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-02 | 千住金属工業株式会社 | 摺動部材 |
| US10443653B2 (en) | 2013-09-27 | 2019-10-15 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Sliding member and method for manufacturing sliding member |
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