JPH1025539A - 高疲労強度プレス成形部材 - Google Patents
高疲労強度プレス成形部材Info
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- JPH1025539A JPH1025539A JP8183695A JP18369596A JPH1025539A JP H1025539 A JPH1025539 A JP H1025539A JP 8183695 A JP8183695 A JP 8183695A JP 18369596 A JP18369596 A JP 18369596A JP H1025539 A JPH1025539 A JP H1025539A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高い疲労強度を有し、且つ比較的安価なプレ
ス成形部材を提供する。 【解決手段】 Ｃ≦０．０１重量％と、Ｓｉ≦１重量％
と、０．０５重量％≦Ｍｎ≦０．５重量％と、Ｐ≦０．
１重量％と、Ｓ≦０．０３重量％と、０．０２重量％≦
ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１重量％と、０．８重量％≦Ｃｕ≦
１．７重量％と、０．０２重量％≦Ｔｉ≦０．１重量％
と、残部Ｆｅおよび不可避的元素とよりなる鋼板を用い
たプレス成形部材であって、溶体化処理後、人工時効処
理を兼ねた軟窒化処理を施されている。このプレス成形
部材は十分に深い表面硬化層を有し、またその製造に当
っては人工時効処理および軟窒化処理の一括化によって
省エネルギおよび製造コストの低減が図られている。
ス成形部材を提供する。 【解決手段】 Ｃ≦０．０１重量％と、Ｓｉ≦１重量％
と、０．０５重量％≦Ｍｎ≦０．５重量％と、Ｐ≦０．
１重量％と、Ｓ≦０．０３重量％と、０．０２重量％≦
ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１重量％と、０．８重量％≦Ｃｕ≦
１．７重量％と、０．０２重量％≦Ｔｉ≦０．１重量％
と、残部Ｆｅおよび不可避的元素とよりなる鋼板を用い
たプレス成形部材であって、溶体化処理後、人工時効処
理を兼ねた軟窒化処理を施されている。このプレス成形
部材は十分に深い表面硬化層を有し、またその製造に当
っては人工時効処理および軟窒化処理の一括化によって
省エネルギおよび製造コストの低減が図られている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高疲労強度プレス成
形部材に関する。
形部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高い疲労強度を要求されるプレス
成形部材としては、例えばチェンテンショナプレートに
おいて、ゴム焼付け加工を施されるベースプレートが知
られている。このチェンテンショナプレートは無端状伝
動チェンの弛み側に押圧されてその無端伝動チェンに一
定の張力を付与するものであるから、ベースプレートに
は常時曲げ応力が作用している。
成形部材としては、例えばチェンテンショナプレートに
おいて、ゴム焼付け加工を施されるベースプレートが知
られている。このチェンテンショナプレートは無端状伝
動チェンの弛み側に押圧されてその無端伝動チェンに一
定の張力を付与するものであるから、ベースプレートに
は常時曲げ応力が作用している。
【０００３】そこで、ベースプレートの疲労強度を向上
させるべく、その構成材料としては、炭素工具鋼（例え
ば、ＪＩＳ ＳＫ５）よりなる鋼板、硬鋼線材（例え
ば、ＪＩＳ ＳＷＡＲＨ６２Ａ）または軟鋼板（例え
ば、ＪＩＳ ＳＰＣＥ）が用いられている。
させるべく、その構成材料としては、炭素工具鋼（例え
ば、ＪＩＳ ＳＫ５）よりなる鋼板、硬鋼線材（例え
ば、ＪＩＳ ＳＷＡＲＨ６２Ａ）または軟鋼板（例え
ば、ＪＩＳ ＳＰＣＥ）が用いられている。
【０００４】炭素工具鋼よりなる鋼板を用いた場合、ベ
ースプレートは、焼なまし処理、プレス成形、調質処理
および歪矯正加工の各工程を順次経て製造される。
ースプレートは、焼なまし処理、プレス成形、調質処理
および歪矯正加工の各工程を順次経て製造される。
【０００５】また硬鋼線材を用いた場合、ベースプレー
トは、冷間圧延加工、切断加工、および曲げ加工の各工
程を順次経て製造される。
トは、冷間圧延加工、切断加工、および曲げ加工の各工
程を順次経て製造される。
【０００６】さらに軟鋼板を用いた場合、ベースプレー
トは、プレス成形、軟窒化処理および歪矯正加工の各工
程を順次経て製造される。
トは、プレス成形、軟窒化処理および歪矯正加工の各工
程を順次経て製造される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、炭素工
具鋼よりなる鋼板を用いたベースプレートにおいては、
調質処理によりその疲労強度の向上を狙っているが、こ
の調質処理を十分に行うとベースプレートに大きな歪が
生じ、それは歪矯正加工で修正し得ないことになるの
で、疲労強度の向上と歪矯正の確保とを両立させること
が困難である。
具鋼よりなる鋼板を用いたベースプレートにおいては、
調質処理によりその疲労強度の向上を狙っているが、こ
の調質処理を十分に行うとベースプレートに大きな歪が
生じ、それは歪矯正加工で修正し得ないことになるの
で、疲労強度の向上と歪矯正の確保とを両立させること
が困難である。
【０００８】また硬鋼線材を用いたベースプレートにお
いては、冷間圧延加工によりその疲労強度の向上を狙っ
ているが、この冷間圧延加工によって十分な加工硬化を
生じさせると、次の曲げ加工を行うことができなくなる
ので、疲労強度の向上と加工性の確保とを両立させるこ
とが難しい。
いては、冷間圧延加工によりその疲労強度の向上を狙っ
ているが、この冷間圧延加工によって十分な加工硬化を
生じさせると、次の曲げ加工を行うことができなくなる
ので、疲労強度の向上と加工性の確保とを両立させるこ
とが難しい。
【０００９】さらに軟鋼板を用いたベースプレートにお
いては、加工性は良好であるが、軟窒化処理を施しても
疲労強度はそれ程高くならず、したがって高負荷のチェ
ンテンショナプレートには使用することができない。
いては、加工性は良好であるが、軟窒化処理を施しても
疲労強度はそれ程高くならず、したがって高負荷のチェ
ンテンショナプレートには使用することができない。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、良好なプレス
成形性を有し、且つ溶体化処理後、人工時効処理を兼ね
た軟窒化処理を行うことが可能であると共に軟窒化処理
後の歪矯正加工が可能な特定の鋼板を構成材料とした、
高い疲労強度を有し、且つ比較的安価で、寸法精度の向
上が可能なプレス成形部材を提供することを目的とす
る。
成形性を有し、且つ溶体化処理後、人工時効処理を兼ね
た軟窒化処理を行うことが可能であると共に軟窒化処理
後の歪矯正加工が可能な特定の鋼板を構成材料とした、
高い疲労強度を有し、且つ比較的安価で、寸法精度の向
上が可能なプレス成形部材を提供することを目的とす
る。
【００１１】前記目的を達成するため本発明によれば、
Ｃ≦０．０１重量％と、Ｓｉ≦１重量％と、０．０５重
量％≦Ｍｎ≦０．５重量％と、Ｐ≦０．１重量％と、Ｓ
≦０．０３重量％と、０．０２重量％≦ｓｏｌ．Ａｌ≦
０．１重量％と、０．８重量％≦Ｃｕ≦１．７重量％
と、０．０２重量％≦Ｔｉ≦０．１重量％と、残部Ｆｅ
および不可避的元素とよりなる鋼板を用いたプレス成形
部材であって、溶体化処理後、人工時効処理を兼ねた軟
窒化処理を施されている高疲労強度プレス成形部材が提
供される。
Ｃ≦０．０１重量％と、Ｓｉ≦１重量％と、０．０５重
量％≦Ｍｎ≦０．５重量％と、Ｐ≦０．１重量％と、Ｓ
≦０．０３重量％と、０．０２重量％≦ｓｏｌ．Ａｌ≦
０．１重量％と、０．８重量％≦Ｃｕ≦１．７重量％
と、０．０２重量％≦Ｔｉ≦０．１重量％と、残部Ｆｅ
および不可避的元素とよりなる鋼板を用いたプレス成形
部材であって、溶体化処理後、人工時効処理を兼ねた軟
窒化処理を施されている高疲労強度プレス成形部材が提
供される。
【００１２】前記組成の鋼板は、金属組織上フェライト
単相組織を持つので、軟鋼板と略同等の良好なプレス成
形性を有する。
単相組織を持つので、軟鋼板と略同等の良好なプレス成
形性を有する。
【００１３】また前記鋼板は、Ｃｕの過飽和固溶に伴い
時効硬化性を発揮するので、その鋼板より得られ、且つ
溶体化処理を経たプレス成形部材中間体に人工時効処理
を施すことによってそのプレス成形部材の機械的強度を
向上させることが可能である。
時効硬化性を発揮するので、その鋼板より得られ、且つ
溶体化処理を経たプレス成形部材中間体に人工時効処理
を施すことによってそのプレス成形部材の機械的強度を
向上させることが可能である。
【００１４】さらに、極低炭素の下でＴｉを含有するこ
とによって、前記鋼板は溶体化処理後の人工時効温度下
で良好な軟窒化特性を発揮する。つまり、この鋼板にお
いては人工時効温度と軟窒化処理温度とが略一致してい
る。
とによって、前記鋼板は溶体化処理後の人工時効温度下
で良好な軟窒化特性を発揮する。つまり、この鋼板にお
いては人工時効温度と軟窒化処理温度とが略一致してい
る。
【００１５】これにより前記鋼板より得られたプレス成
形部材中間体に人工時効処理を兼ねた軟窒化処理を施す
ことによって、そのプレス成形部材の疲労強度を十分に
向上させることが可能である。また両処理の一括化によ
り省エネルギおよび製造コストの低減を図ることができ
る。
形部材中間体に人工時効処理を兼ねた軟窒化処理を施す
ことによって、そのプレス成形部材の疲労強度を十分に
向上させることが可能である。また両処理の一括化によ
り省エネルギおよび製造コストの低減を図ることができ
る。
【００１６】この疲労強度向上の観点から、表面硬化層
（全窒化層を意味する。以下同じ）の深さｄはｄ≧０．
６mmであることが望ましい。ただし、その深さｄの上限
値は、例えば部材肉厚が２．２mm以上の場合ｄ＝１．０
mmである。ｄ＞１．０mmではプレス成形部材が脆化する
からである。
（全窒化層を意味する。以下同じ）の深さｄはｄ≧０．
６mmであることが望ましい。ただし、その深さｄの上限
値は、例えば部材肉厚が２．２mm以上の場合ｄ＝１．０
mmである。ｄ＞１．０mmではプレス成形部材が脆化する
からである。
【００１７】さらに軟窒化処理は比較的低温下で行われ
るので、プレス成形部材の熱処理歪が小さく、また軟窒
化処理後においてはプレス成形部材の表面およびその近
傍の硬さはそれ程高くないので、その歪矯正加工を行う
ことが可能である。これによりプレス成形部材の寸法精
度を向上させることが可能である。
るので、プレス成形部材の熱処理歪が小さく、また軟窒
化処理後においてはプレス成形部材の表面およびその近
傍の硬さはそれ程高くないので、その歪矯正加工を行う
ことが可能である。これによりプレス成形部材の寸法精
度を向上させることが可能である。
【００１８】前記鋼板において、各化学成分の作用効果
および含有量限定理由は次の通りである。
および含有量限定理由は次の通りである。
【００１９】Ｃ：前記鋼板においてその金属組織をフェ
ライト単相組織にして高い延性を確保し、また軟窒化処
理による表面硬化層を深くするためには、Ｃ含有量は極
力少い方がよい。Ｃ含有量がＣ＞０．０１重量％では鋼
板の延性が低下し、且つ表面硬化層が浅くなる。
ライト単相組織にして高い延性を確保し、また軟窒化処
理による表面硬化層を深くするためには、Ｃ含有量は極
力少い方がよい。Ｃ含有量がＣ＞０．０１重量％では鋼
板の延性が低下し、且つ表面硬化層が浅くなる。
【００２０】Ｓｉ：Ｓｉは鋼板の強度向上元素であっ
て、要求強度に応じてその含有量を調節される。ただ
し、Ｓｉ含有量がＳｉ＞１重量％では鋼板の延性が低く
なるため、その鋼板の塑性加工性が低下する。
て、要求強度に応じてその含有量を調節される。ただ
し、Ｓｉ含有量がＳｉ＞１重量％では鋼板の延性が低く
なるため、その鋼板の塑性加工性が低下する。
【００２１】Ｍｎ：ＭｎはＳｉ同様に鋼板の強度向上元
素であって、要求強度に応じてその含有量を調節され
る。ただし、Ｍｎ含有量がＭｎ＞０．５重量％では鋼板
の延性が低くなるため、その鋼板の塑性加工性が低下
し、一方、Ｍｎ＜０．０５重量％ではその添加効果が無
く、また鋼板の表面に疵が発生し易くなる。
素であって、要求強度に応じてその含有量を調節され
る。ただし、Ｍｎ含有量がＭｎ＞０．５重量％では鋼板
の延性が低くなるため、その鋼板の塑性加工性が低下
し、一方、Ｍｎ＜０．０５重量％ではその添加効果が無
く、また鋼板の表面に疵が発生し易くなる。
【００２２】Ｐ：ＰはＳｉおよびＭｎ同様に鋼板の強度
向上元素であって、要求強度に応じてその含有量を調節
される。ただし、Ｐ含有量がＰ＞０．１重量％では二次
加工割れが発生する。
向上元素であって、要求強度に応じてその含有量を調節
される。ただし、Ｐ含有量がＰ＞０．１重量％では二次
加工割れが発生する。
【００２３】Ｓ：Ｓ含有量は鋼板の延性を高めるために
は低い方が好ましい。Ｓ含有量がＳ＞０．０３重量％で
は鋼板の延性が大幅に低下する。
は低い方が好ましい。Ｓ含有量がＳ＞０．０３重量％で
は鋼板の延性が大幅に低下する。
【００２４】Ａｌ：Ａｌは鋼板の軟窒化処理性を高める
効果を有する。ただし、Ａｌ含有量がＡｌ＞０．１重量
％では鋼板のプレス成形性が低下し、一方、Ａｌ＜０．
０２重量％ではその添加効果が無い。
効果を有する。ただし、Ａｌ含有量がＡｌ＞０．１重量
％では鋼板のプレス成形性が低下し、一方、Ａｌ＜０．
０２重量％ではその添加効果が無い。
【００２５】Ｃｕ：Ｃｕは前記のように鋼板に時効硬化
性を付与する。ただし、Ｃｕ含有量がＣｕ＞１．７重量
％では鋼板の表面品質が悪化し、一方、Ｃｕ＜０．８重
量％ではその添加効果が無い。
性を付与する。ただし、Ｃｕ含有量がＣｕ＞１．７重量
％では鋼板の表面品質が悪化し、一方、Ｃｕ＜０．８重
量％ではその添加効果が無い。
【００２６】Ｔｉ：Ｔｉは前記のように極低炭素の下で
鋼板に対し良好な軟窒化特性を付与する。即ち、Ｔｉは
Ｆｅと微細な複窒化物を形成して表面硬化層を深くする
効果を奏する。ただし、Ｔｉ含有量がＴｉ＞０．１重量
％では表面硬化層が深くなり過ぎて鋼板が脆くなり、一
方、Ｔｉ＜０．０２重量％ではその添加効果が無い。
鋼板に対し良好な軟窒化特性を付与する。即ち、Ｔｉは
Ｆｅと微細な複窒化物を形成して表面硬化層を深くする
効果を奏する。ただし、Ｔｉ含有量がＴｉ＞０．１重量
％では表面硬化層が深くなり過ぎて鋼板が脆くなり、一
方、Ｔｉ＜０．０２重量％ではその添加効果が無い。
【００２７】前記鋼板は他の添加元素としてＮｉを０．
１５重量％≦Ｎｉ≦０．７重量％含有していてもよい。
Ｎｉは鋼板の表面品質を高め、また熱間脆性を防止する
効果を有する。
１５重量％≦Ｎｉ≦０．７重量％含有していてもよい。
Ｎｉは鋼板の表面品質を高め、また熱間脆性を防止する
効果を有する。
【００２８】溶体化処理は、鋼板が熱延のまま使用され
ることが多いことから、圧延加工において、鋼板を仕上
温度から巻取温度まで急冷することによって行われる。
前記仕上温度である溶体化処理温度Ｔ1 は７８０℃≦Ｔ
1 ≦１０５０℃に設定される。ただし、溶体化処理温度
Ｔ1 がＴ1 ＜７８０℃ではＣｕを過飽和に固溶させるこ
とができず、一方、Ｔ1 ＞１０５０℃では結晶粒の粗大
化を生じ、強度および靱性の低下を招く。
ることが多いことから、圧延加工において、鋼板を仕上
温度から巻取温度まで急冷することによって行われる。
前記仕上温度である溶体化処理温度Ｔ1 は７８０℃≦Ｔ
1 ≦１０５０℃に設定される。ただし、溶体化処理温度
Ｔ1 がＴ1 ＜７８０℃ではＣｕを過飽和に固溶させるこ
とができず、一方、Ｔ1 ＞１０５０℃では結晶粒の粗大
化を生じ、強度および靱性の低下を招く。
【００２９】前記鋼板の人工時効温度Ｔ2 は５５０℃≦
Ｔ2 ≦６００℃である。ただし、人工時効温度Ｔ2 がＴ
2 ＞６００℃では過時効となって内部硬さが低下するた
め、疲労強度を十分に向上させることができず、一方、
Ｔ2 ＜５５０℃では人工時効処理および軟窒化処理を行
うことができない。また処理時間ｔは２時間≦ｔ≦４時
間であることが好ましい。処理時間ｔ＜２時間では表面
硬化層の深さｄがｄ＜０．６mmとなり、一方、ｔ＞４時
間ではその深さｄが前記上限値ｄ＝１．０mmを超える。
Ｔ2 ≦６００℃である。ただし、人工時効温度Ｔ2 がＴ
2 ＞６００℃では過時効となって内部硬さが低下するた
め、疲労強度を十分に向上させることができず、一方、
Ｔ2 ＜５５０℃では人工時効処理および軟窒化処理を行
うことができない。また処理時間ｔは２時間≦ｔ≦４時
間であることが好ましい。処理時間ｔ＜２時間では表面
硬化層の深さｄがｄ＜０．６mmとなり、一方、ｔ＞４時
間ではその深さｄが前記上限値ｄ＝１．０mmを超える。
【００３０】
【発明の実施の形態】図１はＯＨＣ型内燃機関の動弁カ
ム軸における調時伝動機構を示し、その調時伝動機構に
おいて、クランク軸１に固着した駆動スプロケット２お
よび動弁カム軸３に固着した被動スプロケット４間に無
端状伝動チェン５が巻掛けられ、この無端状伝動チェン
５を介してクランク軸１の回転トルクが動弁カム軸３に
伝達される。
ム軸における調時伝動機構を示し、その調時伝動機構に
おいて、クランク軸１に固着した駆動スプロケット２お
よび動弁カム軸３に固着した被動スプロケット４間に無
端状伝動チェン５が巻掛けられ、この無端状伝動チェン
５を介してクランク軸１の回転トルクが動弁カム軸３に
伝達される。
【００３１】無端状伝動チェン５の弛み側５1 に弓状の
テンショナプレート６が沿っており、そのテンショナプ
レート６の一端部は機関本体７に枢支８される。また機
関本体７にはテンショナ９が設けられ、そのテンショナ
９はテンショナプレート６を無端状伝動チェン５の弛み
側５1 に向けて押圧し、これにより無端状伝動チェン５
に一定の張力が付与される。
テンショナプレート６が沿っており、そのテンショナプ
レート６の一端部は機関本体７に枢支８される。また機
関本体７にはテンショナ９が設けられ、そのテンショナ
９はテンショナプレート６を無端状伝動チェン５の弛み
側５1 に向けて押圧し、これにより無端状伝動チェン５
に一定の張力が付与される。
【００３２】テンショナプレート６は、前記鋼板を用い
たプレス成形部材としてのベースプレート１０と、その
ベースプレート１０の一面に焼付けられたゴム層１１と
よりなる。ベースプレート１０はテンショナ９と当接
し、またゴム層１１は無端状伝動チェン５に摺接する。
たプレス成形部材としてのベースプレート１０と、その
ベースプレート１０の一面に焼付けられたゴム層１１と
よりなる。ベースプレート１０はテンショナ９と当接
し、またゴム層１１は無端状伝動チェン５に摺接する。
【００３３】表１は、ベースプレート１０の構成材料で
ある鋼板の組成を示す。
ある鋼板の組成を示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】前記鋼板はホットストリップミルを用いて
製造されたもので、仕上温度９１０℃から巻取温度３０
０℃まで急冷することによって溶体化処理を施されてお
り、厚さは２．３mmである。
製造されたもので、仕上温度９１０℃から巻取温度３０
０℃まで急冷することによって溶体化処理を施されてお
り、厚さは２．３mmである。
【００３６】ベースプレート１０の製造に当っては、プ
レス成形、人工時効処理を兼ねた軟窒化処理および歪矯
正加工の各工程を用いた。
レス成形、人工時効処理を兼ねた軟窒化処理および歪矯
正加工の各工程を用いた。
【００３７】以下、各工程について具体的に説明する。
【００３８】Ａ．プレス成形 鋼板に打抜き加工を施してブランクを得る工程、ブラン
クにプレス成形を施す工程およびトリミング工程を順次
経てベースプレート中間体を得た。
クにプレス成形を施す工程およびトリミング工程を順次
経てベースプレート中間体を得た。
【００３９】Ｂ．人工時効処理を兼ねた軟窒化処理 ベースプレート中間体に人工時効処理を兼ねた軟窒化処
理を施してベースプレート１０を得た。処理条件は、Ｎ
2 ガスをベースとしたＮＨ3 ガス雰囲気，人工時効温度
Ｔ2 ＝５８０℃，処理時間ｔ＝２時間にそれぞれ設定さ
れた。また処理時間ｔをｔ＝３時間に設定して、もう１
つのベースプレート１０を得た。
理を施してベースプレート１０を得た。処理条件は、Ｎ
2 ガスをベースとしたＮＨ3 ガス雰囲気，人工時効温度
Ｔ2 ＝５８０℃，処理時間ｔ＝２時間にそれぞれ設定さ
れた。また処理時間ｔをｔ＝３時間に設定して、もう１
つのベースプレート１０を得た。
【００４０】Ｃ．歪矯正加工 両ベースプレート１０は弓状をなすので、前記人工時効
処理を兼ねた軟窒化処理中において、その処理温度Ｔ2
が比較的低いにも拘らず、多少の曲がり等の歪を生じ
る。そこで、両ベースプレート１０に矯正機を用いて歪
矯正加工を施した。ここで、前記Ｂ項における処理時間
ｔがｔ＝２時間であったものを実施例１とし、またｔ＝
３時間であったものを実施例２とする。
処理を兼ねた軟窒化処理中において、その処理温度Ｔ2
が比較的低いにも拘らず、多少の曲がり等の歪を生じ
る。そこで、両ベースプレート１０に矯正機を用いて歪
矯正加工を施した。ここで、前記Ｂ項における処理時間
ｔがｔ＝２時間であったものを実施例１とし、またｔ＝
３時間であったものを実施例２とする。
【００４１】比較のため、炭素工具鋼（ＪＩＳ ＳＫ
５）よりなる厚さ２．３mmの鋼板を用いて、焼なまし処
理、プレス成形、調質処理および歪矯正加工の各工程を
順次経てベースプレート（４４ＨＲＣ）を製造した。焼
なまし処理は、７５０℃に１．０時間保持、その後徐冷
の条件で行われた。また調質処理では、８００℃に０．
５時間保持、その後急冷からなる焼入れ処理と、４２０
℃に１．０時間保持、その後冷却からなる焼もどし処理
とを用いた。このベースプレートを比較例１とする。
５）よりなる厚さ２．３mmの鋼板を用いて、焼なまし処
理、プレス成形、調質処理および歪矯正加工の各工程を
順次経てベースプレート（４４ＨＲＣ）を製造した。焼
なまし処理は、７５０℃に１．０時間保持、その後徐冷
の条件で行われた。また調質処理では、８００℃に０．
５時間保持、その後急冷からなる焼入れ処理と、４２０
℃に１．０時間保持、その後冷却からなる焼もどし処理
とを用いた。このベースプレートを比較例１とする。
【００４２】また直径９．０mmの硬鋼線材（ＪＩＳ Ｓ
ＷＲＨ６２Ａ）を用いて、冷間圧延加工、切断加工、お
よび曲げ加工の各工程を順次経て肉厚が２．３mmのベー
スプレート（３８ＨＲＣ）を製造した。これを比較例２
とする。
ＷＲＨ６２Ａ）を用いて、冷間圧延加工、切断加工、お
よび曲げ加工の各工程を順次経て肉厚が２．３mmのベー
スプレート（３８ＨＲＣ）を製造した。これを比較例２
とする。
【００４３】さらに厚さ２．３mmの軟鋼板（ＪＩＳ Ｓ
ＰＣＥ）を用いて、前記Ａ〜Ｃ項と同様にプレス成形、
軟窒化処理および歪矯正加工の各工程を順次経てベース
プレートを製造した。軟窒化処理において、処理時間ｔ
はｔ＝３時間に設定され、その他の条件は前記Ｂ項の場
合と同じに設定された。このベースプレートを比較例３
とする。
ＰＣＥ）を用いて、前記Ａ〜Ｃ項と同様にプレス成形、
軟窒化処理および歪矯正加工の各工程を順次経てベース
プレートを製造した。軟窒化処理において、処理時間ｔ
はｔ＝３時間に設定され、その他の条件は前記Ｂ項の場
合と同じに設定された。このベースプレートを比較例３
とする。
【００４４】図２は実施例１，２および比較例１〜３に
関する表面からの距離と硬さＨＶ０．２との関係を示
す。図２から明らかなように、実施例１，２は表面硬化
層の深さｄが深いが、表面およびその近傍の硬さは４０
０ＨＶ以下といったように低い。これにより実施例１，
２によれば、軟窒化処理後における歪矯正を確保するこ
とができる。また軟窒化処理は処理温度、したがって人
工時効温度Ｔ2 が低いので、実施例１，２における熱処
理歪は小さく、これは前記歪矯正を行う上で有利であ
る。
関する表面からの距離と硬さＨＶ０．２との関係を示
す。図２から明らかなように、実施例１，２は表面硬化
層の深さｄが深いが、表面およびその近傍の硬さは４０
０ＨＶ以下といったように低い。これにより実施例１，
２によれば、軟窒化処理後における歪矯正を確保するこ
とができる。また軟窒化処理は処理温度、したがって人
工時効温度Ｔ2 が低いので、実施例１，２における熱処
理歪は小さく、これは前記歪矯正を行う上で有利であ
る。
【００４５】比較例１では歪矯正性を、また比較例２で
は加工性をそれぞれ考慮して硬さの向上度合を抑制され
ている。比較例３は表面硬化層の深さが浅く、また硬さ
が低い。
は加工性をそれぞれ考慮して硬さの向上度合を抑制され
ている。比較例３は表面硬化層の深さが浅く、また硬さ
が低い。
【００４６】次に、実施例１，２および比較例１〜３に
ついて両振り平面曲げ疲れ試験を行った。図３は実施例
１，２および比較例１〜３に関する応力繰返し数Ｎと応
力振幅σa との関係を示す。表２は実施例１，２および
比較例１〜３に関する応力繰返し数Ｎ＝１０7 回の応力
振幅σa を示す。
ついて両振り平面曲げ疲れ試験を行った。図３は実施例
１，２および比較例１〜３に関する応力繰返し数Ｎと応
力振幅σa との関係を示す。表２は実施例１，２および
比較例１〜３に関する応力繰返し数Ｎ＝１０7 回の応力
振幅σa を示す。
【００４７】
【表２】
【００４８】図３、表２から明らかなように、実施例
１，２は、炭素工具鋼よりなる比較例１および硬鋼線材
よりなる比較例２よりも高い曲げ疲労強度を有すること
が判る。軟鋼板よりなる比較例３の場合、軟窒化処理を
行っても曲げ疲労強度はそれ程高くならない。
１，２は、炭素工具鋼よりなる比較例１および硬鋼線材
よりなる比較例２よりも高い曲げ疲労強度を有すること
が判る。軟鋼板よりなる比較例３の場合、軟窒化処理を
行っても曲げ疲労強度はそれ程高くならない。
【００４９】
【発明の効果】本発明によれば、良好なプレス成形性を
有し、且つ溶体化処理後、人工時効処理を兼ねた軟窒化
処理を行うことが可能であると共に軟窒化処理後の歪矯
正加工が可能な特定の鋼板を構成材料とした、高い疲労
強度を有し、且つ寸法精度の向上が可能なプレス成形部
材を提供することができる。また人工時効処理および軟
窒化処理の一括化により、省エネルギおよび製造コスト
の低減を図り、比較的安価なプレス成形部材を提供する
ことができる。
有し、且つ溶体化処理後、人工時効処理を兼ねた軟窒化
処理を行うことが可能であると共に軟窒化処理後の歪矯
正加工が可能な特定の鋼板を構成材料とした、高い疲労
強度を有し、且つ寸法精度の向上が可能なプレス成形部
材を提供することができる。また人工時効処理および軟
窒化処理の一括化により、省エネルギおよび製造コスト
の低減を図り、比較的安価なプレス成形部材を提供する
ことができる。
【図１】ＯＨＣ型内燃機関の動弁カム軸における調時伝
動機構の要部正面図である。
動機構の要部正面図である。
【図２】表面からの距離と硬さＨＶ０．２との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図３】応力繰返し数Ｎと応力振幅σa との関係を示す
グラフである。
グラフである。
６ テンショナプレート １０ ベースプレート（プレス成形部材） １１ ゴム層
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｃ≦０．０１重量％と、Ｓｉ≦１重量％
と、０．０５重量％≦Ｍｎ≦０．５重量％と、Ｐ≦０．
１重量％と、Ｓ≦０．０３重量％と、０．０２重量％≦
ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１重量％と、０．８重量％≦Ｃｕ≦
１．７重量％と、０．０２重量％≦Ｔｉ≦０．１重量％
と、残部Ｆｅおよび不可避的元素とよりなる鋼板を用い
たプレス成形部材であって、溶体化処理後、人工時効処
理を兼ねた窒化処理を施されていることを特徴とする高
疲労強度プレス成形部材。 - 【請求項２】 Ｃ≦０．０１重量％と、Ｓｉ≦１重量％
と、０．０５重量％≦Ｍｎ≦０．５重量％と、Ｐ≦０．
１重量％と、Ｓ≦０．０３重量％と、０．０２重量％≦
ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１重量％と、０．８重量％≦Ｃｕ≦
１．７重量％と、０．０２重量％≦Ｔｉ≦０．１重量％
と、０．１５重量％≦Ｎｉ≦０．７重量％と、残部Ｆｅ
および不可避的元素とよりなる鋼板を用いたプレス成形
部材であって、溶体化処理後、人工時効処理を兼ねた軟
窒化処理を施されていることを特徴とする高疲労強度プ
レス成形部材。 - 【請求項３】 人工時効温度Ｔ2 が５５０℃≦Ｔ2 ≦６
００℃である、請求項１または２記載の高疲労強度プレ
ス成形部材。 - 【請求項４】 人工時効処理を兼ねた軟窒化処理後にお
いて、歪矯正加工を施されている、請求項１，２または
３記載の高疲労強度プレス成形部材。 - 【請求項５】 チェンテンショナプレートにおいて、ゴ
ム焼付け加工を施されるベースプレートである、請求項
１，２，３または４記載の高疲労強度プレス成形部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8183695A JPH1025539A (ja) | 1996-07-12 | 1996-07-12 | 高疲労強度プレス成形部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8183695A JPH1025539A (ja) | 1996-07-12 | 1996-07-12 | 高疲労強度プレス成形部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1025539A true JPH1025539A (ja) | 1998-01-27 |
Family
ID=16140331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8183695A Pending JPH1025539A (ja) | 1996-07-12 | 1996-07-12 | 高疲労強度プレス成形部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1025539A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1008659A1 (de) * | 1998-12-11 | 2000-06-14 | Aktiengesellschaft der Dillinger Hüttenwerke | Verfahren zur Herstellung eines Bleches aus martensitaushärtendem Stahl |
| JP2007321207A (ja) * | 2006-06-01 | 2007-12-13 | Honda Motor Co Ltd | 高強度鋼板およびその製造方法 |
| JP2012521527A (ja) * | 2009-03-23 | 2012-09-13 | ボーグワーナー インコーポレーテッド | Ｕ字形チェーンガイドブラケット |
| JP2014105839A (ja) * | 2012-11-29 | 2014-06-09 | Tsubakimoto Chain Co | チェーンガイド |
| CN105755231A (zh) * | 2014-12-16 | 2016-07-13 | 沈阳透平机械股份有限公司 | 压缩机叶轮用fv520b-s材料的热处理工艺 |
-
1996
- 1996-07-12 JP JP8183695A patent/JPH1025539A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1008659A1 (de) * | 1998-12-11 | 2000-06-14 | Aktiengesellschaft der Dillinger Hüttenwerke | Verfahren zur Herstellung eines Bleches aus martensitaushärtendem Stahl |
| JP2007321207A (ja) * | 2006-06-01 | 2007-12-13 | Honda Motor Co Ltd | 高強度鋼板およびその製造方法 |
| JP2012521527A (ja) * | 2009-03-23 | 2012-09-13 | ボーグワーナー インコーポレーテッド | Ｕ字形チェーンガイドブラケット |
| JP2014105839A (ja) * | 2012-11-29 | 2014-06-09 | Tsubakimoto Chain Co | チェーンガイド |
| CN105755231A (zh) * | 2014-12-16 | 2016-07-13 | 沈阳透平机械股份有限公司 | 压缩机叶轮用fv520b-s材料的热处理工艺 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20040330 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |