JPH1024316A

JPH1024316A - Ｈ形鋼の冷却方法

Info

Publication number: JPH1024316A
Application number: JP17966496A
Authority: JP
Inventors: Sadamichi Kaseda; 定道加世田; Kazuo Okamura; 一男岡村; Akira Onishi; 晶大西
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1996-07-09
Filing date: 1996-07-09
Publication date: 1998-01-27

Abstract

(57)【要約】【課題】Ｈ形鋼の変形を抑制する。【解決手段】ノズル３１〜３６で、フランジのフィレ
ット部７，７を中心にフランジ幅Ｗの１／２〜１／３の
領域Ｗ１を選択的に冷却する。【効果】フランジを全面的に冷却しても温度むらを解
消することは難しいが、フィレット部をねらって冷却す
る方が安定した冷却が実施でき、冷却制御の精度を上げ
ることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はＨ形鋼の仕上圧延前
後の水冷方法の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】Ｈ形鋼は材料力学上の要求から、一般に
２枚のフランジは厚く、これらを繋ぐウェブは薄い。形
鋼圧延機でＨ形鋼を製造する場合には、薄いウェブが厚
いフランジより温度降下率が高いため、大きな温度差が
発生してフランジが反るなどの変形が顕著となる。これ
の対策技術には、特開平１−２０５０２８号公報「薄
肉ウェブＨ形鋼の製造方法」や特開平５−１１７７５
４号公報「Ｈ形鋼の形状制御方法」などが知られてい
る。

【０００３】上記はフランジを強制冷却することを主
旨とし、高温のフランジを強制冷却することでフランジ
の温度をウェブの温度に近づけ、温度差を是正するとい
う技術である。

【０００４】上記はフランジ冷却用ノズルの高さ位置
を調整することを主旨とし、詳しくはＨ形鋼をＨ向き
（フランジ縦向き）に保持し、それのフランジの幅方向
の温度分布を測定し、この温度分布に基づいてフランジ
上部下部の残留応力を予測し、この予測値に差に応じて
フランジ冷却用ノズルの高さ位置を調整するという技術
である。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし上記は、フラ
ンジ外面の冷却むらによりＨ形鋼の反り、ねじれ、フラ
ンジの倒れなどが発生しやすく、製品の歩留りが悪い。
また、上記は、フランジ幅方向の温度差によって生じ
るフランジの反り、変形に有効である。しかし、ねじれ
変形には効果が無い。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、変形の無
い若しくは少ないＨ形鋼を製造すべく研究を進める中
で、フランジを単純に全面的に冷却するよりは、高温の
フィレット部をねらって冷却する方がよい結果が得られ
ること、大きな変形は左右のフランジの温度差並びに温
度モーメント差に依存して発生すること、そして、実際
の製造にあってはＨ形鋼が必ずしも装置中央を通らず、
そのためにノズルとフランジとの間の距離が変化し、こ
の結果、左右の冷却にばらつきが発生して有害な変形の
要因となっていることを突き止めた。そこで、上記知見
に基づいて次に述べる対策を講じたところ良好な結果を
得ることに成功した。

【０００７】具体的には、請求項１は、冷却装置の出側
にて、左右のフランジの平均面温度を各々求め、両者の
差が一定値以上の場合には高温側のフランジを強く、低
温側のフランジを弱く冷却する方向に前記ノズルの水量
を制御して左右のフランジの温度のバランスを図り、バ
ランスのとれたＨ形鋼の左右のフランジを対象に、冷却
装置の出側にて、下記に定義する温度モーメントを各々
求め、両者の差ΔＴMが２．１×１０⁵（℃・ｍｍ²）以
上のときに、左右のフランジとノズルとの間隔に応じて
左右のノズルの各々の噴射角度及び噴射水量を補正制御
する。ＴM；温度モーメント（℃・ｍｍ²）ａ；フランジの幅の１／２（ｍｍ）Ｔ；フランジの温度（℃）ｘ；フランジ中心からの距離（ｍｍ）

【０００８】

【数２】

【０００９】予め、左右のフランジの温度バランスをと
るので、変形の要因のかなりの部分を弱めることができ
る。次に、温度モーメントを求め、左右のフランジの温
度モーメント差が一定値以下になるように左右のノズル
の噴射角及び水量を制御したので、変形量を低減するこ
とができる。

【００１０】請求項２は、前記ノズルで、フランジのフ
ィレット部を中心にフランジ幅の１／２〜１／３の領域
を選択的に冷却することを特徴とする。フランジを全面
的に冷却しても温度むらを解消することは難しいが、フ
ィレット部をねらって冷却する方が安定した冷却が実施
でき、冷却制御の精度を上げることができる。

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を添付図に基
づいて以下に説明する。なお、図面は符号の向きに見る
ものとする。図１は本発明に係るＨ形鋼圧延設備のレイ
アウト図であり、Ｈ形鋼圧延設備１は、圧延機２と、そ
の下流側に配置した仕上圧延機３と、この仕上圧延機３
の入側に配置した第１冷却装置４と、前記仕上圧延機３
の出側に配置した第２冷却装置５と、前記第１冷却装置
４の前後に配置した第１位置センサ１１、第２位置セン
サ１２と、前記第２冷却装置５の前後に配置した第３位
置センサ１３、第４位置センサ１４と、同様に前記第１
冷却装置４の前後に配置した第１フランジ面温度計２
１、第２フランジ面温度計２２と、前記第２冷却装置５
の前後に配置した第３フランジ面温度計２３、第４フラ
ンジ面温度計２４とからなる。６はＨ形鋼である。

【００１１】図２は本発明に係る冷却装置の原理図であ
り、第１冷却装置４は、Ｈ形鋼６の図右方に上から下に
段積み状態で配置した右第１ヘッダ３１、右第２ヘッダ
３２及び右第３ヘッダ３３と、Ｈ形鋼４の図左方に上か
ら下に段積み状態で配置した左第１ヘッダ３４、左第２
ヘッダ３５及び左第３ヘッダ３６と、これらのヘッダ３
１〜３６の各々を傾動，出入れ又は昇降する角度・距離
・高さ調整機構５０・・・（・・・は複数個を示す。以下同
様。）と、これらヘッダ３１〜３６の各々に供給する冷
却水の流量を制御する流量調整弁３８・・・及び制御部４
０とからなる。第２冷却装置５も同様の構成であるから
説明を省略する。

【００１２】角度・距離・高さ調整機構５０の一例を説
明すると、右第１ヘッダ３１を、回転自在にホルダ５１
に取付け、このホルダ５１に取付けた傾動シリンダ５２
の作用でノズル５３の角度θ１が変更できるように構成
し、前記ホルダ５１はベース５４上をスライド可能と
し、横引きシリンダ５５で図左右方向にヘッダ３１を移
動する構成とし、更にベース５４を昇降シリンダ５６で
昇降することでノズル５３の高さが変更できる構成とし
た。前記シリンダ５２，５５，５６は位置制御可能なス
テッピングシリンダや電動シリンダが好適である。

【００１３】ここで、横引きシリンダ５５と昇降シリン
ダ５６は、Ｈ形鋼６のサイズが変化したときに備えたも
ので、Ｈ形鋼６の高さが変化するときには横引きシリン
ダ５５を作動してノズル−フランジ間距離を所定値に保
ち、又、フランジ幅が変化する時には昇降シリンダ５６
を作動してノズル５３を所定の位置に指向させる。

【００１４】右第２ヘッダ３２、右第３ヘッダ３３も各
々角度・距離・高さ調整機構５０を備え、制御指令に基
づいてノズルの角度θ２又はθ３、フランジ−ノズル間
の距離及び高さが調整可能である。左第１，２，３ヘッ
ダ３４，３５，３６も同様である。

【００１５】ここで重要なことは、ノズル５３・・・によ
る噴射幅をＷ１、フランジの幅をＷとしたときに、ウェ
ブとフランジの交点に相当するフィレット部７を中心
に、Ｗ１＝１／３Ｗ〜１／２Ｗとしたことを特徴とす
る。フィレット部７は体積に対して表面積が小さいた
め、冷却されにくく温度が高い。そのため、ウェブとの
温度差が極めて大きくなる。そこで、フィレット部７を
集中的に冷却するようにした。

【００１６】制御部４０は、ノズルの高さを適正に保つ
高さ調整部４１、フランジ−ノズル間の距離を制御する
距離調整部４２、ノズルの噴射角度を制御する角度調整
部４３及びノズルへ供給水量を制御するの噴射水量調整
部４４を備える。４６は水量計測用オリフィス、４７は
ポンプ、４８は搬送ロールである。

【００１７】図３は本発明に係る位置センサの原理図で
あり、第１位置センサ１１は例えば、上方に配置した複
数個の投光素子１５・・・と、これらの投光素子１５・・・に
対向させて下方に配置した受光素子１６・・・とからな
り、これら受光素子１６・・・の受光の有無信号に基づい
てＨ形鋼６の図左右方向の位置を検出する機構である。
この例では赤外線若しくはレーザ光線を使用するが、光
線に限らず、超音波であってもよい。第２〜４位置セン
サ１２，１３，１４は前記第１位置センサ１１と同様で
あるから説明を省略する。

【００１８】図４は本発明に係るフランジ面温度計の原
理図であり、第１フランジ面温度計２１は、例えば、縦
置きしたコンタクトローラ２５，２５に高さ方向に所定
ピッチで熱電対２６・・・を埋込み、これらから延びる内
部リード線２７・・・を、スリップカップリング２８，２
８を介して外部リード線２９，２９に電気的に導通する
ことにより、フランジ外表面の温度分布を計測する機構
である。第２〜４フランジ面温度計２２〜２４も同様で
ある。

【００１９】以上に述べたＨ形鋼圧延設備の作用を次に
説明する。図５は本発明に係るＨ形鋼の冷却方法のフロ
ー図であり、ＳＴ××はステップ番号を示す。なお、以
下のフローは第１冷却装置について説明する。更に、説
明を具体化するために図６〜図９を併用する。ＳＴ０１；図１に示す第１冷却装置４の出側の第２フラ
ンジ面温度計２２で、右フランジの温度分布及び左フラ
ンジの温度分布を測定する。ＳＴ０２；上記温度分布から右のフランジ面平均温度Ｔ
ｒｍ及び左のフランジ面平均温度Ｔｌｍを計算し、両者
の差ΔＴ（＝Ｔｒｍ−Ｔｌｍ）を求める。ＳＴ０３；｜ΔＴ｜＜３０℃であるか否かを調べる。左
右の温度差が３０℃以上であれば、温度差過大と判断
し、ＳＴ０４，０５へ進み、左右の温度差が３０℃未満
であれば、ほぼ良好と判断してＳＴ０６に進む。ＳＴ０４；高温側のフランジに対してはより冷却するべ
く冷却水量を増す。ＳＴ０５；低温側のフランジに対しては冷却を弱めるべ
く冷却水量を減ずる。

【００２０】ＳＴ０６；積分により左右フランジの温度
モーメントを次の要領で算出する。ＴM；温度モーメント（℃・ｍｍ²）ａ；フランジの幅の１／２（ｍｍ）Ｔ；フランジの温度（℃）ｘ；フランジ中心からの距離（ｍｍ）

【００２１】

【数３】

【００２２】図６（ａ）〜（ｃ）は温度モーメントと温
度分布との関係を示す概念図であり、（ａ）はフランジ
の幅が２ａであるフランジを示し、（ｂ），（ｃ）は横
軸が温度、縦軸はフランジ面に任意の点を示す。（ｂ）
のごとく、温度分布がフランジ中心を中心に対称形を呈
するときは、縦軸の０→ａの領域の積分値と０→−ａの
領域の積分値とがほぼ相殺されることとなり、温度モー
メントは小さくなる。（ｃ）のごとく、温度分布がフラ
ンジ中心を中心に非対称を呈するときは、縦軸の０→ａ
の領域の積分値と０→−ａの領域の積分値とが大きく異
なり、温度モーメントは大きくなる。従って、温度モー
メントは小さいほど変形、ねじれ、倒れが発生しにくく
なる。

【００２３】更に、右のフランジの温度モーメントＴM
ｒと、左のフランジの温度モーメントＴMｌとの差（Δ
ＴM＝ＴMｒ−ＴMｌ）が、大きいほどねじれや倒れが発
生しやすくなる。その理由は次の通りである。ねじれ変
形は、左右フランジの反り変形量が異なる場合に生じ
る。このフランジの反り変形は、フランジの温度モーメ
ントが０（温度分布がフィレット部を中心に対称）のと
きには生じないが、温度モーメントの絶対値が大きくな
るほど大きくなる。ここで、左右フランジの温度モーメ
ントの差が０の場合、左右フランジの反り変形はほぼ同
じとなるため、ねじれ変形は生じない。しかしながら、
温度モーメントの差が大きくなるほど、左右フランジの
反り変形が異なることから、ねじれ変形が大きくなる。
また、ウェブがねじれ変形すると、フィレット部の剛性
が非常に大きい場合にはウェブとフランジは直角を保と
うとするが、実際にはそれより剛性が小さいために、ウ
ェブとフランジは直角を保てなくなり、倒れ変形が生じ
るようになる。そこで、図５のＳＴ０７にて左右フラン
ジの温度モーメントの差ΔＴMを計算する。

【００２４】図７（ａ），（ｂ）は温度モーメント差と
ねじれ角との関係を示すグラフであり、（ａ）におい
て、想像線で示したＨ形鋼が実線の位置まで変形したと
き、基準線（初期ウェブ中心）と変形後のＨ形鋼のウェ
ブとの間の角をねじれ角δと定義する。（ｂ）は横軸が
右のフランジの温度モーメントＴMｒと、左のフランジ
の温度モーメントＴMｌとの差（ΔＴM＝ＴMｒ−ＴMｌ）
であり、縦軸がねじれ角δである。ねじれ角δの許容値
を０．５゜とすれば、許容される温度モーメント差ΔＴ
Mは約２×１０⁵℃ｍｍ²である。

【００２５】図８（ａ），（ｂ）は温度モーメント差と
倒れ量との関係を示すグラフであり、（ａ）において、
想像線で示したフランジが実線の位置まで倒れたとき、
鉛直線（理想的なフランジ中心）と変形後のＨ形鋼のフ
ランジとの間の倒れの量を倒れ量と定義する。（ｂ）は
横軸が右のフランジの温度モーメントＴMｒと、左のフ
ランジの温度モーメントＴMｌとの差（ΔＴM＝ＴMｒ−
ＴMｌ）であり、縦軸が倒れ量である。サイズによって
異なるがＨ４５０×２００×６／１２（フランジの幅が
２００ｍｍ、フランジの厚さが１２ｍｍ）での倒れ量δ
の許容値を２．５ｍｍとすれば、許容される温度モーメ
ント差ΔＴMは約２×１０⁵℃ｍｍ²である。テストを重
ね、分析した結果、ねじり及び倒れを考慮した許容温度
モーメント差ΔＴMは２．１×１０⁵℃ｍｍ²である。

【００２６】そこで、図５のＳＴ０８で｜ΔＴM｜が
２．１×１０⁵℃ｍｍ²未満であるか否かを調べ、Ｙｅｓ
であればこのままの状態で冷却を続けるとともにスター
トに戻る。また、Ｎｏであれば｜ΔＴM｜が過大である
から対策を講じる必要がある。ＳＴ０９；フランジと冷
却ノズルとの間隔を左右各々計測する。これは、Ｈ形鋼
がラインセンタからずれて、一方のフランジが強冷さ
れ、他方のフランジが弱冷されされている、との知見に
基づくものである。

【００２７】図９（ａ），（ｂ）はノズルの角度及び水
量の調整要領図であり、（ａ）はノズルとフランジとの
なす角度θ１〜θ３及び間隔（距離）を示し、（ｂ）は
調整用テーブルである。（ｂ）において、フランジ−ノ
ズルの間隔が小さいということは、冷却度合が他方より
大きいことを意味する。そこで、ノズルを下げて角度θ
１〜θ３を小さくする。同時に、水量を少なくする。こ
の結果、Ｑｓｉｎθで表わすモーメントが小さくなり、
冷却能力が下がる。フランジ−ノズルの間隔が大きい方
は冷却度合が他方より小さい。そこで、ノズルを上げて
角度θ１〜θ３を大きく（限度９０゜）する。同時に、
水量を多くする。この結果、Ｑｓｉｎθで表わすモーメ
ントが大きくなり、冷却能力が上がる。このことを次の
ステップで実現する。図５に戻ってＳＴ１０；距離大側のノズル角度を増す。ＳＴ１１；距離大側の水量を増す。ＳＴ１２；距離小側のノズル角度を減らす。ＳＴ１３；距離小側の水量を減らす。これで、左右の温度モーメント差は小さくなったはずで
ある。ＳＴ０１の１次側に戻って、制御ステップを繰り
返す。

【００２８】

【実施例】本発明に係る実施例を次に説明する。比較例１及び実施例１，２；Ｈ４５０×２００×６／１
２で全長８ｍのＨ形鋼を供試材として、本発明方法及び
従来方法について実験した結果を、表１に示す。なお、
サンプル数は１００本である。また、サンプル１本に出
現した変形が複数種である場合はそれぞれの変形を計上
した。

【００２９】

【表１】

【００３０】比較例１；図１において仕上圧延機３の前
後の第１・２冷却装置４，５を「非作動」、即ち制御し
た冷却（以下「制御冷却」と記す。）を施さず、通常の
圧延及び仕上圧延を実施したものであり、上下反り２
％、左右曲り３％、ねじれ３％、倒れ２％、ウェブ波打
ち６７％の発生が認められ、特にウェブ波打ち変形がほ
とんどのものに認められた。

【００３１】実施例１；図１において仕上圧延機３の前
の第１冷却装置４を「作動」し、後の第２冷却装置５を
「非作動」、即ち仕上圧延機３の入側において制御冷却
を実施したものであり、上下反り１０％、左右曲り１３
％、ねじれ１４％、倒れ１４％、ウェブ波打ち２の発生
が認められ、ウェブ波打ち変形が大幅に改善できたが逆
にねじれや倒れが増加した。

【００３２】実施例２；図１において仕上圧延機３の前
後の第１・２冷却装置４，５を「作動」、即ち仕上圧延
機３の入側出側ともに制御冷却をしたものであり、上下
反り４％、左右曲り５％、ねじれ４％、倒れ５％、ウェ
ブ波打ち２％の発生が認められたが、実施例１よりも一
層の改善が見込めた。

【００３３】実施例３〜１２；次に第１冷却装置４を
「作動」し、第２冷却装置５を「作動」又は「非作動」
とした条件の下でＨ形鋼のサイズを種々変更して本発明
方法を試した。

【００３４】

【表２】

【００３５】実施例３；第２冷却装置５を「非作動」と
し、Ｈ４５０×２００×６／１２で全長８ｍのＨ形鋼を
供試材としたときの倒れ変形は１４％であった。実施例４；第２冷却装置５を「作動」し、Ｈ４５０×２
００×６／１２で全長８ｍのＨ形鋼を供試材としたとき
の倒れ変形は５％であった。なお実施例３，４の結果は
前記実施例１，２の結果と同一である。

【００３６】実施例５；第２冷却装置５を「非作動」と
し、Ｈ５００×２００×６／１２で全長８ｍのＨ形鋼を
供試材としたときの倒れ変形は１２％であった。実施例６；第２冷却装置５を「作動」し、Ｈ５００×２
００×６／１２で全長８ｍのＨ形鋼を供試材としたとき
の倒れ変形は４％であった。実施例７；第２冷却装置５を「非作動」とし、Ｈ５５０
×２００×６／１２で全長８ｍのＨ形鋼を供試材とした
ときの倒れ変形は１０％であった。実施例８；第２冷却装置５を「作動」し、Ｈ５５０×２
００×６／１２で全長８ｍのＨ形鋼を供試材としたとき
の倒れ変形は３％であった。

【００３７】実施例９；第２冷却装置５を「非作動」と
し、Ｈ５５０×２５０×６／１２で全長８ｍのＨ形鋼を
供試材としたときの倒れ変形は１１％であった。実施例１０；第２冷却装置５を「作動」し、Ｈ５５０×
２５０×６／１２で全長８ｍのＨ形鋼を供試材としたと
きの倒れ変形は５％であった。実施例１１；第２冷却装置５を「非作動」とし、Ｈ５５
０×２５０×６／１６で全長８ｍのＨ形鋼を供試材とし
たときの倒れ変形は１２％であった。実施例１２；第２冷却装置５を「作動」し、Ｈ５５０×
２５０×６／１６で全長８ｍのＨ形鋼を供試材としたと
きの倒れ変形は５％であった。

【００３８】いずれにおいても、第１冷却装置４のみを
作動したときより、第１・２冷却装置４，５をともに作
動した方が倒れ変形が小さくなり好ましいことが確認で
きた。

【００３９】尚、位置センサ１１〜１４、フランジ面温
度計２１〜２４、制御部４０、角度・距離・高さ調整機
構５０は、一例を示すものであって、同一作用をなすも
のであれば構成、形式、種類は任意である。また、フラ
ンジの外方に段積み配置したヘッダ３１〜３３，３４〜
３６は３段に限らず、２段又は４段以上であってもよ
い。さらに、ヘッダ３１は長手方向に複数個に分割し、
各々に給水系及び角度・距離・高さ調整機構５０を備え
たものであればなお良い。他のヘッダ３２〜３６も同様
である。

【００４０】

【発明の効果】本発明は上記構成により次の効果を発揮
する。請求項１は、冷却装置の出側にて、左右のフラン
ジの平均面温度を各々求め、両者の差が一定値以上の場
合には高温側のフランジを強く、低温側のフランジを弱
く冷却する方向に前記ノズルの水量を制御して左右のフ
ランジの温度のバランスを図り、バランスのとれたＨ形
鋼の左右のフランジを対象に、冷却装置の出側にて、温
度モーメントを各々求め、両者の差ΔＴMが２．１×１
０⁵（℃・ｍｍ²）以上のときに、左右のフランジとノズ
ルとの間隔に応じて左右のノズルの各々の噴射角度及び
噴射水量を補正制御する。

【００４１】予め、左右のフランジの温度バランスをと
るので、変形の要因のかなりの部分を弱めることができ
る。次に、温度モーメントを求め、左右のフランジの温
度モーメント差が一定値以下になるように左右のノズル
の噴射角及び水量を制御したので、変形量を低減するこ
とができる。

【００４２】請求項２は、前記ノズルで、フランジのフ
ィレット部を中心にフランジ幅の１／２〜１／３の領域
を選択的に冷却することを特徴とする。フランジを全面
的に冷却しても温度むらを解消することは難しいが、フ
ィレット部をねらって冷却する方が安定した冷却が実施
でき、冷却制御の精度を上げることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係るＨ形鋼圧延設備のレイアウト図

【図２】本発明に係る冷却装置の原理図

【図３】本発明に係る位置センサの原理図

【図４】本発明に係るフランジ面温度計の原理図

【図５】本発明に係るＨ形鋼の冷却方法のフロー図

【図６】温度モーメントと温度分布との関係を示す概念
図

【図７】温度モーメント差とねじれ角との関係を示すグ
ラフ

【図８】温度モーメント差と倒れ量との関係を示すグラ
フ

【図９】ノズルの角度及び水量の調整要領図

【符号の説明】

３…仕上圧延機、４…第１冷却装置（仕上圧延機の前の
冷却装置）、５…第２冷却装置（仕上圧延機の後の冷却
装置）、６…Ｈ形鋼、７…フィレット部、１２…第２位
置センサ（第１冷却装置の後の位置センサ）、１４…第
４位置センサ（第２冷却装置の後の位置センサ）、２２
…第２フランジ面温度計（第１冷却装置の後の温度
計）、２４…第４フランジ面温度計（第２冷却装置の後
の温度計）、４０…制御部、５０…角度・距離・高さ調
整機構、５３…ノズル。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】左右のフランジを強制冷却するノズルを
備え、Ｈ形鋼を仕上げる仕上圧延機の前又は後に配置し
た冷却装置の出側にて、左右のフランジの平均面温度を
各々求め、両者の差が一定値以上の場合には高温側のフ
ランジを強く、低温側のフランジを弱く冷却する方向に
前記ノズルの水量を制御して左右のフランジの温度のバ
ランスを図り、バランスのとれたＨ形鋼の左右のフランジを対象に、冷
却装置の出側にて、下記に定義する温度モーメントを各
々求め、両者の差ΔＴMが２．１×１０⁵（℃・ｍｍ²）以上のと
きに、左右のフランジとノズルとの間隔に応じて左右の
ノズルの各々の噴射角度及び噴射水量を補正制御するこ
とを特徴としたＨ形鋼の冷却方法。ＴM；温度モーメント（℃・ｍｍ²）ａ；フランジの幅の１／２（ｍｍ）Ｔ；フランジの温度（℃）ｘ；フランジ中心からの距離（ｍｍ）【数１】
【請求項２】前記ノズルで、フランジのフィレット部
を中心にフランジ幅の１／２〜１／３の領域を選択的に
冷却することを特徴とした請求項１記載のＨ形鋼の冷却
方法。