JPH10235414A - ダル仕上げ用ワークロールとその表面加工方法、ならびにつや消し性に優れたステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
ダル仕上げ用ワークロールとその表面加工方法、ならびにつや消し性に優れたステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPH10235414A JPH10235414A JP4343097A JP4343097A JPH10235414A JP H10235414 A JPH10235414 A JP H10235414A JP 4343097 A JP4343097 A JP 4343097A JP 4343097 A JP4343097 A JP 4343097A JP H10235414 A JPH10235414 A JP H10235414A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐久性に優れたダル仕上げ用ロールとその表
面加工方法を開発することであり、とくにそのロールを
使用してダル仕上げステンレス鋼板の製造方法を開発す
る。 【解決手段】 ロール胴部の表面が、中心線平均粗さＲ
ａが０．５μｍ以上で、かつ下記式で示す平均傾斜角β
が６°以上である梨地状で、その表面にＣｒめっき層を
有することを特徴とするダル仕上げ用ロール、およびこ
のロールを平均粒径が０．１ｍｍ以上０．７ｍｍ以下の
アルミナ粒をロール表面に投射して、ついでめっきを施
してロールを表面加工する方法。 β＝Σ[tan-1 （△Ｙ/△Ｘ）]/Ｎ ここで △Ｙ：粗さ測定方向での２点間における凸部分
の高さの差（μｍ） △Ｘ：粗さ測定方向での２点間の距離（２μｍ） Ｎ：６２５０（測定長さ１２.５ｍｍ間の△Ｙの測定個
数）
面加工方法を開発することであり、とくにそのロールを
使用してダル仕上げステンレス鋼板の製造方法を開発す
る。 【解決手段】 ロール胴部の表面が、中心線平均粗さＲ
ａが０．５μｍ以上で、かつ下記式で示す平均傾斜角β
が６°以上である梨地状で、その表面にＣｒめっき層を
有することを特徴とするダル仕上げ用ロール、およびこ
のロールを平均粒径が０．１ｍｍ以上０．７ｍｍ以下の
アルミナ粒をロール表面に投射して、ついでめっきを施
してロールを表面加工する方法。 β＝Σ[tan-1 （△Ｙ/△Ｘ）]/Ｎ ここで △Ｙ：粗さ測定方向での２点間における凸部分
の高さの差（μｍ） △Ｘ：粗さ測定方向での２点間の距離（２μｍ） Ｎ：６２５０（測定長さ１２.５ｍｍ間の△Ｙの測定個
数）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、建材等に使用され
るつや消し仕上げ鋼板の製造に用いるワークロール（以
下ロールと記す）とその表面加工方法、ならびにつや消
し性に優れたダル仕上げステンレス鋼板の製造方法に関
する。
るつや消し仕上げ鋼板の製造に用いるワークロール（以
下ロールと記す）とその表面加工方法、ならびにつや消
し性に優れたダル仕上げステンレス鋼板の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】近年、ステンレス鋼板が建材や鉄道車両
等の外装材として用いられるようになり、従来のブライ
ト仕上げ鋼板以外に鋼板表面のつやを消したダル仕上げ
鋼板が要求されるようになってきた。鋼板表面のつや消
しを行うには、光の正反射を押さえるため、鋼板表面に
凹凸を付与して入射光を乱反射させる必要がある。
等の外装材として用いられるようになり、従来のブライ
ト仕上げ鋼板以外に鋼板表面のつやを消したダル仕上げ
鋼板が要求されるようになってきた。鋼板表面のつや消
しを行うには、光の正反射を押さえるため、鋼板表面に
凹凸を付与して入射光を乱反射させる必要がある。
【０００３】図１は、入射光と反射光との関係を説明す
るための図である。同図（ａ）は、入射光と反射光分布
との関係を示す模式図で、鋼板表面が平坦で表面凹凸が
小さければ入射角α１と反射角α２は同等になる。図１
（ｂ）に示すように、光が一定の方角から凹凸のある鋼
板表面に入射されると反射角は多種となり乱反射する
が、表面凹凸の分布度合いによりその反射光分布が決ま
る。この分布状態が人間の目に与えるつや消し感を左右
する。図１（ｃ）、（ｄ）に鋼板表面の凹凸の稜角の大
きさにより反射光分布が変化する様子を示す。稜角と
は、同図中のθで示すように凸状体の先端部の角度であ
る。図１（ｄ）に示すように入射光を全ての方向に反射
させ、つや消し感を与えるためには、鋼板表面の凹凸の
稜角が小さい程よい。
るための図である。同図（ａ）は、入射光と反射光分布
との関係を示す模式図で、鋼板表面が平坦で表面凹凸が
小さければ入射角α１と反射角α２は同等になる。図１
（ｂ）に示すように、光が一定の方角から凹凸のある鋼
板表面に入射されると反射角は多種となり乱反射する
が、表面凹凸の分布度合いによりその反射光分布が決ま
る。この分布状態が人間の目に与えるつや消し感を左右
する。図１（ｃ）、（ｄ）に鋼板表面の凹凸の稜角の大
きさにより反射光分布が変化する様子を示す。稜角と
は、同図中のθで示すように凸状体の先端部の角度であ
る。図１（ｄ）に示すように入射光を全ての方向に反射
させ、つや消し感を与えるためには、鋼板表面の凹凸の
稜角が小さい程よい。
【０００４】鋼板表面のつやを消す一般的な方法には、
表面を一様に粗くした梨地状の表面を有する冷間圧延用
ダルロールで鋼板を圧延し、ロール表面の梨地模様を鋼
板に転写する、いわゆるダル仕上げ方法がある。
表面を一様に粗くした梨地状の表面を有する冷間圧延用
ダルロールで鋼板を圧延し、ロール表面の梨地模様を鋼
板に転写する、いわゆるダル仕上げ方法がある。
【０００５】従来のダル仕上げ用圧延ロールの表面加工
には、ロール表面に尖鋭な稜角を持ったスチールショッ
トやスチールグリットを高速で投射する方法、あるい
は、放電加工により梨地状の模様をロール面に成形する
方法等が採られてきた。
には、ロール表面に尖鋭な稜角を持ったスチールショッ
トやスチールグリットを高速で投射する方法、あるい
は、放電加工により梨地状の模様をロール面に成形する
方法等が採られてきた。
【０００６】ところが、従来のスチールショットやグリ
ットを投射する方法および放電加工による方法では、こ
の稜角をより小さくすることが困難で、図１（ｃ）に示
すように正反射方向のベクトルが他の方向のベクトルに
比べ大きくなり、つや消し度は低下する。
ットを投射する方法および放電加工による方法では、こ
の稜角をより小さくすることが困難で、図１（ｃ）に示
すように正反射方向のベクトルが他の方向のベクトルに
比べ大きくなり、つや消し度は低下する。
【０００７】グリットやショットをロール表面に衝突さ
せ、その衝突エネルギーによりロール表面に凹凸を付与
するとき、グリットやショットはロール表面で反発し、
ロール内にめり込むことはない。従って、形成される窪
みはその外径に比し、深みの小さなクレーターとなる。
従来のグリット、ショット等は鉄系のものが主体でその
硬度はＨｖ６００〜Ｈｖ８００程度であり、特に表面硬
度の高いステンレス鋼用の圧延ロールに梨地を付与する
ことは可能であるが、このロールにより圧延して得られ
た鋼板のつや消し性は十分とは言えない。このグリット
やショットの投射工程を単に複数回繰り返すのみでは稜
角を小さくすることはできないからである。
せ、その衝突エネルギーによりロール表面に凹凸を付与
するとき、グリットやショットはロール表面で反発し、
ロール内にめり込むことはない。従って、形成される窪
みはその外径に比し、深みの小さなクレーターとなる。
従来のグリット、ショット等は鉄系のものが主体でその
硬度はＨｖ６００〜Ｈｖ８００程度であり、特に表面硬
度の高いステンレス鋼用の圧延ロールに梨地を付与する
ことは可能であるが、このロールにより圧延して得られ
た鋼板のつや消し性は十分とは言えない。このグリット
やショットの投射工程を単に複数回繰り返すのみでは稜
角を小さくすることはできないからである。
【０００８】図２は、実際のダル加工された表面プロフ
ィールを示す図で、図２（ａ）はグリット投射したロー
ルの表面プロフィールを、図２（ｂ）は一回の放電加工
後の表面プロフィールを示す。これらは縦横を実際の倍
率で表示したもので、グリット投射法では図２（ａ）に
示すような稜角の大きな凹凸にしか成形できない。
ィールを示す図で、図２（ａ）はグリット投射したロー
ルの表面プロフィールを、図２（ｂ）は一回の放電加工
後の表面プロフィールを示す。これらは縦横を実際の倍
率で表示したもので、グリット投射法では図２（ａ）に
示すような稜角の大きな凹凸にしか成形できない。
【０００９】放電加工による場合、図２（ｂ）に示すよ
うに一回の放電によるクレーターは、やはり外径に比
し、深みの小さなクレーターとなる。これは、放電によ
り溶融した金属が凝固する前に流動するためであり、放
電加工特有の問題である。
うに一回の放電によるクレーターは、やはり外径に比
し、深みの小さなクレーターとなる。これは、放電によ
り溶融した金属が凝固する前に流動するためであり、放
電加工特有の問題である。
【００１０】特開平１−１１８３０１号公報には、通常
のダル仕上げをした後、鋼板表面に酸洗液でエッチング
を施すダル仕上げオーステナイトステンレス鋼板の製造
方法が開示されている。この方法は、ダル加工法を改善
するものではなく、またダル圧延を行った後、鋼板を酸
洗によりエッチングする方法であるため酸洗ラインが必
要となり、設備、製造コストが嵩む上、公害上問題の多
い廃酸液処理を伴う難点がある。
のダル仕上げをした後、鋼板表面に酸洗液でエッチング
を施すダル仕上げオーステナイトステンレス鋼板の製造
方法が開示されている。この方法は、ダル加工法を改善
するものではなく、またダル圧延を行った後、鋼板を酸
洗によりエッチングする方法であるため酸洗ラインが必
要となり、設備、製造コストが嵩む上、公害上問題の多
い廃酸液処理を伴う難点がある。
【００１１】また、特開平４−４６６１２号公報には、
ロールの表面加工方法として、ショット粒に硬質のアル
ミナを用いてロール表面に微視的な粗さを成形する方法
が開示されている。この方法では、投射材としてアルミ
ナを用いることで、従来のグリットダルに比べて食い込
みはよくなり微細かつ急峻な凹凸が形成可能である。
ロールの表面加工方法として、ショット粒に硬質のアル
ミナを用いてロール表面に微視的な粗さを成形する方法
が開示されている。この方法では、投射材としてアルミ
ナを用いることで、従来のグリットダルに比べて食い込
みはよくなり微細かつ急峻な凹凸が形成可能である。
【００１２】しかしながら、単にロール表面にこのよう
な微細かつ急峻な凹凸を形成しても実用上次のような問
題がある。 アルミナ粒投射により成形したままのロールで圧延す
ると、つや消し性は良くなるが方向性がある。すなわ
ち、鋼板表面を見る角度によっては光沢がある。 圧延時の摩擦係数が高くなり相対すべりの抵抗が大き
くなって圧延荷重が高くなる。 したがって、圧延初期には鋼板表面に急峻な凹凸の成
形ができても、使用中に凹凸が早期に摩耗してしまい、
通常のグリットで成形したロールと同程度のつや消し材
になってしまう。
な微細かつ急峻な凹凸を形成しても実用上次のような問
題がある。 アルミナ粒投射により成形したままのロールで圧延す
ると、つや消し性は良くなるが方向性がある。すなわ
ち、鋼板表面を見る角度によっては光沢がある。 圧延時の摩擦係数が高くなり相対すべりの抵抗が大き
くなって圧延荷重が高くなる。 したがって、圧延初期には鋼板表面に急峻な凹凸の成
形ができても、使用中に凹凸が早期に摩耗してしまい、
通常のグリットで成形したロールと同程度のつや消し材
になってしまう。
【００１３】特開平２−１７５８８２号公報には、レー
ザー加工とエッチングによるロール表面加工方法が開示
されている。この方法は、急峻な凹凸の成形は可能であ
る。この方法は、ロールを回転させながら軸方向に移動
し、一つずつクレーターを成形するという加工法であ
る。したがって、ロール面及び圧延された鋼板面が規則
的な凹凸模様となるので外装材としては適さない。その
理由は、通常外装材は広い面積の外装に使用され、何枚
かの鋼板を継ぎ合わせて使用するため、凹凸が規則的で
あると継ぎ目部分が強調されてしまうからである。
ザー加工とエッチングによるロール表面加工方法が開示
されている。この方法は、急峻な凹凸の成形は可能であ
る。この方法は、ロールを回転させながら軸方向に移動
し、一つずつクレーターを成形するという加工法であ
る。したがって、ロール面及び圧延された鋼板面が規則
的な凹凸模様となるので外装材としては適さない。その
理由は、通常外装材は広い面積の外装に使用され、何枚
かの鋼板を継ぎ合わせて使用するため、凹凸が規則的で
あると継ぎ目部分が強調されてしまうからである。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、耐久
性に優れたダル仕上げ用ロールとその表面加工方法を開
発することであり、とくにそのロールを使用してダル仕
上げステンレス鋼板の製造方法を開発することにある。
性に優れたダル仕上げ用ロールとその表面加工方法を開
発することであり、とくにそのロールを使用してダル仕
上げステンレス鋼板の製造方法を開発することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、研磨用の
砥粒として従来から広く利用されているアルミナ研削材
をロール表面の加工用投射材として用いることに注目し
た。アルミナ研削材は、アルミナ質鉱石を電気炉で溶融
還元し、凝固させた塊を粉砕整粒したものであり、硬度
がＨｖ２０００以上もある。このような高硬度の研磨粒
を投射材として直接ワークロール表面に投射すれば、従
来のグリット等よりも深く、急峻な凹凸が形成できると
考えた。このアルミナ粒を用いて、鋼板表面に優れたつ
や消し性を付与することのできるロール表面の加工方法
および加工したロールによる圧延でステンレス鋼板をダ
ル仕上げする方法について、種々実験、検討を重ねた結
果、下記のような知見を得た。
砥粒として従来から広く利用されているアルミナ研削材
をロール表面の加工用投射材として用いることに注目し
た。アルミナ研削材は、アルミナ質鉱石を電気炉で溶融
還元し、凝固させた塊を粉砕整粒したものであり、硬度
がＨｖ２０００以上もある。このような高硬度の研磨粒
を投射材として直接ワークロール表面に投射すれば、従
来のグリット等よりも深く、急峻な凹凸が形成できると
考えた。このアルミナ粒を用いて、鋼板表面に優れたつ
や消し性を付与することのできるロール表面の加工方法
および加工したロールによる圧延でステンレス鋼板をダ
ル仕上げする方法について、種々実験、検討を重ねた結
果、下記のような知見を得た。
【００１６】ａ）外装用鋼板のつや消し用ダルロールの
表面は、稜角が鋭く、ピッチが細かく、しかもランダム
になっている凹凸状態に加工するのがよく、そのような
加工用投射材としてはアルミナ粒が最適である。
表面は、稜角が鋭く、ピッチが細かく、しかもランダム
になっている凹凸状態に加工するのがよく、そのような
加工用投射材としてはアルミナ粒が最適である。
【００１７】ｂ）しかし、ロール表面を単に微細で稜角
が鋭い凹凸状に加工して、そのまま圧延に用いても、圧
延荷重が極めて大きくなり、かつ凹凸部の耐久性に欠
け、さらに仕上がりの外観も方向性を有したものとな
る。
が鋭い凹凸状に加工して、そのまま圧延に用いても、圧
延荷重が極めて大きくなり、かつ凹凸部の耐久性に欠
け、さらに仕上がりの外観も方向性を有したものとな
る。
【００１８】ｃ）アルミナ粒投射により、ロール表面を
加工した後、必要によりＮｉめっきを施して、Ｃｒめっ
きを施すことにより上記ｂ）の問題を解消することがで
きる。
加工した後、必要によりＮｉめっきを施して、Ｃｒめっ
きを施すことにより上記ｂ）の問題を解消することがで
きる。
【００１９】ｄ）アルミナ粒を投射して加工したロール
表面にＣｒめっきを施したロールを用いてステンレス鋼
板を圧延して、ダル仕上げするには２％以上の圧下率が
必要である。
表面にＣｒめっきを施したロールを用いてステンレス鋼
板を圧延して、ダル仕上げするには２％以上の圧下率が
必要である。
【００２０】本発明は、このような知見に基づきなされ
たもので、その要旨は以下の（１）〜（５）の通りであ
る。 （１）ワークロール胴部の表面が、中心線平均粗さＲａ
が０．５μｍ 以上で、かつ下記式で示す平均傾斜角β
が６°以上である梨地状であり、その表面にＣｒめっき
層を有することを特徴とするダル仕上げ用ワークロー
ル。β＝Σ[tan-1 （△Ｙ/△Ｘ）]/Ｎここで △Ｙ：粗
さ測定方向での２点間における凸部分の高さの差（μ
ｍ）△Ｘ：粗さ測定方向での２点間の距離（２μｍ）
Ｎ：６２５０（測定長さ１２.５ｍｍ間の△Ｙの測定個
数）。
たもので、その要旨は以下の（１）〜（５）の通りであ
る。 （１）ワークロール胴部の表面が、中心線平均粗さＲａ
が０．５μｍ 以上で、かつ下記式で示す平均傾斜角β
が６°以上である梨地状であり、その表面にＣｒめっき
層を有することを特徴とするダル仕上げ用ワークロー
ル。β＝Σ[tan-1 （△Ｙ/△Ｘ）]/Ｎここで △Ｙ：粗
さ測定方向での２点間における凸部分の高さの差（μ
ｍ）△Ｘ：粗さ測定方向での２点間の距離（２μｍ）
Ｎ：６２５０（測定長さ１２.５ｍｍ間の△Ｙの測定個
数）。
【００２１】（２）Ｃｒめっき層の下に、Ｎi めっき層
を有することを特徴とする請求項１記載のダル仕上げ用
ワークロール。
を有することを特徴とする請求項１記載のダル仕上げ用
ワークロール。
【００２２】（３）平均粒径が０．１ｍｍ以上、０．７
ｍｍ以下の投射粒をワークロール表面に投射して、中心
線平均粗さＲａが０．５μｍ 以上で、かつ下記式で示
す平均傾斜角βが６°以上となるように梨地加工し、次
いで梨地加工したワークロール表面にＣｒめっきを施す
ことを特徴とするワークロールのダル仕上表面加工方
法。 β＝Σ[tan-1 （△Ｙ/△Ｘ）]/Ｎ ここで △Ｙ：粗さ測定方向での２点間における凸部分
の高さの差（μｍ） △Ｘ：粗さ測定方向での２点間の距離（２μｍ） Ｎ：６２５０（測定長さ１２.５ｍｍ間の△Ｙの測定個
数）。
ｍｍ以下の投射粒をワークロール表面に投射して、中心
線平均粗さＲａが０．５μｍ 以上で、かつ下記式で示
す平均傾斜角βが６°以上となるように梨地加工し、次
いで梨地加工したワークロール表面にＣｒめっきを施す
ことを特徴とするワークロールのダル仕上表面加工方
法。 β＝Σ[tan-1 （△Ｙ/△Ｘ）]/Ｎ ここで △Ｙ：粗さ測定方向での２点間における凸部分
の高さの差（μｍ） △Ｘ：粗さ測定方向での２点間の距離（２μｍ） Ｎ：６２５０（測定長さ１２.５ｍｍ間の△Ｙの測定個
数）。
【００２３】（４）梨地加工したワークロール表面にＣ
ｒめっきする前に下地Ｎｉめっきを施すことを特徴とす
る請求項３記載のワークロールのダル仕上表面加工方
法。 （５）上記（１）または（２）に記載のダル仕上げ用ワ
ークロールにより、ステンレス鋼板を圧下率２％以上で
冷間圧延することを特徴とするダル仕上げステンレス鋼
板の製造方法。
ｒめっきする前に下地Ｎｉめっきを施すことを特徴とす
る請求項３記載のワークロールのダル仕上表面加工方
法。 （５）上記（１）または（２）に記載のダル仕上げ用ワ
ークロールにより、ステンレス鋼板を圧下率２％以上で
冷間圧延することを特徴とするダル仕上げステンレス鋼
板の製造方法。
【００２４】
【発明の実施の形態】本発明において限定した諸条件に
ついて以下に説明する。 １）投射粒 投射粒の材質としては、ロール表面を微細で急峻な凹凸
に加工することができるものであればよいが、アルミナ
粒が最適である。アルミナ粒は、Ａｌ2Ｏ3を主成分とす
る鉱物を粉砕した粒状物であり、酸化チタンを一部含む
コランダム結晶のアルミナが安価で入手しやすい。アル
ミナであると、硬度がＨｖ１０００以上あるので、ステ
ンレス用のワークロールの加工も可能である。その他、
珪砂やジルコンサンド等でもアルミナ粒と同様の効果が
得られる。
ついて以下に説明する。 １）投射粒 投射粒の材質としては、ロール表面を微細で急峻な凹凸
に加工することができるものであればよいが、アルミナ
粒が最適である。アルミナ粒は、Ａｌ2Ｏ3を主成分とす
る鉱物を粉砕した粒状物であり、酸化チタンを一部含む
コランダム結晶のアルミナが安価で入手しやすい。アル
ミナであると、硬度がＨｖ１０００以上あるので、ステ
ンレス用のワークロールの加工も可能である。その他、
珪砂やジルコンサンド等でもアルミナ粒と同様の効果が
得られる。
【００２５】２）投射粒径 平均粒径で０．１ｍｍ以上０．７ｍｍ以下に限定する。
これは、０．１ｍｍ未満となると衝突エネルギーが小さ
くなり、後述する中心平均粗さが得られない。また、
０．７ｍｍを超えると粗度が大きくなり、微細で急峻な
凹凸が得られないので上限を０.７ｍｍとした。なお、
平均粒径とは、投影法による投影円相当径を測定し、算
術平均したものとする。
これは、０．１ｍｍ未満となると衝突エネルギーが小さ
くなり、後述する中心平均粗さが得られない。また、
０．７ｍｍを超えると粗度が大きくなり、微細で急峻な
凹凸が得られないので上限を０.７ｍｍとした。なお、
平均粒径とは、投影法による投影円相当径を測定し、算
術平均したものとする。
【００２６】３）中心平均粗さ（Ｒa） ＪIＳ B ０６０１で規定する中心平均粗さＲaが０．５
μｍ 未満では、鋼板粗度が不十分で十分なつや消し性
が得られない。また、中心平均粗さの上限は特に限定し
ないが、粗度が大きくなれば、それに対応してめっき厚
みを厚くすることで所期の目的は達成できる。しかし、
実用的なレベルとしては１０μｍ以下が妥当である。好
ましくは１〜５μｍである。
μｍ 未満では、鋼板粗度が不十分で十分なつや消し性
が得られない。また、中心平均粗さの上限は特に限定し
ないが、粗度が大きくなれば、それに対応してめっき厚
みを厚くすることで所期の目的は達成できる。しかし、
実用的なレベルとしては１０μｍ以下が妥当である。好
ましくは１〜５μｍである。
【００２７】４）平均傾斜角（β） ロール表面の仕上げで特に重要なのは、下記式で示す凸
部の平均傾斜角βである。図７は、平均傾斜角を説明す
るための図である。
部の平均傾斜角βである。図７は、平均傾斜角を説明す
るための図である。
【００２８】図中の１はロール表面の粗さ曲線の１つの
凸部を示し、Ｘは表面粗さ測定方向を、Ｙは凸部の高さ
方向を示す。傾斜角は凸部の斜面（ＡまたはＢ）と水平
線Ｘの挟角（β１、β２）である。平均傾斜角とは、ロ
ール方向表面を１２．５ｍｍの距離の表面粗さを測定
し、その粗さ曲線から２μｍ間隔で６２５０ヶ所の傾斜
角を求め平均した角度である。
凸部を示し、Ｘは表面粗さ測定方向を、Ｙは凸部の高さ
方向を示す。傾斜角は凸部の斜面（ＡまたはＢ）と水平
線Ｘの挟角（β１、β２）である。平均傾斜角とは、ロ
ール方向表面を１２．５ｍｍの距離の表面粗さを測定
し、その粗さ曲線から２μｍ間隔で６２５０ヶ所の傾斜
角を求め平均した角度である。
【００２９】すなわち、平均傾斜角βは次のように定義
する。 β＝Σ[tan-1 （△Ｙ/△Ｘ）]/Ｎ ここで △Ｙ：粗さ測定方向での２点間における凸部分
の高さの差（μｍ） △Ｘ：粗さ測定方向での２点間の距離（２μｍ） Ｎ：６２５０（測定長さ１２.５ｍｍ間の△Ｙの測定個
数）。
する。 β＝Σ[tan-1 （△Ｙ/△Ｘ）]/Ｎ ここで △Ｙ：粗さ測定方向での２点間における凸部分
の高さの差（μｍ） △Ｘ：粗さ測定方向での２点間の距離（２μｍ） Ｎ：６２５０（測定長さ１２.５ｍｍ間の△Ｙの測定個
数）。
【００３０】粗さ測定方向での２点間における凸部分の
高さの差とは、図７で示す粗さ測定方向、Ｘ方向におけ
る２点Ｙ１とＹ２との高さの差Ｙ２−Ｙ１である。ま
た、斜面ＢではＹ３−Ｙ４となる。すなわち、高さの差
は絶対値である。なお。表面粗さ測定長１２．５ｍｍ
は、ＪＩＳに規定されている表面粗さの測定長さであ
る。
高さの差とは、図７で示す粗さ測定方向、Ｘ方向におけ
る２点Ｙ１とＹ２との高さの差Ｙ２−Ｙ１である。ま
た、斜面ＢではＹ３−Ｙ４となる。すなわち、高さの差
は絶対値である。なお。表面粗さ測定長１２．５ｍｍ
は、ＪＩＳに規定されている表面粗さの測定長さであ
る。
【００３１】この平均傾斜角としては６°以上、望まし
くは８°以上が好ましい。この角度はＣｒめっきの密着
性と、後述する瘤状析出物の密度に直接関係している。
角度が小さいと析出した粒状体が十分密着しなかった
り、つや消し性が不十分になり、また、めっきの耐剥離
性が劣る結果となる。平均傾斜角には特に上限を設けな
いが、投射加工という加工法の特性上、角度を極端に大
きくすることはできない。
くは８°以上が好ましい。この角度はＣｒめっきの密着
性と、後述する瘤状析出物の密度に直接関係している。
角度が小さいと析出した粒状体が十分密着しなかった
り、つや消し性が不十分になり、また、めっきの耐剥離
性が劣る結果となる。平均傾斜角には特に上限を設けな
いが、投射加工という加工法の特性上、角度を極端に大
きくすることはできない。
【００３２】５）Ｃｒめっき Ｃｒめっきは、アルミナ投射によりロール表面に形成し
た急峻な凹凸をそのまま残すのではなく、急峻な凹凸の
凸部にＣｒめっきを瘤状に析出させてロール表面を被覆
するためにおこなう。このようなめっきを施すことによ
り、次のような効果が得られる。
た急峻な凹凸をそのまま残すのではなく、急峻な凹凸の
凸部にＣｒめっきを瘤状に析出させてロール表面を被覆
するためにおこなう。このようなめっきを施すことによ
り、次のような効果が得られる。
【００３３】アルミナ粒の投射をおこなったままのロ
ールで圧延すれば、従来のグリットダルロール使用時に
比べ、圧延荷重が２倍以上と高くなるが、Ｃｒめっきを
施すことにより圧延荷重を、従来のグリットダルロール
並に下げることができる。 耐摩耗性が得られ、ロールのつや消し特性が長期間維
持できる。 Ｃｒめっきしたロールで圧延した後の鋼板には、光反
射特性に強い方向性（圧延方向または板幅方向）が残ら
ず、つや消し効果が顕著になる。
ールで圧延すれば、従来のグリットダルロール使用時に
比べ、圧延荷重が２倍以上と高くなるが、Ｃｒめっきを
施すことにより圧延荷重を、従来のグリットダルロール
並に下げることができる。 耐摩耗性が得られ、ロールのつや消し特性が長期間維
持できる。 Ｃｒめっきしたロールで圧延した後の鋼板には、光反
射特性に強い方向性（圧延方向または板幅方向）が残ら
ず、つや消し効果が顕著になる。
【００３４】ロール表面の微細で急峻な凹凸に電気めっ
きを施すと、設定された定電流を流しても、突起部では
先端が鋭利なために電流密度がこの設定電流より高くな
り瘤状に粒子が析出する。突起部が離散的に並んでいれ
ば、突起部のみにＣｒめっきが施されることになり、か
えってめっきの耐久性は劣化する。しかし、アルミナ投
射による均一で突起間隔の極めて短い場合には、瘤状粒
子同士が連結し全面を半球状の無数の凹凸で覆うように
なる。十分なめっき厚みを設定すれば、凹凸の凹部も全
てめっきが施され、さらに先端の突起部に半球状の凹凸
が形成されることになる。
きを施すと、設定された定電流を流しても、突起部では
先端が鋭利なために電流密度がこの設定電流より高くな
り瘤状に粒子が析出する。突起部が離散的に並んでいれ
ば、突起部のみにＣｒめっきが施されることになり、か
えってめっきの耐久性は劣化する。しかし、アルミナ投
射による均一で突起間隔の極めて短い場合には、瘤状粒
子同士が連結し全面を半球状の無数の凹凸で覆うように
なる。十分なめっき厚みを設定すれば、凹凸の凹部も全
てめっきが施され、さらに先端の突起部に半球状の凹凸
が形成されることになる。
【００３５】かかる形態の凹凸は鋭い突起をもったダル
ロールに比べ、摩擦抵抗が小さく、圧延荷重も従来のグ
リットダルの場合と変わらない。図３は、投射加工した
ロール表面の表面粗さを示す図で、図３（ａ）は従来の
グリットロールで投射した場合、図３（ｂ）はアルミナ
粒を投射したままのロール、図３（ｃ）はアルミナ粒投
射後Ｃｒめっきした本発明のロールの場合を示す。
ロールに比べ、摩擦抵抗が小さく、圧延荷重も従来のグ
リットダルの場合と変わらない。図３は、投射加工した
ロール表面の表面粗さを示す図で、図３（ａ）は従来の
グリットロールで投射した場合、図３（ｂ）はアルミナ
粒を投射したままのロール、図３（ｃ）はアルミナ粒投
射後Ｃｒめっきした本発明のロールの場合を示す。
【００３６】これらの図に示すように、本発明のロール
の場合凹凸は、従来のグリットダルロールに比べ、平均
傾斜角が大きく、光を乱反射させるに十分な凹凸となっ
ている。
の場合凹凸は、従来のグリットダルロールに比べ、平均
傾斜角が大きく、光を乱反射させるに十分な凹凸となっ
ている。
【００３７】図４は、図３（ｂ）に示した表面粗さのロ
ールで圧延した鋼板の表面粗さを３次元（Ｙ：圧延方
向、Ｘ圧延方向と直交する方向、Ｚ：垂直方向）的にプ
ロットした図である。図５は、図３（ｃ）に示した表面
粗さのロールで圧延した鋼板の表面粗さを同じく３次元
的にプロットした図である。
ールで圧延した鋼板の表面粗さを３次元（Ｙ：圧延方
向、Ｘ圧延方向と直交する方向、Ｚ：垂直方向）的にプ
ロットした図である。図５は、図３（ｃ）に示した表面
粗さのロールで圧延した鋼板の表面粗さを同じく３次元
的にプロットした図である。
【００３８】図４からわかるように、アルミナ粒を投射
したままの従来のロールで圧延した鋼板表面では、凸部
の頂や谷が圧延方向に長く伸びており、これが光の反射
に大きな方向性をもたせることになる。この方向性は、
微細、急峻な凹凸が圧延時のロールと材料の相対すべり
により、圧延方向に微細突起のすべり痕を残すためであ
る。
したままの従来のロールで圧延した鋼板表面では、凸部
の頂や谷が圧延方向に長く伸びており、これが光の反射
に大きな方向性をもたせることになる。この方向性は、
微細、急峻な凹凸が圧延時のロールと材料の相対すべり
により、圧延方向に微細突起のすべり痕を残すためであ
る。
【００３９】しかし、図３（ｃ）に示した表面粗さの本
発明のロールで圧延すると、図５から分かるように圧延
材は凹凸形状の圧延方向と幅方向の差が小さく、方向性
の小さな表面となる。これは、同一すべり量（同一圧下
率）であれば、相対的に凸部の径が大きい方が、その形
状のくずれが小さくなることから容易に説明ができる。
発明のロールで圧延すると、図５から分かるように圧延
材は凹凸形状の圧延方向と幅方向の差が小さく、方向性
の小さな表面となる。これは、同一すべり量（同一圧下
率）であれば、相対的に凸部の径が大きい方が、その形
状のくずれが小さくなることから容易に説明ができる。
【００４０】なお、Ｃｒめっきは通常の工業用硬質Ｃｒ
めっきを施せばよく、めっき厚みとしては、５〜１００
μｍが望ましい。より好ましくは１０〜１００μｍ、さ
らには１０〜５０μｍである。 めっき厚みが薄い場合
瘤状の析出が十分に起こらず、アルミナ投射による急峻
な凹凸形状がそのままのこる場合がある。
めっきを施せばよく、めっき厚みとしては、５〜１００
μｍが望ましい。より好ましくは１０〜１００μｍ、さ
らには１０〜５０μｍである。 めっき厚みが薄い場合
瘤状の析出が十分に起こらず、アルミナ投射による急峻
な凹凸形状がそのままのこる場合がある。
【００４１】このような表面では前記したように、圧延
荷重が高くなりすぎたり、製品の反射特性に強い方向性
が残ったりする不具合が生じる。逆に、めっき厚みが厚
くなりすぎると下地のアルミナ投射による密度の高い突
起の効果が小さくなり、めっき表面が平滑化されすぎる
問題がある。従って、Ｃｒめっき厚みとしては１００μ
ｍを上限とするのが好ましい。
荷重が高くなりすぎたり、製品の反射特性に強い方向性
が残ったりする不具合が生じる。逆に、めっき厚みが厚
くなりすぎると下地のアルミナ投射による密度の高い突
起の効果が小さくなり、めっき表面が平滑化されすぎる
問題がある。従って、Ｃｒめっき厚みとしては１００μ
ｍを上限とするのが好ましい。
【００４２】６）Ｎiめっき 下地処理としてＮｉめっきを施すことで微細な凹部への
めっきを施し、凸部の先端部をＣｒめっきにより瘤状に
してもよい。特にＮｉめっきは施さなくても、Ｃｒめっ
きのみでも上記効果は得られる。しかし、凹凸が大きい
場合にＮｉめっきを施すと凹部に優先的にＮｉめっきが
なされ、後のＣｒめっきが容易となる。Ｎｉめっきの厚
さは、あまり厚くなると剥離し易いので１０μｍ以下に
するのが好ましい。
めっきを施し、凸部の先端部をＣｒめっきにより瘤状に
してもよい。特にＮｉめっきは施さなくても、Ｃｒめっ
きのみでも上記効果は得られる。しかし、凹凸が大きい
場合にＮｉめっきを施すと凹部に優先的にＮｉめっきが
なされ、後のＣｒめっきが容易となる。Ｎｉめっきの厚
さは、あまり厚くなると剥離し易いので１０μｍ以下に
するのが好ましい。
【００４３】７）ステンレス鋼板の冷間圧延における圧
下率 上記のように加工、表面処理したしたワークロールを用
いてステンレス鋼板を冷間圧延してダル鋼板を製造する
には、圧下率が不十分であると十分なロール表面の転写
が起こらない。従って、圧下率としては２％以上にする
必要がある。
下率 上記のように加工、表面処理したしたワークロールを用
いてステンレス鋼板を冷間圧延してダル鋼板を製造する
には、圧下率が不十分であると十分なロール表面の転写
が起こらない。従って、圧下率としては２％以上にする
必要がある。
【００４４】なお、ステンレス鋼板の鋼種は特に限定さ
れなく、フェライト系ステンレス鋼やオーステナイト系
ステンレス鋼である。
れなく、フェライト系ステンレス鋼やオーステナイト系
ステンレス鋼である。
【００４５】
【実施例】本発明の効果を実施例に基づいて説明する。 （実施例１）工具鋼ＳＫＤ−１１で製作した冷間圧延用
ワークロール４本を用い、表面を焼き入れしてＨｖ８３
０〜８６０に硬化させた。これらのロールを用いて、ア
ルミナ粒を投射した後、Ｃｒめっきした本発明のロー
ル、アルミナ粒を投射したままの比較例用のロール、シ
ョットおよび放電によりダル加工した従来のロールを下
記の条件で製作した。
ワークロール４本を用い、表面を焼き入れしてＨｖ８３
０〜８６０に硬化させた。これらのロールを用いて、ア
ルミナ粒を投射した後、Ｃｒめっきした本発明のロー
ル、アルミナ粒を投射したままの比較例用のロール、シ
ョットおよび放電によりダル加工した従来のロールを下
記の条件で製作した。
【００４６】本発明のロール ワークロール表面に平均粒径０．３ｍｍのアルミナ（Ａ
ｌ2Ｏ3：９７％、ＳｉＯ2：０．５％、ＴｉＯ2：２．５
％）質研磨材を投射し、次いでＣｒめっきを施した。投
射条件、Ｃｒめっき条件を表１に示す。
ｌ2Ｏ3：９７％、ＳｉＯ2：０．５％、ＴｉＯ2：２．５
％）質研磨材を投射し、次いでＣｒめっきを施した。投
射条件、Ｃｒめっき条件を表１に示す。
【００４７】
【表１】
【００４８】比較例のロール ワークロール表面に平均粒径０．３ｍｍのアルミナ質研
磨材（Ａｌ2Ｏ3：９７％、ＳｉＯ2：０．５％、Ｔｉ
Ｏ2：２．５％）を投射した。
磨材（Ａｌ2Ｏ3：９７％、ＳｉＯ2：０．５％、Ｔｉ
Ｏ2：２．５％）を投射した。
【００４９】従来ロールのダル ａ）ショットダル加工 投射粒：スチールグリットＧ３０ 平均粒径:０．３ｍｍ 投射条件：上記と同じ ｂ）放電ダル加工 ピーク電流：４０Ａ、パルス幅：７．２μsec、 狙い粗度：１．５〜２．０μｍ これらのロールを用いて、高Ｃｒ含有のフェライト系ス
テンレス鋼板（ＳＵＳ４４７Ｊ１、Ｃｒ≧２８％、高耐
食性）を圧延した。
テンレス鋼板（ＳＵＳ４４７Ｊ１、Ｃｒ≧２８％、高耐
食性）を圧延した。
【００５０】用いた素材のステンレス冷延鋼板は、厚
さ：０．５６ｍｍ、幅１０００ｍｍで、圧延後の鋼板の
サイズは、厚さ０．５ｍｍ、幅１０００ｍｍ（圧下率１
０％）で、圧延距離にして約２０ｋｍの圧延を行った。
圧延後、各鋼板の表面光沢度をＪIＳ Ｚ８７４１（６０
°Ｇ）の規定に従い測定した。
さ：０．５６ｍｍ、幅１０００ｍｍで、圧延後の鋼板の
サイズは、厚さ０．５ｍｍ、幅１０００ｍｍ（圧下率１
０％）で、圧延距離にして約２０ｋｍの圧延を行った。
圧延後、各鋼板の表面光沢度をＪIＳ Ｚ８７４１（６０
°Ｇ）の規定に従い測定した。
【００５１】図６は、各冷間圧延後の鋼板の表面光沢度
の測定結果を示す図である。同図より明らかなように、
本発明のワークロールを使用すれば、従来のグリットダ
ルロールによる場合および放電ダルロールによる場合よ
り鏡面光沢度は著しく低下し、つや消し性に優れた鋼板
が得られたことが分かる。また、同時にアルミナ粒を投
射したのみのロールでは、圧延初期には本発明のロール
と同等以上であるが、圧延距離１ｋｍに満たない内にそ
の光沢度は大幅に上昇してしまうことが分かる。また、
アルミナ投射ロールでは圧延荷重が高くなりすぎるた
め、所定の圧下率を確保することはできなかった。
の測定結果を示す図である。同図より明らかなように、
本発明のワークロールを使用すれば、従来のグリットダ
ルロールによる場合および放電ダルロールによる場合よ
り鏡面光沢度は著しく低下し、つや消し性に優れた鋼板
が得られたことが分かる。また、同時にアルミナ粒を投
射したのみのロールでは、圧延初期には本発明のロール
と同等以上であるが、圧延距離１ｋｍに満たない内にそ
の光沢度は大幅に上昇してしまうことが分かる。また、
アルミナ投射ロールでは圧延荷重が高くなりすぎるた
め、所定の圧下率を確保することはできなかった。
【００５２】（実施例２）工具鋼ＳＫＤ−１１で製作し
た冷間圧延用ワークロールの表面を焼き入れしてＨｖ８
３０〜８６０に硬化させたロールに、投射速度と粒径を
変えてアルミナを投射して種々の表面粗さのワークロー
ルを作製した。これらのワークロールに表１に示す条件
でめっき浴浸漬時間を調整してＣｒめっき厚を表２に示
すように種々変えた。
た冷間圧延用ワークロールの表面を焼き入れしてＨｖ８
３０〜８６０に硬化させたロールに、投射速度と粒径を
変えてアルミナを投射して種々の表面粗さのワークロー
ルを作製した。これらのワークロールに表１に示す条件
でめっき浴浸漬時間を調整してＣｒめっき厚を表２に示
すように種々変えた。
【００５３】
【表２】
【００５４】なお、表のＮｏ．６はＣｒめっきの前に下
地処理として下記の条件でＮｉめっきを施したものであ
る。 Ｎiめっき条件 硫酸Ｎｉ：２００ｇ/ｌ、ＰＨ ：２ 浴温 ：５０℃、 電流密度：2Ａ/ｄｍ2 また、従来例、比較例として上記焼入れしたロールに、
グリット、ショット、高密度ビームおよび放電加工によ
り表２に示すようなダル加工を施した。
地処理として下記の条件でＮｉめっきを施したものであ
る。 Ｎiめっき条件 硫酸Ｎｉ：２００ｇ/ｌ、ＰＨ ：２ 浴温 ：５０℃、 電流密度：2Ａ/ｄｍ2 また、従来例、比較例として上記焼入れしたロールに、
グリット、ショット、高密度ビームおよび放電加工によ
り表２に示すようなダル加工を施した。
【００５５】このような各種のロールにより、実施例１
と同じ材質のフェライト系ステンレス鋼板を圧延し、圧
延性、つや消し性およびめっきの耐久性等を評価し、そ
の結果を表２に示す。
と同じ材質のフェライト系ステンレス鋼板を圧延し、圧
延性、つや消し性およびめっきの耐久性等を評価し、そ
の結果を表２に示す。
【００５６】表２より明らかなように、本発明で規定す
る条件を全て満たす場合には、これらの何れもが満足す
べき結果となった。しかし、本発明の規定条件からはず
れた場合には圧延性、つや消し性およびめっきの耐久性
のいずれかが劣る結果となった。
る条件を全て満たす場合には、これらの何れもが満足す
べき結果となった。しかし、本発明の規定条件からはず
れた場合には圧延性、つや消し性およびめっきの耐久性
のいずれかが劣る結果となった。
【００５７】表中の圧延性とは、通常のグリットダルを
使用した場合の圧延荷重を１とした時の相対比較を行っ
たもので、１を越えたからといって直ちに圧延性に劣る
ということではない。ただし、１．５を越えるような場
合には、圧延機の能力不足、荷重増加による形状の悪化
が顕著となる。
使用した場合の圧延荷重を１とした時の相対比較を行っ
たもので、１を越えたからといって直ちに圧延性に劣る
ということではない。ただし、１．５を越えるような場
合には、圧延機の能力不足、荷重増加による形状の悪化
が顕著となる。
【００５８】
【発明の効果】本発明のロールおよび方法によれば、優
れたつや消し性を持った鋼板を従来の圧延設備で容易に
製造が可能であり、このロールは長時間使用しても十分
な耐摩耗性、耐久性を示すため、ダル鋼板の製造コスト
も安価となる。
れたつや消し性を持った鋼板を従来の圧延設備で容易に
製造が可能であり、このロールは長時間使用しても十分
な耐摩耗性、耐久性を示すため、ダル鋼板の製造コスト
も安価となる。
【図１】つや消し性の概念を説明するための模式図であ
る。
る。
【図２】従来のダル加工法によるロール表面のプロフィ
ールを示す図である。
ールを示す図である。
【図３】従来ダルロールと本発明のダルロールの表面粗
さ状態を示す図である。
さ状態を示す図である。
【図４】アルミナ投射ダルロールで圧延した場合の材料
表面に残るすべり痕である。
表面に残るすべり痕である。
【図５】本発明のロールで圧延した場合の材料表面のす
べり痕を示す図である。
べり痕を示す図である。
【図６】各種ダルロールでの圧延距離と光沢度の関係を
示した図である。
示した図である。
【図７】平均傾斜角を説明するための図である。
Claims (5)
- 【請求項１】 ワークロール胴部の表面が、中心線平均
粗さＲａが０．５μｍ以上で、かつ下記式で示す平均傾
斜角βが６°以上である梨地状であり、その表面にＣｒ
めっき層を有することを特徴とするダル仕上げ用ワーク
ロール。 β＝Σ[tan-1 （△Ｙ/△Ｘ）]/Ｎ ここで △Ｙ：粗さ測定方向での２点間における凸部分
の高さの差（μｍ） △Ｘ：粗さ測定方向での２点間の距離（２μｍ） Ｎ：６２５０（測定長さ１２.５ｍｍ間の△Ｙの測定個
数） - 【請求項２】 Ｃｒめっき層の下に、Ｎｉめっき層を有
することを特徴とする請求項１記載のダル仕上げ用ワー
クロール。 - 【請求項３】 平均粒径が０．１ｍｍ以上０．７ｍｍ以
下の投射粒をワークロール表面に投射して、中心線平均
粗さＲａが０．５μｍ以上で、かつ下記式で示す平均傾
斜角βが６°以上となるように梨地加工し、次いで梨地
加工したワークロール表面にＣｒめっきを施すことを特
徴とするワークロールのダル仕上表面加工方法。 β＝Σ[tan-1 （△Ｙ/△Ｘ）]/Ｎ ここで △Ｙ：粗さ測定方向での２点間における凸部分
の高さの差（μｍ） △Ｘ：粗さ測定方向での２点間の距離（２μｍ） Ｎ：６２５０（測定長さ１２.５ｍｍ間の△Ｙの測定個
数） - 【請求項４】 梨地加工したワークロール表面にＣｒめ
っきする前に下地Ｎｉめっきを施すことを特徴とする請
求項３記載のワークロールのダル仕上表面加工方法。 - 【請求項５】 請求項１または２に記載のダル仕上げ用
ワークロールにより、ステンレス鋼板を圧下率２％以上
で冷間圧延することを特徴とするダル仕上げステンレス
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04343097A JP3233056B2 (ja) | 1997-02-27 | 1997-02-27 | ダル仕上げ用ワークロールとその表面加工方法、ならびにつや消し性に優れたステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04343097A JP3233056B2 (ja) | 1997-02-27 | 1997-02-27 | ダル仕上げ用ワークロールとその表面加工方法、ならびにつや消し性に優れたステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10235414A true JPH10235414A (ja) | 1998-09-08 |
| JP3233056B2 JP3233056B2 (ja) | 2001-11-26 |
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ID=12663491
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04343097A Expired - Fee Related JP3233056B2 (ja) | 1997-02-27 | 1997-02-27 | ダル仕上げ用ワークロールとその表面加工方法、ならびにつや消し性に優れたステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3233056B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006316347A (ja) * | 2005-04-12 | 2006-11-24 | Nippon Steel Corp | 金属材、表面処理金属材並びに金属製品 |
| JP2013008705A (ja) * | 2007-04-27 | 2013-01-10 | Osram Ag | ランプ構造のためのモリブデンフィルムの製造法およびモリブデンフィルムならびにモリブデンフィルムを有するランプ |
| CN102990316A (zh) * | 2011-09-08 | 2013-03-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 平整辊表面毛化处理方法 |
| CN105081981A (zh) * | 2015-08-24 | 2015-11-25 | 江门市华津金属制品有限公司 | 冷轧碳素薄钢板表面毛化优化工艺 |
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|---|---|---|---|---|
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-
1997
- 1997-02-27 JP JP04343097A patent/JP3233056B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
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| JP4660401B2 (ja) * | 2005-04-12 | 2011-03-30 | 新日本製鐵株式会社 | 金属材、表面処理金属材並びに金属製品 |
| JP2013008705A (ja) * | 2007-04-27 | 2013-01-10 | Osram Ag | ランプ構造のためのモリブデンフィルムの製造法およびモリブデンフィルムならびにモリブデンフィルムを有するランプ |
| CN102990316A (zh) * | 2011-09-08 | 2013-03-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 平整辊表面毛化处理方法 |
| CN102990316B (zh) * | 2011-09-08 | 2015-04-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 平整辊表面毛化处理方法 |
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