JPH10224177A

JPH10224177A - 横多重モードフィルタ

Info

Publication number: JPH10224177A
Application number: JP2568897A
Authority: JP
Inventors: Michiaki Takagi; 道明高木; Takashi Yamazaki; 隆山崎
Original assignee: Seiko Epson Corp
Current assignee: Seiko Epson Corp
Priority date: 1997-02-07
Filing date: 1997-02-07
Publication date: 1998-08-21

Abstract

(57)【要約】【課題】本発明は、水晶基板を用いた横多重モードフ
ィルタの広帯域幅化を実現して、ＰＨＳ等の携帯電話用
途の中間周波数フィルタを提供することにある。【解決手段】第１と第２のＳＡＷ共振子の間に結合共振
子を相互に平行となるように横に配置した上で、全体の
共振周波数を計算して、３個の固有モードを得た上で、
さらに３個の共振周波数を等間隔に配置して、横多重モ
ードフィルタの通過比帯域幅を１０００ｐｐｍ程に広帯
域化し、さらに素子の長手方向（Ｘ方向）が短く、面積
を有効に使用できる横多重モードフィルタを用いて設計
できるため、素子面積を小さくでき従来より小型なフィ
ルタしたことを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は弾性表面波を利用し
て構成される共振型フィルタにおいて、ＳＡＷ共振子を
横に平行配置して得られる複数個の横モードを利用し
て、フィルタの広帯域化を実現した横多重モードフィル
タの分野に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の共振子型の多重モードフィルタと
しては、横に２個の共振子を平行配置した、いわゆる横
２重モードフィルタが有名である（特許出願公告平２
−１６６１３号公報）。この方式を用いて周波数温度特
性が優れた、約３０度から４５度の回転Ｙカットである
水晶ＳＴカットＸ伝搬基板にてフィルタを構成すると、
２段従属接続フィルタの３ｄＢ帯域幅が、比帯域幅で表
現して７００ｐｐｍが得られる。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし前述の横２重モ
ードフィルタの従来技術では、近年著しい発展を見せて
いるＧＳＭ方式とかＰＨＳ方式の携帯電話に用いられる
中間周波フィルタ（ＩＦフィルタ）の帯域幅が、９００
から１０００ｐｐｍの比帯域幅が要求されるために、前
記ＳＴカットでは作製できなかった。

【０００４】そこで本発明はこのような問題点を解決す
るもので、その目的は、水晶ＳＴカットのような周波数
温度特性が優れ、かつ材料のＱ値が優れた基板を用い
て、従来に無く通過帯域幅の広帯域化をはかり、周波数
安定度に優れかつＳ／Ｎが良く、小型なＩＦフィルタを
市場に提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】

（１）本発明の横多重モードフィルタは、圧電体平板上
に、入力端子側となる第１のＳＡＷ共振子と出力端子側
となる第２のＳＡＷ共振子を相互に横に平行配置して構
成し、前記両共振子間に平行配置して第３の結合共振子
を形成したことを特徴とする。

【０００６】（２）前記（１）において、前記結合共振
子は、弾性表面波の位相伝搬方向に直交して周期的に配
列した多数の導体ストリップからなり、前記導体ストリ
ップの間隔周期は、前記第１と第２のＳＡＷ共振子の電
極間隔とほぼ等しいことを特徴とする。

【０００７】（３）前記（１）において、前記結合共振
子の導体ストリップの長さＷｃ３が、前記第１と第２の
ＳＡＷ共振子のＩＤＴの交差指幅より等しいか小さいこ
とを特徴とする。

【０００８】（４）前記（１）において、前記結合共振
子の周波数ポテンシャル−Ｐ３が、前記第１と第２のＳ
ＡＷ共振子の周波数ポテンシャル−Ｐ１，−Ｐ２より低
い（−Ｐ１，−Ｐ２≧−Ｐ３）ことを特徴とする。

【０００９】（５）前記（１）において、前記横多重モ
ードフィルタの伝送特性が、基本波対称モードＳ０と基
本波斜対称モードＡ０の２重モードから合成されること
を特徴とする。

【００１０】（６）前記（１）において、前記横多重モ
ードフィルタの伝送特性が、基本波対称モードＳ０と基
本波斜対称モードＡ０と、１次高次対称モードＳ１の３
重モードから合成されることを特徴とする。

【００１１】（７）前記（１）において、前記圧電体平
板が水晶ＳＴカットＸ伝搬方位であることを特徴とす
る。

【００１２】（８）前記（２）において、前記結合共振
子の導体ストリップを相互に任意形状の導体または、対
角導体にて接続したことを特徴とする。

【００１３】（９）前記（１）において、前記横多重モ
ードフィルタを二段縦属接続したことを特徴とする。

【００１４】（１０）前記（７）において、前記横多重
モードフィルタにおいて、第１と第２のＳＡＷ共振子が
持つＩＤＴ交差指幅（Ｗｃ１＝Ｗｃ２）が、１０．５波
長、第３の結合共振子の導体ストリップ長さＷｃ３が
６．５波長、共振子間のギャップＧｃが０．４５波長、
周波数ポテンシャルの差εが５００から８００ppmであ
ることを特徴とする。

【００１５】（１１）前記（２）において、前記横多重
モードフィルタにおいて、第１と第２のＳＡＷ共振子の
ＩＤＴギャップＧｉが約２波長であることを特徴とす
る。

【００１６】（１２）前記（４）において、前記結合
共振子の周波数ポテンシャル差εを前記導体ストリップ
のライン対スペース比（Ｌ３／Ｓ３）を１以上として設
定したことを特徴とする。

【００１７】

【作用】本発明の横多重モードフィルタにおける技術課
題を解決するに当たっては以下に述べる理論を用いて、
いわゆる横モードとよばれるモードの振動変位とその共
振周波数を算出し、フィルタの設計を行ったのでこの内
容を順に説明する。

【００１８】まず最初に、本発明の詳細な説明中に現れ
るＳＡＷ共振子について説明することにする。ＳＡＷ共
振子とは、水晶とかタンタル酸リチウム、ニオブ酸リチ
ウム、四ホウ酸リチウム等の圧電体材料から特定方位で
切り出された通称ウェハーと呼ばれる圧電体平板の表面
に、アルミニウム等の金属導体薄膜を形成した後、フォ
トリソグラフィー技術により特定の機能を果たす微細パ
ターンを形成して構成される。ＳＡＷ共振子には、大別
して１ポート型と２ポート型があるが、１ポート型は、
１個のすだれ状電極とその両側に位置して弾性表面波の
反射機能を有する一対の反射器をもつものであり、本発
明の対象となるものである。すでにこれらについては、
多数の公知資料があるので詳細な説明を行わないことと
する。また、すだれ状電極の電極指の交差幅Ｗｃとは、
正極性と負極性の電極指が相互に重なる配置となるＳＡ
Ｗ共振子の幅方向の寸法である。

【００１９】次に、前記のＳＡＷ共振子において、弾性
表面波の伝搬方向（Ｘ軸とする）に対して直交する幅方
向（Ｙ軸とする）について、ＳＡＷ共振子の振動変位を
簡便に計算するための方法として、筆者等はすでにこれ
ら横モードを支配する微分方程式を導いて公開している
（高木，桃崎，他：”常温に動的及び静的零温度係数を
もつＫカット水晶ＳＡＷ共振子”，電気学会電子回路
技術委員会第２５回ＥＭシンポジウム，ｐｐ７９−８
０，（１９９６））。あらためて、この方程式を記述す
ると式（１）となる。

【００２０】

【数１】

【００２１】ここで、ωは角周波数、ω0（Ｙ）は該当
する領域の素子角周波数、ａは幅方向の実効的せん断剛
性定数、Ｖ（Ｙ）は幅方向の弾性表面波変位の振幅、Ｙ
は弾性表面波の波長で規格化したＹ座標である。また、
ω0（Ｙ）は座標Ｙにおける弾性表面波の速度を角周波
数に換算した量であり、周波数ポテンシャル関数と呼ぶ
ことにする。この周波数ポテンシャル関数はＳＡＷ共振
子の動作点近傍においては、弾性表面波の伝搬路に存在
するアルミニウム金属導体膜の厚みＨ（Ｙ）の関数によ
り変化する。もっと一般的には、アルミニウム金属の質
量ｍ（Ｙ）の関数で変化することが確認されている。従
って、ＳＡＷ共振子の主要部を構成するすだれ状電極部
においては、すだれ状電極のもつ質量ｍ（Ｙ）によりω
0（Ｙ）は決定される。すなはち、ω0（ｍ（Ｙ））であ
る。前記の水晶ＳＴ−カットの場合には、膜厚みが薄い
ために、前記のω0（Ｙ）はｍに対してほぼ直線的に降
下する。ここで計算を簡単にするために式（１）におい
て、基準となる周波数ω002で割ると、

【００２２】

【数２】

【００２３】ここで、Ω＝ω／ω00は規格化周波数、Ｑ
（ｍ（Ｙ））は規格化ポテンシャル関数となる。

【００２４】変位振幅Ｖ（Ｙ）求める方法は、たとえ
ば、次の様に逐次積分にて計算することができる。

【００２５】

【数３】

【００２６】式（３）のＶ（Ｙ，Ω）は規格化周波数の
関数であるが、現実に起きる変位振幅は、エネルギーの
最小原理である次式により与えられるΩにおいて得られ
る。

【００２７】

【数４】

【００２８】以上の式（２）から（４）が本発明に用い
た計算の基本式であり、これらを用いて、後述の具体的
実施例になる横多重モードフィルタの設計を行い、試作
品を測定してみたので、これらを順に説明する。

【００２９】

【発明の実施の形態】

（実施例１）以下、本発明の実施の形態を図１から順を
追って説明する。図１は本発明の横多重モードフィルタ
に使用される電極パターンを平面図で表した一実施の形
態である。図１中の各部位の名称は、１００は圧電体平
板、１０１は励振用信号源、１０２は信号源の等価内部
抵抗、１０３と１０４と１０１１と１０１２と１０１３
等は、横多重モードフィルタ素子ＧＮＤ（外部回路の接
地と区別してＧＮＤ（接地の意味）と呼ぶ）を外部回路
の接地端子へ接続するためのワイヤーボンデング線、１
０５と１０６と１０７と１０８と１０９と１０１０等は
横多重モードフィルタ素子のＧＮＤ、１０１４は素子終
端抵抗である。細かい破線で囲まれた１０１５は第１の
ＳＡＷ共振子、１０１６は結合共振子、１０１７は第２
のＳＡＷ共振子である。第１のＳＡＷ共振子を構成して
いる、粗い破線で囲まれた１０１８と１０２０はグレー
テング反射器（以降略して反射器と呼ぶ）。１０１９は
すだれ状電極（以降略してＩＤＴと呼ぶ）である。１０
０の圧電体平板は、水晶、タンタル酸リチウム等の圧電
性を有する単結晶およびＺｎＯ等の圧電性薄膜を形成し
た基板等からなる。前記の１００上に形成された前記の
第１と第２のＳＡＷ共振子１０１５、１０１７を構成す
るＩＤＴと反射器等は、アルミニウムおよび金等の導電
性を有する金属膜を蒸着、スパッタ等の手段により薄膜
形成した後、フォトリソグラフィ技術によりパターン形
成して作られる。前記ＩＤＴは利用する弾性表面波（レ
ーリー波及びリーキー波等）の位相進行方向（長手方向
Ｘ）に対して直交して、平行かつ周期的に多数配置され
る。前記第１と第２のＳＡＷ共振子は、ほぼ同一の寸法
と特性を具備させる。前記第１と第２のＳＡＷ共振子と
結合共振子は、前記の位相進行方向を長手方向として、
横に各々平行に配置している。第１と第２のＳＡＷ共振
子間に挟まれて配置された結合共振子の詳細な構成は図
３（ａ）から図３（ｃ）に示すが、従来のＳＡＷ共振子
の特徴である、弾性表面波の励振を行うＩＤＴを有して
いない。

【００３０】（実施例２）次に図２は、前述の図１の横
多重モードフィルタを２段縦従属接続した一実施例であ
る。図中の各部位の名称は、２００が圧電体平板、細か
い破線で囲まれた２０１は第１のＳＡＷ共振子、２０２
は第１の結合共振子、２０３は第２のＳＡＷ共振子であ
る。前記２０１と２０２と２０３で第１の横多重モード
フィルタを構成している。つぎに、細かい破線で囲まれ
た２０４は第３のＳＡＷ共振子、２０５は第２の結合共
振子、２０６は第４のＳＡＷ共振子である。２０４と２
０５と２０６で第２の横多重モードフィルタを構成す
る。２個の横多重モードフィルタの縦属接続にあたって
は、第１の横多重モードフィルタの第２のＳＡＷ共振子
２０３の反射器２０１０と２０１２を、また第２の横多
重モードフィルタの第３のＳＡＷ共振子２０４の反射器
である２０１３と２０１５に導体パターン２０７と２０
９にて相互に接続する。さらに、第１の横多重モードフ
ィルタの第２のＳＡＷ共振子のＩＤＴである粗い破線で
囲まれた２０１１と、第２の横多重モードフィルタの第
３のＳＡＷ共振子のＩＤＴである粗い破線で囲まれた２
０１４を、導体パターン２０８で接続している。さらに
また、第１のＳＡＷ共振子と第２のＳＡＷ共振子間の素
子ＧＮＤ（接地）をとるために、接続導体パターン２０
１６にて導通をとっている。同様に、第３のＳＡＷ共振
子と第４のＳＡＷ共振子間の素子ＧＮＤを取るために、
接続導体２０１７にて導通をとっている。

【００３１】（実施例３）次に、前述の結合共振子の具
体的構成を図３（ａ）と図３（ｂ）と図３（ｃ）を用い
て詳述する。まず図３（ａ）は、最も基本的な結合共振
子の導体パターンの配置である。結合共振子は、特定の
長さに設定された導体ストリップ３０４ａ、３０５ａ、
３０６ａ等を多数平行配置して構成する。前記導体スト
リップは、弾性表面波の位相伝搬方向（図中のＸ軸方
向）に対してほぼ直交して配置される。結合共振子はお
おむね３つの主要部分から構成されると考えられる。破
線に囲まれた３０１ａと３０６ａは反射器に対応する部
位、３０２ａはＩＤＴに対応する部位である。反射器に
対応する部位３０１ａと３０３ａの導体ストリップの配
置周期ＰＲと、ＩＤＴに対応する部位３０２ａの導体ス
トリップの配置周期はＰＴは、前述の図１のＳＡＷ共振
子１０１５、１０１７のものとほぼ同一である。より具
体的には、図１２に前記ＰＴとＰＲの関係を、前述の作
用の節で説明した周波数ポテンシャルを用いて図示し
た。図１２において、結合共振子の各部位１０００、１
００１、１００２に対応する周波数ポテンシャルを１０
０３、１００４、１００５の直線とした。図中の横軸１
０６はは結合共振子のＸ軸方向座標、縦軸１０７は周波
数軸である。ω００は前記１０００と１００２の周期長
ＰＲで決まる周波数であり、ほぼ結合共振子の共振周波
数ｆｃに相当する。反射器に相当する部位の弾性表面波
の速度をＶｃとすると、前記ＰＲとｆｃの関係は、ＰＲ
＝Ｖｃ／（２ｆｃ）である。また、ＰＴ＜ＰＲの関係を
設定して、ＰＴ＝Ｖｃ／（２ｆＴ）の関係式から決まる
ｆＴをｆｃよりζ＝３０００から７０００ｐｐｍ程上昇
させている。

【００３２】次に、図３（ｂ）に他の結合共振子の実施
例を示す。図３（ａ）と異なる点は、３０７と３０８に
示した、導体ストリップ群（３０４ｂ、３０６ｂ）を接
続して短絡する導体を付加したことである。このように
することにより、前記導体ストリップ群に発生する静電
気を短絡して動作を安定化する作用がある。

【００３３】次に、図３（ｃ）はさらに、ＩＤＴに相当
する部位３０２ｃの導体ストリップ群を短絡するための
接続導体３０９を図３（ｂ）の例に付加した実施例であ
る。

【００３４】つぎに、図１の横多重モードフィルタの動
作と特性および具体的設計例につき、図４から図１１を
用いて順に説明する。

【００３５】図４と図５、図６は図１の横多重モードフ
ィルタの横方向であるＹ軸方向に関する、周波数ポテン
シャル曲線４００と振動変位Ｖ（Ｙ）４０１の一例を図
示したものである。図４と図５と図６の周波数ポテンシ
ャル曲線４００と４０２と４０４は全て同一の値を取っ
ているものとする。このときの図４の振動変位４０１が
基本波対称横モードＳ０であり、図５の振動変位４０３
は、基本波斜対称横モードＡ０であり、図６の振動変位
４０４は１次高次対称横モードＳ１を図示したものであ
る。周波数ポテンシャル曲線を図４の４００について説
明すると、まず横軸Ｙは弾性表面波の波長λを単位とし
て記述し、縦軸は周波数を自由表面での周波数ｆｆ＝Ｖ
ｓ／λを基準とした周波数変化率（ω０＝（ｆ−ｆｆ）
／ｆｆ）で表している。ω０＝０は、前記のｆｆであ
る。記号Ｂ．Ｂで表される部分はバスバー導体部（図１
のＢ．Ｂ部）に対応し、全面が導体膜で被覆されている
ために最も低い周波数ポテンシャル値−２ｐをとる。Ｓ
ＡＷＲ＃１とＳＡＷＲ＃２で表した部分は、前述の第１
と第２のＳＡＷ共振子（図１の１０１５と１０１７）に
対応しており、−Ｐ１と−Ｐ２は、ＩＤＴ電極指の交差
幅Ｗｃ部分（図１のＷｃ１とＷｃ２）に対応する。この
場合においては、−Ｐ＝−Ｐ１＝−Ｐ２である。結合共
振子で示される領域は、周波数ポテンシャル−Ｐ３が設
定される。−Ｐ３≦−Ｐ１，−Ｐ２の関係にある。

【００３６】また、ε＝−Ｐ３−（−Ｐ１）である。４
０１の振動変位Ｖ（Ｙ）は、前述の作用の節で説明した
式（２）から式（４）の規格化ポテンシャル関数Ｑ
（Ｙ）に、Ｑ（Ｙ）＝１＋ω０（Ｙ）を与えて計算した
ものである。また、計算により同時に各振動モードの固
有周波数が得られるが、モードＳ０の固有周波数をｆｓ
０、Ａ０の固有周波数をｆａ０、Ｓ１のそれをｆｓ１と
すれば、ｆｓ０＜ｆａ１＜ｆｓ１の関係があることがわ
かった。前述の振動変位と固有周波数は近似値とみなさ
れるが、実用的には充分な精度と考えている。厳密に
は、３次元の振動変位解析がなされるべきであるが極め
て大変で現時点では技術的にみて不可能である。

【００３７】前記のＳ０とＡ０とＳ１モードの複数のモ
ード群を用いてフィルタを構成しものが、本発明の横多
重モードフィルタである。

【００３８】次に、図７に本発明の図１が示す横多重モ
ードフィルタの伝送特性（振幅特性）図を示す。ただ
し、フィルタの入力と出力端は、フィルタの影像インピ
ーダンスＺ０でマッチングを取った場合である。図中、
横軸は周波数変化率、縦軸は動作伝送量Ｓｂ（ｄＢ）で
ある。特性曲線５００は、前記３個のモードＳ０とＡ０
とＳ１を使用した場合であり、特性曲線５０１は２個の
モードのみを発生できるようにした場合である。図中に
各モードの固有周波数ｆｓ０、ｆａ０、ｆｓ１もあわせ
て記した。図７から明らかにわかる通り、３個のモード
を使用する場合においては、３ｄＢ通過帯域幅ＢＷが約
２倍に広がり、広帯域化が実現できることがわかる（Ｂ
Ｗ２≒２ＢＷ１）。前記３個の固有周波数の配置は、伝
送特性において、フィルタの中心周波数をｆａ０とした
場合に、ｆａ０と下端と上端の周波数ｆｓ０，ｆｓ１間
隔が等しい程、通過帯域の伝送特性が平坦となり好まし
い。さらに、図８は図７と同様な横多重モードフィルタ
の伝送特性図を周波数範囲を広げて示すものである。図
中の６００が図１に対応する特性、６０１は図２の二段
縦属接続した場合に対応する特性である。図２の例にお
いては、−３０００ｐｐｍにおいて約４０ｄＢの通過帯
域外特性が充分な減衰量を示していることがわかる。

【００３９】次に、本発明の図１の横多重モードフィル
タを使ってのＰＨＳ用ＩＦフィルタを例にとり、その具
体的設計の一例を水晶ＳＴカットＸ伝搬方位について図
９と図１０と図１１に示す。図９は横軸に結合共振子の
周波数ポテンシャルＰ３を、Ｐ１を単位として表し、縦
軸に各モードの固有周波数（共振周波数）を示した。ま
た、図中のＧｉ＝λまたは２λは図１の第１と第２のＳ
ＡＷ共振子のＩＤＴの電極指交差幅部とバスバー部位間
の距離であり、各曲線のパラメータとしている。Ｇｉは
２λの方が、モードＳ０とＳ１間の周波数間隔が大きく
なりよりフィルタの広帯域化がはかれる。そこでＧｉ＝
２λを選定する。つぎにＰ３としては、モードＳ０とＡ
０とＳ１間の周波数間隔がより等しくなるように、１．
０５Ｐ１から１．０８Ｐ１あたりに設定する。この値は
Ｐ１として、約１００００ｐｐｍに設定した場合には、
図４のε＝５００から計算により８００ｐｐｍに相当す
る。しかる後、結合共振子の導体ストリップ長Ｗｃ３を
可変して、前記の固有周波数ｆｓ０，ｆａ０，ｆｓ１が
等間隔となる値を設定する。図１０はこの関係を示し
た。図１０からわかる通り、Ｗｃ３＝６．５λにおいて
等しくなることがわかる。最後に、前述の結合共振子の
周波数ポテンシャル−Ｐ３＝−（Ｐ１＋ε）の設計法に
つき図１１を用いて示す。図１１の横軸は結合共振子の
導体ストリップ幅Ｌ３（図３（ａ））をμｍを単位とし
て表してあり、縦軸は結合共振子の共振周波数を設計中
心となるＬ３＝３．１９７μｍの周波数ｆ００で規格化
して周波数変化率で表示したものである。Ｌ３を３．３
４μｍと、設計中心値より太くすれば、−７５７ｐｐｍ
の−εが得られることがわかる。このとき、よく使用さ
れるライン対スペース比Ｌ３／Ｓ３は１以上の値をと
る。ただし、ｆ００として、ＰＨＳの周波数である２４
４ＭＨｚを用いた。

【００４０】以上が本発明の横多重モードフィルタの構
成とその特性および具体的設計例である。設計例は水晶
ＳＴカットで示したが、他のカットであるＬＳＴカット
とかＫカットでも良く、さらにまた水晶以外の圧電気材
料であっても良い事は容易にわかることである。

【００４１】

【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、周波
数安定度に優れ、従ってＳ／Ｎに優れた水晶基板を用い
て、第１と第２のＳＡＷ共振子の間に結合共振子を相互
に平行となるように配置した上で、全体の共振周波数を
計算して、３個の固有モードを得た上で、さらに３個の
共振周波数を等間隔に配置して、横多重モードフィルタ
の通過帯比域幅を１０００ｐｐｍ程に広帯域化できるた
めに、ＰＨＳ等のチャンネル間の周波数幅が大きい通信
装置の中間周波数フィルタを市場に提供できる。さらに
また、素子の長手方向（Ｘ方向）が短く、面積を有効に
使用できる横多重モードフィルタを用いて設計できるた
め、素子面積を小さくでき従来より小型なフィルタが実
現できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の横多重モードフィルタの一実施例が
有する導体パターンを示す平面図。

【図２】本発明の二段縦属接続をした横多重モードフ
ィルタの実施例が示す図。

【図３】（ａ）本発明の結合共振子の一実施例が示す
平面図。（ｂ）本発明の結合共振子の他の実施例が示す平面
図。（ｃ）本発明の結合共振子のさらに他の実施例が示す
平面図。

【図４】本発明の図１が示すＳ０モードの振動変位
図。

【図５】本発明の図１が示すＡ０モードの振動変位
図。

【図６】本発明の図１が示すＳ１モードの振動変位
図。

【図７】本発明の図１が示す伝送特性図。

【図８】本発明の図２が示す伝送特性図。

【図９】本発明の図１がが示す特性図。

【図１０】本発明の図１が示す他の特性図。

【図１１】本発明の図１が示すさらに他の特性図。

【図１２】本発明の図３（ａ）、（ｂ）、（ｃ）が有
する特性図。

【符号の説明】

１００圧電体平板１０１５第１のＳＡＷ共振子１０１６結合共振子１０１７第２のＳＡＷ共振子

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】圧電体平板上に、入力端子側となる第１
のＳＡＷ共振子と出力端子側となる第２のＳＡＷ共振子
を相互に横に平行配置して構成し、前記両共振子間に平
行配置して第３の結合共振子を形成したことを特徴とす
る横多重モードフィルタ。
【請求項２】前記結合共振子は、弾性表面波の位相伝
搬方向に直交して周期的に配列した多数の導体ストリッ
プからなり、前記導体ストリップの間隔周期は、前記第
１と第２のＳＡＷ共振子の電極間隔とほぼ等しいことを
特徴とする請求項１記載の横多重モードフィルタ。
【請求項３】前記結合共振子の導体ストリップの長さ
Ｗｃ３が、前記第１と第２のＳＡＷ共振子のＩＤＴの交
差指幅より等しいか小さいことを特徴とする請求項１記
載の横多重モードフィルタ。
【請求項４】前記結合共振子の周波数ポテンシャル−
Ｐ３が、前記第１と第２のＳＡＷ共振子の周波数ポテン
シャル−Ｐ１，−Ｐ２より低い（−Ｐ１，−Ｐ２≧−Ｐ
３）ことを特徴とする請求項１記載の横多重モードフィ
ルタ。
【請求項５】前記横多重モードフィルタの伝送特性
が、基本波対称モードＳ０と基本波斜対称モードＡ０の
２重モードから合成されることを特徴とする請求項１記
載の横多重モードフィルタ。
【請求項６】前記横多重モードフィルタの伝送特性
が、基本波対称モードＳ０と基本波斜対称モードＡ０
と、１次高次対称モードＳ１の３重モードから合成され
ることを特徴とする請求項１記載の横多重モードフィル
タ。
【請求項７】前記圧電体平板が水晶ＳＴカットＸ伝搬
方位であることを特徴とする請求項１記載の横多重モー
ドフィルタ。
【請求項８】前記結合共振子の導体ストリップを相互
に任意形状の導体または、対角導体にて接続したことを
特徴とする請求項２記載の横多重モードフィルタ。
【請求項９】前記横多重モードフィルタを二段縦属接
続したことを特徴とする請求項１記載の横多重モードフ
ィルタ。
【請求項１０】前記横多重モードフィルタにおいて、
第１と第２のＳＡＷ共振子が持つＩＤＴ交差指幅（Ｗｃ
１＝Ｗｃ２）が、１０．５波長、第３の結合共振子の導
体ストリップ長さＷｃ３が６．５波長、共振子間のギャ
ップＧｃが０．４５波長、周波数ポテンシャルの差εが
５００から８００ppmであることを特徴とする請求項７
記載の横多重モードフィルタ。
【請求項１１】前記横多重モードフィルタにおいて、
第１と第２のＳＡＷ共振子のＩＤＴギャップＧｉが約２
波長であることを特徴とする請求項２記載の横多重モー
ドフィルタ。
【請求項１２】前記結合共振子の周波数ポテンシャル
差εを前記導体ストリップのライン対スペース比（Ｌ３
／Ｓ３）を１以上として設定したことを特徴とする請求
項４記載の横多重モードフィルタ。