JPH10223939A - 圧電トランス - Google Patents
圧電トランスInfo
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- JPH10223939A JPH10223939A JP9025510A JP2551097A JPH10223939A JP H10223939 A JPH10223939 A JP H10223939A JP 9025510 A JP9025510 A JP 9025510A JP 2551097 A JP2551097 A JP 2551097A JP H10223939 A JPH10223939 A JP H10223939A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 破壊することなく、機械的強度が高く、かつ
エネルギー変換効率も良い構造の圧電トランスを得るこ
とである。 【解決手段】 圧電セラミックス矩形板１１は、内部電
極として交差指状内部電極１２，１４をそれぞれ設けて
おり、積層方向は圧電セラミック矩形板１１の厚さ方向
で、分極方向が圧電セラミック矩形板１１の長さ方向と
している。
エネルギー変換効率も良い構造の圧電トランスを得るこ
とである。 【解決手段】 圧電セラミックス矩形板１１は、内部電
極として交差指状内部電極１２，１４をそれぞれ設けて
おり、積層方向は圧電セラミック矩形板１１の厚さ方向
で、分極方向が圧電セラミック矩形板１１の長さ方向と
している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧電性セラミック
スを用いた圧電トランスに関するものである。
スを用いた圧電トランスに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】携帯テレビやノート型パーソナルコンピ
ュータ等を始め各種携帯電子機器の普及に伴い、これら
の携帯電子機器に直流電圧を供給するために、商用交流
電圧を入力電源とし直流電圧を出力するＡＣアダプター
が用いられている。一般的なＡＣアダプターの電気回路
図を図３に示す。この電気回路は、入力側ＡＣにまず電
磁ノイズ対策用コモンモードチョークコイル３１、次に
全波整流回路３２が入力側直流回路を構成し、この直流
回路に並列に大きな瞬時断線対策用の平滑コンデンサー
３３が接続される。その次に直流を交流に変換するため
のスイッチング回路３４すなわちスイッチＳ１，Ｓ２が
接続され、ここで変換された交流電圧が電磁式トランス
３５に入り、所定の交流電圧に変換される。最後にこの
交流電圧を出力側の整流回路３６を介して整流し、出力
側の平滑回路３７を介して平滑することにより、所定の
直流電圧を出力するのがスイッチング方式のＡＣアダプ
ターである。ＡＣアダプターに用いられている電子部品
の中で体積が大きくかつＡＣアダプターの変換効率に影
響を及ぼすのが電磁式トランス３５である。最近、ＡＣ
アダプターに対する高効率化、小型低背化、電磁ノイズ
の低減や低消費電力化の要求が高まり、電磁式トランス
３５に代わって機械的振動のエネルギーをエネルギー変
換媒体とする圧電トランスの実用化の検討がなされてい
る。
ュータ等を始め各種携帯電子機器の普及に伴い、これら
の携帯電子機器に直流電圧を供給するために、商用交流
電圧を入力電源とし直流電圧を出力するＡＣアダプター
が用いられている。一般的なＡＣアダプターの電気回路
図を図３に示す。この電気回路は、入力側ＡＣにまず電
磁ノイズ対策用コモンモードチョークコイル３１、次に
全波整流回路３２が入力側直流回路を構成し、この直流
回路に並列に大きな瞬時断線対策用の平滑コンデンサー
３３が接続される。その次に直流を交流に変換するため
のスイッチング回路３４すなわちスイッチＳ１，Ｓ２が
接続され、ここで変換された交流電圧が電磁式トランス
３５に入り、所定の交流電圧に変換される。最後にこの
交流電圧を出力側の整流回路３６を介して整流し、出力
側の平滑回路３７を介して平滑することにより、所定の
直流電圧を出力するのがスイッチング方式のＡＣアダプ
ターである。ＡＣアダプターに用いられている電子部品
の中で体積が大きくかつＡＣアダプターの変換効率に影
響を及ぼすのが電磁式トランス３５である。最近、ＡＣ
アダプターに対する高効率化、小型低背化、電磁ノイズ
の低減や低消費電力化の要求が高まり、電磁式トランス
３５に代わって機械的振動のエネルギーをエネルギー変
換媒体とする圧電トランスの実用化の検討がなされてい
る。
【０００３】圧電トランスの効率は、圧電トランスの出
力抵抗と負荷抵抗とのインピーダンスマッチングが重要
であり、マッチングが良いとき機械的振動のエネルギー
を効率良く電気的出力エネルギーに変換することが出来
る。ＡＣアダプターの出力部に接続される各種携帯電子
機器の入力抵抗はおよそ数オーム〜数１０オーム程度で
あり、圧電トランスの出力抵抗も数オーム〜数１０オー
ム程度にする必要がある。圧電トランスの出力抵抗は、
（１）式に示すように共振角周波数（ω）の逆数と出力
部の制動容量（Ｃｄ2 ）の逆数の積で決まる。
力抵抗と負荷抵抗とのインピーダンスマッチングが重要
であり、マッチングが良いとき機械的振動のエネルギー
を効率良く電気的出力エネルギーに変換することが出来
る。ＡＣアダプターの出力部に接続される各種携帯電子
機器の入力抵抗はおよそ数オーム〜数１０オーム程度で
あり、圧電トランスの出力抵抗も数オーム〜数１０オー
ム程度にする必要がある。圧電トランスの出力抵抗は、
（１）式に示すように共振角周波数（ω）の逆数と出力
部の制動容量（Ｃｄ2 ）の逆数の積で決まる。
【０００４】 Ｒ＝１／ω・１／Ｃｄ2 ……（１）式 ここで、一般的なＡＣアダプターとして、Ｒ＝１０オー
ム、ω＝２πｆ0 ≒６．２８×１００ｋＨｚの値を用い
て圧電トランス出力部の制動容量を計算するとＣｄ2 ＝
１６０ｎＦと比較的大きな値となる。実用的な寸法のＡ
Ｃアダプターの内部で、圧電トランスの出力部にかかる
大きな静電容量を構成するには、出力部に対向内部電極
を埋め込んだ積層構造とすることが考えられる。
ム、ω＝２πｆ0 ≒６．２８×１００ｋＨｚの値を用い
て圧電トランス出力部の制動容量を計算するとＣｄ2 ＝
１６０ｎＦと比較的大きな値となる。実用的な寸法のＡ
Ｃアダプターの内部で、圧電トランスの出力部にかかる
大きな静電容量を構成するには、出力部に対向内部電極
を埋め込んだ積層構造とすることが考えられる。
【０００５】ところで、セラミック矩形板の長さ共振モ
ードを利用した圧電トランスにおいて、出力側の電極構
造が矩形板の長さ方向に対向する交差指電極構造は特願
平６−２１０９９４号に基づく国内優先権出願（特願平
７−２２７９６８号）や特願平６−２８０５９０号等に
おいて、すでに提示している。
ードを利用した圧電トランスにおいて、出力側の電極構
造が矩形板の長さ方向に対向する交差指電極構造は特願
平６−２１０９９４号に基づく国内優先権出願（特願平
７−２２７９６８号）や特願平６−２８０５９０号等に
おいて、すでに提示している。
【０００６】このような従来の構造では、負荷抵抗が１
０Ｋから１０ＭΩと非常に大きな値の時に大きな昇圧比
を得るためのものであり、かつ入力側は厚さ方向に分極
していわゆる圧電横効果を利用している。
０Ｋから１０ＭΩと非常に大きな値の時に大きな昇圧比
を得るためのものであり、かつ入力側は厚さ方向に分極
していわゆる圧電横効果を利用している。
【０００７】インピーダンスの整合を取るために、出力
側に対向内部電極を有する積層構造を採用するには、内
部電極とセラミックスの積層方向が圧電セラミック矩形
板の長さ方向に一致する方法と、内部電極とセラミック
スの積層方向が圧電セラミック矩形板の厚さ方向に一致
する方法の二通りがある。前者は、分極方向と振動方向
が一致する圧電縦効果を利用することになり高い電気機
械結合係数が得られるので、圧電トランスとしてのエネ
ルギー変換効率も良くなる。
側に対向内部電極を有する積層構造を採用するには、内
部電極とセラミックスの積層方向が圧電セラミック矩形
板の長さ方向に一致する方法と、内部電極とセラミック
スの積層方向が圧電セラミック矩形板の厚さ方向に一致
する方法の二通りがある。前者は、分極方向と振動方向
が一致する圧電縦効果を利用することになり高い電気機
械結合係数が得られるので、圧電トランスとしてのエネ
ルギー変換効率も良くなる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、積層方向が圧
電セラミック矩形板の長さ方向に一致する場合に、内部
電極層である貴金属と圧電セラミックスは化学的反応は
しないで、機械的に固着しているだけなので、圧電トラ
ンスをその長さ方向の共振周波数近傍で駆動したとき、
長さ方向に引っ張り応力が働き、内部電極とセラミック
ス境界面から破壊するという問題点がある。
電セラミック矩形板の長さ方向に一致する場合に、内部
電極層である貴金属と圧電セラミックスは化学的反応は
しないで、機械的に固着しているだけなので、圧電トラ
ンスをその長さ方向の共振周波数近傍で駆動したとき、
長さ方向に引っ張り応力が働き、内部電極とセラミック
ス境界面から破壊するという問題点がある。
【０００９】更に、長さ方向への積層は、積層数が膨大
となりプロセス的にも問題である。積層方向が圧電セラ
ミック矩形板の厚さ方向に一致する後者の方法において
は、分極方向と振動方向が直交する圧電横効果を利用す
ることになり電気機械結合係数が圧電縦効果の約半分し
か得られないので、圧電トランスとしてのエネルギー変
換効率が悪くなるという問題点がある。
となりプロセス的にも問題である。積層方向が圧電セラ
ミック矩形板の厚さ方向に一致する後者の方法において
は、分極方向と振動方向が直交する圧電横効果を利用す
ることになり電気機械結合係数が圧電縦効果の約半分し
か得られないので、圧電トランスとしてのエネルギー変
換効率が悪くなるという問題点がある。
【００１０】また、圧電トランスの入力部の積層構造に
関して、制動容量はトランス設計上の変成比で決まり、
励振時の機械的強度や入力電気エネルギーを機械的振動
のエネルギーに変換する効率と積層構造の問題点は出力
部と全く同様である。
関して、制動容量はトランス設計上の変成比で決まり、
励振時の機械的強度や入力電気エネルギーを機械的振動
のエネルギーに変換する効率と積層構造の問題点は出力
部と全く同様である。
【００１１】そこで、本発明の目的は、破壊することな
く、機械的強度が高く、かつエネルギー変換効率も良い
構造の圧電トランスを提供することにある。
く、機械的強度が高く、かつエネルギー変換効率も良い
構造の圧電トランスを提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、圧電性
セラミック矩形板の長さ方向の共振モードを利用した圧
電トランスにおいて、矩形板の長さ方向の略半分の圧電
トランス入力部分には、長さ方向に直交した複数の交差
指状内部電極層を有し、該内部電極層は厚み方向に複数
積層され、該交差指状内部電極は長さ方向で対向電極と
なるように長さ方向で一本ずつ第１の側面と第２の側面
とでそれぞれ共通の外部電極に接続し、矩形板の長さ方
向の残り略半分の圧電トランス出力部分には、長さ方向
に直交した複数の交差指状内部電極層を有し、該内部電
極層は厚み方向に複数積層され、該交差指状内部電極は
長さ方向で対向電極となるように長さ方向で一本ずつ第
１の側面と第２の側面とでそれぞれ共通の外部電極に接
続した構造を特徴とする圧電トランスが得られる。
セラミック矩形板の長さ方向の共振モードを利用した圧
電トランスにおいて、矩形板の長さ方向の略半分の圧電
トランス入力部分には、長さ方向に直交した複数の交差
指状内部電極層を有し、該内部電極層は厚み方向に複数
積層され、該交差指状内部電極は長さ方向で対向電極と
なるように長さ方向で一本ずつ第１の側面と第２の側面
とでそれぞれ共通の外部電極に接続し、矩形板の長さ方
向の残り略半分の圧電トランス出力部分には、長さ方向
に直交した複数の交差指状内部電極層を有し、該内部電
極層は厚み方向に複数積層され、該交差指状内部電極は
長さ方向で対向電極となるように長さ方向で一本ずつ第
１の側面と第２の側面とでそれぞれ共通の外部電極に接
続した構造を特徴とする圧電トランスが得られる。
【００１３】また、圧電性セラミック矩形板の長さ方向
の共振モードを利用した圧電トランスにおいて、矩形板
の長さ方向の略半分の圧電トランス入力部分には、長さ
方向に直交した複数の交差指状内部電極層および交差指
状表面電極を有し、該内部電極層は厚み方向に複数積層
され、該交差指状内部電極および交差指状表面電極は長
さ方向で対向電極となるように長さ方向で一本ずつ第１
の側面と第２の側面とでそれぞれ共通の外部電極に接続
し、矩形板の長さ方向の残り略半分の圧電トランス出力
部分には、長さ方向に直交した複数の交差指状内部電極
層および交差指状表面電極を有し、該内部電極層は厚み
方向に複数積層され、該交差指状内部電極および交差指
状表面電極は長さ方向で対向電極となるように長さ方向
で一本ずつ第１の側面と第２の側面とでそれぞれ共通の
外部電極に接続した構造を特徴とする圧電トランスが得
られる。
の共振モードを利用した圧電トランスにおいて、矩形板
の長さ方向の略半分の圧電トランス入力部分には、長さ
方向に直交した複数の交差指状内部電極層および交差指
状表面電極を有し、該内部電極層は厚み方向に複数積層
され、該交差指状内部電極および交差指状表面電極は長
さ方向で対向電極となるように長さ方向で一本ずつ第１
の側面と第２の側面とでそれぞれ共通の外部電極に接続
し、矩形板の長さ方向の残り略半分の圧電トランス出力
部分には、長さ方向に直交した複数の交差指状内部電極
層および交差指状表面電極を有し、該内部電極層は厚み
方向に複数積層され、該交差指状内部電極および交差指
状表面電極は長さ方向で対向電極となるように長さ方向
で一本ずつ第１の側面と第２の側面とでそれぞれ共通の
外部電極に接続した構造を特徴とする圧電トランスが得
られる。
【００１４】
【作用】内部電極を交差指電極とし、この交差指電極は
電極幅と電極ピッチおよび電極本数から構成したので、
圧電トランスの入出力部の静電容量はこれらの構成要素
と交差指電極層の積層数に依存する。圧電トランスの長
さ方向の断面で見たとき、交差指電極は電極幅と厚さの
断面積を有する点状であり、分極や駆動時には、その点
間に電界がかかる様になる。当然電気力線は点間に積層
厚さ一層分の広がりを持って分布するので、圧電セラミ
ック矩形板を長さ方向に分極または励振する事が可能と
なる。
電極幅と電極ピッチおよび電極本数から構成したので、
圧電トランスの入出力部の静電容量はこれらの構成要素
と交差指電極層の積層数に依存する。圧電トランスの長
さ方向の断面で見たとき、交差指電極は電極幅と厚さの
断面積を有する点状であり、分極や駆動時には、その点
間に電界がかかる様になる。当然電気力線は点間に積層
厚さ一層分の広がりを持って分布するので、圧電セラミ
ック矩形板を長さ方向に分極または励振する事が可能と
なる。
【００１５】さらに、積層方向は圧電セラミック矩形板
の厚さ方向で、分極方向が圧電セラミック矩形板の長さ
方向とした構成であるため、同じ圧電トランスの長さ方
向の断面で見たとき、長さ方向に連続する圧電セラミッ
ク部が存在し、長さ方向に直交する内部電極層を有する
場合より長さ方向の引っ張り強度は大きくなり、それに
より、圧電トランスをその長さ方向の共振周波数近傍で
駆動したとき、長さ方向に引っ張り応力による破壊は防
止され得る。
の厚さ方向で、分極方向が圧電セラミック矩形板の長さ
方向とした構成であるため、同じ圧電トランスの長さ方
向の断面で見たとき、長さ方向に連続する圧電セラミッ
ク部が存在し、長さ方向に直交する内部電極層を有する
場合より長さ方向の引っ張り強度は大きくなり、それに
より、圧電トランスをその長さ方向の共振周波数近傍で
駆動したとき、長さ方向に引っ張り応力による破壊は防
止され得る。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態による
圧電トランスを実施例により詳細に説明する。
圧電トランスを実施例により詳細に説明する。
【００１７】（実施例１）図１（ａ）および（ｂ）を参
照して、ＰＺＴ系圧電セラミックス矩形板１１の長さ方
向に直交する複数の交差指内部電極１２，１４を有する
寸法長さ３２ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ６ｍｍの圧電トラ
ンスを試作した。
照して、ＰＺＴ系圧電セラミックス矩形板１１の長さ方
向に直交する複数の交差指内部電極１２，１４を有する
寸法長さ３２ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ６ｍｍの圧電トラ
ンスを試作した。
【００１８】圧電トランスの入力部として動作する入力
領域は、セラミックス矩形板１１の長手方向に沿って図
中左側の略半分の部分であり、銀−パラジウム合金を用
い、一層置きに両側面で共通の外部側面電極１３、１３
に接続するように幅１００μｍ、長さ９ｍｍ、ピッチ１
ｍｍの交差指内部電極１２を１５本形成し、厚さ方向に
１２０μｍ間隔で５０層積層した。
領域は、セラミックス矩形板１１の長手方向に沿って図
中左側の略半分の部分であり、銀−パラジウム合金を用
い、一層置きに両側面で共通の外部側面電極１３、１３
に接続するように幅１００μｍ、長さ９ｍｍ、ピッチ１
ｍｍの交差指内部電極１２を１５本形成し、厚さ方向に
１２０μｍ間隔で５０層積層した。
【００１９】また、圧電トランスの出力部として動作す
る出力領域は、セラミックス矩形板１１の残り略半分の
部分であり、銀−パラジウム合金を用い、一層置きに両
側面で共通の外部側面電極１５、１５に接続するように
幅１００μｍ、長さ９ｍｍ、ピッチ２５０μｍの交差指
内部電極１４を６０本形成し、厚さ方向に１２０μｍ間
隔で６０層積層した。詳しく述べると、セラミックス矩
形板１１は、入出領域の境界として、ｔの幅を持つセラ
ミックスだけの中央領域を持っている。
る出力領域は、セラミックス矩形板１１の残り略半分の
部分であり、銀−パラジウム合金を用い、一層置きに両
側面で共通の外部側面電極１５、１５に接続するように
幅１００μｍ、長さ９ｍｍ、ピッチ２５０μｍの交差指
内部電極１４を６０本形成し、厚さ方向に１２０μｍ間
隔で６０層積層した。詳しく述べると、セラミックス矩
形板１１は、入出領域の境界として、ｔの幅を持つセラ
ミックスだけの中央領域を持っている。
【００２０】試作した圧電トランスの共振周波数と入出
力側の制動容量および出力側の制動容量から計算した最
適負荷抵抗値を表１に示した。この表１は、試作した圧
電トランスの１波長共振モードを利用し、矩形板１１の
長さ方向の左右の両端面からほぼ四分の一の２箇所の位
置をそれぞれ支持して、入力電圧１００Ｖｒｍｓ、負荷
抵抗２０Ωの時の圧電トランス特性の測定結果である。
力側の制動容量および出力側の制動容量から計算した最
適負荷抵抗値を表１に示した。この表１は、試作した圧
電トランスの１波長共振モードを利用し、矩形板１１の
長さ方向の左右の両端面からほぼ四分の一の２箇所の位
置をそれぞれ支持して、入力電圧１００Ｖｒｍｓ、負荷
抵抗２０Ωの時の圧電トランス特性の測定結果である。
【００２１】
【表１】
【００２２】尚、この実施例では、外部側面電極１３、
１３と１５、１５とは、それぞれセラミックス矩形板１
１の中央領域を除く両側面上に左右両端面の縁まで伸び
るように形成されているが、左右両端面に近傍の交差指
内部電極１２および１４と直交する接続部から長手方向
外側のそれぞれの側面部分には、外部側面電極を形成し
なくても良い。
１３と１５、１５とは、それぞれセラミックス矩形板１
１の中央領域を除く両側面上に左右両端面の縁まで伸び
るように形成されているが、左右両端面に近傍の交差指
内部電極１２および１４と直交する接続部から長手方向
外側のそれぞれの側面部分には、外部側面電極を形成し
なくても良い。
【００２３】（実施例２）実施例１と同じ寸法の圧電ト
ランスで、交差指内部電極１２，１４と同じ寸法の交差
指表面電極２３，２６をセラミックス矩形板１１の上下
面の入出力領域に追加した圧電トランスを試作した。実
施例１と同様の評価、測定結果を表１に示した。
ランスで、交差指内部電極１２，１４と同じ寸法の交差
指表面電極２３，２６をセラミックス矩形板１１の上下
面の入出力領域に追加した圧電トランスを試作した。実
施例１と同様の評価、測定結果を表１に示した。
【００２４】また、比較試料として特願平６−２８０５
９０号の圧電トランスで寸法、入出力の制動容量を実施
例１と等しい構造の圧電トランスを試作し、実施例１と
同様の評価、測定結果を表１に示した。表１より本発明
の圧電トランスは降圧比は４倍であり、入力電圧が１０
０Ｖｒｍｓの入力電圧を５〜６Ｖ程度に降圧することが
可能で、かつインピーダンスのマッチングが良好のため
９０％以上の高効率が達成されている。特願平６−２８
０５９０号の圧電トランスの構造では入力側に圧電横効
果を利用しているので電気機械結合係数が小さく、電気
的エネルギーから機械的振動エネルギーへの変換効率が
低いので発熱が大きい。その結果、圧電トランスとして
の入出力の電力比である効率が本発明の圧電トランスに
比較して小さい。かつ、機械的強度評価の３点曲げ試験
結果も圧電セラミック単体の強度にほぼ等しい値が得ら
れ、実用強度の問題が解決された。
９０号の圧電トランスで寸法、入出力の制動容量を実施
例１と等しい構造の圧電トランスを試作し、実施例１と
同様の評価、測定結果を表１に示した。表１より本発明
の圧電トランスは降圧比は４倍であり、入力電圧が１０
０Ｖｒｍｓの入力電圧を５〜６Ｖ程度に降圧することが
可能で、かつインピーダンスのマッチングが良好のため
９０％以上の高効率が達成されている。特願平６−２８
０５９０号の圧電トランスの構造では入力側に圧電横効
果を利用しているので電気機械結合係数が小さく、電気
的エネルギーから機械的振動エネルギーへの変換効率が
低いので発熱が大きい。その結果、圧電トランスとして
の入出力の電力比である効率が本発明の圧電トランスに
比較して小さい。かつ、機械的強度評価の３点曲げ試験
結果も圧電セラミック単体の強度にほぼ等しい値が得ら
れ、実用強度の問題が解決された。
【００２５】尚、実施例１および２では、圧電トランス
の入力部として動作する入力領域は、セラミックス矩形
板１１の長手方向に沿って図１（ａ）および（ｂ）の左
側の略半分の部分で、出力領域は、右側の略半分の部分
で説明したが、入出力部を逆にして圧電トランスを構成
できることは言うまでもない。
の入力部として動作する入力領域は、セラミックス矩形
板１１の長手方向に沿って図１（ａ）および（ｂ）の左
側の略半分の部分で、出力領域は、右側の略半分の部分
で説明したが、入出力部を逆にして圧電トランスを構成
できることは言うまでもない。
【００２６】
【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明に
よれば、内部電極を交差指電極とし、積層方向は圧電セ
ラミック矩形板の厚さ方向で、分極方向が圧電セラミッ
ク矩形板の長さ方向とすることにより、機械的強度が高
く、かつエネルギー変換効率も９５％以上の構造の圧電
トランスを提供することが可能である。
よれば、内部電極を交差指電極とし、積層方向は圧電セ
ラミック矩形板の厚さ方向で、分極方向が圧電セラミッ
ク矩形板の長さ方向とすることにより、機械的強度が高
く、かつエネルギー変換効率も９５％以上の構造の圧電
トランスを提供することが可能である。
【図１】（ａ）は、本発明の実施例１に係る圧電トラン
スの概略斜視図である。（ｂ）は、（ａ）に示された圧
電トランスをＢ−Ｂ線を含む切断水平面で切断した断面
図である。
スの概略斜視図である。（ｂ）は、（ａ）に示された圧
電トランスをＢ−Ｂ線を含む切断水平面で切断した断面
図である。
【図２】本発明の実施例２に係る圧電トランスの概略斜
視図である。
視図である。
【図３】一般的なスイッチング方式のＡＣアダプターの
電気回路図である。
電気回路図である。
１１ 圧電セラミック矩形板 １２ 圧電トランス入力側の交差指内部電極 １３ 入力側の側面の外部電極 １４ 圧電トランス出力側の交差指内部電極 １５ 圧電トランス出力側の側面の外部電極 ２１ 圧電セラミック矩形板 ２２ 圧電トランス入力側の交差指内部電極 ２３ 圧電トランス入力側の交差指表面電極 ２４ 入力側の側面の外部電極 ２５ 圧電トランス出力側の交差指内部電極 ２６ 圧電トランス出力側の交差指表面電極 ２７ 圧電トランス出力側の側面の外部電極 ３１ 入力側の電磁ノイズ対策用コモンモードチョー
クコイル ３２ 入力側の全波整流回路 ３３ 入力側の平滑コンデンサー ３４ スイッチング回路 ３５ 電磁式トランス ３６ 出力側の整流回路 ３７ 出力側の平滑回路
クコイル ３２ 入力側の全波整流回路 ３３ 入力側の平滑コンデンサー ３４ スイッチング回路 ３５ 電磁式トランス ３６ 出力側の整流回路 ３７ 出力側の平滑回路
Claims (2)
- 【請求項１】 圧電性セラミック矩形板の長さ方向の共
振モードを利用した圧電トランスにおいて、矩形板の長
さ方向の略半分の部分は、長さ方向に直交した複数の交
差指状内部電極を有する層から成り、該内部電極を有す
る層は厚み方向に複数積層され、該交差指状内部電極は
長さ方向で対向電極となるように長さ方向で一本ずつ一
方の側面と他方の側面とでそれぞれ共通の外部電極に接
続し、矩形板の長さ方向の残り略半分の部分は、長さ方
向に直交した複数の交差指状内部電極を有する層から成
り、該内部電極を有する層は厚み方向に複数積層され、
該交差指状内部電極は長さ方向で対向電極となるように
長さ方向で一本ずつ一方の側面と他方の側面とでそれぞ
れ共通の外部電極に接続した構造を特徴とする圧電トラ
ンス。 - 【請求項２】 請求項１に記載の圧電トランスにおい
て、矩形板の長さ方向の略半分の部分は、長さ方向に直
交した複数の交差指状表面電極を有し、該交差指状表面
電極は長さ方向で対向電極となるように長さ方向で一本
ずつ一方の側面と他方の側面とでそれぞれ共通の外部電
極に接続し、矩形板の長さ方向の残り略半分の部分は、
長さ方向に直交した複数の交差指状表面電極を有し、該
交差指状表面電極は長さ方向で対向電極となるように長
さ方向で一本ずつ一方の側面と他方の側面とでそれぞれ
共通の外部電極に接続した構造を特徴とする圧電トラン
ス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9025510A JPH10223939A (ja) | 1997-02-07 | 1997-02-07 | 圧電トランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9025510A JPH10223939A (ja) | 1997-02-07 | 1997-02-07 | 圧電トランス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10223939A true JPH10223939A (ja) | 1998-08-21 |
Family
ID=12168069
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9025510A Pending JPH10223939A (ja) | 1997-02-07 | 1997-02-07 | 圧電トランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10223939A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7411340B2 (en) * | 2004-08-13 | 2008-08-12 | Epcos Ag | Piezoelectric transformer |
| DE112011103776B4 (de) * | 2010-11-15 | 2019-07-04 | Tdk Electronics Ag | Piezoelektrisches Bauelement und Verfahren zu seinem Betrieb |
-
1997
- 1997-02-07 JP JP9025510A patent/JPH10223939A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7411340B2 (en) * | 2004-08-13 | 2008-08-12 | Epcos Ag | Piezoelectric transformer |
| DE112011103776B4 (de) * | 2010-11-15 | 2019-07-04 | Tdk Electronics Ag | Piezoelektrisches Bauelement und Verfahren zu seinem Betrieb |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040408 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040707 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20041117 |