JPH10216776A - 有機性排水の生物処理方法 - Google Patents
有機性排水の生物処理方法Info
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- JPH10216776A JPH10216776A JP9029039A JP2903997A JPH10216776A JP H10216776 A JPH10216776 A JP H10216776A JP 9029039 A JP9029039 A JP 9029039A JP 2903997 A JP2903997 A JP 2903997A JP H10216776 A JPH10216776 A JP H10216776A
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 テトラメチルアンモニウムヒドロオキサイド
（ＴＭＡＨ）とイソプロピルアルコール（ＩＰＡ）とを
含む有機性排水を効率的に生物処理する。 【解決手段】 直列に配置した複数の生物処理槽に順次
通水して生物処理し、前段側の生物処理槽で主にＩＰＡ
の処理を行い、後段側の生物処理槽で主にＴＭＡＨの処
理を行う。 【効果】 予めＩＰＡを分解除去しておくことにより、
ＴＭＡＨの分解も可能となる。高負荷で高度な処理が行
え、処理設備のコンパクト化が可能となる。
（ＴＭＡＨ）とイソプロピルアルコール（ＩＰＡ）とを
含む有機性排水を効率的に生物処理する。 【解決手段】 直列に配置した複数の生物処理槽に順次
通水して生物処理し、前段側の生物処理槽で主にＩＰＡ
の処理を行い、後段側の生物処理槽で主にＴＭＡＨの処
理を行う。 【効果】 予めＩＰＡを分解除去しておくことにより、
ＴＭＡＨの分解も可能となる。高負荷で高度な処理が行
え、処理設備のコンパクト化が可能となる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は有機性排水の生物処
理方法に係り、特に、テトラメチルアンモニウムヒドロ
オキサイド（ＴＭＡＨ）とイソプロピルアルコール（Ｉ
ＰＡ）とが混合状態で含まれる有機性排水を生物処理す
る方法に関する。
理方法に係り、特に、テトラメチルアンモニウムヒドロ
オキサイド（ＴＭＡＨ）とイソプロピルアルコール（Ｉ
ＰＡ）とが混合状態で含まれる有機性排水を生物処理す
る方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】半導体製造工程や液晶製造工程では、Ｔ
ＭＡＨとＩＰＡが多く使用されており、ＴＭＡＨとＩＰ
Ａが含まれた有機性排水が排出されている。ＴＭＡＨや
ＩＰＡは生物分解が可能であるため、一般に、これらの
有機性排水は活性汚泥処理で代表される好気性生物処理
で処理されている。
ＭＡＨとＩＰＡが多く使用されており、ＴＭＡＨとＩＰ
Ａが含まれた有機性排水が排出されている。ＴＭＡＨや
ＩＰＡは生物分解が可能であるため、一般に、これらの
有機性排水は活性汚泥処理で代表される好気性生物処理
で処理されている。
【０００３】しかし、ＴＭＡＨとＩＰＡとが混在した有
機性排水を好気性生物処理すると、多くの場合、ＩＰＡ
のみが分解され、ＴＭＡＨの分解が十分に行われない。
ＩＰＡとともにＴＭＡＨも十分に分解させるためには、
非常に低い負荷量で処理させるか、或いは、ＩＰＡ含有
排水とＴＭＡＨ含有排水を完全に分離し、ＩＰＡ含有排
水は通常の負荷量で、ＴＭＡＨ含有排水はＩＰＡ含有排
水の負荷量に対し１／３から１／５の低い負荷量で処理
させる必要がある。
機性排水を好気性生物処理すると、多くの場合、ＩＰＡ
のみが分解され、ＴＭＡＨの分解が十分に行われない。
ＩＰＡとともにＴＭＡＨも十分に分解させるためには、
非常に低い負荷量で処理させるか、或いは、ＩＰＡ含有
排水とＴＭＡＨ含有排水を完全に分離し、ＩＰＡ含有排
水は通常の負荷量で、ＴＭＡＨ含有排水はＩＰＡ含有排
水の負荷量に対し１／３から１／５の低い負荷量で処理
させる必要がある。
【０００４】また、これらの有機性排水は無機塩類の含
有量が非常に少ないため、処理方式に活性汚泥処理を採
用した場合、沈澱槽で円滑に固液分離し得る沈降性が良
好な活性汚泥のフロックが形成されにくい。従って、活
性汚泥は分散状のバルキングを呈し、沈澱槽からは絶え
ず微細な活性汚泥が流出するようになるため、高度な処
理水を得ることができない。
有量が非常に少ないため、処理方式に活性汚泥処理を採
用した場合、沈澱槽で円滑に固液分離し得る沈降性が良
好な活性汚泥のフロックが形成されにくい。従って、活
性汚泥は分散状のバルキングを呈し、沈澱槽からは絶え
ず微細な活性汚泥が流出するようになるため、高度な処
理水を得ることができない。
【０００５】このため、曝気槽内や沈澱槽内に凝集剤や
粉末活性炭を投入し、汚泥の流出を防止しているのが現
状であるが、このように凝集剤等を投入することは、処
理費の高騰のみならず、処理水の有効利用の面でも好ま
しいことではない。
粉末活性炭を投入し、汚泥の流出を防止しているのが現
状であるが、このように凝集剤等を投入することは、処
理費の高騰のみならず、処理水の有効利用の面でも好ま
しいことではない。
【０００６】即ち、半導体や液晶製造などのハイテク産
業分野では、排水の再利用が進められているが、汚泥の
流出防止のために、硫酸バンドや塩化第二鉄などの無機
凝集剤を用いると、回収水の塩濃度や電気伝導度が高い
ものとなるため、回収再利用に不適当である。
業分野では、排水の再利用が進められているが、汚泥の
流出防止のために、硫酸バンドや塩化第二鉄などの無機
凝集剤を用いると、回収水の塩濃度や電気伝導度が高い
ものとなるため、回収再利用に不適当である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】このように、半導体製
造工程や液晶製造工程から排出されるＴＭＡＨとＩＰＡ
が含まれる有機性排水の生物処理においては、次のよう
な問題がある。
造工程や液晶製造工程から排出されるＴＭＡＨとＩＰＡ
が含まれる有機性排水の生物処理においては、次のよう
な問題がある。
【０００８】 ＴＭＡＨとＩＰＡが共存した状態では
ＴＭＡＨの分解が十分に行われない。 曝気槽を高負荷で運転することが困難である。 汚泥がバルキングしやすいため、沈澱槽に汚泥の流
出防止対策を講じる必要 がある。 〜より処理設備のコンパクト化が困難で、維持
管理費が多大となる。 高度な処理水を得にくい。 排水の回収再利用を行いにくい。
ＴＭＡＨの分解が十分に行われない。 曝気槽を高負荷で運転することが困難である。 汚泥がバルキングしやすいため、沈澱槽に汚泥の流
出防止対策を講じる必要 がある。 〜より処理設備のコンパクト化が困難で、維持
管理費が多大となる。 高度な処理水を得にくい。 排水の回収再利用を行いにくい。
【０００９】本発明は上記従来の問題点を解決し、ＴＭ
ＡＨとＩＰＡが含まれる有機性排水を工業的に有利に生
物処理する方法を提供することを目的とする。
ＡＨとＩＰＡが含まれる有機性排水を工業的に有利に生
物処理する方法を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の有機性排水の生
物処理方法は、ＴＭＡＨとＩＰＡが混合状態で含まれる
有機性排水の生物処理方法であって、生物処理槽を直列
に複数配置するとともに、前段側の生物処理槽で主にＩ
ＰＡの処理を行い、後段側の生物処理槽で主にＴＭＡＨ
の処理を行うことを特徴とする。
物処理方法は、ＴＭＡＨとＩＰＡが混合状態で含まれる
有機性排水の生物処理方法であって、生物処理槽を直列
に複数配置するとともに、前段側の生物処理槽で主にＩ
ＰＡの処理を行い、後段側の生物処理槽で主にＴＭＡＨ
の処理を行うことを特徴とする。
【００１１】本発明者らは、ＴＭＡＨ及びＩＰＡの生物
分解特性について検討した結果、ＴＭＡＨとＩＰＡは次
のような生物分解特性を示し、両者は互いに大きく相違
することを知見した。
分解特性について検討した結果、ＴＭＡＨとＩＰＡは次
のような生物分解特性を示し、両者は互いに大きく相違
することを知見した。
【００１２】(1) 炭素源としてＩＰＡのみを基質とし
た場合、全くＩＰＡに馴養されていない活性汚泥を用い
ても、汚泥当たりのＴＯＣ負荷量１Ｋｇ／Ｋｇ−ＳＳ・
ｄａｙの高負荷でも、１週間以内でＴＯＣ除去率９５％
以上の分解が可能であった。
た場合、全くＩＰＡに馴養されていない活性汚泥を用い
ても、汚泥当たりのＴＯＣ負荷量１Ｋｇ／Ｋｇ−ＳＳ・
ｄａｙの高負荷でも、１週間以内でＴＯＣ除去率９５％
以上の分解が可能であった。
【００１３】(2) 炭素源としてＩＰＡのみを基質と
し、ＴＯＣ除去率９５％以上に分解している活性汚泥を
用い、炭素源としてＴＭＡＨのみの基質の分解を行わせ
た結果、ＴＯＣ除去率９５％を得るには、汚泥当たりの
ＴＯＣ負荷量０．１Ｋｇ／Ｋｇ−ＳＳ・ｄａｙで１カ月
間の馴養期間が必要である。
し、ＴＯＣ除去率９５％以上に分解している活性汚泥を
用い、炭素源としてＴＭＡＨのみの基質の分解を行わせ
た結果、ＴＯＣ除去率９５％を得るには、汚泥当たりの
ＴＯＣ負荷量０．１Ｋｇ／Ｋｇ−ＳＳ・ｄａｙで１カ月
間の馴養期間が必要である。
【００１４】(3) ＴＭＡＨとＩＰＡを共存させた基質
を用い、汚泥当たりのＴＯＣ負荷量０．１Ｋｇ／Ｋｇ−
ＳＳ・ｄａｙで活性汚泥処理を行った結果、ＩＰＡに起
因するＴＯＣの除去は速やかに行われるが、ＴＭＡＨが
残留していた。
を用い、汚泥当たりのＴＯＣ負荷量０．１Ｋｇ／Ｋｇ−
ＳＳ・ｄａｙで活性汚泥処理を行った結果、ＩＰＡに起
因するＴＯＣの除去は速やかに行われるが、ＴＭＡＨが
残留していた。
【００１５】上記知見に基き、更に検討を重ねた結果、
ＴＭＡＨとＩＰＡがともに含まれている有機性排水を生
物処理する場合、ＩＰＡの分解は速やかに行われるのに
対し、ＴＭＡＨの分解は不十分となるが、予めＩＰＡを
分解除去しておけば、ＴＭＡＨの分解も可能であること
を見出し、本発明を完成させた。
ＴＭＡＨとＩＰＡがともに含まれている有機性排水を生
物処理する場合、ＩＰＡの分解は速やかに行われるのに
対し、ＴＭＡＨの分解は不十分となるが、予めＩＰＡを
分解除去しておけば、ＴＭＡＨの分解も可能であること
を見出し、本発明を完成させた。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下に図面を参照して本発明の実
施の形態を詳細に説明する。
施の形態を詳細に説明する。
【００１７】図１は本発明の有機性排水の生物処理方法
の実施に好適な生物処理装置を示す系統図である。
の実施に好適な生物処理装置を示す系統図である。
【００１８】この装置は曝気槽を３段に直列配置したも
のであって、ＴＭＡＨとＩＰＡを含む有機性排水を第１
曝気槽１、第２曝気槽２及び第３曝気槽３に順次通水
し、第１曝気槽１で主にＩＰＡを分解除去し、第３曝気
槽３で主にＴＭＡＨを分解除去する。最終段の第３曝気
槽３には、膜モジュール４が浸漬させており、この膜モ
ジュール４の透過液を取り出すことで、高度な処理水を
得る。この第３曝気槽３からは、槽内の汚泥混合液を第
１曝気槽１に返送する。この槽内液返送量は、有機性排
水の処理水量（流入水量）に対して３〜５倍程度とする
のが好ましい。
のであって、ＴＭＡＨとＩＰＡを含む有機性排水を第１
曝気槽１、第２曝気槽２及び第３曝気槽３に順次通水
し、第１曝気槽１で主にＩＰＡを分解除去し、第３曝気
槽３で主にＴＭＡＨを分解除去する。最終段の第３曝気
槽３には、膜モジュール４が浸漬させており、この膜モ
ジュール４の透過液を取り出すことで、高度な処理水を
得る。この第３曝気槽３からは、槽内の汚泥混合液を第
１曝気槽１に返送する。この槽内液返送量は、有機性排
水の処理水量（流入水量）に対して３〜５倍程度とする
のが好ましい。
【００１９】このように曝気槽を多段に設けてＴＭＡＨ
及びＩＰＡを処理するに当り、前段側の曝気槽で主にＩ
ＰＡを分解除去し、後段側の曝気槽で主にＴＭＡＨを分
解除去するようにするためには、前段側の曝気槽、例え
ば第１曝気槽１において、排水中のＩＰＡに起因するＴ
ＯＣ負荷量が曝気槽の汚泥当たり好ましくは１Ｋｇ／Ｋ
ｇ−ＳＳ・ｄａｙ以下、より好ましくは０．２〜０．５
Ｋｇ／Ｋｇ−ＳＳ・ｄａｙとなるように、当該曝気槽の
容量や保持汚泥濃度を設定する。また、後段側の曝気
槽、例えば、第２曝気槽２及び第３曝気槽３において
は、排水中のＴＭＡＨに起因するＴＯＣ負荷量が曝気槽
の汚泥当たり好ましくは０．１Ｋｇ／Ｋｇ−ＳＳ・ｄａ
ｙ以下、より好ましくは０．０５Ｋｇ／Ｋｇ−ＳＳ・ｄ
ａｙ以下となるように、当該曝気槽の容量や保持汚泥濃
度を設定する。なお、各曝気槽は、ＤＯ（溶存酸素）濃
度３ｍｇ／Ｌ以上となるように曝気を行う。また、最終
段の曝気槽では、必要に応じてｐＨ調整剤を添加して、
ｐＨ６．５〜７．５に調整することにより、凝集処理を
行う。
及びＩＰＡを処理するに当り、前段側の曝気槽で主にＩ
ＰＡを分解除去し、後段側の曝気槽で主にＴＭＡＨを分
解除去するようにするためには、前段側の曝気槽、例え
ば第１曝気槽１において、排水中のＩＰＡに起因するＴ
ＯＣ負荷量が曝気槽の汚泥当たり好ましくは１Ｋｇ／Ｋ
ｇ−ＳＳ・ｄａｙ以下、より好ましくは０．２〜０．５
Ｋｇ／Ｋｇ−ＳＳ・ｄａｙとなるように、当該曝気槽の
容量や保持汚泥濃度を設定する。また、後段側の曝気
槽、例えば、第２曝気槽２及び第３曝気槽３において
は、排水中のＴＭＡＨに起因するＴＯＣ負荷量が曝気槽
の汚泥当たり好ましくは０．１Ｋｇ／Ｋｇ−ＳＳ・ｄａ
ｙ以下、より好ましくは０．０５Ｋｇ／Ｋｇ−ＳＳ・ｄ
ａｙ以下となるように、当該曝気槽の容量や保持汚泥濃
度を設定する。なお、各曝気槽は、ＤＯ（溶存酸素）濃
度３ｍｇ／Ｌ以上となるように曝気を行う。また、最終
段の曝気槽では、必要に応じてｐＨ調整剤を添加して、
ｐＨ６．５〜７．５に調整することにより、凝集処理を
行う。
【００２０】最終段の曝気槽（図１では第３曝気槽３）
に浸漬設置する膜モジュール４としては、ＭＦ（精密濾
過）膜モジュールやＵＦ（限外濾過）膜モジュールが挙
げられるが、特に、分画特性が０．１μｍ付近のＭＦ膜
を中空糸状にした中空糸膜モジュールが好ましい。
に浸漬設置する膜モジュール４としては、ＭＦ（精密濾
過）膜モジュールやＵＦ（限外濾過）膜モジュールが挙
げられるが、特に、分画特性が０．１μｍ付近のＭＦ膜
を中空糸状にした中空糸膜モジュールが好ましい。
【００２１】このように、最終段の曝気槽３に中空糸膜
モジュール４を浸漬設置して曝気槽３内から直接処理水
を得るようにすることにより、沈澱槽が不要となる。ま
た、曝気槽内の汚泥がバルキング状態であったり、分散
化していたりしても良好な処理水を得ることができ、汚
泥の性状管理が不要となる。しかも、充填材の設置や凝
集剤の添加を行うことなく、曝気槽内に２００００〜３
００００ｍｇ／Ｌの高濃度な活性汚泥を保有することが
可能となるため、曝気槽の汚泥当たりのＴＯＣ負荷量を
０．１Ｋｇ／Ｋｇ−ＳＳ・ｄａｙ以下に設定しても、曝
気槽容量当たりのＴＯＣ負荷量は２〜３Ｋｇ／ｍ3 ・ｄ
ａｙとなり、従来の活性汚泥処理方式の１０倍以上の高
負荷運転も可能となる。
モジュール４を浸漬設置して曝気槽３内から直接処理水
を得るようにすることにより、沈澱槽が不要となる。ま
た、曝気槽内の汚泥がバルキング状態であったり、分散
化していたりしても良好な処理水を得ることができ、汚
泥の性状管理が不要となる。しかも、充填材の設置や凝
集剤の添加を行うことなく、曝気槽内に２００００〜３
００００ｍｇ／Ｌの高濃度な活性汚泥を保有することが
可能となるため、曝気槽の汚泥当たりのＴＯＣ負荷量を
０．１Ｋｇ／Ｋｇ−ＳＳ・ｄａｙ以下に設定しても、曝
気槽容量当たりのＴＯＣ負荷量は２〜３Ｋｇ／ｍ3 ・ｄ
ａｙとなり、従来の活性汚泥処理方式の１０倍以上の高
負荷運転も可能となる。
【００２２】この膜モジュール４からの処理水の排出手
段は、真空ポンプや減圧ポンプを用いて中空糸膜モジュ
ール４内部を減圧にして透過液を吸引する方法と、膜モ
ジュール４を浸漬した曝気槽３全体を加圧状態とし、そ
の槽内の圧力を利用して透過液を流出させる方法がある
が、構造面や運転操作面からは減圧にして透過液を吸引
する方法が適当である。この際、連続的に透過液を吸引
するより、１０分〜３０分間の所定時間吸引した後、数
分間の所定時間吸引を休止する、間欠吸引方式を採用す
る方が、膜表面の汚染物質の付着を防止することがで
き、有利である。
段は、真空ポンプや減圧ポンプを用いて中空糸膜モジュ
ール４内部を減圧にして透過液を吸引する方法と、膜モ
ジュール４を浸漬した曝気槽３全体を加圧状態とし、そ
の槽内の圧力を利用して透過液を流出させる方法がある
が、構造面や運転操作面からは減圧にして透過液を吸引
する方法が適当である。この際、連続的に透過液を吸引
するより、１０分〜３０分間の所定時間吸引した後、数
分間の所定時間吸引を休止する、間欠吸引方式を採用す
る方が、膜表面の汚染物質の付着を防止することがで
き、有利である。
【００２３】このような装置において、運転を長期間に
わたり継続し、膜モジュール４の透過液量が低下した時
には、膜面の洗浄を行い、膜表面の汚泥を剥離・除去す
る。この洗浄方式には、膜モジュール４を曝気槽３から
取り出し、水道水や工水で膜面の汚泥を洗い出した後、
過酸化水素や次亜塩素酸ソーダ等の酸化剤を含んだ洗浄
液中に浸漬する方法や、曝気槽３内に膜モジュール４を
設置した状態で、これらの酸化剤を含んだ洗浄液を膜の
透過液側（二次側）から圧入させる方法があり、いずれ
の方法も採用可能である。このような膜面の洗浄頻度は
運転条件、特に運転水温、負荷量、汚泥濃度、膜の設定
透過液量等によっても異なるが、水温２５℃付近、負荷
量２〜３Ｋｇ−ＴＯＣ／ｍ3 ・ｄａｙ、汚泥濃度２００
００〜３００００ｍｇ／Ｌ、膜の設定透過液量０．３〜
０．５ｍ3 ／ｍ2 ・ｄａｙ（但し、三菱レイヨン（株）
製ステラポアーを用いた場合）で運転した場合、洗浄頻
度は一般に３〜５ケ月間に１回である。
わたり継続し、膜モジュール４の透過液量が低下した時
には、膜面の洗浄を行い、膜表面の汚泥を剥離・除去す
る。この洗浄方式には、膜モジュール４を曝気槽３から
取り出し、水道水や工水で膜面の汚泥を洗い出した後、
過酸化水素や次亜塩素酸ソーダ等の酸化剤を含んだ洗浄
液中に浸漬する方法や、曝気槽３内に膜モジュール４を
設置した状態で、これらの酸化剤を含んだ洗浄液を膜の
透過液側（二次側）から圧入させる方法があり、いずれ
の方法も採用可能である。このような膜面の洗浄頻度は
運転条件、特に運転水温、負荷量、汚泥濃度、膜の設定
透過液量等によっても異なるが、水温２５℃付近、負荷
量２〜３Ｋｇ−ＴＯＣ／ｍ3 ・ｄａｙ、汚泥濃度２００
００〜３００００ｍｇ／Ｌ、膜の設定透過液量０．３〜
０．５ｍ3 ／ｍ2 ・ｄａｙ（但し、三菱レイヨン（株）
製ステラポアーを用いた場合）で運転した場合、洗浄頻
度は一般に３〜５ケ月間に１回である。
【００２４】図１に示す装置は、本発明の有機性排水の
生物処理方法の実施に好適な装置の一例であって、本発
明は何ら図示の方法に限定されるものではない。
生物処理方法の実施に好適な装置の一例であって、本発
明は何ら図示の方法に限定されるものではない。
【００２５】例えば、曝気槽は２段以上の複数段設けれ
ば良く、２段或いは、４段以上の多段配置であっても良
い。
ば良く、２段或いは、４段以上の多段配置であっても良
い。
【００２６】本発明はＴＭＡＨとＩＰＡとが混在する有
機性排水、特に、ＴＭＡＨが１００ｍｇ／Ｌ以上、ＩＰ
Ａが１００ｍｇ／Ｌ以上含まれる半導体製造工程や液晶
製造工程からの排水の処理に有効である。
機性排水、特に、ＴＭＡＨが１００ｍｇ／Ｌ以上、ＩＰ
Ａが１００ｍｇ／Ｌ以上含まれる半導体製造工程や液晶
製造工程からの排水の処理に有効である。
【００２７】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【００２８】実施例１〜３，比較例１ 図１に示す構成の小型連続試験装置を用いてＴＭＡＨが
１５００ｍｇ／Ｌ、ＩＰＡが２３００ｍｇ／Ｌ含まれて
いるＴＯＣ濃度２１８０ｍｇ／Ｌの半導体製造工程の有
機性排水の処理試験を行った。この試験装置の第１曝気
槽と第２曝気槽の容量は各々１０Ｌ、第３曝気槽の容量
は１００Ｌである（全容量は１２０Ｌ）。第３曝気槽内
には、中空糸状ＭＦ膜モジュールとして、有効表面積４
ｍ2 の三菱レイヨン（株）製ステラポアーＬ（分画特性
０．１μｍ、膜素材はポリエチレン）を１組設置した。
１５００ｍｇ／Ｌ、ＩＰＡが２３００ｍｇ／Ｌ含まれて
いるＴＯＣ濃度２１８０ｍｇ／Ｌの半導体製造工程の有
機性排水の処理試験を行った。この試験装置の第１曝気
槽と第２曝気槽の容量は各々１０Ｌ、第３曝気槽の容量
は１００Ｌである（全容量は１２０Ｌ）。第３曝気槽内
には、中空糸状ＭＦ膜モジュールとして、有効表面積４
ｍ2 の三菱レイヨン（株）製ステラポアーＬ（分画特性
０．１μｍ、膜素材はポリエチレン）を１組設置した。
【００２９】処理水は膜モジュールの透過液流出側から
減圧ポンプを用いて、減圧下（圧力−０．０５〜−０．
３Ｋｇ／ｃｍ2 ）で排出した。また、第３曝気槽から第
１曝気槽に通水排水量の３倍量の槽内液を返送した。
減圧ポンプを用いて、減圧下（圧力−０．０５〜−０．
３Ｋｇ／ｃｍ2 ）で排出した。また、第３曝気槽から第
１曝気槽に通水排水量の３倍量の槽内液を返送した。
【００３０】各曝気槽では槽底部から曝気を行い、曝気
槽内のＤＯ濃度を３ｍｇ／Ｌ以上に保持できる空気量を
散気した。また、第３曝気槽内にはｐＨ計と連動したｐ
Ｈ調整剤注入設備を設置し、曝気槽内混合液のｐＨを
６．５〜７．５の範囲内に調整した。第１曝気槽及び第
２曝気槽内液のｐＨは調整しなかった。各曝気槽内液の
液温は２０〜２５℃であった。
槽内のＤＯ濃度を３ｍｇ／Ｌ以上に保持できる空気量を
散気した。また、第３曝気槽内にはｐＨ計と連動したｐ
Ｈ調整剤注入設備を設置し、曝気槽内混合液のｐＨを
６．５〜７．５の範囲内に調整した。第１曝気槽及び第
２曝気槽内液のｐＨは調整しなかった。各曝気槽内液の
液温は２０〜２５℃であった。
【００３１】有機性排水の通水量を、表１に示す如く５
０Ｌ／ｄａｙ〜１２０Ｌ／ｄａｙまで変化させ、曝気槽
の汚泥濃度を各槽とも２００００〜２５０００ｍｇ／Ｌ
に調整し（従って、曝気槽容量当たりのＴＯＣ負荷量は
０．９１〜２．１８Ｋｇ／ｍ3 ・ｄａｙであり、汚泥当
たりのＴＯＣ負荷量は０．０４６〜０．０８７Ｋｇ／Ｋ
ｇ−ＳＳ・ｄａｙである。）、連続試験を３ケ月間継続
し、運転結果を表１に示した。
０Ｌ／ｄａｙ〜１２０Ｌ／ｄａｙまで変化させ、曝気槽
の汚泥濃度を各槽とも２００００〜２５０００ｍｇ／Ｌ
に調整し（従って、曝気槽容量当たりのＴＯＣ負荷量は
０．９１〜２．１８Ｋｇ／ｍ3 ・ｄａｙであり、汚泥当
たりのＴＯＣ負荷量は０．０４６〜０．０８７Ｋｇ／Ｋ
ｇ−ＳＳ・ｄａｙである。）、連続試験を３ケ月間継続
し、運転結果を表１に示した。
【００３２】また、比較例として、上記連続試験が終了
した後、第１曝気槽、第２曝気槽を除き、第３曝気槽の
みを１ケ月間運転した。このときの通水量は１００Ｌ／
ｄａｙ、曝気槽の汚泥濃度は２５０００ｍｇ／Ｌ（曝気
槽容量当たりのＴＯＣ負荷量は２．１８Ｋｇ／ｍ3 ・ｄ
ａｙ、汚泥当たりのＴＯＣ負荷量は０．０８７Ｋｇ／Ｋ
ｇ−ＳＳ・ｄａｙ）とした。このときの運転結果を表１
に示した。
した後、第１曝気槽、第２曝気槽を除き、第３曝気槽の
みを１ケ月間運転した。このときの通水量は１００Ｌ／
ｄａｙ、曝気槽の汚泥濃度は２５０００ｍｇ／Ｌ（曝気
槽容量当たりのＴＯＣ負荷量は２．１８Ｋｇ／ｍ3 ・ｄ
ａｙ、汚泥当たりのＴＯＣ負荷量は０．０８７Ｋｇ／Ｋ
ｇ−ＳＳ・ｄａｙ）とした。このときの運転結果を表１
に示した。
【００３３】
【表１】
【００３４】表１より明らかなように、曝気槽を複数段
に設けて処理した実施例１〜３において、最終処理水
（第３槽流出液）のＴＭＡＨは１ｍｇ／Ｌ以下、ＴＯＣ
１８〜３１ｍｇ／Ｌの安定した高度な値が得られた。な
お、各曝気槽のＴＯＣ負荷量は、第１曝気槽で０．５５
〜１．０５ｋｇ／ｋｇ−ｓｓ・ｄａｙ、第２曝気槽で
０．２５〜０．３８ｋｇ／ｋｇ−ｓｓ・ｄａｙ、第３曝
気槽で０．０６〜０．１ｋｇ／ｋｇ−ｓｓ・ｄａｙであ
った。また、各実施例における各曝気槽の流出水のＴＭ
ＡＨ及びＩＰＡの濃度は、表２に示す通りである。ＴＯ
Ｃ負荷量の高い第１曝気槽で主にＩＰＡが分解され、負
荷量が０．１ｋｇ／ｋｇ−ｓｓ・ｄａｙ以下である第３
曝気槽でＴＭＡＨが１ｍｇ／Ｌ以下となっている。
に設けて処理した実施例１〜３において、最終処理水
（第３槽流出液）のＴＭＡＨは１ｍｇ／Ｌ以下、ＴＯＣ
１８〜３１ｍｇ／Ｌの安定した高度な値が得られた。な
お、各曝気槽のＴＯＣ負荷量は、第１曝気槽で０．５５
〜１．０５ｋｇ／ｋｇ−ｓｓ・ｄａｙ、第２曝気槽で
０．２５〜０．３８ｋｇ／ｋｇ−ｓｓ・ｄａｙ、第３曝
気槽で０．０６〜０．１ｋｇ／ｋｇ−ｓｓ・ｄａｙであ
った。また、各実施例における各曝気槽の流出水のＴＭ
ＡＨ及びＩＰＡの濃度は、表２に示す通りである。ＴＯ
Ｃ負荷量の高い第１曝気槽で主にＩＰＡが分解され、負
荷量が０．１ｋｇ／ｋｇ−ｓｓ・ｄａｙ以下である第３
曝気槽でＴＭＡＨが１ｍｇ／Ｌ以下となっている。
【００３５】比較例１においては、表１より明らかな通
り、処理水のＴＭＡＨは２７０〜３５０ｍｇ／Ｌ、ＴＯ
Ｃが１５０〜１９０ｍｇ／Ｌであり、実施例１〜３と比
べ明瞭な差を生じていた。
り、処理水のＴＭＡＨは２７０〜３５０ｍｇ／Ｌ、ＴＯ
Ｃが１５０〜１９０ｍｇ／Ｌであり、実施例１〜３と比
べ明瞭な差を生じていた。
【００３６】
【表２】
【００３７】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の有機性排水
の生物処理方法によれば、 ＩＰＡのみならずＴＭＡＨの分解を十分に行って、
高度な処理水を安定して得ることができる。 高負荷処理が可能で、処理設備のコンパクト化が図
れる。 浸漬型膜を採用することにより、活性汚泥のバルキ
ングの問題を解消でき、維持管理が容易となる。また、
再利用可能な処理水を得ることができるようになる。 等の優れた効果を得ることができ、ＴＭＡＨとＩＰＡと
を含む有機性排水を工業的に有利に生物処理することが
可能となる。
の生物処理方法によれば、 ＩＰＡのみならずＴＭＡＨの分解を十分に行って、
高度な処理水を安定して得ることができる。 高負荷処理が可能で、処理設備のコンパクト化が図
れる。 浸漬型膜を採用することにより、活性汚泥のバルキ
ングの問題を解消でき、維持管理が容易となる。また、
再利用可能な処理水を得ることができるようになる。 等の優れた効果を得ることができ、ＴＭＡＨとＩＰＡと
を含む有機性排水を工業的に有利に生物処理することが
可能となる。
【図１】本発明の有機性排水の生物処理方法の実施に好
適な生物処理装置を示す系統図である。
適な生物処理装置を示す系統図である。
１ 第１曝気槽 ２ 第２曝気槽 ３ 第３曝気槽 ４ 膜モジュール
Claims (1)
- 【請求項１】 テトラメチルアンモニウムヒドロオキサ
イドとイソプロピルアルコールとが混合状態で含まれる
有機性排水の生物処理方法であって、 生物処理槽を直列に複数配置するとともに、前段側の生
物処理槽で主にイソプロピルアルコールの処理を行い、
後段側の生物処理槽で主にテトラメチルアンモニウムヒ
ドロオキサイドの処理を行うことを特徴とする有機性排
水の生物処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9029039A JPH10216776A (ja) | 1997-02-13 | 1997-02-13 | 有機性排水の生物処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9029039A JPH10216776A (ja) | 1997-02-13 | 1997-02-13 | 有機性排水の生物処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10216776A true JPH10216776A (ja) | 1998-08-18 |
Family
ID=12265265
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9029039A Pending JPH10216776A (ja) | 1997-02-13 | 1997-02-13 | 有機性排水の生物処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10216776A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007054726A (ja) * | 2005-08-24 | 2007-03-08 | Japan Organo Co Ltd | 排水の処理方法および装置 |
| JP2012183539A (ja) * | 2012-06-01 | 2012-09-27 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 排水処理方法 |
| JP2019098230A (ja) * | 2017-11-30 | 2019-06-24 | 三菱ケミカルアクア・ソリューションズ株式会社 | サイフォン式散気管、膜分離活性汚泥装置、及び水処理方法 |
| CN113830888A (zh) * | 2021-10-21 | 2021-12-24 | 李龙才 | 一种污水处理系统及方法 |
-
1997
- 1997-02-13 JP JP9029039A patent/JPH10216776A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007054726A (ja) * | 2005-08-24 | 2007-03-08 | Japan Organo Co Ltd | 排水の処理方法および装置 |
| JP2012183539A (ja) * | 2012-06-01 | 2012-09-27 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 排水処理方法 |
| JP2019098230A (ja) * | 2017-11-30 | 2019-06-24 | 三菱ケミカルアクア・ソリューションズ株式会社 | サイフォン式散気管、膜分離活性汚泥装置、及び水処理方法 |
| CN113830888A (zh) * | 2021-10-21 | 2021-12-24 | 李龙才 | 一种污水处理系统及方法 |
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