JPH10179817A - チタン製ゴルフクラブヘッドの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 強度、耐久性等の機械的特性に優れているの
みならず、ゴルフボールを打った際に、６〜８kHz の周
波数帯域における打球音残響性が高く、高音に偏りすぎ
ず、軽やかな金属的打球音をも具備するチタン製ゴルフ
クラブヘッドの製造方法を提供する。 【解決手段】 チタン製ゴルフクラブヘッドの製造にお
いて、α＋β型チタン合金に（β変態温度−１００℃）
以上１１００℃未満の範囲内の温度で加工を施し、次い
で、（β変態温度−１００℃）以上１１００℃未満の範
囲内の温度で熱処理を施し、次いで、４５０℃以上６０
０℃未満の範囲内の温度で熱処理を施したものを少なく
ともフェース部に用いることにより、６〜８kHz の周波
数帯域において打球音残響性を高めることを特徴とす
る、チタン製ゴルフクラブヘッドの製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、チタン製ゴルフ
クラブヘッド、特に打球音残響性に優れたチタン製ゴル
フクラブヘッドの製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、ドライバー等のメタルウッドクラ
ブのヘッド部にチタン合金が用いられるようになった。
その理由は、チタン合金は比強度が高いので、ヘッド部
の薄肉大容量化が可能となって、スウィートスポットの
面積を広く取ることができ、その結果打球の方向が安定
する、また、スウィートスポットが拡大することによっ
てシャフトの長尺化が可能となって、飛距離の増大が望
めるといった利点があるからである。

【０００３】特開昭６３−１５４１８６号公報（以下、
先行文献１）、特開平４−３６７６７８号公報（以下、
先行文献２）、特公平７−９８０７６号公報（以下、先
行文献３）には、種々のＴｉ合金を用いたゴルフクラブ
ヘッドの製造方法が開示されている。先行文献１には、
Ｔｉ−６wt.%Ａｌ−４wt.%Ｖ製のシェル状部材を相互に
一体化接合して中空状のヘッドを組み立て、且つそのヘ
ッド内部後方にＴｉより比重の大きなバックウエイトを
固着する方法が開示されている。先行文献２には、Ｔｉ
−４．７wt.%Ａｌ−２．９wt.%Ｖ−２．０wt.%Ｍｏ−
２．１wt.%Ｆｅ薄板をプレスによってクラブヘッドのシ
ェル状の分割部品に成形し、溶接によってヘッドシェル
の形に組み立て、更に溶体化処理および時効処理を施す
方法が開示されている。先行文献３には、熱間プレスに
よって平均結晶粒径１０μｍとしたＴｉ−６wt.%Ａｌ−
４wt.%Ｖ製クラウン部と、板から削りだしたＴｉ−６w
t.%Ａｌ−４wt.%Ｖ製フェース部およびソール部とを溶
接によってヘッド形状に組み立て、且つクラウン部の剛
性がソール部のそれよりも低くする製造方法が開示され
ている。

【０００４】ところで、ゴルフクラブは方向安定性や飛
距離といった単なる機械的な性能のみならず、ボールを
打った際の打球音といった個人の感性に訴える性能をも
要求される。この感覚的な好みは個々の人間によって異
なるものであるため、ゴルフクラブにおいては様々な打
球音が求められることとなる。しかしながら、これら先
行文献１〜３においてはゴルフクラブヘッドの耐久性あ
るいは飛距離といった機械的な性質にのみ着目してお
り、打球音については何ら言及されていない。また、日
本金属学会会報、vol.35(1996)P.8 （以下、先行文献
４）において、星らは、ゴルフクラブの打球音について
検討を行った結果、人間の感知し得るゴルフクラブの打
球音とはボールを打った後の残響音であり、これを特徴
づけるのは木材、ステンレス鋼、チタンといったゴルフ
クラブヘッドを構成する材料であることを開示してい
る。

【０００５】従って、従来、ゴルフクラブの打球音を制
御するためにはヘッド部の材料を変更する以外に方法は
なく、チタンを用いることによって、飛距離の増大とい
った機械的特性は向上するものの、それと同時に打球音
を制御することは不可能とされていた。即ち、上述した
ように、先行文献１から３に開示された先行技術におい
ては、ゴルフクラブヘッドの耐久性あるいは飛距離とい
った機械的な性質のみが改善されているに過ぎないとい
う問題点がある。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】従って、この発明の目
的は、上述した先行技術の問題点を解決して、強度、耐
久性等の機械的特性に優れているのみならず、ゴルフボ
ールを打った際に、６〜８kHz の周波数帯域における打
球音残響性が高く、高音に偏りすぎず、軽やかな金属的
打球音をも具備するチタン製ゴルフクラブヘッドの製造
方法を提供するにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
問題点を解決すべく鋭意研究を重ねた。その結果、チタ
ン製ゴルフクラブヘッドにおいては、その製造方法を工
夫して、金属組織の形態等を制御することによって、ゴ
ルフクラブヘッドの耐久性または飛距離といった機械的
な性質を改善し、同時に、打球音を変化させることがで
きることを知見した。即ち、α＋β型チタン合金に（β
変態温度−１００℃）以上β変態温度未満の範囲内の温
度で加工を施し、次いで、（β変態温度−１００℃）以
上１１００℃未満の範囲内の温度で熱処理を施し、次い
で、４５０℃以上６００℃未満の範囲内の温度で熱処理
を施したものを少なくともフェース部に用いると、６〜
８kHz の周波数帯域において打球音残響性を高くするこ
とができることを知見した。更に、α＋β型チタン合金
にβ変態温度以上１１００℃未満の範囲内の温度で加工
を施し、次いで、（β変態温度−１００℃）以上１１０
０℃未満の範囲内の温度で熱処理を施し、次いで、４５
０℃以上６００℃未満の範囲内の温度で熱処理を施した
ものを少なくともフェース部に用いると、６〜８kHz の
周波数帯域において打球音残響性を高くすることができ
ることを知見した。更に、β型チタン合金にβ変態温度
以上β変態温度＋１００℃未満の範囲内の温度で熱処理
を施し、次いで、４５０℃以上６００℃未満の範囲内の
温度で熱処理を施したものを少なくともフェース部に用
いると、６〜８kHz の周波数帯域において打球音残響性
が高くすることができることを知見した。

【０００８】この発明は、上記知見に基づいてなされた
ものであって、この発明のチタン製ゴルフクラブヘッド
の製造方法は、チタン製ゴルフクラブヘッドの製造にお
いて、α＋β型チタン合金に（β変態温度−１００℃）
以上１１００℃未満の範囲内の温度で加工を施し、次い
で、（β変態温度−１００℃）以上１１００℃未満の範
囲内の温度で熱処理を施し、次いで、４５０℃以上６０
０℃未満の範囲内の温度で熱処理を施したものを少なく
ともフェース部に用いることにより、６〜８kHz の周波
数帯域において打球音残響性を高めることを特徴とする
ものである。

【０００９】更に、この発明のチタン製ゴルフクラブヘ
ッドの製造方法は、チタン製ゴルフクラブヘッドの製造
において、α＋β型チタン合金に（β変態温度−１００
℃）以上１１００℃未満の範囲内の温度で加工を施し、
次いで、（β変態温度−１００℃）以上１１００℃未満
の範囲内の温度で熱処理を施した後１℃／ｓ以上の冷却
速度で冷却し、次いで、４５０℃以上６００℃未満の範
囲内の温度で熱処理を施したものを少なくともフェース
部に用いることにより、６〜８kHz の周波数帯域におい
て打球音残響性を高めることを特徴とするものである。

【００１０】更に、この発明のチタン製ゴルフクラブヘ
ッドの製造方法は、チタン製ゴルフクラブヘッドの製造
において、α＋β型チタン合金にβ変態温度以上１１０
０℃未満の範囲内の温度で加工を施し、次いで、４５０
℃以上６００℃未満の範囲内の温度で熱処理を施したも
のを少なくともフェース部に用いることにより、６〜８
kHz の周波数帯域において打球音残響性を高めることを
特徴とするものである。 更に、この発明のチタン製ゴ
ルフクラブヘッドの製造方法は、チタン製ゴルフクラブ
ヘッドの製造において、α＋β型チタン合金にβ変態温
度以上１１００℃未満の範囲内の温度で加工を施し、次
いで、（β変態温度−１００℃）以上１１００℃未満の
範囲内の温度で熱処理を施し、次いで、４５０℃以上６
００℃未満の範囲内の温度で熱処理を施したものを少な
くともフェース部に用いることにより、６〜８kHz の周
波数帯域において打球音残響性を高めることを特徴とす
るものである。

【００１１】更に、この発明のチタン製ゴルフクラブヘ
ッドの製造方法は、チタン製ゴルフクラブヘッドの製造
において、α＋β型チタン合金にβ変態温度以上１１０
０℃未満の範囲内の温度で加工を施し、次いで、（β変
態温度−１００℃）以上１１００℃未満の範囲内の温度
で熱処理を施した後１℃／ｓ以上の冷却速度で冷却し、
次いで、４５０℃以上６００℃未満の範囲内の温度で熱
処理を施したものを少なくともフェース部に用いること
により、６〜８kHz の周波数帯域において打球音残響性
を高めることを特徴とするものである。

【００１２】更に、この発明のチタン製ゴルフクラブヘ
ッドの製造方法は、チタン製ゴルフクラブヘッドの製造
において、β型チタン合金にβ変態温度以上β変態温度
＋１００℃未満の範囲内の温度で熱処理を施し、次い
で、４５０℃以上６００℃未満の範囲内の温度で熱処理
を施したものを少なくともフェース部に用いることによ
り、６〜８kHz の周波数帯域において打球音残響性を高
めることを特徴とするものである。

【００１３】

【発明の実施の形態】次に、この発明を、図面を参照し
ながら説明する。図１は、この発明の方法の１つによっ
て製造されるチタン製ゴルフクラブヘッドを示す概略説
明図である。図１において、１はフェース＋フォーゼル
部、２はソール部、３はクラウン部を示す。

【００１４】本発明の方法において、例えば、α＋β型
チタン合金を２相域において熱間加工して得た部材をゴ
ルフクラブヘッドのフェース部に用いた場合、ゴルフク
ラブヘッドの打球音は、４〜６および８〜１０kHz の周
波数帯域において打球音残響性が高くなる。このような
音響特性は、フェース部の金属組織等に起因したもので
ある。即ち、当該部材の金属組織は板厚と垂直方向に伸
長した２相混合組織形態であり、この組織形態は、８〜
１０kHz の周波数帯域において打球音残響性を高める。
更に、α相には歪みが蓄積されて、４〜６kHz の周波数
帯域において打球音残響性を高める。このようにして得
られたゴルフクラブヘッドまたは部材に例えば約６００
℃の温度で熱処理を施し、板厚と垂直方向に伸長した２
相混合組織を保ちつつα相の歪みを取り除くと、当該ゴ
ルフクラブヘッドは、８〜１０kHz の周波数帯域のみに
おける打球音残響性が高くなる。約β変態温度±１００
℃の温度で熱処理を施すと、板厚と垂直方向に伸長した
２相混合組織は等軸化または変態により消滅して、４〜
６kHz の周波数帯域における打球音残響性を低くする。

【００１５】一方、板厚と垂直方向に伸長した２相混合
組織でもなく、α相中に歪みが蓄積されていないフェー
ス部材を、４５０℃以上６００℃未満の範囲の温度で熱
処理を施すと、当該組織のβ相中には微細なα相が析出
する。この微細析出α相には、６〜８kHz の周波数帯域
における打球音残響性を高める効果がある。

【００１６】本発明のゴルフクラブヘッドの少なくとも
フェース部はα＋β型チタン合金またはβ型チタン合金
であるべきである。その理由は、６〜８kHz の周波数帯
域における打球音残響性を高める効果を有する微細α相
を析出させるためのβ相が、α＋β型チタン合金または
β型チタン合金には存在するが、α型チタン合金にはそ
れが存在しないからである。

【００１７】α＋β型チタン合金の場合における、加工
温度はβ変態温度−１００℃以上１１００℃未満とすべ
きである。加工温度がβ変態温度−１００℃未満である
と、塑性加工が困難であり、ゴルフクラブヘッドの形状
に成形できない。一方、加工温度が１１００℃以上であ
ると、表層が著しく酸化し、その手入れに多大な労力を
必要とする。加工温度がβ変態温度未満であると、金属
組織は板厚と垂直方向に伸長した２相混合組織形態であ
り、８〜１０kHz の周波数帯域における打球音残響性が
高い。更に、α相には歪みが蓄積されており、４〜６kH
z の周波数帯域における打球音残響性の高い。

【００１８】上述した影響を取り除いて、４〜６kHz お
よび８〜１０kHz の周波数帯域における打球音残響性を
低くするためには、当該部材を（β変態温度−１００
℃）以上１１００℃以下の範囲内の温度で熱処理を施す
ことが必要である。熱処理温度が（β変態温度−１００
℃）未満で、且つ７５０℃未満のときは、組織形態の等
軸化が不十分であるので、８〜１０kHz の周波数帯域に
おける打球音残響性を十分に低くすることができない。
また、熱処理温度が（β変態温度−１００℃）未満で、
且つ７５０℃以上のときは、次に述べる後段の熱処理に
おいて微細なα相を析出させるために十分な残留β相体
積率を得ることができない。一方、熱処理温度が１１０
０℃以上であると、表層が著しく酸化し、その手入れに
多大の労力が必要であり、製造コストの上昇をもたら
す。

【００１９】この際、熱処理後の冷却速度が速いものほ
ど残留β相の体積率が増すため、または、微細なα相を
析出するための前駆段階であるマルテンサイト相やω相
の生成も促されるため、後段の熱処理において微細なα
相をより析出させやすい。この場合、熱処理時間が３０
分未満であると、上述した効果が期待できず、また、２
時間を超えるとゴルフクラブヘッド表層が著しく酸化し
その手入れに多大な労力を必要とする。従って、熱処理
時間は３０分以上２時間以下が好ましい。

【００２０】加工温度がβ変態温度以上１１００℃未満
のときには、フェース部には８〜１０kHz の周波数帯域
における打球音残響性を高める働きをする、板厚と垂直
方向に伸長した２相混合組織、および、４〜６kHz の周
波数帯域における打球音残響性を高める、歪みが蓄積さ
れたα相の何れも存在しない。よって、熱処理を施すこ
とによって次に述べる微細なα相が析出して、６〜８kH
z の周波数帯域における打球音残響性が高まる。このと
き、加工組織を均質化するために、β変態温度−１００
℃以上１１００℃以下の熱処理の後に、微細なα相を析
出するための熱処理を施しても、同様の効果が得られ
る。

【００２１】次に、この発明の方法においては、α相に
歪みの蓄積のない等軸２相組織、または、β組織の残留
β相中に微細なα相を析出させるための熱処理を施す。
このような組織形態を付与することによって、６〜８kH
z の周波数帯域における打球音残響性を高めることがで
きる。このための熱処理温度が４５０℃未満では、微細
なα相の析出が不十分であり、６００℃を超えると、析
出したα相が粗大化して、６〜８kHz の周波数帯域にお
ける打球音残響性を高めることができない。従って、熱
処理温度は４５０℃以上６００℃未満とするべきであ
る。この場合、熱処理時間が３０分未満では、上述した
効果が期待できず、また６時間を超えると、析出したα
相が粗大化して、６〜８kHz の周波数帯域における打球
音残響性を高めることができない。よって、熱処理時間
は３０分以上６時間以下が好ましい。

【００２２】次に、少なくともフェース部がβ型チタン
合金からなる場合について説明する。β型チタン合金
は、冷間加工性に優れている。その理由は、この発明に
おけるチタン合金が加工性に優れているｂｃｃ構造から
なるβ相のみによって構成されているからである。ま
た、板や棒などの通常市販されている素材は、塑性加工
が容易なように溶体化処理が施され、β単相となってい
る。よって、β型チタン合金素材をフェース部の形状に
成形するときには、加工は冷間でもよく、大きな塑性変
形を伴う場合は、熱間も好ましい。

【００２３】このようにして得られたβ型チタン合金か
らなるフェース部には、８〜１０kHz の周波数帯域にお
ける打球音残響性を高める働きをする、板厚と垂直方向
に伸長した２相混合組織、および、４〜６kHz の周波数
帯域における打球音残響性を高める、歪みが蓄積された
α相の何れも存在しない。このような部材に微細なα相
を析出させるための熱処理を施すと、６〜８kHz の周波
数帯域における打球音残響性を高めることができる。こ
のための熱処理温度が４５０℃未満では、微細なα相の
析出が不十分であり、６００℃を超えると、析出したα
相が粗大化して、６〜８kHz の周波数帯域における打球
音残響性を高めることができない。従って、熱処理温度
は４５０℃以上６００℃未満とするべきである。この場
合、熱処理時間が３時間未満では、上述した効果が期待
できず、また２４時間を超えると、析出したα相が粗大
化して、６〜８kHz の周波数帯域における打球音残響性
を高めることができない。よって、熱処理時間は３時間
以上２４時間以下が好ましい。このとき、加工されたフ
ェース部材にβ変態温度直上での熱処理を施し、加工組
織を等軸化させた後に、４５０℃以上６００℃未満の温
度で熱処理を施しても、上述したと同様の効果が得られ
る。

【００２４】この発明の方法によって製造したチタン製
ゴルフクラブヘッドは、強度、耐久性等の機械的特性に
優れているのみならず、ゴルフボールを打った際に、６
〜８kHz の周波数帯域における打球音残響性が高く、高
音に偏りすぎず、軽やかな金属的打球音をも具備してい
る。

【００２５】

【実施例】次に、本発明のチタン製ゴルフクラブヘッド
の製造方法を実施例によって説明する。

【００２６】表１に示すＡ〜Ｅの成分組成を有するチタ
ン合金Ａ〜Ｅを用いて、チタン合金の丸棒、板材を調製
した。合金ＡおよびＢはα型チタン合金、合金Ｃおよび
Ｄはα＋β型チタン合金、合金Ｅはβ型チタン合金であ
る。次いで、上記チタン合金の丸棒から、表２および表
３に示す温度で、熱間加工によって、２．５〜３．０ｍ
ｍの板厚を有するフェース＋フォーゼル部を調製し、そ
して、上記チタン合金の板材から、熱間加工によって、
１．０〜１．５ｍｍの板厚を有するクラウン部および
１．５〜２．０ｍｍの板厚を有するソール部を調製し
た。

【００２７】これらの各パーツは熱間加工後直ちに室温
まで空冷された。加工終了直後の温度から３００℃の温
度までの平均冷却速度は、板厚に応じて３〜１０℃／ｓ
であった。表２および表３にフェース＋フォーゼル部の
加工条件および成形結果を示す。

【００２８】

【表１】

【００２９】

【表２】

【００３０】

【表３】

【００３１】表２および表３から明らかなように、フェ
ース＋フォーゼル部として、それぞれ、合金Ａを用いた
供試体Ｎｏ．Ｂ１、合金Ｅを用いた供試体Ｎｏ．Ｂ３、
ならびに、フェース＋フォーゼル部として、合金Ｃまた
はＤを用いて、（β変態温度−１００℃）以上の温度で
加工を施した供試体Ｎｏ．Ａ１〜Ａ１２、Ａ１３、Ａ１
４、Ｂ６およびＢ７は、割れを生じることなく成形が可
能であった。これに対して、フェース＋フォーゼル部と
して、合金Ｂを用いた供試体Ｎｏ．Ｂ２、ならびに、フ
ェース＋フォーゼル部として、合金ＣまたはＤを用い
て、（β変態温度−１００℃）未満の温度で加工を施し
た供試体Ｎｏ．Ｂ４およびＢ５においては、成形時に割
れを生じた。

【００３２】次いで、上述したように、フェース＋フォ
ーゼル部に割れを生じることなく成形が可能であった供
試体に対して、表２および表３に示すように、各素材か
らなる各部材を成形した後、３つの部材をＴＩＧ溶接に
よって、突き合わせ溶接して、ゴルフクラブヘッドを組
み立てた。この時、ゴルフクラブヘッドの容積は２８０
ｃｃであった。次いで、このように組み立てたゴルフク
ラブヘッドに対して、表４に示す熱処理を施した後シャ
フトを取付けて供試体を調製した。このように調製した
供試体に対して、耐久試験を行った。耐久試験は、ヘッ
ドスピード５０ｍ／ｓでゴルフボールを５０００回試打
して、ヘッド部に曲がりや割れが生じたか否かを調べ、
ヘッド部に曲がりや割れが生じなかったものを合格、ヘ
ッド部に曲がりや割れが生じたものを不合格とした。な
お、供試体Ｎｏ．Ａ１−１〜Ａ１−１６、Ａ７−１〜Ａ
７−６は、それぞれ、供試体Ｎｏ．Ａ１およびＡ７と同
一材料を用いて組み立てたクラブヘッドに対して、表４
に示す熱処理を施したものである。更に、供試体Ｎｏ．
Ｂ３−１、Ｂ３−２および供試体Ｎｏ．Ｂ７−２、Ｂ７
−３は、それぞれ、供試体Ｎｏ．Ｂ３および供試体Ｎ
ｏ．Ｂ７と同一材料を用いて組み立てたクラブヘッドに
対して、表４に示す熱処理を施したものである。表４に
耐久試験の結果を合わせて示す。

【００３３】

【表４】

【００３４】表４から明らかなように、供試体Ｎｏ．Ｂ
３は変形または割れを生じて不合格であった。その他の
供試体は十分な耐久性を示して合格であった。次いで、
上述した耐久試験に合格したゴルフクラブの供試体に対
して、下記試験方法によって、音響試験を行った。即
ち、先ず、ゴルフボールをヘッドスピード４５ｍ／ｓで
試打して、打球音をデータレコーダに記録した。次にこ
れを再生し、ＦＦＴアナライザを用いて周波数分析を行
った。その際、周波数帯域を４〜６kHz 、６〜８kHz 、
８〜１０kHz の３つに区分し、各帯域での音圧が６０ｄ
Ｂに減衰するまでの時間を測定して、それを残響時間と
した。表５にその結果を示す。表５において、残響時間
が３０ｍｓ以上を○印、３５ｍｓ以上を◎印でそれぞれ
示し、それ未満を×印で示した。

【００３５】更に、音響試験終了後に、フェース断面の
ミクロ組織観察および硬さ試験を行った。表５にその結
果を合わせて示す。表５において、アスペクト比はフェ
ースの展伸方向ほ平均結晶粒径を板厚方向の平均結晶粒
径で除したものを示す。硬さ（ビッカース硬さ：ＨＶ、
単位は10kgf ）は、組織観察面板厚中心部における５点
における測定値の平均で示す。

【００３６】

【表５】

【００３７】表５から明らかなように、本発明供試体Ｎ
ｏ．Ａ１−１からＡ１−９、Ａ３からＡ６、Ａ７−１か
らＡ７−６、Ａ１−１２、Ｂ３−１、Ｂ３−２およびＢ
７−２、Ｂ７−３においては、４〜６kHz および８〜１
０kHz の周波数帯域において、打球音残響性が低く、そ
して、６〜８kHz の周波数帯域のみにおいて、打球音残
響性が高かった。これに対して、比較用供試体Ｎｏ．Ａ
１、Ａ８からＡ１２においては、４〜６kHz の周波数帯
域および８〜１０kHz の周波数帯域における打球音残響
性が高かった。一方、比較用供試体Ｎｏ．Ａ１−１０、
Ａ１−１１は４〜６kHz の周波数帯域における打球音残
響性が低かったが、８〜１０kHz の周波数帯域における
打球音残響性が高かった。更に、Ａ１−１３からＡ１−
１６、Ｂ３、Ｂ６、Ｂ７においては、４〜６、６〜８お
よび８〜１０kHz のすべての周波数帯域における打球音
残響性が低かった。

【００３８】

【発明の効果】本発明の方法によると、強度、耐久性等
の機械的特性に優れているのみならず、ゴルフボールを
打った際に、６〜８kHz の周波数帯域における打球音残
響性が高く、高音に偏りすぎず、軽やかな金属的打球音
をも具備するチタン製ゴルフクラブヘッドの製造方法を
提供することができ、工業上有用な効果がもたらされ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、この発明の方法の１つによって製造さ
れるチタン製ゴルフクラブヘッドを示す概略説明図であ
る。

【符号の説明】

1. フェース＋フォーゼル部 2. ソール部 3. クラウン部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８４ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８４Ｃ ６９１ ６９１Ｂ ６９３ ６９３Ａ ６９４ ６９４Ｂ

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】チタン製ゴルフクラブヘッドの製造におい
   て、α＋β型チタン合金に（β変態温度−１００℃）以
   上１１００℃未満の範囲内の温度で加工を施し、次い
   で、（β変態温度−１００℃）以上１１００℃未満の範
   囲内の温度で熱処理を施し、次いで、４５０℃以上６０
   ０℃未満の範囲内の温度で熱処理を施したものを少なく
   ともフェース部に用いることにより、６〜８kHz の周波
   数帯域において打球音残響性を高めることを特徴とす
   る、チタン製ゴルフクラブヘッドの製造方法。
2. 【請求項２】チタン製ゴルフクラブヘッドの製造におい
   て、α＋β型チタン合金に（β変態温度−１００℃）以
   上１１００℃未満の範囲内の温度で加工を施し、次い
   で、（β変態温度−１００℃）以上１１００℃未満の範
   囲内の温度で熱処理を施した後１℃／ｓ以上の冷却速度
   で冷却し、次いで、４５０℃以上６００℃未満の範囲内
   の温度で熱処理を施したものを少なくともフェース部に
   用いることにより、６〜８kHz の周波数帯域において打
   球音残響性を高めることを特徴とする、チタン製ゴルフ
   クラブヘッドの製造方法。
3. 【請求項３】チタン製ゴルフクラブヘッドの製造におい
   て、α＋β型チタン合金にβ変態温度以上１１００℃未
   満の範囲内の温度で加工を施し、次いで、４５０℃以上
   ６００℃未満の範囲内の温度で熱処理を施したものを少
   なくともフェース部に用いることにより、６〜８kHz の
   周波数帯域において打球音残響性を高めることを特徴と
   する、チタン製ゴルフクラブヘッドの製造方法。
4. 【請求項４】チタン製ゴルフクラブヘッドの製造におい
   て、α＋β型チタン合金にβ変態温度以上１１００℃未
   満の範囲内の温度で加工を施し、次いで、（β変態温度
   −１００℃）以上１１００℃未満の範囲内の温度で熱処
   理を施し、次いで、４５０℃以上６００℃未満の範囲内
   の温度で熱処理を施したものを少なくともフェース部に
   用いることにより、６〜８kHz の周波数帯域において打
   球音残響性を高めることを特徴とする、チタン製ゴルフ
   クラブヘッドの製造方法。
5. 【請求項５】チタン製ゴルフクラブヘッドの製造におい
   て、α＋β型チタン合金にβ変態温度以上１１００℃未
   満の範囲内の温度で加工を施し、次いで、（β変態温度
   −１００℃）以上１１００℃未満の範囲内の温度で熱処
   理を施した後１℃／ｓ以上の冷却速度で冷却し、次い
   で、４５０℃以上６００℃未満の範囲内の温度で熱処理
   を施したものを少なくともフェース部に用いることによ
   り、６〜８kHz の周波数帯域において打球音残響性を高
   めることを特徴とする、チタン製ゴルフクラブヘッドの
   製造方法。
6. 【請求項６】チタン製ゴルフクラブヘッドの製造におい
   て、β型チタン合金にβ変態温度以上β変態温度＋１０
   ０℃未満の範囲内の温度で熱処理を施し、次いで、４５
   ０℃以上６００℃未満の範囲内の温度で熱処理を施した
   ものを少なくともフェース部に用いることにより、６〜
   ８kHz の周波数帯域において打球音残響性を高めること
   を特徴とする、チタン製ゴルフクラブヘッドの製造方
   法。