JPH10178699A - リボン型スピーカ - Google Patents
リボン型スピーカInfo
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- JPH10178699A JPH10178699A JP35368296A JP35368296A JPH10178699A JP H10178699 A JPH10178699 A JP H10178699A JP 35368296 A JP35368296 A JP 35368296A JP 35368296 A JP35368296 A JP 35368296A JP H10178699 A JPH10178699 A JP H10178699A
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- Japan
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- diaphragm
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- magnetic
- magnetic gap
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 周波数特性および音圧特性の良好なリボン型
スピーカを提供する。 【解決手段】 リボン型スピーカにおいて、磁気ギャッ
プ１７中における磁束密度の分布が振動板２１の固有振
動モードの変位分布に比例するように、磁気ギャップ１
７の幅を所定の分布で変化させる。磁気ギャップ１７中
における磁束密度の分布が振動板２１の固有振動モード
の変位分布に比例させることにより、振動板２１への駆
動力の分布がこの振動板２１の固有振動モードの変位分
布に比例させる。
スピーカを提供する。 【解決手段】 リボン型スピーカにおいて、磁気ギャッ
プ１７中における磁束密度の分布が振動板２１の固有振
動モードの変位分布に比例するように、磁気ギャップ１
７の幅を所定の分布で変化させる。磁気ギャップ１７中
における磁束密度の分布が振動板２１の固有振動モード
の変位分布に比例させることにより、振動板２１への駆
動力の分布がこの振動板２１の固有振動モードの変位分
布に比例させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、周波数特性を改
善したリボン型スピーカに関する。
善したリボン型スピーカに関する。
【０００２】
【従来の技術】スピーカとしてリボン型スピーカがある
が、これは、基本的には図４に示すような構成とされて
いる。すなわち、２つの永久磁石１１、１２の一方の磁
極の間に磁気ヨーク１３が設けられ、他方の磁極に１対
のポールピース１４、１５が設けられて磁気回路１６が
構成されている。
が、これは、基本的には図４に示すような構成とされて
いる。すなわち、２つの永久磁石１１、１２の一方の磁
極の間に磁気ヨーク１３が設けられ、他方の磁極に１対
のポールピース１４、１５が設けられて磁気回路１６が
構成されている。
【０００３】この場合、ポールピース１４とポールピー
ス１５とは対向して配置され、これらポールピース１
４、１５間に磁気ギャップ１７が構成されるとともに、
この磁気ギャップ１７の幅は、その長さ方向のどの位置
においても等しくされ、この結果、図５に示すように
（ｘ方向およびｙ方向は、磁気ギャップ１７の長さ方向
および幅方向を示す）、磁気ギャップ１７における磁束
密度は均一とされている。
ス１５とは対向して配置され、これらポールピース１
４、１５間に磁気ギャップ１７が構成されるとともに、
この磁気ギャップ１７の幅は、その長さ方向のどの位置
においても等しくされ、この結果、図５に示すように
（ｘ方向およびｙ方向は、磁気ギャップ１７の長さ方向
および幅方向を示す）、磁気ギャップ１７における磁束
密度は均一とされている。
【０００４】さらに、その磁気ギャップ１７の磁界の中
に、リボン振動板２１が設けられている。この振動板２
１は導電性を有する薄板あるいは箔体などにより全体が
帯状あるいはリボン状に形成され、その幅方向が磁気ギ
ャップ１７の幅方向（ｙ方向）となるように、磁界中に
設けられるとともに、その長さ方向の両端が固定用電極
２２、２３に固定されている。そして、アンプなどの信
号源２４が電極２２、２３に接続される。
に、リボン振動板２１が設けられている。この振動板２
１は導電性を有する薄板あるいは箔体などにより全体が
帯状あるいはリボン状に形成され、その幅方向が磁気ギ
ャップ１７の幅方向（ｙ方向）となるように、磁界中に
設けられるとともに、その長さ方向の両端が固定用電極
２２、２３に固定されている。そして、アンプなどの信
号源２４が電極２２、２３に接続される。
【０００５】このような構成によれば、信号源２４から
のオーディオ信号により振動板２１には、その長さ方向
に信号電流Ｉが流れる。そして、このとき、振動板２１
には、その幅方向に磁気回路１６により磁界が与えられ
ている。したがって、振動板２１は、信号源２４からの
オーディオ信号にしたがって、その厚さ方向（磁気ギャ
ップ１７の深さ方向）に振動することになり、この結
果、そのオーディオ信号が音響に変換され、出力音が得
られることになる。
のオーディオ信号により振動板２１には、その長さ方向
に信号電流Ｉが流れる。そして、このとき、振動板２１
には、その幅方向に磁気回路１６により磁界が与えられ
ている。したがって、振動板２１は、信号源２４からの
オーディオ信号にしたがって、その厚さ方向（磁気ギャ
ップ１７の深さ方向）に振動することになり、この結
果、そのオーディオ信号が音響に変換され、出力音が得
られることになる。
【０００６】そして、この場合、振動板２１には、その
全面に一様な磁界が与えられるとともに、全体に信号電
流Ｉが一様に流れるので、振動板２１の全面に駆動力を
生じることになる。また、一般のコーン型スピーカやド
ーム型スピーカなどに比べ、振動板２１の重量を小さく
できる。したがって、このリボン型スピーカによれば、
非常に高い周波数まで再生ができる。
全面に一様な磁界が与えられるとともに、全体に信号電
流Ｉが一様に流れるので、振動板２１の全面に駆動力を
生じることになる。また、一般のコーン型スピーカやド
ーム型スピーカなどに比べ、振動板２１の重量を小さく
できる。したがって、このリボン型スピーカによれば、
非常に高い周波数まで再生ができる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ここで、リボン型スピ
ーカの動作を解析すると、以下のとおりである。すなわ
ち、 Ｆ：振動板２１の全体に生じる駆動力 Ｂ：磁気ギャップ１７における磁束密度 Ｌ：振動板２１の長さ Ｉ：信号電流の大きさ とすると、 Ｆ＝ＢＬＩ ・・・ (1) である。
ーカの動作を解析すると、以下のとおりである。すなわ
ち、 Ｆ：振動板２１の全体に生じる駆動力 Ｂ：磁気ギャップ１７における磁束密度 Ｌ：振動板２１の長さ Ｉ：信号電流の大きさ とすると、 Ｆ＝ＢＬＩ ・・・ (1) である。
【０００８】したがって、 ω ：信号電流の角周波数 Ｆo：定数 とすれば、(1)式から Ｆ＝Ｆo・sinωｔ ・・・ (2) となる。
【０００９】そして、上記のように、駆動力Ｆは振動板
２１の全面に一様に生じるとともに、振動板２１の両端
は電極２２、２３に固定されているので、振動板２１の
固有振動数および振動モードは、両端を固定した梁の曲
げ振動を解析することにより得ることができる。そし
て、この解析によると、振動板２１の変位分布ｚの周波
数特性は(3)式で示される。
２１の全面に一様に生じるとともに、振動板２１の両端
は電極２２、２３に固定されているので、振動板２１の
固有振動数および振動モードは、両端を固定した梁の曲
げ振動を解析することにより得ることができる。そし
て、この解析によると、振動板２１の変位分布ｚの周波
数特性は(3)式で示される。
【００１０】
【数１】 ただし、(3)式において、 ｍ ：振動板２１の固有振動モードの次数 Ξm：規準関数であり、ｍ次の固有振動モードの変位分
布を表す。 Ｖ ：振動板２１の体積 Ｍ ：振動板２１の質量 ωm：ｍ次の固有角周波数 である。また、振動板２１の幅方向（ｙ方向）は均一な
振動変位となるので、解析は１次元の考えで十分であ
る。
布を表す。 Ｖ ：振動板２１の体積 Ｍ ：振動板２１の質量 ωm：ｍ次の固有角周波数 である。また、振動板２１の幅方向（ｙ方向）は均一な
振動変位となるので、解析は１次元の考えで十分であ
る。
【００１１】そして、(3)式は、強制振動の変位分布が
無数の固有振動の変位分布の線形和であることを示し、
角周波数ωが固有角周波数に近いほど、その変位分布が
大きくなることを示している。
無数の固有振動の変位分布の線形和であることを示し、
角周波数ωが固有角周波数に近いほど、その変位分布が
大きくなることを示している。
【００１２】一例として、振動板２１の長さ方向（ｘ方
向）だけの１次元で考えれば、固有振動モードの変位分
布、すなわち、規準関数Ξmは、 Ξm＝Ｃ｛（−sin(λmＬ)＋sinh(λmＬ)）（cos(λmｘ)−cosh(λmｘ)） −（cos(λmＬ)−cosh(λmＬ)）（−sin(λmｘ)＋sinh(λmｘ)）｝ ・・・ (4) ただし、λ1Ｌ＝4.73、λ2Ｌ＝7.853、…… となる。
向）だけの１次元で考えれば、固有振動モードの変位分
布、すなわち、規準関数Ξmは、 Ξm＝Ｃ｛（−sin(λmＬ)＋sinh(λmＬ)）（cos(λmｘ)−cosh(λmｘ)） −（cos(λmＬ)−cosh(λmＬ)）（−sin(λmｘ)＋sinh(λmｘ)）｝ ・・・ (4) ただし、λ1Ｌ＝4.73、λ2Ｌ＝7.853、…… となる。
【００１３】そして、駆動力Ｆは、上記のように振動板
２１の全面に均一に生じるので、実際に駆動力Ｆが働い
た場合に振動板２１に現れる振動モードは、図６に示す
ようになり、すなわち、奇数次（ｍが奇数）の振動モー
ドだけが現れる。
２１の全面に均一に生じるので、実際に駆動力Ｆが働い
た場合に振動板２１に現れる振動モードは、図６に示す
ようになり、すなわち、奇数次（ｍが奇数）の振動モー
ドだけが現れる。
【００１４】このようにリボン型スピーカにおいては、
振動板２１に多数の共振モードを生じている。この結
果、 (A) 振動板２１の中心部分の振動により得られる振幅の
周波数特性に、ピークおよびディップを生じてしまう。 (B) 使用する周波数帯域内に多くの共振を生じるので、
音圧の周波数特性に、ピークおよびディップを生じてし
まう。 (C) 振動板２１に逆位相で振動している部分があるの
で、音圧が低くなってしまう。 などの問題を生じてしまう。
振動板２１に多数の共振モードを生じている。この結
果、 (A) 振動板２１の中心部分の振動により得られる振幅の
周波数特性に、ピークおよびディップを生じてしまう。 (B) 使用する周波数帯域内に多くの共振を生じるので、
音圧の周波数特性に、ピークおよびディップを生じてし
まう。 (C) 振動板２１に逆位相で振動している部分があるの
で、音圧が低くなってしまう。 などの問題を生じてしまう。
【００１５】この発明は、これらの問題点を解決しよう
とするものである。
とするものである。
【００１６】
【課題を解決するための手段】このため、この発明にお
いては、磁気回路中に設けられた１対のポールピースの
間に磁気ギャップが形成され、この磁気ギャップにおけ
る磁界中に、リボン状の振動板が配置され、この振動板
の長さ方向に信号電流が供給されることにより、上記振
動板が上記磁気ギャップの深さ方向に変位して上記信号
電流に対応した音圧が得られるようにしたリボン型スピ
ーカにおいて、上記磁気ギャップ中における磁束密度の
分布が上記振動板の固有振動モードの変位分布に比例す
るように、上記磁気ギャップの幅を所定の分布で変化さ
せ、上記磁気ギャップ中における磁束密度の分布が上記
振動板の固有振動モードの変位分布に比例することによ
り、上記振動板への駆動力の分布がこの振動板の固有振
動モードの変位分布に比例するようにしたリボン型スピ
ーカとするものである。したがって、振動板の共振は１
次モードだけとなる。
いては、磁気回路中に設けられた１対のポールピースの
間に磁気ギャップが形成され、この磁気ギャップにおけ
る磁界中に、リボン状の振動板が配置され、この振動板
の長さ方向に信号電流が供給されることにより、上記振
動板が上記磁気ギャップの深さ方向に変位して上記信号
電流に対応した音圧が得られるようにしたリボン型スピ
ーカにおいて、上記磁気ギャップ中における磁束密度の
分布が上記振動板の固有振動モードの変位分布に比例す
るように、上記磁気ギャップの幅を所定の分布で変化さ
せ、上記磁気ギャップ中における磁束密度の分布が上記
振動板の固有振動モードの変位分布に比例することによ
り、上記振動板への駆動力の分布がこの振動板の固有振
動モードの変位分布に比例するようにしたリボン型スピ
ーカとするものである。したがって、振動板の共振は１
次モードだけとなる。
【００１７】
【発明の実施の形態】図１に示す例においては、２つの
永久磁石１１、１２の一方の磁極の間に磁気ヨーク１３
が設けられ、他方の磁極に１対のポールピース１４、１
５が設けられて磁気回路１６が構成されるとともに、ポ
ールピース１４とポールピース１５とは対向して配置さ
れ、これらポールピース１４、１５間に磁気ギャップ１
７が構成される。
永久磁石１１、１２の一方の磁極の間に磁気ヨーク１３
が設けられ、他方の磁極に１対のポールピース１４、１
５が設けられて磁気回路１６が構成されるとともに、ポ
ールピース１４とポールピース１５とは対向して配置さ
れ、これらポールピース１４、１５間に磁気ギャップ１
７が構成される。
【００１８】そして、この場合、磁気ギャップ１７の幅
は、例えば図２に示すように、その長さ方向（ｘ方向）
における位置にしたがって所定の割り合いで変更され、
中央において最小とされるとともに、両端において最大
とされ、この結果、磁気ギャップ１７における磁束密度
は、図３に示すような所定の分布とされる（ｙ方向は磁
気ギャップ１７の幅方向を示す）。すなわち、詳細は後
述するが、磁気ギャップ１７における長さ方向の位置が
一定のとき、幅方向における磁束密度は一定であるが、
長さ方向の磁束密度は、中央において最大で、両端に向
かって所定の割り合いで小さくなっていくようにされ
る。
は、例えば図２に示すように、その長さ方向（ｘ方向）
における位置にしたがって所定の割り合いで変更され、
中央において最小とされるとともに、両端において最大
とされ、この結果、磁気ギャップ１７における磁束密度
は、図３に示すような所定の分布とされる（ｙ方向は磁
気ギャップ１７の幅方向を示す）。すなわち、詳細は後
述するが、磁気ギャップ１７における長さ方向の位置が
一定のとき、幅方向における磁束密度は一定であるが、
長さ方向の磁束密度は、中央において最大で、両端に向
かって所定の割り合いで小さくなっていくようにされ
る。
【００１９】さらに、その磁気ギャップ１７の磁界の中
に、リボン振動板２１が設けられている。この振動板２
１は、アルミニウムやベリリウムのような導電性を有す
る薄板あるいは箔体などにより全体が帯状あるいはリボ
ン状に形成され、その幅方向が磁気ギャップ１７の幅方
向（ｙ方向）となるように、磁界中に設けられるととも
に、その長さ方向の両端が固定用電極２２、２３に固定
されている。そして、アンプなどの信号源２４が電極２
２、２３に接続される。
に、リボン振動板２１が設けられている。この振動板２
１は、アルミニウムやベリリウムのような導電性を有す
る薄板あるいは箔体などにより全体が帯状あるいはリボ
ン状に形成され、その幅方向が磁気ギャップ１７の幅方
向（ｙ方向）となるように、磁界中に設けられるととも
に、その長さ方向の両端が固定用電極２２、２３に固定
されている。そして、アンプなどの信号源２４が電極２
２、２３に接続される。
【００２０】このような構成によれば、信号源２４から
のオーディオ信号により振動板２１には、その長さ方向
に信号電流Ｉが流れる。そして、このとき、振動板２１
には、その幅方向に磁気回路１６により磁界が与えられ
ている。したがって、振動板２１は、信号源２４からの
オーディオ信号にしたがって、その厚さ方向（磁気ギャ
ップ１７の深さ方向）に振動することになり、この結
果、そのオーディオ信号が音響に変換され、出力音が得
られることになる。
のオーディオ信号により振動板２１には、その長さ方向
に信号電流Ｉが流れる。そして、このとき、振動板２１
には、その幅方向に磁気回路１６により磁界が与えられ
ている。したがって、振動板２１は、信号源２４からの
オーディオ信号にしたがって、その厚さ方向（磁気ギャ
ップ１７の深さ方向）に振動することになり、この結
果、そのオーディオ信号が音響に変換され、出力音が得
られることになる。
【００２１】そして、この場合、磁気ギャップ１７にお
ける長さ方向の磁束密度が図３に示すような分布とされ
ているので、振動板２１への駆動力Ｆは、１次のモード
（ｍ＝１）に比例させることができ、 Ｆ＝αΞ1 ・・・ (5) α：定数 で示される。
ける長さ方向の磁束密度が図３に示すような分布とされ
ているので、振動板２１への駆動力Ｆは、１次のモード
（ｍ＝１）に比例させることができ、 Ｆ＝αΞ1 ・・・ (5) α：定数 で示される。
【００２２】そこで、この(5)式を(3)式に代入すると、
規準関数の直交性により、ｍ＝１以外に対しては、次の
(6)式で示される。 ∫（ＦΞ1）ｄＶ＝α∫（Ξ1Ξm）ｄＶ ｍ≠１ ＝０ ・・・ (6) この(6)式を用いると、(3)式はｍ＝１の項だけで表さ
れ、
規準関数の直交性により、ｍ＝１以外に対しては、次の
(6)式で示される。 ∫（ＦΞ1）ｄＶ＝α∫（Ξ1Ξm）ｄＶ ｍ≠１ ＝０ ・・・ (6) この(6)式を用いると、(3)式はｍ＝１の項だけで表さ
れ、
【００２３】
【数２】 となる。そして、この(7)式によれば、ｍ＝１のモード
の共振しか現れないことが分かる。つまり、図３に示す
ような磁束密度の場合、振動板２１は、図６Ａに示すよ
うな１次モードで共振し、他の次数の共振モードは生じ
ないことになる。
の共振しか現れないことが分かる。つまり、図３に示す
ような磁束密度の場合、振動板２１は、図６Ａに示すよ
うな１次モードで共振し、他の次数の共振モードは生じ
ないことになる。
【００２４】次に、この１次モードの共振だけとなる方
法について説明する。今、磁気ギャップ１７の長さ方向
における磁束密度の分布Ｂ1を、振動板２１の１次（ｍ
＝１）の固有振動モードの変位分布Ξ1に比例させる
と、その磁束密度の分布Ｂ1は、 Ｂ1(ｘ)＝βΞ1 ＝β｛（−sin(λ1Ｌ)＋sinh(λ1Ｌ)） ×（cos(λ1ｘ)−cosh(λ1ｘ)） −（cos(λ1Ｌ)−cosh(λ1Ｌ)） ×（−sin(λ1ｘ)＋sinh(λ1ｘ)）｝ ・・・ (8) β：定数 となる。なお、磁気ギャップ１７の幅方向の磁束密度の
分布は一定であるから、このことおよび(8)式から、磁
気ギャップ１７における磁束密度の分布は図３に示すよ
うになる。
法について説明する。今、磁気ギャップ１７の長さ方向
における磁束密度の分布Ｂ1を、振動板２１の１次（ｍ
＝１）の固有振動モードの変位分布Ξ1に比例させる
と、その磁束密度の分布Ｂ1は、 Ｂ1(ｘ)＝βΞ1 ＝β｛（−sin(λ1Ｌ)＋sinh(λ1Ｌ)） ×（cos(λ1ｘ)−cosh(λ1ｘ)） −（cos(λ1Ｌ)−cosh(λ1Ｌ)） ×（−sin(λ1ｘ)＋sinh(λ1ｘ)）｝ ・・・ (8) β：定数 となる。なお、磁気ギャップ１７の幅方向の磁束密度の
分布は一定であるから、このことおよび(8)式から、磁
気ギャップ１７における磁束密度の分布は図３に示すよ
うになる。
【００２５】そして、(8)式で表される磁束密度の磁界
中に配置された振動板２１に信号電流Ｉを流すと、その
振動板２１には、(1)式から、 Ｆ(ｘ)＝ＬＩβΞ1 ・・・ (9) で示される駆動力Ｆ(ｘ)が働く。この駆動力Ｆ(ｘ)は、
１次（ｍ＝１）の固有振動モードの変位分布Ξ1に比例
しているので、規準関数の直交性による(6)式から、図
１のスピーカは１次モードの共振だけの現れる単一共振
のスピーカとなる。
中に配置された振動板２１に信号電流Ｉを流すと、その
振動板２１には、(1)式から、 Ｆ(ｘ)＝ＬＩβΞ1 ・・・ (9) で示される駆動力Ｆ(ｘ)が働く。この駆動力Ｆ(ｘ)は、
１次（ｍ＝１）の固有振動モードの変位分布Ξ1に比例
しているので、規準関数の直交性による(6)式から、図
１のスピーカは１次モードの共振だけの現れる単一共振
のスピーカとなる。
【００２６】なお、図３あるいは(8)式に示すような磁
束密度の分布を得るには、上述のように磁気ギャップ１
７の幅を例えば図２に示すように変化させればよい。
束密度の分布を得るには、上述のように磁気ギャップ１
７の幅を例えば図２に示すように変化させればよい。
【００２７】こうして、上述のリボン型スピーカによれ
ば、振動板２１に働く駆動力の分布をモードの変位分布
に比例させているので、単一共振のリボン型スピーカを
実現することができ、音圧および振動振幅の周波数特性
をピークやディップのない良好な特性にすることができ
る。しかも、磁気ギャップ１７の幅に分布を持たせて磁
気ギャップ１７の磁束密度の分布を固有振動モードの変
位分布に比例させることにより、振動板２１に働く駆動
力の分布をモードの変位分布に比例させるようにしてい
るので、その構成が簡単である。
ば、振動板２１に働く駆動力の分布をモードの変位分布
に比例させているので、単一共振のリボン型スピーカを
実現することができ、音圧および振動振幅の周波数特性
をピークやディップのない良好な特性にすることができ
る。しかも、磁気ギャップ１７の幅に分布を持たせて磁
気ギャップ１７の磁束密度の分布を固有振動モードの変
位分布に比例させることにより、振動板２１に働く駆動
力の分布をモードの変位分布に比例させるようにしてい
るので、その構成が簡単である。
【００２８】なお、振動板２１の両端が電極２２、２３
により単純に支持されている場合には、すなわち、支持
端における変位および曲げモーメントが０の場合には、
ｍ次の規準関数Ξmは、
により単純に支持されている場合には、すなわち、支持
端における変位および曲げモーメントが０の場合には、
ｍ次の規準関数Ξmは、
【００２９】
【数３】 で表されるので、磁気ギャップ１７における磁束密度の
分布を、(10)式に比例させれば、振動板２１に働く駆動
力の分布を固有振動モードの変位分布に比例させること
ができ、したがって、図１〜図３のスピーカの場合と同
様の効果を得ることができる。
分布を、(10)式に比例させれば、振動板２１に働く駆動
力の分布を固有振動モードの変位分布に比例させること
ができ、したがって、図１〜図３のスピーカの場合と同
様の効果を得ることができる。
【００３０】
【発明の効果】この発明によれば、単一共振のリボン型
スピーカを実現でき、音圧および振動振幅の周波数特性
をピークやディップのない良好な特性にすることができ
る。しかも、そのための構成が簡単である。
スピーカを実現でき、音圧および振動振幅の周波数特性
をピークやディップのない良好な特性にすることができ
る。しかも、そのための構成が簡単である。
【図１】この発明の一形態を示す斜視図図である。
【図２】この発明の一形態の一部を示す正面図である。
【図３】この発明を説明するための図である。
【図４】この発明を説明するための図である。
【図５】この発明を説明するための図である。
【図６】この発明を説明するための図である。
【符号の説明】 １１＝永久磁石、１２＝永久磁石、１３＝磁気ヨーク、
１４＝ポールピース、１５＝ポールピース、１６＝磁気
回路、１７＝磁気ギャップ、２１＝振動板、２２＝電
極、２３＝電極、２４＝信号源
１４＝ポールピース、１５＝ポールピース、１６＝磁気
回路、１７＝磁気ギャップ、２１＝振動板、２２＝電
極、２３＝電極、２４＝信号源
Claims (1)
- 【請求項１】磁気回路中に設けられた１対のポールピー
スの間に磁気ギャップが形成され、 この磁気ギャップにおける磁界中に、リボン状の振動板
が配置され、 この振動板の長さ方向に信号電流が供給されることによ
り、上記振動板が上記磁気ギャップの深さ方向に変位し
て上記信号電流に対応した音圧が得られるようにしたリ
ボン型スピーカにおいて、 上記磁気ギャップ中における磁束密度の分布が上記振動
板の固有振動モードの変位分布に比例するように、上記
磁気ギャップの幅を所定の分布で変化させ、 上記磁気ギャップ中における磁束密度の分布が上記振動
板の固有振動モードの変位分布に比例することにより、
上記振動板への駆動力の分布がこの振動板の固有振動モ
ードの変位分布に比例するようにしたリボン型スピー
カ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35368296A JPH10178699A (ja) | 1996-12-17 | 1996-12-17 | リボン型スピーカ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35368296A JPH10178699A (ja) | 1996-12-17 | 1996-12-17 | リボン型スピーカ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10178699A true JPH10178699A (ja) | 1998-06-30 |
Family
ID=18432507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35368296A Pending JPH10178699A (ja) | 1996-12-17 | 1996-12-17 | リボン型スピーカ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10178699A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008136066A (ja) * | 2006-11-29 | 2008-06-12 | Pioneer Electronic Corp | スピーカ用磁気回路及びスピーカ |
| JP2008193300A (ja) * | 2007-02-02 | 2008-08-21 | Audio Technica Corp | リボンマイクロホンユニット、及びリボンマイクロホン |
| GB2471474A (en) * | 2009-06-30 | 2011-01-05 | New Transducers Ltd | Method of making an actuator |
| JP2021110854A (ja) * | 2020-01-11 | 2021-08-02 | 敬太 吉澤 | 電子楽器 |
-
1996
- 1996-12-17 JP JP35368296A patent/JPH10178699A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008136066A (ja) * | 2006-11-29 | 2008-06-12 | Pioneer Electronic Corp | スピーカ用磁気回路及びスピーカ |
| JP2008193300A (ja) * | 2007-02-02 | 2008-08-21 | Audio Technica Corp | リボンマイクロホンユニット、及びリボンマイクロホン |
| GB2471474A (en) * | 2009-06-30 | 2011-01-05 | New Transducers Ltd | Method of making an actuator |
| GB2471474B (en) * | 2009-06-30 | 2014-11-19 | New Transducers Ltd | Actuator |
| JP2021110854A (ja) * | 2020-01-11 | 2021-08-02 | 敬太 吉澤 | 電子楽器 |
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