JPH10158793A - 刃物用部材およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 耐摩耗性および耐食性に優れた緻密な酸化被
膜を有し、かつ母材硬さも十分に有り、さらに極めて良
好な熱間加工性ならびに冷間加工性を有する刃物用部材
およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 、重量比でＣ：０．０５％以下、Ｓｉ：
２％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｎｉ：２％以上１５％未
満、Ｃｒ：１０％以上２０％未満、Ａｌ：２％〜８％、
Ｚｒ：０．０５％〜１％を含有し、Ｔｉ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎ
ｂ，Ｙ，ＲＥＭのうち何れか１種以上：合計で０．４％
以下であり、さらに必要に応じてＷ，Ｍｏ，Ｃｏの１種
以上：合計で０．２〜２．０％であり、かつＮｉ，Ｃ
ｒ，Ａｌの重量比の間に、２９≦（Ｃｒ％＋７Ａｌ％）
≦６６，およびＮｉ％＜０．３６（Ｃｒ％＋７Ａｌ％）
−４．３２の関係が成り立ち、残部がＦｅ、部材表面に
アルミニウムの酸化物を主体とする被膜を有する刃物用
部材。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、電気カミソリ、バ
リカン、はさみ、各種カッター等に適用される刃物用部
材およびその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、金属製刃物の表面に、物理蒸
着法もしくは化学蒸着法によって、酸化物、窒化物、炭
化物、炭窒化物等をコーティングし、刃物の耐摩耗性、
耐食性を向上させる技術が知られている。更に近年で
は、成形した刃物自身に高温酸化処理を施すことによっ
て表面にアルミニウムの酸化物を主体とする硬質で緻密
な被膜を形成させ、刃物の耐摩耗性、耐食性を向上させ
る部材として、特開平３−１５３４５号および特開平３
−１５３４７号に代表される比較的低合金系、ならびに
特開平３−１５３８２５号、特開平４−３０８０３１号
および特開平５−２０９２１８号に代表される高合金系
のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ系フェライト合金の利用が提
案されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし、前述の物理蒸
着法および化学蒸着法を利用する技術では、硬質被膜の
厚みが十分にとれないこと、被膜と母材の密着製が弱い
ことや、被膜中に存在する欠陥から腐食が発生し内部に
進展するという欠点があった。さらに上記手法では、複
雑な形状の刃物に対して均一なコーティングを施すこと
が困難な問題があり、広く実用には至っていないのが現
状である。

【０００４】また、酸化処理によりアルミニウムの酸化
物を主体とする硬質で緻密な被膜を形成し、耐摩耗性、
耐食性を向上させるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ系フェライ
ト合金の利用については、硬質被膜の密着性、厚みの不
均一や欠陥の存在等による問題はないが、特開平３−１
５３４５号および特開平３−１５４７号に代表される比
較的低合金系の合金の場合は、フェライト合金自体の強
度が小さいという理由から、高硬度の母材を上記フェラ
イト合金で挟む複合構造にしたり、最表面に二硫化モリ
ブデン等の自己潤滑性被膜を被覆し摩擦応力を軽減する
等、複雑な工程を経て目的を達成することができるとい
うものである。また、特開平３−１５３８２５号、特開
平４−３０８０３１号および特開平５−２０９２１８号
に代表される高合金系のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ系フェ
ライト合金の場合、母材硬さについては非常に高硬度で
あるため問題は無いが、大型鋳塊で製造した際に、冷間
加工を施すことが不可能であるだけでなく、熱間加工性
が極めて低いという点から、量産性に適していないこと
が欠点であった。

【０００５】本発明の目的は、これら上記の問題を解消
するために、耐摩耗性および耐食性に優れた緻密な酸化
被膜を有し、かつ母材硬さも十分に有り、さらに極めて
良好な熱間加工性ならびに冷間加工性を有する刃物用部
材およびその製造方法を提供することである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】そこで発明者は、上記Ｆ
ｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ系フェライト合金の内部硬さ、酸
化被膜特性、塑性加工性に及ぼす各成分の影響について
詳細な検討を行った結果、耐摩耗性および耐食性に優れ
た緻密な酸化被膜を有し、かつ母材硬さも十分高く、さ
らに極めて良好な塑性加工性を有する適正な組成を見出
した。本発明の刃物用部材は、以下に示す化学組成から
なり、大型鋳塊においても優れた塑性加工性を有すると
共に、成形後の酸化処理により、少なくとも部材表面に
耐摩耗性および耐食性に優れた密着性の高いアルミニウ
ムの酸化物を主体とする被膜を形成し、かつ内部硬さが
非常に高硬度であることが大きな特徴である。

【０００７】すなわち本発明の第１発明は、重量比で
Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：２％以
下、Ｎｉ：２％以上１５％未満、Ｃｒ：１０％以上２０
％未満、Ａｌ：２％〜８％、Ｚｒ：０．０５％〜１％を
含有し、Ｔｉ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｙ，ＲＥＭのうち何れ
か１種または２種以上：合計で０．４％以下であり、か
つＮｉ，Ｃｒ，Ａｌの重量比の間に、２９≦（Ｃｒ％＋
７Ａｌ％）≦６６，およびＮｉ％＜０．３６（Ｃｒ％＋
７Ａｌ％）−４．３２の関係が成り立ち、残部が実質的
にＦｅならびに不可避的な不純物からなり、部材表面に
アルミニウムの酸化物を主体とする被膜を有することを
特徴とする刃物用部材である。

【０００８】また、第２発明は、重量比でＣ：０．０５
％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｎｉ：２％
以上１５％未満、Ｃｒ：１０％以上２０％未満、Ａｌ：
２％〜８％、Ｚｒ：０．０５％〜１％を含有し、Ｔｉ，
Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｙ，ＲＥＭのうち何れか１種または２
種以上：合計で０．４％以下、さらにＷ，Ｍｏ，Ｃｏの
１種または２種以上：合計で０．２〜２．０％であり、
かつＮｉ，Ｃｒ，Ａｌの重量比の間に、２９≦（Ｃｒ％
＋７Ａｌ％）≦６６，およびＮｉ％＜０．３６（Ｃｒ％
＋７Ａｌ％）−４．３２の関係が成り立ち、残部が実質
的にＦｅならびに不可避的な不純物からなり、部材表面
にアルミニウムの酸化物を主体とする被膜を有すること
を特徴とする刃物用部材である。

【０００９】さらに第３発明は、上記刃物用部材の酸化
被膜形成方法に関するもので、第１発明または第２発明
の組成からなる合金素材を、所定の形状に成形した後、
８００℃〜１３００℃の酸化雰囲気中で加熱保持し、刃
物表面にアルミニウムの酸化物を主体とする被膜を形成
させた後、空冷以上の速度で冷却することを特徴とする
刃物用部材の製造方法である。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下に本発明に係わる刃物用部材
の合金組成の限定理由と作用について述べる。

【００１１】Ｃは、本発明の合金に含有されるＣｒある
いは選択的に添加されるＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，
Ｗ，Ｍｏなどと結合して炭化物を形成して、これら元素
の添加効果を低下させるため低い方が望ましい。またＣ
の含有量が多くなると部材の酸化処理中に母材表層から
発生するＣＯ₂ガスによって、形成されたアルミニウム
の酸化物を主体とする被膜が破壊される原因にもなる。
しかし、Ｃは原料から混入し、脱炭精錬にも費用が嵩む
のでその上限を０．０５％とするが、望ましくは０．０
１％以下である。

【００１２】Ｓｉは、本発明の素材であるＦｅ−Ｎｉ−
Ｃｒ−Ａｌ系フェライト合金の製造における鋳造時に、
本合金の湯流れ性を向上させ、健全な鋳塊を製造するた
めに非常に効果的な元素である。また、本発明の刃物用
部材の表面に形成させるアルミニウムの酸化物を主体と
する被膜の緻密性を低下させ、高温酸化処理によって表
面に形成されるアルミニウムの酸化物を主体とする被膜
を適度にポーラス化するため、刃物の摩擦係数を低下さ
せ、刃物にかかる応力の低減に効果がある。しかしなが
ら２％を越えて含有すると、アルミニウムの酸化物を主
体とする被膜の緻密性が著しく低下し、刃物として使用
中にアルミニウムの酸化物を主体とする被膜の剥離が生
じるためＳｉの上限を２．０％とする。特に耐摩耗性を
重視して使用する場合は、アルミニウム酸化物を主体と
する被膜の緻密性の点から、むしろ０．５％以下の低い
方が望ましい。

【００１３】Ｍｎは、脱酸および脱硫剤として作用し、
素材合金の清浄度を高めるために添加する。しかしなが
ら、Ｍｎは２％を越えて添加すると、熱間加工性が低下
すると同時に、基地中にオーステナイト相が生成して、
母材強度が極端に低下することから、上限を２％とす
る。

【００１４】Ｎｉは、フェライト基地中に固溶して基地
の強化に寄与するとともに、一部はＡｌとの共存下でＮ
ｉＡｌの金属間化合物を析出して、母材の硬さを向上さ
せる。また、酸化処理によって形成される酸化被膜の密
着性を向上させるため、本発明にとって不可欠な元素で
ある。上記効果を得るためには最低２％のＮｉが必要で
あるが、逆にＮｉ量を１５％以上含有させると、基地中
にオーステナイト相が生成して、母材の強度が極端に低
下する。そのためＮｉの範囲を２％以上１５％未満とす
る。

【００１５】Ｃｒは、本発明の素材であるＦｅ−Ｎｉ−
Ｃｒ−Ａｌ系フェライト合金において、部材との密着力
が強く、かつ均一なアルミニウムの酸化物を主体とする
被膜を形成させるうえで重要な元素である。この効果を
得るには、Ｃｒは１０％以上が必要であるが、逆に２０
％以上含有すると、素材合金の鋳造性および塑性加工性
が著しく低下する。そのためＣｒの範囲は１０％以上２
０％未満である。

【００１６】Ａｌは、Ｎｉとの共存下で、フェライト基
地中にＮｉＡｌの金属間化合物を析出させ、母材の硬さ
を向上させるとともに、刃物成形後の酸化処理によって
部材表面に均一なアルミニウムの酸化物を主体とする被
膜を形成させ、耐摩耗性を向上するために不可欠な元素
であり、同時にフェライト相を安定させるために必要な
元素である。このような効果を得るためには、２％以上
のＡｌを添加することが必要であるが、８％を越えて含
有すると合金の靭性および塑性加工性が著しく低下する
ためＡｌの範囲を２〜８％とする。

【００１７】Ｚｒは部材成形後に実施される酸化処理に
よって、部材表面に形成されるアルミニウムの酸化物を
主体とする被膜直下のフェライト母材内部側に酸化物粒
子を形成し、アルミニウム酸化物を主体とする被膜の密
着性を著しく向上させる効果と同時に、基地中に少量固
溶し基地のフェライトの硬さを著しく向上させる効果を
有するため必須添加することが重要である。この効果を
得るためには、少なくとも０．０５％以上の添加が必要
であるが過度に添加すると、逆に酸化物粒子が粗大化し
被膜の密着性を低下させる。そのため、Ｚｒの添加量は
０．０５〜１．０％とする。

【００１８】Ｔｉ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｙ，ＲＥＭは、必
ずしも添加する必要はないが、部材成形後に実施される
酸化処理によって表面に形成されるアルミニウムの酸化
物を主体とする被膜直下のフェライト母材内部側に酸化
物粒子を形成し、アルミニウム酸化物を主体とする被膜
の密着性を著しく向上させる効果を示す。しかし、Ｚｒ
との共存下において０．４％を越えて添加すると、フェ
ライト基地へのＺｒの固溶を阻害し、極端に基地の硬さ
を低下させ、刃物として不適な硬さとなる。そのため、
必要に応じて添加するＴｉ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｙ，ＲＥ
Ｍの添加量は、１種または２種以上を合計で０．４％以
下とする。

【００１９】Ｗ，Ｍｏ，Ｃｏは、必ずしも添加する必要
はないが、刃物の素材であるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ系
フェライト合金の基地中に固溶して固溶強化することに
より強度を更に高めるため、必要に応じて添加される。
上記効果を得るためには、０．２％以上の添加が必要で
あるが、２％を越えると高温での変形抵抗が増大し、熱
間加工性が著しく悪化する。また、上記元素は高価であ
るため、コスト的にも不利となる。そのため、必要に応
じてＷ，Ｍｏ，Ｃｏのうち１種または２種以上を０．２
〜２．０％の範囲で添加できる。

【００２０】本発明の刃物用部材は、酸化処理後の母材
基地硬さを得るため、および大型鋳塊からの製造性、つ
まり素材合金の熱間加工性、冷間加工性をともに満足す
るためには、ＣｒおよびＡｌの添加量をそれぞれ上記添
加範囲に調整する以外に、重量比で２９＜（Ｃｒ％＋７
Ａｌ％）＜６６の関係式を満たす必要がある。Ｃｒ％＋
７Ａｌ％が２９以下になると、酸化処理後の素材基地硬
さが極端に低下し、刃物のとして適用できなくなり、逆
にＣｒ％＋７Ａｌ％が６６以上になると素材合金の熱間
加工ならびに冷間加工が不可能となる。

【００２１】さらに、酸化処理によって形成させるアル
ミニウムの酸化物を主体とする被膜の密着性、酸化処理
後の素材基地硬さが、刃物として満足するためには、Ｎ
ｉ，ＣｒおよびＡｌの添加量が重量比でＮｉ％＜０．３
６（Ｃｒ％＋７Ａｌ％）−４．３２の関係式を同時に満
足させる必要がある。Ｎｉ，ＣｒおよびＡｌの添加量の
関係式がＮｉ％≧０．３６（Ｃｒ％＋７Ａｌ％）−４．
３２になると、刃物の素材となるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａ
ｌ系フェライト合金の酸化処理後基地中に、オーステナ
イト相が形成され、酸化処理によって形成させるアルミ
ニウムの酸化物を主体とする被膜の密着性、ならびに酸
化処理後の素材基地硬さが極端に低下する。

【００２２】本発明の刃物用部材の製造方法は、溶解し
て造塊された鋳塊を熱間加工または熱間加工と冷間加工
等の塑性加工と焼なましを施し、さらに必要に応じて機
械加工を行なって所定の刃物形状に成形する。続いて、
この素材を酸化雰囲気中、８００〜１３００℃の温度で
加熱保持し、表面にアルミニウムの酸化物を主体とする
被膜を形成させた後、空冷またはそれ以上の速度で冷却
して、刃物用部材とする。また、本発明は従来の刃物鋼
で必要とされる焼入れ焼戻し処理を必要としないから、
工程を大幅に短縮できることも特徴である。本発明方法
において、この酸化処理を行うことは、刃物の耐摩耗
性、耐食性、ならびに基地の硬さを向上させるために重
要な手段である。この時、酸化処理温度が８００℃未満
では、上記効果を発揮させる被膜の厚さが得られなく、
また１３００℃を越える温度では、母材のフェライト基
地が著しく脆化するとともに、形成されるアルミニウム
の酸化物を主体とする被膜が極端に厚くなるため剥離し
易くなる。そのため酸化処理温度を８００〜１３００℃
とする。

【００２３】また、酸化処理後の冷却速度が過度に遅く
なると、フェライト基地中のＮｉＡｌの粒子が粗大化し
て、素材硬さが低下するため、空冷以上の冷却速度で、
できるだけ早く冷却するのが良い。単純な形状の場合は
水冷や油冷でもよい。しかし、例えば、バリカン用刃物
等は複雑な形状のものが多く、この場合、水冷もしくは
油冷等の極端な急冷は、母材の熱処理歪みによる変形
や、衝撃的な熱応力が発生して、形成したアルミニウム
の酸化物を主体とする被膜を剥離させる原因となる。そ
のため、複雑な形状の場合は、酸化処理後の冷却を放冷
または衝風冷却するのが良い。

【００２４】さらに、刃物の表面にアルミニウムの酸化
物を形成させるための酸化処理時間は、刃物の用途や寸
法により必要に応じて適宜設定するのが良いが、耐摩耗
性の向上を特に考慮する場合がは、刃物が所定の温度に
達してから５〜２０時間保持させるのが望ましい。

【００２５】

【実施例】以下に本発明を実施例に基づいて説明する。 （実施例１）表１，２に示すＮｏ．１〜２０およびＮ
ｏ．３０〜３９の組成からなる素材を真空誘導溶解炉に
よって溶解し、５０ｋｇの鋳塊を作製した。得られた鋳
塊は熱間鍛造を行い、断面が１５０ｍｍ×１０ｍｍの鋼
材に加工し、さらに熱間圧延によって１５０ｍｍ×４ｍ
ｍの板材を作製した。その後、焼なまし処理を行った
後、平衡研磨で形状を整え、冷間圧延により１５０ｍｍ
×２ｍｍの板材を作成し、所定の試験片に切り出した。
この時、合金の加工性が悪く熱間鍛造、熱間圧延、冷間
圧延が不可能であったものについては、再度溶解を行
い、得られた鋳塊を焼なまし処理した後、所定の試験片
に切り出した。上記の供試材に対し、以下に示す特性試
験を行った。

【００２６】各特性試験は、得られた各供試材から切り
出した試験片を、５００番のエメリー紙によって表面を
仕上げ研磨し、アセトンにて脱脂洗浄を行い、その後、
酸化雰囲気の炉中で、１１５０℃、１５時間、加熱保持
後、すばやく炉から取り出し常温まで平均冷却速度約１
００℃／秒で冷却する処理を行った後に各評価を行っ
た。なお塑性加工性の評価については、熱間鍛造ならび
に冷間圧延時に、変形能が著しく劣り大割れが生じる合
金を鍛造不可とし、変形能が良好な合金を鍛造可能とし
て評価した。

【００２７】

【表１】

【００２８】

【表２】

【００２９】（１）加工性評価 真空誘導溶解炉によって得られたＮｏ．１〜２０および
Ｎｏ．３０〜３９の合金について、熱間鍛造ならびに冷
間圧延を行い、その際の塑性加工の可否により加工性を
評価した。 （２）酸化被膜特性評価 上述した酸化処理条件にて処理を行ったものを切断し、
表面に形成された酸化被膜の形態について評価を行っ
た。なお、酸化被膜の形態については、図１に示すよう
な３つの形態に分類して評価を行った。図１に示す
（ａ）は、フェライト基地に酸化被膜が根を張ったよう
な形態であり、この形態であると密着性が最も優れ、本
発明における目的が満足できるものである。（ｂ）につ
いては酸化被膜と基地の境界部に根にあたる部分が存在
しないため、密着性が極めて低いものである。また、
（ｃ）については酸化被膜と基地の境界部にオーステナ
イト相が形成し、この部分の硬さが極端に低下するとと
もに、酸化被膜の密着性の大幅に劣化するものである。

【００３０】（３）酸化処理後基地硬さの評価 基地の硬さについても同様に、先述した酸化処理条件に
て処理を行った後、板材厚み方向中心部についてビッカ
ース硬度計にて硬さを測定し評価を行った。以上の結果
について表３に示す。

【００３１】

【表３】

【００３２】表３に示すように本発明部材は、加工性が
非常に優れており、容易に熱間鍛造ならびに冷間圧延が
行える。これに対し、比較部材中Ｃｒ％＋７Ａｌ％が６
６を越えるＮｏ．３５、３６は、塑性加工性が非常に悪
く、熱間鍛造中、鋳塊に割れが多数発生し鍛造が不可能
であった。また、本発明部材の酸化処理後の被膜の状態
は、基地との密着性の高い（ａ）の形態であるが、Ｎｉ
％＞０．３６（Ｃｒ％＋７Ａｌ％）−４．３２であるＮ
ｏ．３１、３２については、酸化被膜と基地の境界にオ
ーステナイト相が析出したために、Ｎｏ．３８について
は、Ｎｉ量、Ｃｒ量が低いことから、被膜と基地の境界
部に酸化被膜の根にあたる部分が存在しないため、刃物
として使用に耐えうる被膜の密着性が得られないと考え
られる。Ｓｉ添加量が極端に多いＮｏ．３３およびＣを
０．２３５％添加したＮｏ．３９については被膜の剥離
が発生したため、部材の耐摩耗性は著しく低下するもの
と考えられる。

【００３３】本発明部材は、いずれも酸化処理後に４０
０ＨＶ以上の高い基地硬さを示すが、Ｎｏ．３０はＣｒ
％＋７Ａｌ％が２９を下回ったため、Ｎｏ．３４、３７
については、Ｔｉ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｙ，ＲＥＭの添加
量が本発明の規定範囲を上回ったために、加工性、被膜
形態はいずれも優れているのの、酸化処理後内部硬さが
本発明部材に比べて著しく低くなっていることがわか
る。

【００３４】

【発明の効果】以上のように、本発明の刃物用部材は、
化学成分上のバランスを考慮することで、熱間加工性、
冷間加工性ならびに酸化処理後の基地硬さを損ねること
無く、酸化処理を併用することによって、母材表面に高
強度、高密着性のアルミニウムの酸化物を主体とする緻
密な被膜を形成させて、特別な表面処理を必要としなく
とも耐摩耗性の向上が可能となり、刃物等の寿命を大幅
に向上することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明部材ならびに比較部材で認められる酸化
被膜および基地の光学顕微鏡組織の形態を、模式的に示
す断面図である。

【符号の説明】

１：アルミニウムの酸化物を主体とする被膜、２：フェ
ライト相、３：オーステナイト相

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量比でＣ：０．０５％以下、Ｓｉ：２
   ％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｎｉ：２％以上１５％未満、
   Ｃｒ：１０％以上２０％未満、Ａｌ：２％〜８％、Ｚ
   ｒ：０．０５％〜１％を含有し、Ｔｉ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎ
   ｂ，Ｙ，ＲＥＭのうち何れか１種または２種以上：合計
   で０．４％以下であり、かつＮｉ，Ｃｒ，Ａｌの重量比
   の間に、２９≦（Ｃｒ％＋７Ａｌ％）≦６６，およびＮ
   ｉ％＜０．３６（Ｃｒ％＋７Ａｌ％）−４．３２の関係
   が成り立ち、残部が実質的にＦｅならびに不可避的な不
   純物からなり、部材表面にアルミニウムの酸化物を主体
   とする被膜を有することを特徴とする刃物用部材。
2. 【請求項２】 重量比でＣ：０．０５％以下、Ｓｉ：２
   ％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｎｉ：２％以上１５％未満、
   Ｃｒ：１０％以上２０％未満、Ａｌ：２％〜８％、Ｚ
   ｒ：０．０５％〜１％を含有し、Ｔｉ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎ
   ｂ，Ｙ，ＲＥＭのうち何れか１種または２種以上：合計
   で０．４％以下、さらにＷ，Ｍｏ，Ｃｏの１種または２
   種以上：合計で０．２〜２．０％であり、かつＮｉ，Ｃ
   ｒ，Ａｌの重量比の間に、２９≦（Ｃｒ％＋７Ａｌ％）
   ≦６６，およびＮｉ％＜０．３６（Ｃｒ％＋７Ａｌ％）
   −４．３２の関係が成り立ち、残部が実質的にＦｅなら
   びに不可避的な不純物からなり、部材表面にアルミニウ
   ムの酸化物を主体とする被膜を有することを特徴とする
   刃物用部材。
3. 【請求項３】 請求項１または２の組成からなる合金素
   材を、所定の形状に成形した後、８００℃〜１３００℃
   の酸化雰囲気中で加熱保持し、刃物表面にアルミニウム
   の酸化物を主体とする被膜を形成させた後、空冷以上の
   速度で冷却することを特徴とする刃物用部材の製造方
   法。