JPH10141517A - 流量制御弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 下流側の流体圧力が低い場合であっても弁体
に吸引作用が働いていわゆる絞り状態を維持する流量制
御弁を提供すること。 【解決手段】 流量制御弁10は、電磁力によってボール
状弁体30がシート面22aに密着していた遮断状態におい
て電磁力が消失すると、第１、第２バネ26、27のバネ力
などによってボール状弁体30は上昇しようとする。この
時、第１オリフィス22からボール状弁体30の下面を流れ
るブレーキ液は流速が速いため、ボール状弁体30の下面
の一部が低圧になり、ボール状弁体30にはシート面22a
に向かう吸引作用が働き、ボール状弁体30とシート面22
aとは微小間隔をもって対向している状態となり、ＡＢ
Ｓ時に増圧する場合その増圧量が大きくならず良好な制
御が可能となる。また、下流側通路13の油圧が著しく低
い場合でも、第２オリフィス17が存在するため上記の吸
引作用が働き、いわゆる絞り状態を維持しうる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、流体が上流側通路
から弁室を経て下流側通路に至るように形成された流路
と、該弁室内にて前記上流側通路の開口部を開放又は閉
鎖する弁体とを備えた流量制御弁に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、円板弁については、円板弁に作用
する流体の力を計算し、円板弁に流体的な吸引作用が働
くようにして円板弁が微小に開いたいわゆる絞り状態で
釣り合うことが知られている（例えば日本機械学会論文
集第２９巻第２０７号１７６６〜１７７７頁など）。こ
の流体的な吸引作用は、ベルヌイの定理により、弁の弁
座部の流速が速い部分の圧力が弁の上面の部分の圧力よ
り下がり、弁の上下面の差圧ができることによって発生
するものである。

【０００３】このような流体の吸引作用を積極的に利用
した流量制御弁として、図１５に示すようなボール状弁
体１３０と円錐テーパ状のシート面１２２ａを有するシ
ートバルブ１２０とを備えたものが知られている。この
流量制御弁では、例えばアンチロックブレーキシステム
（以下「ＡＢＳ」という）において、ホイールシリンダ
（以下「Ｗ／Ｃ」という）の油圧を保持する場合には、
コイル１３６に電流を流す。すると、電磁力によってボ
ール状弁体１３０がプランジャ１３２とシャフト１３１
と共にバネ力と油圧に打ち勝って下方に移動し、シート
面１２２ａを閉鎖し、上流側のマスタシリンダ（以下
「Ｍ／Ｃ」という）と下流側のＷ／Ｃとの間の油路を遮
断する。

【０００４】この状態から、Ｗ／Ｃ油圧を増圧する場合
には、コイル１３６に流していた電流を数ｍｓだけ切
る。すると、電磁力が消失し、バネ力及び油圧によって
ボール状弁体１３０はシャフト１３１とプランジャ１３
２と共に上昇する。このとき、シート面１２２ａとボー
ル状弁体１３０の下面との隙間を流れるブレーキ液は流
速が速いため、ボール状弁体１３０の下面のシート面１
２２ａとの隙間が小さくなっている部分は低圧領域とな
り、これによりボール状弁体１３０にはシート面１２２
ａに向かう吸引作用が働く。このため、ボール状弁体１
３０はシート面１２２ａを微小に開いたいわゆる絞り状
態を維持する。

【０００５】この結果、この流量制御弁を数ｍｓだけ開
けて増圧する場合にその増圧量が大きくならず、良好な
ＡＢＳ制御が可能となる。また、流路面積が小さな状態
で作動するため、流量変動が小さくなり、油撃による油
圧脈動も小さくすることができ、油圧脈動によって発生
するＡＢＳ作動音を低減することができる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、下流側
であるＷ／Ｃ油圧が低い場合、弁室１２５内の圧力つま
りボール状弁体１３０の周りの圧力の低下が大きくな
り、この結果上述の吸引作用が働かず、ボール状弁体１
３０はシート面１２２ａから離間してしまい、流量制御
弁を数ｍｓだけ開けて増圧する場合の増圧量が増大する
ことがあった。このような不具合を解消すべく、従来は
このような場合には数ｍｓの増圧時間を短縮することに
より増圧量を調整していた。

【０００７】本発明は上記課題に鑑みなされたものであ
り、下流側の流体圧力が低い場合であっても弁体に吸引
作用が働いていわゆる絞り状態を維持する流量制御弁を
提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段及び発明の効果】上記課題
を解決するため、本発明は、流体が上流側通路から弁室
を経て下流側通路に至るように形成された流路と、該弁
室内にて前記上流側通路の開口部を開放又は閉鎖する弁
体とを備え、前記上流側通路の開口部から流出する流体
の流れによって弁体下面の一部が低圧になり、弁体上下
面の圧力差により前記上流側通路の開口部に向かう吸引
力が前記弁体に作用し、該弁体が前記開口部を微小に開
いたいわゆる絞り状態で維持可能な流量制御弁におい
て、前記流路のうち前記弁室から前記下流側通路に至る
途中又は前記下流側通路内には流体抵抗部が設けられ、
前記下流側通路の圧力が低くなったとしても、前記流体
抵抗部の作用によって前記弁室は所定圧以上になり前記
絞り状態を維持可能であることを特徴とする。

【０００９】本発明の流量制御弁は、ベルヌイの定理に
より、弁体の下方領域即ち流速が速い部分の圧力が弁体
の上面の部分の圧力より下がり、弁体の上下面の差圧が
できることによって吸引作用が働くことを積極的に利用
したものである。ところで、下流側通路の圧力が著しく
低くなると、もし弁室の下流に流体抵抗部が存在しなけ
れば、弁体周りの圧力即ち弁室の圧力は下流側通路の圧
力と同様低くなってしまい、上記の吸引作用は働かなく
なり、第１オリフィスの出口圧だけが作用し、弁体は開
口部を全開又はそれに近い状態にする。

【００１０】しかし、本発明では、弁室と下流側通路の
間又は下流側通路内に流体抵抗部が存在するため、下流
側通路の圧力が著しく低くなったとしても弁室の圧力は
それに伴って低くなることはなく、従ってこの場合でも
上記の吸引作用が働き、いわゆる絞り状態を維持しう
る。

【００１１】このように、本発明によれば、下流側の流
体圧力が低い場合であっても弁体に吸引作用が働いてい
わゆる絞り状態を維持することができ、従って下流側の
流体圧力の制御を容易に行うことができるという効果が
得られる。本発明の流量制御弁について、例えば、図１
４（ａ）に模式図を示すように、上流側通路の流体圧力
をＰ１、上流側通路の直径をｄ１、弁体の下方領域の流
体圧力をＰ２、弁体と開口部との隙間をｄ２、弁室の流
体圧力をＰ３、流体抵抗部の直径をｄ３、下流側通路の
流体圧力をＰ４とした場合、図１４（ｂ）に示すよう
に、管路系の各部の流路抵抗を等価オリフィスで代用
し、直列オリフィス系として計算すると、直列オリフィ
ス系の関係式は以下のようになる。

【００１２】

【数１】

【００１３】上記関係式より、弁室の流体圧力Ｐ３は、
Ｐ１、Ｐ４、ｄ１〜ｄ３が決まれば決まる。一方、流体
抵抗部の直径ｄ３は、Ｐ１、Ｐ３、Ｐ４、ｄ１、ｄ２が
決まれば決まる。また、本発明では、下流側通路の圧力
が低くなったとしても、流体抵抗部の作用によって弁室
は所定圧以上になり絞り状態を維持するが、このときの
所定圧（つまり上記Ｐ３）は、例えば、図６に示すよう
に流体抵抗部を有さない流量制御弁において下流側通路
の圧力を徐々に小さくしていったとき、絞り効果が消失
し、流量が増大してその下流側通路の増圧量が急激に増
加する時点の下流側通路の圧力となるように設定しても
よい。このようにしてＰ３を設定し、流体抵抗部の直径
ｄ３を上記関係式により算出し、これに基づいて流量制
御弁を設計すれば、本発明の作用効果を良好に奏するこ
とができる。

【００１４】また、本発明の流体抵抗部としては、流体
の流れの抵抗となるものであれば特に限定しないが、例
えばオリフィスであることが簡易な構成で本発明の効果
を十分に得られる点で好ましい。更に、本発明におい
て、弁室と下流側通路とを連通する連通孔を例えば弁室
の側壁に設けて、弁室から下流側通路に向かって穴あき
加工が施された小孔（流路抵抗部）を有する流路制限部
材でもってこの連通孔を塞ぐようにして設けてもよい。
この場合、小孔は弁室から下流側通路に向かって穴あき
加工（プレスによる打ち抜き加工等）されているため、
小孔の弁室側の開口周辺はアール状となる。また、下流
側通路側の開口周辺は半径外方向に広がるバリが出た形
状となる。このため、弁室から下流側通路へと流れる流
体は、この小孔を通過する際に流量特性が安定し、大量
生産したとしても各製品の流路抵抗が安定するという効
果がある。

【００１５】更にまた、本発明の流路は、上流側通路か
ら弁室を経て流体抵抗部を通過し、弁室を取り囲む間隙
部を介して下流側通路へと至るように形成されていても
よく、等価オリフィス径が同じなら、流体抵抗部は弁室
から間隙部に向かって少なくとも相対向する２カ所に設
けられていてもよい。一般に、流量制御弁は下流側通路
が上になるように配置されるが、少なくとも相対向する
２カ所に流体抵抗部が設けてあるため、流体内に空気が
混入したとしても、その空気はいずれかの流体抵抗部を
介して下流側通路へスムーズに排出される。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下に、本発明の好適な実施例を
図面に基づいて説明する。尚、本発明の実施の形態は、
下記の実施例に何ら限定されるものではなく、本発明の
技術的範囲に属する限り種々の形態を採り得ることはい
うまでもない。 ［第１実施例］図１は本実施例の流量制御弁の概略構成
を表す断面図である。

【００１７】流量制御弁１０のハウジング１１には、下
面から内部に連通する上流側通路１２と、側面から内部
に連通する下流側通路１３が設けられている。ハウジン
グ１１の内部には、ガイド１４が圧入されており、この
ガイド１４の上部外周と下部外周はＯリング１５、１６
によりハウジング１１の内部側壁と油密にシールされて
いる。

【００１８】ガイド１４の内部は上下方向に貫通されて
おり、この内部の下方にシートバルブ２０、上方にボー
ル状弁体３０が一体固着されたシャフト３１及びプラン
ジャ３２が配置されている。シートバルブ２０は、上流
側通路１２からボール状弁体３０の配置されている弁室
２５まで連通する連通路２１を備え、この連通路２１の
うち弁室２５側には第１オリフィス２２（直径ｄ１）が
形成されている。この第１オリフィス２２の開口部分は
弁室２５に向かって広がるテーパ状のシート面２２ａが
形成されている。このため、ボール状弁体３０が第１オ
リフィス２２を閉塞する際、このシート面２２ａにしっ
かりと密着でき、閉塞時のシール性が優れている。

【００１９】弁室２５には、バネ力の比較的大きな第１
バネ２６とバネ力の比較的小さな第２バネ２７が配置さ
れている。第１バネ２６はストッパ２８を弁室２５の内
部上面に当接するように付勢している。また、第２バネ
２７はボール状弁体３０に当接され、シャフト３１及び
プランジャ３２と共にボール状弁体３０がシート面２２
ａから上方に離間するように付勢している。

【００２０】ガイド１４の外周とハウジング１１の内部
との間には、間隙部１８が設けられている。また、ガイ
ド１４のうち弁室２５の側壁に当たる部分には、弁室２
５と間隙部１８とを連通する第２オリフィス１７（直径
ｄ３、本発明の流体抵抗部に相当）が形成されている。
このため、弁室２５から第２オリフィス１７を通過して
きた流体は、間隙部１８を通って下流側通路１３へ流出
する。

【００２１】ハウジング１１の上方にはヨーク３５が設
けられ、このヨーク３５の内側にはコイル３６が設置さ
れている。このコイル３６は図示しない外部装置により
通電・非通電を制御できるように電気的に接続されてい
る。また、コイル３６の内側には非磁性体のスリーブ３
７が配設され、コイル３６の下側には磁性体であるコア
ステータ３８が配設されている。

【００２２】スリーブ３７の内部には、非磁性体のシャ
フト３１が可動鉄心であるプランジャ３２に当接されて
いる。シャフト３１は、プランジャ３２に当接してガイ
ド１４の上部内側に沿って上下に摺動可能となってい
る。シャフト３１の外周には半径外方向に突出した凸部
３３が設けられ、この凸部３３は、弁室２５内に配設さ
れたストッパ２８と係合可能な位置に配置されている。
このため、シャフト３１に当接したプランジャ３２の頂
部がスリーブ３７の上面に当接した位置からシャフト３
１を下方向に摺動すると、その途中でシャフト３１の凸
部３３がストッパ２８と係合し、その後ストッパ２８は
凸部３３と共に下方向に移動可能なように構成されてい
る。

【００２３】次にこの流量制御弁１０の作動につき、Ａ
ＢＳ用の油圧回路の増圧制御弁にこの流量制御弁１０を
用いたときを例にあげて説明する。図２はＡＢＳ用の油
圧回路図であり、この油圧回路は、Ｍ／Ｃから増圧制御
弁である流量制御弁１０を介してＷ／Ｃに至る第１油路
と、第１油路のうちＭ／Ｃと流量制御弁１０との間から
Ｗ／Ｃと流量制御弁１０との間に至る第２油路とを備え
ている。第２油路にはＷ／Ｃ側からＭ／Ｃ側に向かって
減圧制御弁２とポンプ６が設けられ、両者の間にはリザ
ーバ４が配置されている。流量制御弁１０のうち上流側
通路１２はＭ／Ｃ油圧がかかる通路であり、下流側通路
１３はＷ／Ｃ油圧がかかる通路である。

【００２４】ノーマルブレーキ時では、図２に示すよう
に、流量制御弁１０は連通位置（非通電状態）、減圧制
御弁２は遮断位置（非通電状態）にある。このときの流
量制御弁１０は、コイル３６に電流が流れていないため
電磁力が発生せず、図１に示すように、弁室２５内の油
圧がボール状弁体３０等に及ぼす力と第２バネ２７のバ
ネ力により、ボール状弁体３０はシャフト３１とプラン
ジャ３２と共に上方に付勢され、プランジャ３２の頂部
がスリーブ３７の上面に当接する位置で停止している。
このため、ボール状弁体３０はシートバルブ２０のシー
ト面２２ａから完全に離間し、上流側通路１２と下流側
通路１３とを全開状態で連通している。

【００２５】一般に、ＡＢＳ制御は、例えばドライバの
急激なブレーキ操作によって各車輪のスリップが発生す
ると車両をコントロールできなくなるおそれがあるた
め、このような現象を防止すべく、運転者がブレーキ操
作を行って車両を制動しようとしている場合に、各車輪
のスリップ状態を適正にするために行われるものであ
る。

【００２６】図２に基づいてＡＢＳ制御を説明すると、
図示しない電子制御装置が車輪がロック傾向にあると判
断すると、流量制御弁１０を遮断位置（通電状態）にす
ると共に、減圧制御弁２を連通位置（通電状態）にし
て、Ｗ／Ｃ油圧を減圧し、車輪のロックを防止する。こ
のときＷ／Ｃから減圧された油量は減圧制御弁２を介し
てリザーバ４に排出され、ポンプ６によりＭ／Ｃ側へ環
流される。

【００２７】このときの流量制御弁１０は、コイル３６
に電流が流れるため、図３に示すように、プランジャ３
２がガイド１４に接近するような電磁力が働き、弁室２
５内の油圧がボール状弁体３１等に及ぼす力と第１バネ
２６、第２バネ２７のバネ力との和に打ち勝って下方に
動き、ボール状弁体３０がシートバルブ２０のシート面
２２ａに密着して上流側通路１２と下流側通路１３とを
遮断するのである。

【００２８】その後、図示しない電子制御装置が車輪の
ロック傾向が解消したと判断すると、流量制御弁１０を
連通位置（非通電状態）にすると共に、減圧制御弁２を
遮断位置（非通電状態）にして、Ｗ／Ｃ油圧を増圧させ
る。この場合、Ｗ／Ｃ油圧を急激に増加させると車輪が
ロック傾向となるため、流量制御弁１０と減圧制御弁２
を共に遮断させてＷ／Ｃ油圧を保持する状態をつくる。
そして、このような制御により、Ｗ／Ｃ油圧を徐々に増
加させ、車輪のロックを防止しつつ車両の安定性を確保
する。

【００２９】このときの流量制御弁１０は、コイル３６
に流れていた電流が数ｍｓ（例えば６ｍｓ）だけ切断さ
れて電磁力が消失するため、図４に示すように、第１、
第２バネ２６、２７のバネ力及び弁室２５の油圧がボー
ル状弁体３０等に及ぼす力によって、ボール状弁体３０
はシャフト３１やプランジャ３２と共に上昇しようとす
る。このとき、シートバルブ２０の第１オリフィス２２
からボール状弁体３０の下面を流れるブレーキ液は流速
が速いため、ボール状弁体３０の下面のシート面２２ａ
近傍のドーナツ状部分は低圧領域となり、これによりボ
ール状弁体３０にはシート面２２ａに向かう吸引作用が
働く。しかし、シャフト３１の凸部３３がストッパ２８
と係合すると第１バネ２６の上向きの付勢力によっても
はやシャフト３１がそれ以上下がらないように阻止され
る。このため、ボール状弁体３０とシート面２２ａとは
所定の微小間隔をもって対向している状態となる。この
結果、流量制御弁１０を数ｍｓだけ開けて増圧する場合
にその増圧量が大きくならず、良好なＡＢＳ制御が可能
となる。

【００３０】また、下流側通路１３の油圧即ちＷ／Ｃ油
圧が低い場合（例えば０ＭＰａ以下）でも、弁室２５と
下流側通路１３の間には第２オリフィス１７が存在する
ため、弁室２５の圧力はＷ／Ｃ油圧に伴って低くなるこ
とはなく、従ってこの場合でも上記の吸引作用が働き、
いわゆる絞り状態を維持しうる。

【００３１】ここで、第１オリフィス２２の径ｄ１、ボ
ール状弁体３０とシート面２２ａとの微小間隔を等価オ
リフィスとしたときの径ｄ２、第２オリフィス１７の径
ｄ３、上流側通路１２の圧力即ちＭ／Ｃ油圧Ｐ１、第１
オリフィス２２の出口圧力Ｐ２、弁室２５の圧力Ｐ３、
下流側通路１３の圧力即ちＷ／Ｃ油圧Ｐ４の関係は、
［課題を解決するための手段及び発明の効果］の欄で既
述した関係式の通りである。

【００３２】例えば、Ｐ１が１５ＭＰａ、Ｐ４が０ＭＰ
ａの系において、ｄ１がφ０．７ｍｍ、ｄ２がφ０．４
ｍｍ相当の時、Ｐ３が２．５ＭＰａとなるように設定す
るには、上記関係式からｄ３はφ０．６ｍｍとなる。従
って、例えば第２オリフィス１７のような流路抵抗が存
在しない流量制御弁においてＰ３＜２．５ＭＰａのとき
に上記吸引作用が働かなくなり下流側の増圧量が急激に
増加するのであれば、φ０．６ｍｍの第２オリフィス１
７を設けることにより、たとえＷ／Ｃ油圧が０ＭＰａに
なったとしてもそのときの弁室２５の圧力Ｐ３は２．５
ＭＰａであるため、十分に上記吸引作用が働き、いわゆ
る絞り状態を維持しうるのである。尚、このときのｄ３
とＰ３との関係を表すグラフを図５に示した。このグラ
フから、ｄ３がφ０．６ｍｍ以下であれば弁室の圧力Ｐ
３は２．５ＭＰａ以上となるため絞り状態を維持しうる
ことがわかる。

【００３３】かかる本実施例の効果を裏付けるべく、Ｍ
／Ｃ油圧を１５ＭＰａに設定し、等価オリフィス径ｄ２
を０．４ｍｍとし、φ０．６ｍｍのオリフィスをＭ／Ｃ
側に設けた流量制御弁と、Ｗ／Ｃ側に設けた流量制御弁
（本実施例相当品）の各々につき、Ｗ／Ｃ油圧を変化し
つつ６ｍｓ間増圧した場合の増圧量を測定した。その測
定結果を図６に示す。但し、この測定は、実際のＷ／Ｃ
の代わりに、Ｗ／Ｃ油圧の値に無関係に一定の剛性（消
費液量特性）を有する固定キャリパ（金属容器内に所定
のブレーキ液を満たしたもの）を使用した。

【００３４】この図６から明らかなように、本実施例の
ようにＷ／Ｃ側にオリフィスを設置した場合（図中●）
には、この流量制御弁を数ｍｓ開けて増圧する場合に、
Ｗ／Ｃ油圧が０Ｐａの場合でも増圧量が増大することが
ない。このため、ＡＢＳ制御を絶えず良好な制御性でも
って行うことができる。また、Ｍ／Ｃ側にオリフィスを
設置した場合（図中○）には、Ｗ／Ｃ圧力が所定値
（Ｃ）未満になると増圧量が増大する傾向にあったた
め、従来では流量制御弁を開ける時間を短縮することに
より補正していたが、本実施例ではそのような増圧時間
の調整は不要であるという長所もある。更に、Ｗ／Ｃ圧
力が０ＭＰａになったとしても、流量変動が小さいた
め、油撃による油圧脈動も小さく、油圧脈動によって発
生するＡＢＳ作動音が更に低減される。

【００３５】［第２実施例］図７は本実施例の流量制御
弁の概略構成を表す断面図である。尚、第２実施例の構
成は、第１実施例と略同様であるため、同じ構成要素に
ついては同じ符号を付してその説明を省略し、以下には
相違点のみについて説明する。

【００３６】流量制御弁６０の弁室２５には、第１実施
例の第１バネ２６と第２バネ２７の中間程度のバネ力を
有するバネ７６が配置されている。このバネ７６はボー
ル状弁体８０に当接され、ボール状弁体８０をシャフト
８１及びプランジャ３２と共にシート面２２ａから上方
に離間するように付勢している。但し、ボール状弁体８
０はシャフト８１の下端に設けられたテーパ面に接触し
ているだけで、両者は固定されてはいない。

【００３７】次にこの流量制御弁６０の作動につき、第
１実施例と同様に、ＡＢＳ用の油圧回路の増圧制御弁と
して用いたときを例にあげて説明する。ノーマルブレー
キ時では、第１実施例と同様、図２に示すように、流量
制御弁６０は連通位置（非通電状態）、減圧制御弁２は
遮断位置（非通電状態）である。このときの流量制御弁
６０は、コイル３６に電流が流れていないため電磁力が
発生せず、図７に示すように、弁室２５内の油圧がボー
ル状弁体８０等に及ぼす力とバネ７６のバネ力により、
ボール状弁体８０はシャフト８１とプランジャ３２と共
に上方に付勢され、プランジャ３２の頂部がスリーブ３
７の上面に当接する位置で停止している。ボール状弁体
８０はシートバルブ２０のシート面２２ａから完全に離
間しているため、上流側通路１２と下流側通路１３とを
全開状態で連通している。

【００３８】そして、図示しない電子制御装置が車輪が
ロック傾向にあると判断すると、流量制御弁６０を遮断
位置（通電状態）にすると共に、減圧制御弁２を連通位
置（通電状態）にして、Ｗ／Ｃ油圧を減圧し、車輪のロ
ックを防止する。このときの流量制御弁６０は、コイル
３６に電流が流されるため、図８に示すように、プラン
ジャ３２がガイド１４に接近するような電磁力が働き、
弁室２５内の油圧がボール状弁体８０等に及ぼす力とバ
ネ７６のバネ力との和に打ち勝って下方に動き、ボール
状弁体８０がシートバルブ２０のシート面２２ａに密着
して上流側通路１２と下流側通路１３とを遮断するので
ある。

【００３９】その後、図示しない電子制御装置が車輪の
ロック傾向が解消したと判断すると、流量制御弁６０を
連通位置（非通電状態）にすると共に、減圧制御弁２を
遮断位置（非通電状態）にして、Ｗ／Ｃ油圧を増圧させ
る。この場合、Ｗ／Ｃ油圧を急激に増加させると車輪が
ロック傾向となるため、流量制御弁６０と減圧制御弁２
を共に遮断させてＷ／Ｃ油圧を保持する状態をつくる。
そして、このような制御により、Ｗ／Ｃ油圧を徐々に増
加させ、車輪のロックを防止しつつ車両の安定性を確保
する。

【００４０】このときの流量制御弁６０は、コイル３６
に流れていた電流が数ｍｓ（例えば６ｍｓ）だけ切断さ
れて電磁力が消失するため、図９に示すように、バネ７
６のバネ力及び弁室２５の油圧がボール状弁体８０等に
及ぼす力によって、ボール状弁体８０はシャフト８１や
プランジャ３２と共に上昇しようとする。このとき、第
１実施例と同様、ボール状弁体８０にはシート面２２ａ
に向かう吸引作用が働く。ここではボール状弁体８０は
シャフト８１に固着していないため、吸引作用はボール
状弁体８０のみに働き、シャフト８１及びプランジャ３
２からの力は受けない。また、第１実施例と異なりスト
ッパ等が存在しないため、ボール状弁体８０とシート面
２２ａとの微小隙間は一定せず、Ｍ／Ｃ油圧やＷ／Ｃ油
圧等によってバネ７６と釣り合う位置が変化する。しか
し、絞り状態を維持する点では第１実施例と同じである
ため、流量制御弁１０を数ｍｓだけ開けて増圧する場合
にその増圧量が大きくならず、良好なＡＢＳ制御が可能
となる。

【００４１】また、下流側通路１３の油圧即ちＷ／Ｃ油
圧が著しく低下したとしても、弁室２５と下流側通路１
３の間には第２オリフィス１７が存在するため、弁室２
５の圧力はＷ／Ｃ油圧に伴って低くなることはなく、従
ってこの場合でも上記の吸引作用が働き、いわゆる絞り
状態を維持しうる。

【００４２】第２実施例の第２オリフィス１７の径ｄ３
は、［課題を解決するための手段及び発明の効果］の欄
で既述した関係式により設定できる。この場合、ボール
状弁体８０とシート面２２ａとの微小間隔を等価オリフ
ィスとしたときの径ｄ２を予め経験的に求めた値に定め
ておけばよい。以上の第２実施例によれば、第１実施例
と同様の効果が得られる。

【００４３】尚、上記各実施例につき、図１０に示すよ
うに、ガイド１４のうち弁室２５の側壁に該当する箇所
に弁室２５と下流側通路１３とを連通する連通孔７８を
設け、底面に小孔７９ａが設けられたＳＵＳ製のカップ
７９（本発明の流路制限部材に相当）をこの連通孔７８
に圧入し、弁室２５と下流側通路１３とを連通する小孔
７９ａを上記第２オリフィス１７の代わりに用いてもよ
い。

【００４４】ところで、ガイド１４に直接第２オリフィ
ス１７を設ける場合には、ガイド１４が略円筒状である
ため、外から内にかけてドリルで穴を開けることにな
る。すると、第２オリフィス１７の弁室２５側の開口周
辺にバリが出やすくなり、大量生産したときに製品毎に
この第２オリフィス１７のバリの出方が異なって各製品
の流体抵抗（弁室から下流側通路へ流れるときの流体抵
抗）が変わってしまい、製品間の性能がばらつくおそれ
がある。このため、例えば電解処理を施すことによりこ
のバリを削除することが考えられる。

【００４５】この点につき、上記のように小孔７９ａ付
きのカップ７９を用いた場合には、この小孔７９ａを形
成する際に、弁室２５側から下流側通路１３側に向かっ
て穴あき加工しておけば、小孔７９ａの弁室２５側の開
口周辺はアール状となる。このため、弁室２５から下流
側通路１３へと流れる流体は、この小孔７９ａを通過す
る際にオリフィスの流量係数が安定し、大量生産したと
しても各製品の流路抵抗が安定し、製品間の性能がばら
つかない。

【００４６】同様の効果は、図１１に示すように、前記
小孔７９ａと同様の穴あき加工を施した小孔８９ａを有
する平板（円板）８９をかしめにより連通孔７８に固定
した場合でも得られる。この場合、平板８９はカップ７
９に比べて薄いため、ガイド１４の体格ひいては流量制
御弁の体格を小さくすることもできる。また、かしめに
より固定しているため、圧入する場合に比べて連通孔７
８の寸法精度はラフでよい。

【００４７】また、例えば上記第２実施例につき、図１
２に示すように、ガイド１４に上記と同様の連通孔７８
を設け、このガイド１４の外周に、弁室２５と下流側通
路１３とを連通するように設けられた小孔９０ａを有す
る略円筒状の筒部材９０（流路制限部材）を嵌入し、弁
室２５と下流側通路１３とを連通する小孔９０ａを上記
第２オリフィス１７の代わりに用いてもよい。図１０の
場合には、小孔付のカップ７９をガイド１４に組み付け
る際にカップ７９とガイド１４の穴とを位置決めする必
要があるが、図１２の場合には、筒部材９０をガイド１
４に組み付ける際に両者を位置決めする必要がなく組付
が容易になるという効果が得られる。

【００４８】更に、例えば上記第２実施例につき、図１
３に示すように、ガイド１４に一対のオリフィス１７、
１７を相対向して設けてもよい。一般に、図１のように
流量制御弁を油圧回路に取り付ける際、第２オリフィス
１７が上を向くように配置する。これは、この流量制御
弁の組み立て時において、ハウジング１１にガイド１４
を圧入するとき、ガイド１４にオリフィス１７が１つし
か設けていない場合には流体中の空気がスムーズに抜け
出るようにすべくそのオリフィス１７を上向きになるよ
うに配置する必要があったからである。しかし、図１３
ではガイド１４に一対のオリフィス１７、１７が互いに
対向する位置に設けられているため、そのような位置関
係を考慮しなくても、いずれか一方は必ず水平より上向
きになるので空気がスムーズに抜け出る。尚、同様の構
成を第１実施例に採用してもよい。

【００４９】更にまた、上記各実施例では、ボール状弁
体を例に挙げて説明したが、図１４に示すような平板状
の弁体であってもよいし、シャフトの先端を略半球状に
加工した弁体であってもよい。この場合、弁体の上面は
シャフト上端面となり、ここに弁室内の圧力が作用する
ことになる。

【００５０】そして、上記各実施例では、弁室２５内の
背圧を発生させる効果が高いという理由で流量制御弁１
０、６０内に本発明の流体抵抗部である第２オリフィス
１７を設けたが、流量制御弁１０の外部にこれを設けて
もよい。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１実施例の流量制御弁の概略構成を表すと
共に連通位置（非通電状態）を表す断面図である。

【図２】 ＡＢＳ用の油圧回路図である。

【図３】 第１実施例の流量制御弁の遮断位置（通電状
態）を表す断面図である。

【図４】 第１実施例の流量制御弁の絞り状態を表す断
面図である。

【図５】 Ｗ／Ｃ側のオリフィス径と弁室圧力との関係
を表すグラフである。

【図６】 Ｗ／Ｃ圧力と増圧量との関係を表すグラフで
ある。

【図７】 第２実施例の流量制御弁の概略構成を表すと
共に連通位置（非通電状態）を表す断面図である。

【図８】 第２実施例の流量制御弁の遮断位置（通電状
態）を表す断面図である。

【図９】 第２実施例の流量制御弁の絞り状態を表す断
面図である。

【図１０】 第１及び第２実施例の変形例を表す要部断
面図である。

【図１１】 第１及び第２実施例の変形例を表す要部断
面図である。

【図１２】 第２実施例の変形例を表す要部断面図であ
る。

【図１３】 第２実施例の変形例を表す要部断面図であ
る。

【図１４】 本発明の構成を模式的に例示した説明図で
ある。

【図１５】 従来の流量制御弁の断面図である。

【符号の説明】

２・・・減圧制御弁、４・・・リザーバ、６・・・ポン
プ、１０・・・流量制御弁、１２・・・上流側通路、１
３・・・下流側通路、１４・・・ガイド、１７・・・第
２オリフィス、１８・・・間隙部、２０・・・シートバ
ルブ、２１・・・連通路、２２・・・第１オリフィス、
２２ａ・・・シート面、２５・・・弁室、２６・・・第
１バネ、２７・・・第２バネ、２８・・・ストッパ、３
０・・・ボール状弁体、３１・・・シャフト、３２・・
・プランジャ、３３・・・凸部、３５・・・ヨーク、３
６・・・コイル、３７・・・スリーブ、３８・・・コア
ステータ。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 流体が上流側通路から弁室を経て下流側
   通路に至るように形成された流路と、 該弁室内にて前記上流側通路の開口部を開放又は閉鎖す
   る弁体とを備え、 前記上流側通路の開口部から流出する流体の流れによっ
   て前記上流側通路の開口部に向かう吸引力が前記弁体に
   作用し、該弁体が前記開口部を微小に開いたいわゆる絞
   り状態で維持可能な流量制御弁において、 前記流路のうち前記弁室から前記下流側通路に至る途中
   又は前記下流側通路内には流体抵抗部が設けられ、前記
   下流側通路の圧力が低くなったとしても、前記流体抵抗
   部の作用によって前記弁室は所定圧以上になり前記絞り
   状態を維持可能であることを特徴とする流量制御弁。
2. 【請求項２】 前記所定圧は、前記流体抵抗部を設けな
   い流量制御弁において下流側通路の圧力を徐々に小さく
   していったとき、絞り効果が消失しその下流側通路の流
   量が増大して増圧量が急激に増加する時点の下流側通路
   の圧力に設定されていることを特徴とする請求項１記載
   の流量制御弁。
3. 【請求項３】 前記流体抵抗部は、オリフィスであるこ
   とを特徴とする請求項１又は２記載の流量制御弁。
4. 【請求項４】 前記弁室と前記下流側通路とを連通する
   連通孔と、 前記連通孔を塞ぐように設けられ、前記弁室から前記下
   流側通路に向かって穴あき加工が施された前記流路抵抗
   部としての小孔を有する流路制限部材とを備えたことを
   特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の流量制御
   弁。
5. 【請求項５】 前記流路は、前記上流側通路から前記弁
   室を経て前記流体抵抗部を通過し、前記弁室を取り囲む
   間隙部を介して下流側通路へと至るように形成され、 前記流体抵抗部は、前記弁室から前記間隙部に向かって
   少なくとも相対向する２カ所に設けられていることを特
   徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の流量制御弁。