JPH10141313A - 増速油圧回路を備えた油圧装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】複数本の両ロッドシリンダを同時作動させて、
可動体を往復移動させる構成の油圧装置において、圧油
の供給流量と各シリンダの受圧面積を不変にしたまま
で、前記可動体の移動速度を増速させ、併せて増速時に
おいては、各シリンダの作動を同調させることである。 【解決手段】複数本の両ロッドシリンダＳ₁ ，Ｓ₂ を備
えて、各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ のシリンダ筒２３内の両シ
リンダ室２６ａ，２６ｂに方向制御弁ＤＶを介して圧油
を交互に供給することにより、各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ を
同時作動させて、スライドベース２４（可動体）を往復
移動させる構成の油圧装置において、前記各シリンダの
Ｓ₁ ，Ｓ₂ の上下の各シリンダ室２６ａ，２６ｂを直列
油路３を介して直列に接続して、該直列油路３と、前記
各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ の両シリンダ室２６ａ，２６ｂと
前記方向制御弁ＤＶとを接続している各通常油路１，２
とに、パイロット圧により逆流可能となるパイロットチ
ェック弁ＰＶ₁ ，ＰＶ₂ ，ＰＶ₃ をそれぞれ組み込む。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、複数本の両ロッド
シリンダを同時作動させて可動体を往復移動させる油圧
装置において、この可動体の移動速度を２種類から選択
して増速可能にした増速油圧回路を備えた油圧装置に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】例えば、２柱油圧プレス装置は、図５に
示されるように、２本の両ロッドシリンダＳ₁ ，Ｓ₂ が
所定間隔をおいて配設されて、各ロッドＲの下端部がベ
ース板２１に固定されていると共に、各ロッドＲの上端
部が連結板２２で連結され、各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ のシ
リンダ筒２３にスライドベース２４が一体に取付けられ
た構成である。そして、図１５に示されるように、ピス
トン２５で分離されたシリンダ筒２３内の各シリンダ室
２６ａ，２６ｂに圧油が交互に供給されると、固定され
たロッドＲに対してシリンダ筒２３が昇降することによ
り、該シリンダ筒２３に一体に取付けられている前記ス
ライドベース２４が昇降し、該ベース２４の下面に装着
された上型２７ａと、前記ベース板２１の上面に装着さ
れた下型２７ｂとで所定のプレス加工が行われる。

【０００３】シリンダ筒２３の各シリンダ室２６ａ，２
６ｂへの圧油の交互供給は、方向制御弁ＤＶによって行
われ、図１５に示されるように、スライドベース２４が
下降する場合には、ポンプＰからの圧油は、第１油路
１、及びこれから分岐された各分岐油路１ａ，１ｂを通
って各シリンダ筒２３の下方のシリンダ室２６ａに供給
されると共に、上方のシリンダ室２６ｂ内の油は、ピス
トン２５の相対的な上昇により外部に排出されて、第２
油路２の各分岐油路２ａ，２ｂ、及びこの第２油路２を
通ってタンクＴに戻される。ここで、ポンプＰからの圧
油の供給流量をＱとし、前記ピストン２５の受圧面積を
Ａとすると、ポンプＰからの圧油は、第１油路１の分岐
部において２つに分流されてそれぞれのシリンダＳ₁ ，
Ｓ₂ に供給されるため、スライドベース２４の下降速度
ｖは、ｖ＝ (Ｑ/2)/Ａ＝Ｑ/(２Ａ）となる。一方、スラ
イドベース２４を上昇させる場合には、方向制御弁ＤＶ
によって圧油の供給方向を切り換えて、上記とは逆に、
ポンプＰからの圧油は、第２油路２、及びその各分岐油
路２ａ，２ｂを通ってシリンダ筒２３の上方のシリンダ
室２６ｂに供給されると共に、下方のシリンダ室２６ａ
の油は、第１油路１の各分岐油路１ａ，１ｂ、及びこの
第１油路１を通ってタンクＴに戻される。

【０００４】例えば、油圧プレス装置を使用したプレス
作業においては、その効率を高めるために、圧油の供給
量と、使用するシリンダとを変えることなく、即ち、既
存設備のままで、スライドベース２４の昇降速度を増速
させたい場合がある。しかし、上記した油圧回路では、
ポンプＰからの圧油の供給流量Ｑが一定の場合には、ス
ライドベース２４の下降速度と上昇速度は一定している
ので、スライドベース２４の増速は行えない。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、複数本の両
ロッドシリンダを同時作動させて、可動体を往復移動さ
せる構成の油圧装置において、圧油の供給流量と各シリ
ンダの受圧面積を不変にしたままで、前記可動体の移動
速度を増速させ、併せて増速時においては、各シリンダ
の作動を同調させることを課題としている。

【０００６】

【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に本発明が採用した手段は、複数本の両ロッドシリンダ
を備えて、各シリンダのシリンダ筒内の各シリンダ室に
方向制御弁を介して圧油を交互に供給することにより、
各シリンダを同時作動させて、可動体を往復移動させる
構成の油圧装置において、異なるシリンダの各シリンダ
室を直列油路を介して直列に接続して、該直列油路と、
前記各シリンダの各シリンダ室と前記方向制御弁とを接
続している各通常油路とに、パイロット圧により逆流可
能となるパイロット操作チェック弁をそれぞれ組み込ん
だことである。

【０００７】油圧ポンプからの圧油を分流させることな
く、その全油量を直列油路を通して流れるように、各パ
イロット操作チェック弁を開閉させると、圧油の全流量
が各シリンダに流れて、可動体が増速される。この増速
時には、各シリンダのシリンダ室が直列油路を介して直
列に接続された状態で圧油が連続して流れるために、各
シリンダの作動が同調する。一方、各パイロット操作チ
ェック弁の開閉を上記と逆にすると、ポンプからの圧油
は、直列油路を通ることなく通常の油路を通るために、
該通常油路の部分で分流されて各シリンダに供給され
る。このため、可動体は、通常速度で往復移動する。

【０００８】

【発明の実施の形態】以下、実施例を挙げて本発明を更
に詳細に説明する。図１は、本発明に係る２柱油圧プレ
ス装置の増速油圧回路図であって、上記した従来の２柱
油圧プレス装置の油圧回路図と同一部分には、同一符号
を付してある。この油圧回路は、２柱油圧プレス装置に
おいて、スライドベース２４（上型２７ａ）の下降時に
おいてのみ、その下降速度を増速させて加工能率を高め
るためのものである。即ち、本発明の増速油圧回路で
は、上記した従来の油圧回路における第１油路１の分岐
油路１ｂ及び第２油路２の分岐油路２ａに、それぞれ第
１及び第２の各パイロット操作チェック弁（以下、単に
「パイロットチェック弁」という）ＰＶ₁ ，ＰＶ₂が組
み込まれている。また、シリンダＳ₁ の上方のシリンダ
室２６ｂとシリンダＳ₂ の下方のシンリダ室２６ａと
は、直列油路３で直列に接続されていて、該直列油路３
に第３パイロットチェック弁ＰＶ₃ が組み込まれてい
る。第１及び第２の各パイロットチェック弁ＰＶ₁ ，Ｐ
Ｖ₂ は、電磁弁ＭＶが「ＯＦＦ」の状態でパイロット圧
が作用して、弁が開いて逆流可能になっており、第３パ
イロットチェック弁ＰＶ₃ は、電磁弁ＭＶが「ＯＮ」の
状態でパイロット圧が作用して、弁が開いて逆流可能に
なっている。また、直列油路３における第１油路２の分
岐油路１ｂとの接続部と、第３パイロットチェック弁Ｐ
Ｖ₃ との間には、スライドベース２４の通常下降時にお
いて、第３パイロットチェック弁ＰＶ₃ の部分を圧油が
通過するのを防止するためのチェック弁ＣＶが組み込ま
れている。なお、図１ないし図４において、「×」印で
示される部分は、第２油路２において互いに接続されて
いる部分を示し、ＲＶは、油圧ポンプＰからの吐出圧を
制御するためのリリーフ弁を示す。

【０００９】第１油路の分岐油路１ｂ及び第２油路の分
岐油路２ａにそれぞれ組み込まれた第１及び第２の各パ
イロットチェック弁ＰＶ₁,ＰＶ₂ は、電磁弁ＭＶが「Ｏ
ＦＦ」の状態で作動して逆流可能となり、直列油路３に
組み込まれた第３パイロットチェック弁ＰＶ₃ は、電磁
弁ＭＶが「ＯＮ」の状態で作動して、逆流可能となる。
また、本実施例の増速油圧回路は、スプールの移動によ
り開閉する構造の電磁弁ＭＶには、各パイロットチェッ
ク弁ＰＶ₁ ，ＰＶ₂ ，ＰＶ₃ に対するパイロット圧を発
生させるための圧油が流れるのみで、各シリンダＳ₁ ，
Ｓ₂ を作動させるための圧油は、該電磁弁ＭＶの部分を
通過せず、弁座に対して弁が接して開閉する構造の各パ
イロットチェック弁ＰＶ₁ ，ＰＶ₂ ，ＰＶ₃ と、通常の
チェック弁ＣＶの部分のみを通過する回路となってい
る。このため、本実施例の増速油圧回路は、ノンリーク
構造を実現できる。

【００１０】上記した各パイロットチェック弁ＰＶ₁,Ｐ
Ｖ₂,ＰＶ₃ の構造は、図１４に示されるように、パイロ
ットポート４に圧油が送り込まれると、その圧力でピス
トン５が上昇して、ポペット６が押し上げられることに
よりシール部が解放されて、二次側から一次側に油が自
由に流れる（逆流する）ようになっている。

【００１１】図２は、電磁弁ＭＶが「ＯＦＦ」となっ
て、スライドベース２４が通常速度で下降する「通常下
降」の状態の圧油及び排出油の流れを示す図である。電
磁弁ＭＶが「ＯＦＦ」の状態では、第１及び第２の各パ
イロットチェック弁ＰＶ₁,ＰＶ₂ にパイロット圧が作用
するために、該チェック弁ＰＶ₁,ＰＶ₂ が開いて逆流可
能となると共に、第３パイロットチェック弁ＰＶ₃ は、
閉じたままで、チェック弁として機能している。また、
チェック弁ＣＶの作用によって、第１油路１の分岐油路
１ｂを流れる圧油が第３パイロットチェック弁ＰＶ₃ の
部分を通過することはない。よって、シリンダＳ₂ の下
方のシリンダ室２６ａには、第１パイロットチェック弁
ＰＶ₁ を通って圧油が供給されるため、ポンプＰからの
圧油は、第１油路１、及びその各分岐油路１ａ，１ｂを
通って各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ の下方の各シリンダ室２６
ａに分流して供給される。一方、第２油路２の分岐油路
２ａに組み込まれた第２パイロットチェック弁ＰＶ
₂ は、開いて逆流可能になっていると共に、直列油路３
の第３パイロットチェック弁ＰＶ₃ は、閉じてチェック
弁として作用している（逆流不能になっている）ので、
各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ の上方の各シリンダ室２６ｂから
の排出油は、第２油路２の各分岐油路２ａ，２ｂ、及び
この第２油路２を通ってタンクＴに戻される。この結
果、各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ への圧油の供給流量は、（Ｑ
／２）となって、スライドベース２４は、通常の速度
[Ｑ/(２Ａ)]で下降する。

【００１２】図３は、電磁弁ＭＶが「ＯＮ」となって、
スライドベース２４が増速されて下降する「増速下降」
の状態の圧油及び排出油の流れを示す図である。電磁弁
ＭＶが「ＯＮ」の状態では、第３パイロットチェック弁
ＰＶ₃ にパイロット圧が作用するために、該チェック弁
ＰＶ₃ が開いて逆流可能になると共に、第１及び第２の
各パイロットチェック弁ＰＶ₁,ＰＶ₂ は、閉じたまま
で、チェック弁として機能している。よって、第１パイ
ロットチェック弁ＰＶ₁ が閉じられているために、ポン
プＰからの圧油は、シリンダＳ₂ の下方のシリンダ室２
６ａには流入できないので、その全てがシリンダＳ₁ の
下方のシリンダ室２６ａに流入供給される。シリンダＳ
₁ の下方のシリンダ室２６ａに全圧油が供給されること
により、該シリンダＳ₁ の上方のシリンダ室２６ｂの排
出油は、閉状態の第２パイロットチェック弁ＰＶ₂ の作
用によって第２油路の分岐油路２ａを流れることができ
ないために、その全てが直列油路３の第３パイロットチ
ェック弁ＰＶ₃ を逆流して、直列油路３を通ってシリン
ダＳ₂ の下方のシリンダ室２６ａに流入する。そして、
直列油路３及び第３パイロットチェック弁ＰＶ₃ を介し
て接続されたシリンダＳ₁ の上方のシリンダ室２６ｂ
と、シリンダＳ₂ の下方のシリンダ室２６ａとは、圧油
がリークすることなく連通しているために、シリンダＳ
₁ の上方のシリンダ室２６ｂから排出された排出油は、
シリンダＳ₂ の下方のシリンダ室２６ａには、ポンプＰ
からの圧油と同一圧力の圧油として供給される。これに
より、左右の各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ の下方の各シリンダ
室２６ａには、ポンプＰからの供給流量と同一量（Ｑ）
の圧油が同調して流入するために、スライドベース２４
は、同調して下降する。なお、シリンダＳ₂ の上方のシ
リンダ室２６ｂの排出油は、第２油路の分岐油路２ｂ及
びこの第２油路２を通ってタンクＴに戻される。

【００１３】このように、電磁弁ＭＶが「ＯＮ」の状態
では、ポンプＰから供給された圧油は、分流されること
なく、その全流量が左側のシリンダＳ₁ の下方のシリン
ダ室２６ａに供給され、これと同調して、右側のシリン
ダＳ₂ の下方のシリンダ室２６ａには、左側のシリンダ
Ｓ₁ の上方のシリンダ室２６ｂの排出油が圧油となって
供給される。この結果、スライドベースの下降速度は、
（Ｑ／Ａ）となって、上記した「通常下降」の場合の速
度 [Ｑ/(２Ａ)]の２倍となる。しかも、左右の各シリン
ダ筒２３は、互いに同調して下降する。

【００１４】図４は、スライドベース２４が上昇する状
態の圧油及び排出油の流れを示す図である。第１油路１
を通って、排出油がタンクＴに戻される場合には、各パ
イロットチェック弁ＰＶ₁,ＰＶ₂,ＰＶ₃ は、電磁弁ＭＶ
の「ＯＮ」，「ＯＦＦ」とは無関係に、いずれもパイロ
ット圧を受けないので、通常のチェック弁として作用し
ている。よって、ポンプＰからの圧油は、第２油路２、
及びこの各分岐油路２ａ，２ｂを通って各シリンダ
Ｓ₁ ，Ｓ₂ の上方の各シリンダ室２６ｂに分流されて供
給されると共に、各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ の下方の各シリ
ンダ室２６ａからの排出油は、第１油路１の各分岐油路
１ａ，１ｂ、及びこの第１油路１を通ってタンクＴに戻
される。このため、スライドベース２４は、「通常下
降」における下降速度と同一の [Ｑ/(２Ａ)]で上昇す
る。なお、第３パイロットチェック弁ＰＶ₃ の作用によ
って、第２油路２の分岐油路２ａからの圧油が直列油路
３を通って第１油路１の分岐油路１ｂに流入するのが防
止されている。

【００１５】このため、電磁弁ＭＶを「ＯＮ」にして油
圧プレス装置を作動させると、スライドベース２４の下
降速度（Ｑ／Ａ）は、通常の下降速度 [Ｑ/(２Ａ)]の２
倍に増速されると共に、その上昇速度は、通常の上昇速
度 [Ｑ/(２Ａ)]と同一になる。一方、電磁弁を「ＯＦ
Ｆ」にして油圧プレス装置を作動させると、スライドベ
ース２４の下降速度、及び上昇速度は、いずれも [Ｑ/
(２Ａ)]となる。また、スライドベース２４の下降速度
を２倍に増速させてプレス加工を行う際に、スライドベ
ース２４の下面に装着した上型２７ａが下型２７ｂと接
する直前において、電磁弁ＭＶを「ＯＦＦ」に切り換え
ると、スライドベース２４の下降速度が半減されて、プ
レス力が増大して、プレス作業の効率が高められる。な
お、油圧プレス装置において、スライドベース２４の下
降速度を２倍に増速させてプレス加工を行う場合には、
圧油の圧力を２倍にしないと、通常速度の場合と同一の
プレス力が得られない。

【００１６】次に、図１０に示されるような４柱油圧プ
レス装置を増速させて作動可能な油圧回路について説明
する。図６において、第１油路１１は、分岐されて４本
の各シリンダＳ₁ 〜Ｓ₄ の各下方のシリンダ室２６ａに
接続されていて、シリンダＳ₁ に接続された第１油路の
分岐油路１１ａを除く他の全ての分岐油路１１ｂ，１１
ｃ，１１ｄには、第１、第４及び第７の各パイロットチ
ェック弁ＰＶ₁,ＰＶ₄,ＰＶ₇ がそれぞれ組み込まれてい
る。また、第２油路１２は、同じく分岐されて各シリン
ダＳ₁ 〜Ｓ₄ の上方の各シリンダ室２６ｂに接続されて
いて、シリンダＳ₄ に接続された分岐油路１２ｄを除く
他の全ての分岐油路１２ａ，１２ｂ，１２ｃには、第
２、第５及び第８の各パイロットチェック弁ＰＶ₂,ＰＶ
₅,ＰＶ₈ がそれぞれ組み込まれている。更に、シリンダ
Ｓ₁ の上方のシリンダ室２６ｂと、シリンダＳ₂ の下方
シリンダ室２６ａとを接続する直列油路１３には、第３
パイロットチェック弁ＰＶ₃ とチェック弁ＣＶが組み込
まれている。同様に、シリンダＳ₂ の上方シリンダ室２
６ｂと、シリンダＳ₃ の下方シリンダ室２６ａとを接続
する直列油路１４には、第６パイロットチェック弁ＰＶ
₆ とチェック弁ＣＶが組み込まれ、更に、シリンダＳ₃
の上方シリンダ室２６ｂと、シリンダＳ₄ の下方シリン
ダ室２６ａとを接続する直列油路１５には、第９パイロ
ットチェック弁ＰＶ₉ とチェック弁ＣＶが組み込まれて
いる。

【００１７】各直列油路１３，１４，１５にそれぞれ組
み込まれた各パイロットチェック弁ＰＶ₃,ＰＶ_6,ＰＶ₉
は、電磁弁ＭＶが「ＯＮ」の状態で開いて、逆流可能と
なり、残りの全ての各パイロットチェック弁は、電磁弁
ＭＶが「ＯＦＦ」の状態で開いて、逆流可能となる。

【００１８】そして、「通常下降時」には、図７に示さ
れるように、電磁弁ＭＶを「ＯＦＦ」にすると、直列油
路１３，１４，１５にそれぞれ組み込まれた各パイロッ
トチェック弁ＰＶ₃,ＰＶ_6,ＰＶ₉ は閉じたままで、残り
の全てのパイロットチェック弁が開かれて、逆流可能と
なる。これにより、第１油路１１から供給された圧油
は、第１油路１１の各分岐油路１１ａ，１１ｂ，１１
ｃ，１１ｄに分流されて各シンリダＳ₁ 〜Ｓ₄ の下方の
各シリンダ室２６ａにそれぞれ供給されると共に、各シ
リンダＳ₁ 〜Ｓ₄ の上方の各シリンダ室２６ｂの油は、
それぞれ第２油路１２の各分岐油路１２ａ，１２ｂ，１
２ｃ，１２ｄを通って、タンクＴに戻される。ここで、
直列油路１３，１４，１５に組み込まれた各チェック弁
ＣＶの作用によって、ポンプＰからの圧油が該直列油路
１３，１４，１５に流入するのが防止される。よって、
４本の各シリンダＳ₁ 〜Ｓ₄ の下方のシリンダ室２６ａ
には、それぞれ（Ｑ／４）の圧油が供給されて、スライ
ドベース２４は、〔Ｑ/(４Ａ)]の速度で下降する。

【００１９】また、「増速下降時」には、図８に示され
るように、電磁弁ＭＶを「ＯＮ」にすると、直列油路１
３，１４，１５にそれぞれ組み込まれた各パイロットチ
ェック弁ＰＶ₃,ＰＶ_6,ＰＶ₉ が全て開かれて、逆流可能
となり、残りの全てのパイロットチェック弁は、閉じた
ままで、チェック弁として作用する。このため、ポンプ
Ｐから供給された圧油の全流量（Ｑ）が、第１油路１及
びその分岐油路１１ａを通ってシリンダＳ₁ の下方シリ
ンダ室２６ａに供給されて、シリンダ筒２３が下降する
と共に、該シリンダＳ₁ の上方のシリンダ室２６ｂから
の排出油は、直列油路１３を通って、シリンダＳ₂ の下
方のシリンダ室２６ａに圧油として流入して、そのシリ
ンダ筒２３は、シリンダＳ₁ のシリンダ筒２３と同調し
て下降する。この各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ の各シリンダ筒
２３が同調して下降する作用は、上記した２柱油圧プレ
ス装置の増速油圧回路の場合と同様である。シリンダＳ
₂と同Ｓ₃ との間、及びシリンダＳ₃ と同Ｓ₄ との間に
おいても、全く同様の作用が生じて、４本のシリンダＳ
₁ 〜Ｓ₄ の各シリンダ筒２３は、その全てが互いに同調
して下降する。シリンダＳ₄ の上方のシリンダ室２６ｂ
の排出油は、第２油路１２の分岐油路２ｄ及びこの第２
油路１２を通ってタンクＴに戻される。この結果、スラ
イドベース２４は、「通常下降時」の４倍の速度（Ｑ／
Ａ）で同調して下降することになる。

【００２０】更に、上昇時には、図９に示されるよう
に、第１油路１１を通って、排出油がタンクＴに戻され
るために、上記した２柱油圧プレス装置の増速油圧回路
と同様に、全てのパイロットチェック弁ＰＶ₁ 〜ＰＶ₉
は、電磁弁ＭＶの「ＯＮ」，「ＯＦＦ」とは無関係にい
ずれもパイロット圧を受けないので、通常のチェック弁
として作用する。このため、ポンプＰからの圧油は、第
２油路１２の各分岐油路１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２
ｄを通って各シリンダＳ₁ 〜Ｓ₄ の上方の各シリンダ室
２６ｂに分流されて供給されると共に、各シリンダＳ₁
〜Ｓ₄ の下方の各シリンダ室２６ａからの排出油は、そ
れぞれ第１油路１１の各分岐油路１１ａ，１１ｂ，１１
ｃ，１１ｄ及びこの第１油路１１を通って、タンクＴに
戻される。このため、スライドベース２４は、「通常下
降時」の下降速度と同一の [Ｑ/(４Ａ）] の速度で上昇
する。

【００２１】上記した２柱又は４柱の各油圧プレス装置
の増速油圧回路は、いずれもスライドベース２４が下降
時において増速する「増速下降」のみが可能であって、
該スライドベース２４の上昇速度は、通常速度である
が、図１１に示される増速油圧回路は、電磁弁により
「通常運転」と「増速運転」とを自在に切り換えられ
て、スライドベース２４を増速させて上昇させることも
できる。なお、上記した「増速下降」のみが可能である
２柱油圧プレス装置の増速油圧回路と同一部分には、同
一符号を付して、異なる部分についてのみ説明する。各
シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ の下方のシリンダ室２６ａと方向制
御弁ＤＶとを接続している第１油路１から分岐された分
岐油路１ｂには、閉状態における圧油の流れる方向が互
いに逆方向である一対の第１及び第２の各パイロットチ
ェック弁ＰＶ₁ ，ＰＶ₂ がそれぞれ直列にく組み込まれ
ている。全く同様にして、各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ の上方
のシリンダ室２６ｂと方向制御弁ＤＶとを接続している
第２油路２から分岐された分岐油路２ａには、閉状態に
おける圧油の流れる方向が互いに逆方向である一対の第
３及び第４の各パイロットチェック弁ＰＶ₃ ，ＰＶ₄ が
それぞれ直列に組み込まれている。更に、シリンダＳ₁
の上方のシリンダ室２６ｂと、シリンダＳ₂ の下方のシ
リンダ室２６ａとを直列に接続する直列油路３には、同
じく閉状態における圧油の流れる方向が互いに逆方向で
ある一対の第５及び第６の各パイロットチェック弁ＰＶ
₅ ，ＰＶ₆ がそれぞれ直列に組み込まれている。

【００２２】上記した各パイロットチェック弁ＰＶ₁ 〜
ＰＶ₆ のパイロット圧は、各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ の作動
圧と同一であって、パイロット圧を加えて各パイロット
チェック弁ＰＶ₁ 〜ＰＶ₆ を開閉させるための電磁弁Ｍ
Ｖは、方向制御弁ＤＶのＰポートの直前の部分に接続さ
れていている。図１１に示される電磁弁ＭＶが「ＯＦ
Ｆ」の状態において、通常油路（第１油路１の分岐油路
１ｂと第２油路２の分岐油路２ａ）に組み込まれた各パ
イロットチェック弁ＰＶ₁ 〜ＰＶ₄ は、パイロット圧が
作用して開くことにより、逆流可能となる。また、電磁
弁ＭＶが「ＯＮ」の状態において、直列油路３に組み込
まれた各パイロットチェック弁ＰＶ_5,ＰＶ₆ は、パイロ
ット圧が作用して開くことにより、逆流可能となる。

【００２３】図１２は、電磁弁ＭＶが「ＯＦＦ」となっ
て、油圧プレス装置が「通常運転」において下降する状
態の圧油及び排出油の流れを示す図である。この状態で
は、各パイロットチェック弁ＰＶ₁ 〜ＰＶ₄ は、開かれ
て、第１油路１の分岐油路１ｂ及び第２油路２の分岐油
路２ａには、自由に圧油が流れるが、直列油路３に組み
込まれた各パイロットチェック弁ＰＶ_5,ＰＶ₆ は、いず
れも閉じているので、該直列油路３には、いずれの方向
からも圧油は流れない。よって、図１２に示される状態
では、油圧ポンプＰからの圧油は、第１油路１１の各分
岐油路１ａ，１ｂに分岐されて、各シンリダＳ₁ ，Ｓ₂
の下方のシリンダ室２６ａに分流して供給されると共
に、各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂ の上方のシリンダ室２６ｂか
らの排出油は、それぞれ第２油路２の各分岐油路２ａ，
２ｂを通って排出されて、第２油路２の部分で合流して
タンクＴに戻される。このため、各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂
への圧油の供給流量は、（Ｑ／２）となり、スライドベ
ース２４は、通常の速度 [Ｑ/(２Ａ)]で下降する。ま
た、電磁弁ＭＶを「ＯＦＦ」にしたままで、スライドベ
ース２４の下降端において方向制御弁ＤＶを切り換える
と、油圧ポンプＰからの圧油と、各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂
からの排出油の流れは、上記と逆となって、スライドベ
ース２４は、通常の速度 [Ｑ/(２Ａ)]で上昇する。

【００２４】このため、電磁弁ＭＶを「ＯＦＦ」にして
２柱油圧プレス装置を運転すると、スライドベース２４
は、その下降時及び上昇時の双方において、通常の速度
で昇降して、「通常運転」が行われる。

【００２５】また、図１３は、電磁弁ＭＶが「ＯＮ」と
なって、油圧プレス装置が「増速運転」において下降す
る状態の圧油及び排出油の流れを示す図である。この状
態では、電磁弁ＭＶが「ＯＦＦ」の状態とは逆に、各パ
イロットチェック弁ＰＶ₁ 〜ＰＶ₄ は、閉じられて、第
１油路１の分岐油路１ｂ及び第２油路２の分岐油路２ａ
には、両方向から圧油が流れるのが防止されるが、直列
油路３に組み込まれた各パイロットチェック弁ＰＶ_5,Ｐ
Ｖ₆ は、いずれも開かれているので、該直列油路３に
は、両方向から圧油が自由に流れる。よって、図１３に
示される状態では、油圧ポンプＰからの圧油は、第１及
び第２の各油路１，２の部分で分流されることなく、そ
の全油量が前記直列油路３を通して流れる。この結果、
スライドベース２４の下降速度は、（Ｑ／Ａ）となっ
て、上記した「通常運転」の場合の下降速度 [Ｑ/(２
Ａ)]の２倍となり、しかも左右の各シリンダＳ₁ ，Ｓ₂
の各シリンダ筒２３は、互いに同期して下降する。ま
た、また、電磁弁ＭＶを「ＯＮ」にしたままで、スライ
ドベース２４の下降端において方向制御弁ＤＶを切り換
えると、油圧ポンプＰからの圧油と、シリンダからの排
出油の流れが上記と逆となって、スライドベース２４
は、通常の上昇速度 [Ｑ/(２Ａ)]の２倍である（Ｑ／
Ａ）で上昇する。

【００２６】このため、電磁弁ＭＶを「ＯＮ」にして２
柱油圧プレス装置を運転すると、スライドベース２４
は、その下降時及び上昇時の双方において、通常の速度
の２倍で昇降して、「増速運転」が行われる。

【００２７】なお、上記実施例は、油圧プレス装置の油
圧回路に本発明を実施したものであるが、複数本の両ロ
ッドシリンダを使用して、可動体を往復移動させる構成
の油圧装置であれば、本発明の増速油圧回路は、いかな
る装置に対しても実施可能である。

【００２８】

【発明の効果】本発明は、複数本の両ロッドシリンダを
備えて、各シリンダのシリンダ筒内の各シリンダ室に方
向制御弁を介して圧油を交互に供給することにより、各
シリンダを同時作動させて、可動体を往復移動させる構
成の油圧装置において、異なるシリンダの各シリンダ室
を直列油路を介して直列に接続して、該直列油路と、前
記各シリンダの各シリンダ室と前記方向制御弁とを接続
している各通常油路とにパイロットチェック弁をそれぞ
れ組み込んであるので、各パイロットチェック弁の開閉
により、油圧ポンプからの圧油を分流させることなく、
その全油量を前記直列油路を通して流して、前記可動体
の移動速度を２種類から選択して増速可能にできる。こ
の結果、例えば、油圧プレス装置では、プレス加工時を
除く他のスライドベースの無駄な移動時間を短縮でき
て、プレス作業の効率が高められる。

【００２９】特に、本発明に係る増速油圧回路では、そ
の増速時においては、各シリンダのシリンダ室が直列油
路を介して直列に接続された状態で圧油が連続して流れ
るために、各シリンダの作動が同調するという特筆すべ
き効果が生じる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る２柱油圧プレス装置の増速油圧回
路図である。

【図２】同様の増速油圧回路図において、電磁弁ＭＶが
「ＯＦＦ」となって、スライドベース２４が通常速度で
下降する「通常下降」の状態の圧油及び排出油の流れを
示す図である。

【図３】同様の増速油圧回路図において、電磁弁ＭＶが
「ＯＮ」となって、スライドベース２４が増速されて下
降する「増速下降」の状態の圧油及び排出油の流れを示
す図である。

【図４】同様の増速油圧回路図において、スライドベー
ス２４が上昇する状態の圧油及び排出油の流れを示す図
である。

【図５】２柱油圧プレス装置の斜視図である。

【図６】本発明に係る４柱油圧プレス装置の増速油圧回
路図である。

【図７】同様の増速油圧回路図において、電磁弁ＭＶが
「ＯＦＦ」となって、スライドベース２４が通常速度で
下降する「通常下降」の状態の圧油及び排出油の流れを
示す図である。

【図８】同様の増速油圧回路図において、電磁弁ＭＶが
「ＯＮ」となって、スライドベース２４が増速されて下
降する「増速下降」の状態の圧油及び排出油の流れを示
す図である。

【図９】同様の増速油圧回路図において、スライドベー
ス２４が上昇する状態の圧油及び排出油の流れを示す図
である。

【図１０】４柱油圧プレス装置の斜視図である。

【図１１】下降及び上昇の双方において増速が可能な本
発明に係る２柱油圧プレス装置の増速油圧回路図であ
る。

【図１２】同様の増速油圧回路図において、電磁弁ＭＶ
が「ＯＦＦ」となって、スライドベース２４が通常速度
で下降する「通常運転」の状態の圧油及び排出油の流れ
を示す図である。

【図１３】同様の増速油圧回路図において、電磁弁ＭＶ
が「ＯＮ」となって、スライドベース２４が増速されて
下降する「増速運転」の状態の圧油及び排出油の流れを
示す図である。

【図１４】パイロットチェック弁の断面図である。

【図１５】２柱油圧プレス装置の従来の油圧回路図であ
る。

【符号の説明】

ＤＶ：方向制御弁 ＰＶ₁ 〜ＰＶ₉ ：パイロット操作チェック弁 Ｓ₁ 〜Ｓ₄ ：両ロッドシリンダ １，１１：第１油路（通常油路） ２，１２：第２油路（通常油路） ３，１３，１４，１５：直列油路 ２３：シリンダ筒 ２４：スライドベース（可動体） ２６ａ，２６ｂ：シリンダ室

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 複数本の両ロッドシリンダを備えて、各
   シリンダのシリンダ筒内の各シリンダ室に方向制御弁を
   介して圧油を交互に供給することにより、各シリンダを
   同時作動させて、可動体を往復移動させる構成の油圧装
   置において、 異なるシリンダの各シリンダ室は、直列油路を介して直
   列に接続され、該直列油路と、前記各シリンダの各シリ
   ンダ室と前記方向制御弁とを接続している各通常油路と
   に、パイロット圧により逆流可能となるパイロット操作
   チェック弁がそれぞれ組み込まれ、各パイロット操作チ
   ェック弁の開閉により、油圧ポンプからの圧油を分流さ
   せることなく、その全油量を前記直列油路を通して流し
   て、前記可動体の移動速度を２種類から選択して増速可
   能にしたことを特徴とする増速油圧回路を備えた油圧装
   置。
2. 【請求項２】 油圧装置は、油圧プレス装置であって、
   スライドベースの下降及び上昇の双方の速度が増速され
   ることを特徴とする請求項１に記載の増速油圧回路を備
   えた油圧装置。
3. 【請求項３】 油圧装置は、油圧プレス装置であって、
   スライドベースの下降時においてのみ増速されることを
   特徴とする請求項１に記載の増速油圧回路を備えた油圧
   装置。
4. 【請求項４】 スライドベースが下降端に達する直前の
   プレス加工開始直前において、各パイロット操作チェッ
   ク弁の開閉を逆にして、スライドベースの下降速度を通
   常速度に戻すことを特徴とする請求項３に記載の増速油
   圧回路を備えた油圧装置。
5. 【請求項５】 シリンダを作動させるために油圧ポンプ
   から供給された圧油は、パイロット操作チェック弁及び
   通常のチェック弁の部分のみを通って、該パイロット操
   作チェック弁を開閉させるための電磁弁の部分を通らな
   い構成になっていることを特徴とする請求項１に記載の
   増速油圧回路を備えた油圧装置。