JPH10134978A - 放電灯点灯装置 - Google Patents
放電灯点灯装置Info
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- JPH10134978A JPH10134978A JP30374096A JP30374096A JPH10134978A JP H10134978 A JPH10134978 A JP H10134978A JP 30374096 A JP30374096 A JP 30374096A JP 30374096 A JP30374096 A JP 30374096A JP H10134978 A JPH10134978 A JP H10134978A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】入力電流歪を抑制できインバータ部の電源とな
る平滑コンデンサの電圧上昇を低減することができる放
電灯点灯装置を提供する。 【解決手段】全波整流器Ｄの出力端にはダイオード
Ｄ1 ，Ｄ2 を介して平滑コンデンサ回路Ｃ0 が接続され
る。平滑コンデンサにはインバータ部ＩＮＶが接続され
る。インバータ部Ｉんは、スイッチング素子Ｑ1 ，
Ｑ2 、直流カット用のコンデンサＣ1 、インダクタ
Ｌ1 、放電灯ＦＬと、コンデンサＣ2 とで構成される。
両ダイオードＤ1 ，Ｄ2 の接続点と、インダクタＬ1 、
放電灯Ｆの電源側端の接続点との間にインピーダンス要
素Ｚ1 が接続されている。放電灯ＦＬとして、口金部を
除く単位長さ当たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃ
ｍ以上のランプを用いている。
る平滑コンデンサの電圧上昇を低減することができる放
電灯点灯装置を提供する。 【解決手段】全波整流器Ｄの出力端にはダイオード
Ｄ1 ，Ｄ2 を介して平滑コンデンサ回路Ｃ0 が接続され
る。平滑コンデンサにはインバータ部ＩＮＶが接続され
る。インバータ部Ｉんは、スイッチング素子Ｑ1 ，
Ｑ2 、直流カット用のコンデンサＣ1 、インダクタ
Ｌ1 、放電灯ＦＬと、コンデンサＣ2 とで構成される。
両ダイオードＤ1 ，Ｄ2 の接続点と、インダクタＬ1 、
放電灯Ｆの電源側端の接続点との間にインピーダンス要
素Ｚ1 が接続されている。放電灯ＦＬとして、口金部を
除く単位長さ当たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃ
ｍ以上のランプを用いている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、交流電源を整流平
滑して得られる直流電圧を高周波電圧に変換して放電灯
に供給する放電灯点灯装置に関するものである。
滑して得られる直流電圧を高周波電圧に変換して放電灯
に供給する放電灯点灯装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、交流電源を全波整流器によっ
て整流し、その出力を平滑コンデンサにて平滑すること
によって直流電源を得て、この直流電源をインバータ部
により高周波電圧に変換して放電灯に供給するいわゆる
コンデンサ入力型の放電灯点灯装置が知られている。し
かしながら、この種の放電灯点灯装置では、交流電源側
から流れる入力電流の休止期間が長くなって力率が低く
なり、入力電流の高調波歪が大きくなるという問題があ
る。このため、全波整流器の出力端と平滑コンデンサと
の間に大きなインダクタを挿入したり、入力段にチョッ
パ回路を入れたりして、入力高調波歪を抑制するものも
提案されているが、装置自体が大型化してしまうととも
にコストが高くなってしまうという問題がある。
て整流し、その出力を平滑コンデンサにて平滑すること
によって直流電源を得て、この直流電源をインバータ部
により高周波電圧に変換して放電灯に供給するいわゆる
コンデンサ入力型の放電灯点灯装置が知られている。し
かしながら、この種の放電灯点灯装置では、交流電源側
から流れる入力電流の休止期間が長くなって力率が低く
なり、入力電流の高調波歪が大きくなるという問題があ
る。このため、全波整流器の出力端と平滑コンデンサと
の間に大きなインダクタを挿入したり、入力段にチョッ
パ回路を入れたりして、入力高調波歪を抑制するものも
提案されているが、装置自体が大型化してしまうととも
にコストが高くなってしまうという問題がある。
【０００３】この種の問題を解決するために、図１６に
示すような放電灯点灯装置（特開平４−１９３０６７号
公報参照）が提案されている。図１６に示す放電灯点灯
装置は、平滑コンデンサ回路Ｃ0 に接続されたインバー
タ部ＩＮＶの振動要素（実際にはＬＣ共振回路）Ｚ2 の
一端と、全波整流器ＤＢの出力端の高電位側端とを電源
帰還用のインピーダンス要素Ｚ1 を介して接続して、交
流電源ＡＣから全波整流器ＤＢ−インピーダンス要素Ｚ
1 −インバータ部ＩＮＶの振動要素Ｚ2 −インバータ部
ＩＮＶのスイッチング素子Ｑ2 の電流経路を設けたこと
に特徴がある。
示すような放電灯点灯装置（特開平４−１９３０６７号
公報参照）が提案されている。図１６に示す放電灯点灯
装置は、平滑コンデンサ回路Ｃ0 に接続されたインバー
タ部ＩＮＶの振動要素（実際にはＬＣ共振回路）Ｚ2 の
一端と、全波整流器ＤＢの出力端の高電位側端とを電源
帰還用のインピーダンス要素Ｚ1 を介して接続して、交
流電源ＡＣから全波整流器ＤＢ−インピーダンス要素Ｚ
1 −インバータ部ＩＮＶの振動要素Ｚ2 −インバータ部
ＩＮＶのスイッチング素子Ｑ2 の電流経路を設けたこと
に特徴がある。
【０００４】図１７に、この放電灯点灯装置の具体回路
例を示す。インバータ部ＩＮＶは、平滑コンデンサＣ0
の両端間に接続されたＭＯＳＦＥＴよりなるスイッチン
グ素子Ｑ1 ，Ｑ2 の直列回路と、一端が両スイッチング
素子Ｑ1 ，Ｑ2 の接続点に接続された直流カット用のコ
ンデンサＣ1 とインダクタＬ1 との直列回路と、この直
列回路を介してフィラメントＦ1 ，Ｆ2 の電源側端がス
イッチング素子Ｑ2 の両端間に接続された放電灯ＦＬ
と、放電灯ＦＬのフィラメントＦ1 ，Ｆ2 の非電源側端
に接続されたコンデンサＣ2 とで構成してある。ここ
で、コンデンサＣ2 は、フィラメントＦ1 ，Ｆ2 の予熱
電流の通電経路を構成しているが、インダクタＬ1 とＬ
Ｃ共振回路を構成する共振用コンデンサも兼ねている。
なお、スイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 それぞれの制御端に
はスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 のオンオフを制御する制
御部（図示せず）が接続されている。また、コンデンサ
Ｃ1 とインダクタＬ1 との直列回路により図１６におけ
るインバータ部ＩＮＶの振動要素Ｚ2 を構成している。
例を示す。インバータ部ＩＮＶは、平滑コンデンサＣ0
の両端間に接続されたＭＯＳＦＥＴよりなるスイッチン
グ素子Ｑ1 ，Ｑ2 の直列回路と、一端が両スイッチング
素子Ｑ1 ，Ｑ2 の接続点に接続された直流カット用のコ
ンデンサＣ1 とインダクタＬ1 との直列回路と、この直
列回路を介してフィラメントＦ1 ，Ｆ2 の電源側端がス
イッチング素子Ｑ2 の両端間に接続された放電灯ＦＬ
と、放電灯ＦＬのフィラメントＦ1 ，Ｆ2 の非電源側端
に接続されたコンデンサＣ2 とで構成してある。ここ
で、コンデンサＣ2 は、フィラメントＦ1 ，Ｆ2 の予熱
電流の通電経路を構成しているが、インダクタＬ1 とＬ
Ｃ共振回路を構成する共振用コンデンサも兼ねている。
なお、スイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 それぞれの制御端に
はスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 のオンオフを制御する制
御部（図示せず）が接続されている。また、コンデンサ
Ｃ1 とインダクタＬ1 との直列回路により図１６におけ
るインバータ部ＩＮＶの振動要素Ｚ2 を構成している。
【０００５】以下、図１７の放電灯点灯装置の動作を簡
単に説明する。この放電灯点灯装置は、前記制御部によ
ってスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 を高速で交互にオンオ
フすることにより放電灯ＦＬを高周波点灯させるもので
ある。ところで、この装置は、全波整流器ＤＢの出力端
の高電位側端と平滑コンデンサＣ0 との間にダイオード
Ｄ1 ，Ｄ2 の直列回路が接続され、インダクタＬ1 と放
電灯ＦＬとの接続点を、電源帰還用のインピーダンス要
素Ｚ1 を介して両ダイオードＤ1 ，Ｄ2 の接続点に接続
してあり、インダクタＬ1 と放電灯ＦＬとの接続点の電
位（高周波電圧の振幅）に応じて、インピーダンス要素
Ｚ1 側への入力電流の引込み及び平滑コンデンサＣ0 へ
の充電が行なわれる。すなわち、全波整流器ＤＢの出力
端の高電位側端の電位をＶdb、両ダイオードＤ1 ，Ｄ2
の接続点の電位をＶb 、インバータ部ＩＮＶとインピー
ダンス要素との接続点ａの電位（帰還電源の電圧）、つ
まりインダクタＬ1 と放電灯ＦＬとの接続点の電位をＶ
a とすると、Ｖa がＶb よりも低下した時にはＶb とＶ
a との差の電圧がインピーダンス要素Ｚ1 に印加され、
インピーダンス要素Ｚ1 に電荷が蓄積される。一方、Ｖ
a がＶb よりも大きくなった時にはインピーダンス要素
Ｚ1 に蓄積された電荷がダイオードＤ2 を通して平滑コ
ンデンサＣ0 に充電される。このような動作が交流電源
ＡＣの商用周期の全区間にわたって繰り返されるので、
入力電流が常に流れるようになり、その結果、入力力率
が高くなり、入力電流の高調波歪が改善されるのであ
る。したがって、図１７の放電灯点灯装置は、インピー
ダンス要素Ｚ1 を設けることによって、全波整流器ＤＢ
の出力端と平滑コンデンサＣ0 との間に大きなインダク
タを挿入したり入力段にチョッパ回路を入れたりする必
要がなくなるから、装置が大型化することなく入力高調
波歪を抑制できるのである。
単に説明する。この放電灯点灯装置は、前記制御部によ
ってスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 を高速で交互にオンオ
フすることにより放電灯ＦＬを高周波点灯させるもので
ある。ところで、この装置は、全波整流器ＤＢの出力端
の高電位側端と平滑コンデンサＣ0 との間にダイオード
Ｄ1 ，Ｄ2 の直列回路が接続され、インダクタＬ1 と放
電灯ＦＬとの接続点を、電源帰還用のインピーダンス要
素Ｚ1 を介して両ダイオードＤ1 ，Ｄ2 の接続点に接続
してあり、インダクタＬ1 と放電灯ＦＬとの接続点の電
位（高周波電圧の振幅）に応じて、インピーダンス要素
Ｚ1 側への入力電流の引込み及び平滑コンデンサＣ0 へ
の充電が行なわれる。すなわち、全波整流器ＤＢの出力
端の高電位側端の電位をＶdb、両ダイオードＤ1 ，Ｄ2
の接続点の電位をＶb 、インバータ部ＩＮＶとインピー
ダンス要素との接続点ａの電位（帰還電源の電圧）、つ
まりインダクタＬ1 と放電灯ＦＬとの接続点の電位をＶ
a とすると、Ｖa がＶb よりも低下した時にはＶb とＶ
a との差の電圧がインピーダンス要素Ｚ1 に印加され、
インピーダンス要素Ｚ1 に電荷が蓄積される。一方、Ｖ
a がＶb よりも大きくなった時にはインピーダンス要素
Ｚ1 に蓄積された電荷がダイオードＤ2 を通して平滑コ
ンデンサＣ0 に充電される。このような動作が交流電源
ＡＣの商用周期の全区間にわたって繰り返されるので、
入力電流が常に流れるようになり、その結果、入力力率
が高くなり、入力電流の高調波歪が改善されるのであ
る。したがって、図１７の放電灯点灯装置は、インピー
ダンス要素Ｚ1 を設けることによって、全波整流器ＤＢ
の出力端と平滑コンデンサＣ0 との間に大きなインダク
タを挿入したり入力段にチョッパ回路を入れたりする必
要がなくなるから、装置が大型化することなく入力高調
波歪を抑制できるのである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、図１７に示
す放電灯点灯装置において平滑コンデンサＣ0 の両端電
圧をＶDCとすると、ＶDCは、入力電流の量と、放電灯Ｆ
Ｌの消費電力とのバランスにより決まり、一般に、全点
灯時に放電灯ＦＬの点灯に最適な電圧をインバータ部Ｉ
ＮＶに供給できるように設定される。ここで、入力電流
の量は、ＶdbとＶa との電位差及びインピーダンス要素
Ｚ1 のインピーダンスにより決まり、Ｖa（つまり放電
灯ＦＬに印加される交流電圧）の振幅が大きくてインピ
ーダンス要素Ｚ1 のインピーダンスが小さいほど一般に
は大きくなる。また、Ｖa の大きさは、インダクタ
Ｌ1 、コンデンサＣ2 の共振特性と、スイッチング素子
Ｑ1 ，Ｑ2 の駆動周波数の関係及び放電灯ＦＬの状態
（消灯時、調光点灯時、全点灯時）により決まり、例え
ば図１８に示すようになる。
す放電灯点灯装置において平滑コンデンサＣ0 の両端電
圧をＶDCとすると、ＶDCは、入力電流の量と、放電灯Ｆ
Ｌの消費電力とのバランスにより決まり、一般に、全点
灯時に放電灯ＦＬの点灯に最適な電圧をインバータ部Ｉ
ＮＶに供給できるように設定される。ここで、入力電流
の量は、ＶdbとＶa との電位差及びインピーダンス要素
Ｚ1 のインピーダンスにより決まり、Ｖa（つまり放電
灯ＦＬに印加される交流電圧）の振幅が大きくてインピ
ーダンス要素Ｚ1 のインピーダンスが小さいほど一般に
は大きくなる。また、Ｖa の大きさは、インダクタ
Ｌ1 、コンデンサＣ2 の共振特性と、スイッチング素子
Ｑ1 ，Ｑ2 の駆動周波数の関係及び放電灯ＦＬの状態
（消灯時、調光点灯時、全点灯時）により決まり、例え
ば図１８に示すようになる。
【０００７】以下、図１８について説明する。図示しな
い電源スイッチ等により電源を投入すると、スイッチン
グ素子Ｑ1 ，Ｑ2 が上述の制御部によってオンオフ制御
される。消灯時においてスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の
駆動周波数はまずインダクタＬ1 とコンデンサＣ2 とに
より決まる共振周波数よりも十分に大きな周波数ｆphに
なる。駆動周波数がｆphの時は、放電灯ＦＬのフィラメ
ントＦ1 ，Ｆ2 の非電源側端に接続されたコンデンサＣ
2 の端子電圧が放電灯ＦＬを始動するのに必要な電圧ま
で上昇することはなく、フィラメントＦ1 ，Ｆ2 が予熱
される（この時のフィラメントＦ1 ，Ｆ2 間の電圧Ｖa
をＶaph とする）。その後、駆動周波数がインダクタＬ
1 とコンデンサＣ2 とにより決まる共振周波数に近づけ
られ周波数ｆstになると、コンデンサＣ2 の両端電圧が
上昇して放電灯ＦＬが始動点灯し、さらに駆動周波数が
周波数ｆf になると全点灯状態になる（この時のフィラ
メントＦ1 ，Ｆ2 間の電圧Ｖa をＶafとする）。全点灯
から調光点灯への移行時には、駆動周波数が周波数ｆdm
まで引き上げられる（この時のフィラメントＦ1 ，Ｆ2
間の電圧Ｖa をＶadm とする）。ここで、フィラメント
Ｆ1 ，Ｆ2 間の電圧Ｖa は、Ｖaf＜Ｖadm ＜Ｖaph とな
り、全点灯時のＶa は予熱時や調光点灯時のＶa に比べ
て小さな値となる。
い電源スイッチ等により電源を投入すると、スイッチン
グ素子Ｑ1 ，Ｑ2 が上述の制御部によってオンオフ制御
される。消灯時においてスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の
駆動周波数はまずインダクタＬ1 とコンデンサＣ2 とに
より決まる共振周波数よりも十分に大きな周波数ｆphに
なる。駆動周波数がｆphの時は、放電灯ＦＬのフィラメ
ントＦ1 ，Ｆ2 の非電源側端に接続されたコンデンサＣ
2 の端子電圧が放電灯ＦＬを始動するのに必要な電圧ま
で上昇することはなく、フィラメントＦ1 ，Ｆ2 が予熱
される（この時のフィラメントＦ1 ，Ｆ2 間の電圧Ｖa
をＶaph とする）。その後、駆動周波数がインダクタＬ
1 とコンデンサＣ2 とにより決まる共振周波数に近づけ
られ周波数ｆstになると、コンデンサＣ2 の両端電圧が
上昇して放電灯ＦＬが始動点灯し、さらに駆動周波数が
周波数ｆf になると全点灯状態になる（この時のフィラ
メントＦ1 ，Ｆ2 間の電圧Ｖa をＶafとする）。全点灯
から調光点灯への移行時には、駆動周波数が周波数ｆdm
まで引き上げられる（この時のフィラメントＦ1 ，Ｆ2
間の電圧Ｖa をＶadm とする）。ここで、フィラメント
Ｆ1 ，Ｆ2 間の電圧Ｖa は、Ｖaf＜Ｖadm ＜Ｖaph とな
り、全点灯時のＶa は予熱時や調光点灯時のＶa に比べ
て小さな値となる。
【０００８】放電灯ＦＬとしては管径が２８ｍｍ〜３
２．５ｍｍのランプや２５．５ｍｍの高周波点灯用ラン
プを用いるのが一般的であるが、全点灯時にはランプイ
ンピーダンスが低く、予熱時や調光点灯時に比べて消費
電力が大きいので、全点灯時の特性に合わせてインピー
ダンス要素Ｚ1 のインピーダンスを設定すると、予熱時
や調光点灯時に平滑コンデンサＣ0 の両端電圧ＶDCが上
昇しすぎてしまうという不具合があった。
２．５ｍｍのランプや２５．５ｍｍの高周波点灯用ラン
プを用いるのが一般的であるが、全点灯時にはランプイ
ンピーダンスが低く、予熱時や調光点灯時に比べて消費
電力が大きいので、全点灯時の特性に合わせてインピー
ダンス要素Ｚ1 のインピーダンスを設定すると、予熱時
や調光点灯時に平滑コンデンサＣ0 の両端電圧ＶDCが上
昇しすぎてしまうという不具合があった。
【０００９】本発明は上記事由に鑑みて為されたもので
あり、その目的は、入力電流歪を抑制できインバータ部
の電源となる平滑コンデンサの電圧上昇を低減すること
ができる放電灯点灯装置を提供することにある。
あり、その目的は、入力電流歪を抑制できインバータ部
の電源となる平滑コンデンサの電圧上昇を低減すること
ができる放電灯点灯装置を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、上記
目的を達成するために、交流電源を全波整流する全波整
流器と、前記全波整流器の出力端にダイオードを介して
接続される平滑コンデンサと、前記平滑コンデンサの電
圧を高周波電圧に変換するインバータ部と、前記インバ
ータ部からの高周波電圧が供給される放電灯負荷と、前
記高周波電圧の一部を前記ダイオードを通る経路で前記
平滑コンデンサの入力側に帰還する帰還手段とを備える
放電灯点灯装置であって、前記放電灯は口金部を除く単
位長さ当たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃｍ以上
であることを特徴とするものであり、口金部を除く単位
長さ当たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃｍよりも
小さな従来のランプを用いる場合に比べて、消費電力が
大きな全点灯時のランプ電圧を大きくすることができ、
全点灯時に平滑コンデンサの電圧が上がりやすくなるの
で、全点灯時に平滑コンデンサの電圧が適切な値になる
ように帰還手段によって入力電流の量を少なくすること
ができ、もともと消費電力が少なくランプインピーダン
スが高い予熱時や調光点灯時における平滑コンデンサの
電圧上昇を低減することができる。
目的を達成するために、交流電源を全波整流する全波整
流器と、前記全波整流器の出力端にダイオードを介して
接続される平滑コンデンサと、前記平滑コンデンサの電
圧を高周波電圧に変換するインバータ部と、前記インバ
ータ部からの高周波電圧が供給される放電灯負荷と、前
記高周波電圧の一部を前記ダイオードを通る経路で前記
平滑コンデンサの入力側に帰還する帰還手段とを備える
放電灯点灯装置であって、前記放電灯は口金部を除く単
位長さ当たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃｍ以上
であることを特徴とするものであり、口金部を除く単位
長さ当たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃｍよりも
小さな従来のランプを用いる場合に比べて、消費電力が
大きな全点灯時のランプ電圧を大きくすることができ、
全点灯時に平滑コンデンサの電圧が上がりやすくなるの
で、全点灯時に平滑コンデンサの電圧が適切な値になる
ように帰還手段によって入力電流の量を少なくすること
ができ、もともと消費電力が少なくランプインピーダン
スが高い予熱時や調光点灯時における平滑コンデンサの
電圧上昇を低減することができる。
【００１１】請求項２の発明は、交流電源を全波整流す
る全波整流器と、前記全波整流器の出力端にダイオード
を介して接続される平滑コンデンサと、前記平滑コンデ
ンサの両端間に接続され交互にオンオフする第１、第２
のスイッチング素子の直列回路及び前記第２のスイッチ
ング素子の両端間に接続されたＬＣ共振回路及び放電灯
負荷を含む負荷回路からなるインバータ部と、一端が前
記全波整流器の出力端と前記ダイオードとの間に接続さ
れ他端が前記インバータ部の出力側に接続される電源帰
還用のインピーダンス要素とを備え、前記インバータ部
の電圧の一部を帰還電源として前記インピーダンス要素
を介して前記平滑コンデンサの入力側に帰還する放電灯
点灯装置であって、前記放電灯は口金部を除く単位長さ
当たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃｍ以上である
ことを特徴とするものであり、口金部を除く単位長さ当
たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃｍよりも小さな
従来のランプを用いる場合に比べて、消費電力が大きな
全点灯時のランプ電圧を大きくすることができ、全点灯
時に平滑コンデンサの電圧が上がりやすくなるので、全
点灯時に平滑コンデンサの電圧が適切な値になるように
電源帰還用のインピーダンス要素のインピーダンスを大
きくして入力電流の量を少なくすることができ、もとも
と消費電力が少なくランプインピーダンスが高い予熱時
や調光点灯時における平滑コンデンサの電圧上昇を低減
することができる。
る全波整流器と、前記全波整流器の出力端にダイオード
を介して接続される平滑コンデンサと、前記平滑コンデ
ンサの両端間に接続され交互にオンオフする第１、第２
のスイッチング素子の直列回路及び前記第２のスイッチ
ング素子の両端間に接続されたＬＣ共振回路及び放電灯
負荷を含む負荷回路からなるインバータ部と、一端が前
記全波整流器の出力端と前記ダイオードとの間に接続さ
れ他端が前記インバータ部の出力側に接続される電源帰
還用のインピーダンス要素とを備え、前記インバータ部
の電圧の一部を帰還電源として前記インピーダンス要素
を介して前記平滑コンデンサの入力側に帰還する放電灯
点灯装置であって、前記放電灯は口金部を除く単位長さ
当たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃｍ以上である
ことを特徴とするものであり、口金部を除く単位長さ当
たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃｍよりも小さな
従来のランプを用いる場合に比べて、消費電力が大きな
全点灯時のランプ電圧を大きくすることができ、全点灯
時に平滑コンデンサの電圧が上がりやすくなるので、全
点灯時に平滑コンデンサの電圧が適切な値になるように
電源帰還用のインピーダンス要素のインピーダンスを大
きくして入力電流の量を少なくすることができ、もとも
と消費電力が少なくランプインピーダンスが高い予熱時
や調光点灯時における平滑コンデンサの電圧上昇を低減
することができる。
【００１２】請求項３の発明は、請求項２の発明におい
て、ＬＣ共振回路と放電灯負荷との間に第２のＬＣ共振
回路を挿入し、前記ＬＣ共振回路の出力を帰還電源にす
るとともに、前記第２のＬＣ共振回路を介して前記放電
灯負荷へ供給するので、前記帰還電源の電圧振幅と放電
灯負荷に供給する高周波電圧の振幅とを独立に制御する
ことができるから、予熱時に帰還電源の電圧振幅を低減
することによって平滑コンデンサの電圧上昇を抑制する
ことができる。
て、ＬＣ共振回路と放電灯負荷との間に第２のＬＣ共振
回路を挿入し、前記ＬＣ共振回路の出力を帰還電源にす
るとともに、前記第２のＬＣ共振回路を介して前記放電
灯負荷へ供給するので、前記帰還電源の電圧振幅と放電
灯負荷に供給する高周波電圧の振幅とを独立に制御する
ことができるから、予熱時に帰還電源の電圧振幅を低減
することによって平滑コンデンサの電圧上昇を抑制する
ことができる。
【００１３】請求項４の発明は、請求項２の発明におい
て、第３のＬＣ共振回路を構成する第２、第３のインピ
ーダンス要素の直列回路を第２のスイッチング素子に並
列的に接続して前記第２、第３のインピーダンス要素同
士の接続点の電圧を帰還電源にするので、前記第２、第
３のインピーダンス要素のインピーダンス比を変えるこ
とによってランプ電圧と独立して帰還電源の振幅を可変
することができるから、前記インピーダンス比を適切な
値に設定することにより、予熱時、調光時の帰還電源の
電圧振幅を低減することができ、平滑コンデンサの電圧
上昇を抑制することができる。
て、第３のＬＣ共振回路を構成する第２、第３のインピ
ーダンス要素の直列回路を第２のスイッチング素子に並
列的に接続して前記第２、第３のインピーダンス要素同
士の接続点の電圧を帰還電源にするので、前記第２、第
３のインピーダンス要素のインピーダンス比を変えるこ
とによってランプ電圧と独立して帰還電源の振幅を可変
することができるから、前記インピーダンス比を適切な
値に設定することにより、予熱時、調光時の帰還電源の
電圧振幅を低減することができ、平滑コンデンサの電圧
上昇を抑制することができる。
【００１４】請求項５の発明は、請求項２の発明におい
て、ＬＣ共振回路と放電灯負荷との間に第４のインピー
ダンス要素を接続し、前記ＬＣ共振回路の出力を帰還電
源にするので、ランプ電圧と帰還電源の電圧とを独立に
設定できるから、予熱時のランプ電圧の振幅を低減する
ことにより、平滑コンデンサの電圧上昇を抑制すること
ができる。
て、ＬＣ共振回路と放電灯負荷との間に第４のインピー
ダンス要素を接続し、前記ＬＣ共振回路の出力を帰還電
源にするので、ランプ電圧と帰還電源の電圧とを独立に
設定できるから、予熱時のランプ電圧の振幅を低減する
ことにより、平滑コンデンサの電圧上昇を抑制すること
ができる。
【００１５】請求項６の発明は、請求項５の発明におい
て、インバータ部は放電灯負荷の点灯状態に応じてスイ
ッチング素子の駆動周波数を制御するものであって、第
４のインピーダンス要素は、ＬＣ並列共振回路を含み、
前記放電灯負荷の予熱時におけるスイッチング素子の駆
動周波数において出力電圧が極小値に近くなるような出
力周波数特性に設定されているので、予熱時にランプ電
極間の電圧を低減することができる。
て、インバータ部は放電灯負荷の点灯状態に応じてスイ
ッチング素子の駆動周波数を制御するものであって、第
４のインピーダンス要素は、ＬＣ並列共振回路を含み、
前記放電灯負荷の予熱時におけるスイッチング素子の駆
動周波数において出力電圧が極小値に近くなるような出
力周波数特性に設定されているので、予熱時にランプ電
極間の電圧を低減することができる。
【００１６】請求項７の発明は、請求項１乃至請求項６
の発明において、放電灯のフィラメント電流を供給する
フィラメントインバータ部を設けたので、フィラメント
インバータからフィラメント電流を供給することによっ
て、予熱時における帰還電源の電圧を小さくすることが
でき、その結果、平滑コンデンサの電圧上昇を抑制する
ことができる。
の発明において、放電灯のフィラメント電流を供給する
フィラメントインバータ部を設けたので、フィラメント
インバータからフィラメント電流を供給することによっ
て、予熱時における帰還電源の電圧を小さくすることが
でき、その結果、平滑コンデンサの電圧上昇を抑制する
ことができる。
【００１７】請求項８の発明は、請求項７の発明におい
て、フィラメントインバータ部は、インバータ部と第
１、第２のスイッチング素子を共有し且つ前記インバー
タ部と異なる出力周波数特性を有するので、予熱時にイ
ンバータ部がフィラメント電流を供給する必要がないた
め、予熱時における帰還電源の電圧を低減することがで
き、平滑コンデンサの電圧上昇を抑制することができ
る。
て、フィラメントインバータ部は、インバータ部と第
１、第２のスイッチング素子を共有し且つ前記インバー
タ部と異なる出力周波数特性を有するので、予熱時にイ
ンバータ部がフィラメント電流を供給する必要がないた
め、予熱時における帰還電源の電圧を低減することがで
き、平滑コンデンサの電圧上昇を抑制することができ
る。
【００１８】請求項９の発明は、請求項７の発明におい
て、フィラメントインバータ部が、インバータ部の共振
電流経路に一次巻線が接続されたトランスを介して電力
を取り込むので、フィラメントインバータの一次巻線が
インバータ部の構成要素を兼ねるから備品点数の削減を
図ることができる。
て、フィラメントインバータ部が、インバータ部の共振
電流経路に一次巻線が接続されたトランスを介して電力
を取り込むので、フィラメントインバータの一次巻線が
インバータ部の構成要素を兼ねるから備品点数の削減を
図ることができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。 （実施形態１）本実施形態は、図１に示すように、図１
６に示した従来構成と基本構成は同様であり、その基本
動作も略同じなので、特徴となる点についてのみ説明す
る。
基づいて説明する。 （実施形態１）本実施形態は、図１に示すように、図１
６に示した従来構成と基本構成は同様であり、その基本
動作も略同じなので、特徴となる点についてのみ説明す
る。
【００２０】ところで、近年、照明器具の小型化、ラン
プの高効率化、省資源化のため蛍光ランプが細径化する
傾向にある。この種のランプの口金部を除く単位長さ当
たりのランプインピーダンスは、図２に示すように同種
のランプ（例えばＦＬ２０ＳとＦＬ２０ＳＳ／１８）で
比較すると、管径が細くなるほど大きくなる傾向にあ
る。特に管径が１６ｍｍのＴ５−１４，Ｔ５−２１，Ｔ
５−２８，Ｔ５−３５等のＴ５ランプ（あるいは、’Ｔ
Ｌ’５：フィリップス社の商品名）は、口金部を除く単
位長さ当たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃｍ以上
の値であり、管径が２８ｍｍ〜３２．５ｍｍのランプ
（例えば、ＦＬ２０Ｓ，ＦＬ２０ＳＳ／１８，ＦＬ３０
Ｓ，ＦＬ４０Ｓ／３８，ＦＬ４０ＳＳ／３７等）あるい
は２５．５ｍｍの高周波点灯用ランプ（例えば、ＦＨＦ
１６，ＦＨＦ１６−２３，ＦＨＦ３２，ＦＨＦ３２−４
５等）のような従来のランプと比べて大きなランプイン
ピーダンスを有する。そこで、発明者は、放電灯ＦＬの
口金部を除く単位長さ当たりのランプインピーダンスの
大きさに注目して本発明を行なった。
プの高効率化、省資源化のため蛍光ランプが細径化する
傾向にある。この種のランプの口金部を除く単位長さ当
たりのランプインピーダンスは、図２に示すように同種
のランプ（例えばＦＬ２０ＳとＦＬ２０ＳＳ／１８）で
比較すると、管径が細くなるほど大きくなる傾向にあ
る。特に管径が１６ｍｍのＴ５−１４，Ｔ５−２１，Ｔ
５−２８，Ｔ５−３５等のＴ５ランプ（あるいは、’Ｔ
Ｌ’５：フィリップス社の商品名）は、口金部を除く単
位長さ当たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃｍ以上
の値であり、管径が２８ｍｍ〜３２．５ｍｍのランプ
（例えば、ＦＬ２０Ｓ，ＦＬ２０ＳＳ／１８，ＦＬ３０
Ｓ，ＦＬ４０Ｓ／３８，ＦＬ４０ＳＳ／３７等）あるい
は２５．５ｍｍの高周波点灯用ランプ（例えば、ＦＨＦ
１６，ＦＨＦ１６−２３，ＦＨＦ３２，ＦＨＦ３２−４
５等）のような従来のランプと比べて大きなランプイン
ピーダンスを有する。そこで、発明者は、放電灯ＦＬの
口金部を除く単位長さ当たりのランプインピーダンスの
大きさに注目して本発明を行なった。
【００２１】本実施形態は、図１に示す放電灯点灯装置
の放電灯ＦＬとして、口金部を除く単位長さ当たりのラ
ンプインピーダンスの大きなＴ５ランプを用いている点
に特徴がある。本実施形態では、放電灯ＦＬとしてＴ５
ランプを用いていることにより、消費電力が多い全点灯
時のランプ電圧が高いため、全点灯時に平滑コンデンサ
Ｃ0 の電圧ＶDCが上がりやすくなる。したがって、全点
灯時に電圧ＶDCが適切な値になるように電源帰還用のイ
ンピーダンス要素Ｚ1 を大きくして入力電流の量を少な
くすることができるので、もともと消費電力が少なくラ
ンプインピーダンスが高い予熱時や調光点灯時にも電圧
ＶDCが上昇しにくくなるのである。
の放電灯ＦＬとして、口金部を除く単位長さ当たりのラ
ンプインピーダンスの大きなＴ５ランプを用いている点
に特徴がある。本実施形態では、放電灯ＦＬとしてＴ５
ランプを用いていることにより、消費電力が多い全点灯
時のランプ電圧が高いため、全点灯時に平滑コンデンサ
Ｃ0 の電圧ＶDCが上がりやすくなる。したがって、全点
灯時に電圧ＶDCが適切な値になるように電源帰還用のイ
ンピーダンス要素Ｚ1 を大きくして入力電流の量を少な
くすることができるので、もともと消費電力が少なくラ
ンプインピーダンスが高い予熱時や調光点灯時にも電圧
ＶDCが上昇しにくくなるのである。
【００２２】（実施形態２）本実施形態も放電灯ＦＬと
してＴ５ランプを用いており、基本構成及び基本動作は
実施形態１と略同じであり、放電灯ＦＬの両フィラメン
トＦ1 ，Ｆ2 の非電源側端間にコンデンサＣ2 を接続す
る替わりに、図３に示すようにフィラメントＦ1 ，Ｆ2
に予熱用のフィラメントインバータ部１０’を接続した
点で異なる。
してＴ５ランプを用いており、基本構成及び基本動作は
実施形態１と略同じであり、放電灯ＦＬの両フィラメン
トＦ1 ，Ｆ2 の非電源側端間にコンデンサＣ2 を接続す
る替わりに、図３に示すようにフィラメントＦ1 ，Ｆ2
に予熱用のフィラメントインバータ部１０’を接続した
点で異なる。
【００２３】フィラメントインバータ部１０’は、スイ
ッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 をインバータ部ＩＮＶと共用す
るとともに平滑コンデンサＣ0 を電源として共有してお
り、また、トランスＴ1 の一次巻線が、コンデンサＣ5
とインダクタＬ2 とコンデンサＣ4 との直列回路を介し
てスイッチング素子Ｑ2 のドレイン・ソース間に接続さ
れ、トランスＴ1 の２個の二次巻線が、放電灯ＦＬのフ
ィラメントＦ1 ，Ｆ2に接続されている。なお、インバ
ータ部ＩＮＶは、平滑コンデンサＣ0 の両端間に接続さ
れたＭＯＳＦＥＴよりなるスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2
の直列回路と、一端が両スイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の
接続点に接続された直流カット用のコンデンサＣ1 とイ
ンダクタＬ1 との直列回路と、この直列回路を介してフ
ィラメントＦ1 ，Ｆ2 の電源側端がスイッチング素子Ｑ
2 の両端間に接続された放電灯ＦＬと、フィラメントＦ
1 ，Ｆ2 の電源側端に接続された共振用のコンデンサＣ
12とで構成してある。
ッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 をインバータ部ＩＮＶと共用す
るとともに平滑コンデンサＣ0 を電源として共有してお
り、また、トランスＴ1 の一次巻線が、コンデンサＣ5
とインダクタＬ2 とコンデンサＣ4 との直列回路を介し
てスイッチング素子Ｑ2 のドレイン・ソース間に接続さ
れ、トランスＴ1 の２個の二次巻線が、放電灯ＦＬのフ
ィラメントＦ1 ，Ｆ2に接続されている。なお、インバ
ータ部ＩＮＶは、平滑コンデンサＣ0 の両端間に接続さ
れたＭＯＳＦＥＴよりなるスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2
の直列回路と、一端が両スイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の
接続点に接続された直流カット用のコンデンサＣ1 とイ
ンダクタＬ1 との直列回路と、この直列回路を介してフ
ィラメントＦ1 ，Ｆ2 の電源側端がスイッチング素子Ｑ
2 の両端間に接続された放電灯ＦＬと、フィラメントＦ
1 ，Ｆ2 の電源側端に接続された共振用のコンデンサＣ
12とで構成してある。
【００２４】本実施形態では、インバータ部ＩＮＶとフ
ィラメントインバータ部１０’とは、独立した共振特性
を持たせることができ、例えば図４に示すようなランプ
電流の共振特性に対してフィラメント電流にはに示
すような共振特性を持たせてある。したがって、フィラ
メントインバータ部１０’は、予熱時には十分な大きさ
の予熱電流を供給し、全点灯時や調光点灯時にはフィラ
メント電流を低減することができるのである。
ィラメントインバータ部１０’とは、独立した共振特性
を持たせることができ、例えば図４に示すようなランプ
電流の共振特性に対してフィラメント電流にはに示
すような共振特性を持たせてある。したがって、フィラ
メントインバータ部１０’は、予熱時には十分な大きさ
の予熱電流を供給し、全点灯時や調光点灯時にはフィラ
メント電流を低減することができるのである。
【００２５】ところで、本実施形態では、実施形態１の
インピーダンス要素Ｚ1 としてコンデンサＣ3 を用いて
いるが、このコンデンサＣ3 はインバータ部ＩＮＶのイ
ンダクタＬ1 とフィラメントＦ1 の電源側端との接続点
に一端が接続されているものであって、フィラメントイ
ンバータ部１０には直接接続していない。このため、フ
ィラメントインバータ部１０は、平滑コンデンサＣ0 の
充電には寄与しない。実施形態１では、フィラメントＦ
1 ，Ｆ2 の非電源側端間に接続されたコンデンサＣ2 の
両端電圧により予熱を行なうため、インバータ部ＩＮＶ
によってフィラメント電流を供給する必要があったが、
本実施形態では、インバータ部ＩＮＶによってフィラメ
ント電流を供給する必要がない。このため、本実施形態
は、予熱時のランプ間電圧Ｖa を実施形態１よりも小さ
くすることができるので、予熱時における両ダイオード
Ｄ1 ，Ｄ2 の接続点の電位と、インダクタＬ1 、フィラ
メントＦ1 の接続点の電位との電位差を小さくすること
ができ、その結果、平滑コンデンサＣ0 の電圧ＶDCの上
昇を更に抑えることができるのである。
インピーダンス要素Ｚ1 としてコンデンサＣ3 を用いて
いるが、このコンデンサＣ3 はインバータ部ＩＮＶのイ
ンダクタＬ1 とフィラメントＦ1 の電源側端との接続点
に一端が接続されているものであって、フィラメントイ
ンバータ部１０には直接接続していない。このため、フ
ィラメントインバータ部１０は、平滑コンデンサＣ0 の
充電には寄与しない。実施形態１では、フィラメントＦ
1 ，Ｆ2 の非電源側端間に接続されたコンデンサＣ2 の
両端電圧により予熱を行なうため、インバータ部ＩＮＶ
によってフィラメント電流を供給する必要があったが、
本実施形態では、インバータ部ＩＮＶによってフィラメ
ント電流を供給する必要がない。このため、本実施形態
は、予熱時のランプ間電圧Ｖa を実施形態１よりも小さ
くすることができるので、予熱時における両ダイオード
Ｄ1 ，Ｄ2 の接続点の電位と、インダクタＬ1 、フィラ
メントＦ1 の接続点の電位との電位差を小さくすること
ができ、その結果、平滑コンデンサＣ0 の電圧ＶDCの上
昇を更に抑えることができるのである。
【００２６】（実施形態３）本実施形態の基本構成及び
基本動作は実施形態１及び実施形態２と略同じであり、
図５に示すように、トランスＴ1 の一次巻線がコンデン
サＣ1 とインダクタＬ1 との間に直列接続され（つま
り、トランスＴ1 の一次巻線がインバータ部ＩＮＶの共
振電流経路に接続されている）、トランスＴ1 の２個の
二次巻線がそれぞれコンデンサＣ6 ，Ｃ7 を介してフィ
ラメントＦ1 ，Ｆ2 に接続されたフィラメントインバー
タ部１０’を有する点で異なる。つまり、本実施形態
は、インバータ部ＩＮＶのインダクタＬ1 の経路からト
ランスＴ1 によりフィラメント電流を取り出してインバ
ータ部ＩＮＶと独立にフィラメント電流特性を設定する
ものである。ここで、本実施形態では、トランスＴ1 の
２個の二次巻線を、それぞれコンデンサＣ6 ，Ｃ7 を介
してフィラメントＦ1 ，Ｆ2 に接続することにより、イ
ンバータ部ＩＮＶとは異なる共振特性を持たせてある。
したがって、本実施形態は、実施形態２と同様に点灯時
のフィラメント電流を低減することができるのである。
また、Ｔ５ランプ等のような単位長さ当たりのランプイ
ンピーダンスの大きなランプを用いることにより、予熱
時や調光点灯時にも平滑コンデンサＣ0の電圧ＶDCの上
昇を更に抑えることができるのである。
基本動作は実施形態１及び実施形態２と略同じであり、
図５に示すように、トランスＴ1 の一次巻線がコンデン
サＣ1 とインダクタＬ1 との間に直列接続され（つま
り、トランスＴ1 の一次巻線がインバータ部ＩＮＶの共
振電流経路に接続されている）、トランスＴ1 の２個の
二次巻線がそれぞれコンデンサＣ6 ，Ｃ7 を介してフィ
ラメントＦ1 ，Ｆ2 に接続されたフィラメントインバー
タ部１０’を有する点で異なる。つまり、本実施形態
は、インバータ部ＩＮＶのインダクタＬ1 の経路からト
ランスＴ1 によりフィラメント電流を取り出してインバ
ータ部ＩＮＶと独立にフィラメント電流特性を設定する
ものである。ここで、本実施形態では、トランスＴ1 の
２個の二次巻線を、それぞれコンデンサＣ6 ，Ｃ7 を介
してフィラメントＦ1 ，Ｆ2 に接続することにより、イ
ンバータ部ＩＮＶとは異なる共振特性を持たせてある。
したがって、本実施形態は、実施形態２と同様に点灯時
のフィラメント電流を低減することができるのである。
また、Ｔ５ランプ等のような単位長さ当たりのランプイ
ンピーダンスの大きなランプを用いることにより、予熱
時や調光点灯時にも平滑コンデンサＣ0の電圧ＶDCの上
昇を更に抑えることができるのである。
【００２７】なお、トランスＴ1 をリーケージトランス
とすることにより、トランスＴ1 の一次巻線とインダク
タＬ1 とを共用することもできる。 （実施形態４）本実施形態の基本構成は実施形態３と略
同じであり、図６に示すように、放電灯ＦＬのフィラメ
ントＦ1 ，Ｆ2 の電源側端間に接続される共振用のコン
デンサＣ2 に直列にトランスＴ1 の一次巻線を接続した
点が実施形態３と異なる。本実施形態も実施形態３と同
様に、トランスＴ1 の２個の二次巻線をそれぞれコンデ
ンサＣ6 ，Ｃ7 を介してフィラメントＦ1 ，Ｆ2 に接続
して、インバータ部ＩＮＶとフィラメントインバータ部
１０’とに別々の共振特性を持たせてある。つまり、フ
ィラメントインバータ部１０’で独立にフィラメント電
流を設定することができる。したがって、本実施形態で
も、実施形態２及び実施形態３と同様に点灯時のフィラ
メント電流を低減することができるのである。
とすることにより、トランスＴ1 の一次巻線とインダク
タＬ1 とを共用することもできる。 （実施形態４）本実施形態の基本構成は実施形態３と略
同じであり、図６に示すように、放電灯ＦＬのフィラメ
ントＦ1 ，Ｆ2 の電源側端間に接続される共振用のコン
デンサＣ2 に直列にトランスＴ1 の一次巻線を接続した
点が実施形態３と異なる。本実施形態も実施形態３と同
様に、トランスＴ1 の２個の二次巻線をそれぞれコンデ
ンサＣ6 ，Ｃ7 を介してフィラメントＦ1 ，Ｆ2 に接続
して、インバータ部ＩＮＶとフィラメントインバータ部
１０’とに別々の共振特性を持たせてある。つまり、フ
ィラメントインバータ部１０’で独立にフィラメント電
流を設定することができる。したがって、本実施形態で
も、実施形態２及び実施形態３と同様に点灯時のフィラ
メント電流を低減することができるのである。
【００２８】また、本実施形態も、実施形態１と同様
に、Ｔ５ランプ等のような単位長さ当たりのランプイン
ピーダンスの大きなランプを用いることにより、予熱時
や調光点灯時における平滑コンデンサＣ0 の電圧ＶDCの
上昇を抑えることができ、しかも、点灯時のフィラメン
ト電流を低減することができる。 （実施形態５）本実施形態の基本構成は実施形態１と略
同じであって、図７に示すように放電灯ＦＬとインバー
タ部ＩＮＶとの間に、インダクタＬ22とコンデンサＣ22
とからなる第２の共振回路１２を設けた点に特徴があ
る。ここで、実施形態１における電源帰還用のインピー
ダンス要素Ｚ1 としてのコンデンサＣ3 は、一端が両ダ
イオードＤ1 ，Ｄ2 の接続点に接続され、他端がインダ
クタＬ1 、コンデンサ12の接続点に接続されている。つ
まり、インダクタＬ1 、コンデンサ12の接続点の電圧を
帰還電源としている。なお、コンデンサＣ22は、放電灯
ＦＬのフィラメントＦ1 ，Ｆ2 の電源側端に接続されて
いる。また、放電灯ＦＬのフィラメントＦ1，Ｆ2 に接
続されているフィラメント予熱回路１０は、実施形態１
のような予熱用のコンデンサＣ2 でもよいし、実施形態
２乃至実施形態４に示したフィラメントインバータ１
０’であってもよい。
に、Ｔ５ランプ等のような単位長さ当たりのランプイン
ピーダンスの大きなランプを用いることにより、予熱時
や調光点灯時における平滑コンデンサＣ0 の電圧ＶDCの
上昇を抑えることができ、しかも、点灯時のフィラメン
ト電流を低減することができる。 （実施形態５）本実施形態の基本構成は実施形態１と略
同じであって、図７に示すように放電灯ＦＬとインバー
タ部ＩＮＶとの間に、インダクタＬ22とコンデンサＣ22
とからなる第２の共振回路１２を設けた点に特徴があ
る。ここで、実施形態１における電源帰還用のインピー
ダンス要素Ｚ1 としてのコンデンサＣ3 は、一端が両ダ
イオードＤ1 ，Ｄ2 の接続点に接続され、他端がインダ
クタＬ1 、コンデンサ12の接続点に接続されている。つ
まり、インダクタＬ1 、コンデンサ12の接続点の電圧を
帰還電源としている。なお、コンデンサＣ22は、放電灯
ＦＬのフィラメントＦ1 ，Ｆ2 の電源側端に接続されて
いる。また、放電灯ＦＬのフィラメントＦ1，Ｆ2 に接
続されているフィラメント予熱回路１０は、実施形態１
のような予熱用のコンデンサＣ2 でもよいし、実施形態
２乃至実施形態４に示したフィラメントインバータ１
０’であってもよい。
【００２９】而して、本実施形態では、ランプ電圧Ｖｌ
ａと独立に帰還電源としてのコンデンサＣ12の電圧Ｖa
を設定できるので、フィラメントＦ1 ，Ｆ2 の予熱時に
Ｖaの振幅を低減することができ、平滑コンデンサＣ0
の電圧ＶDCの上昇を更に抑えることができるのである。
また、放電灯ＦＬとして、Ｔ５ランプ等の単位長さ当た
りのランプインピーダンスの大きなランプを用いている
ので、従来のランプを接続した時に比べて全点灯時のラ
ンプ間電圧を大きくでき、全点灯時と、予熱、調光点灯
時のランプ間電圧Ｖｌａの差が小さくなり、第２の共振
回路１２のインピーダンスを小さくすることができる。
したがって、インダクタＬ22を小さくすることができ
る。また実施形態１と同様に、帰還のインピーダンス要
素Ｚ1 たるコンデンサＣ3 のインピーダンスを大きくで
きるので、コンデンサＣ3 として小型のものを用いるこ
とができる。
ａと独立に帰還電源としてのコンデンサＣ12の電圧Ｖa
を設定できるので、フィラメントＦ1 ，Ｆ2 の予熱時に
Ｖaの振幅を低減することができ、平滑コンデンサＣ0
の電圧ＶDCの上昇を更に抑えることができるのである。
また、放電灯ＦＬとして、Ｔ５ランプ等の単位長さ当た
りのランプインピーダンスの大きなランプを用いている
ので、従来のランプを接続した時に比べて全点灯時のラ
ンプ間電圧を大きくでき、全点灯時と、予熱、調光点灯
時のランプ間電圧Ｖｌａの差が小さくなり、第２の共振
回路１２のインピーダンスを小さくすることができる。
したがって、インダクタＬ22を小さくすることができ
る。また実施形態１と同様に、帰還のインピーダンス要
素Ｚ1 たるコンデンサＣ3 のインピーダンスを大きくで
きるので、コンデンサＣ3 として小型のものを用いるこ
とができる。
【００３０】（実施形態６）本実施形態の基本構成及び
基本動作は実施形態１と略同じであって、図８に示すよ
うにインダクタＬ1 とコンデンサＣ12との直列回路に並
列に、第２のインピーダンス要素Ｚ5 と第３のインピー
ダンス要素Ｚ6 との直列回路を接続し、両インピーダン
ス要素Ｚ5 ，Ｚ6 の接続点と、両ダイオードＤ1 ，Ｄ2
の接続点との間にコンデンサＣ3 を接続した点に特徴が
ある。本実施形態は、ランプ電圧Ｖｌａ（放電灯ＦＬの
電源側端間の電圧）と独立に帰還電源としての両インピ
ーダンス要素Ｚ5 ，Ｚ6 の接続点の電圧Ｖa を設定でき
るので、両インピーダンス要素Ｚ5 ，Ｚ6 のインピーダ
ンスを適切に選ぶことにより、調光時や予熱時にＶa の
振幅を小さくして平滑コンデンサＣ0 の電圧ＶDCの上昇
を抑制することができる。
基本動作は実施形態１と略同じであって、図８に示すよ
うにインダクタＬ1 とコンデンサＣ12との直列回路に並
列に、第２のインピーダンス要素Ｚ5 と第３のインピー
ダンス要素Ｚ6 との直列回路を接続し、両インピーダン
ス要素Ｚ5 ，Ｚ6 の接続点と、両ダイオードＤ1 ，Ｄ2
の接続点との間にコンデンサＣ3 を接続した点に特徴が
ある。本実施形態は、ランプ電圧Ｖｌａ（放電灯ＦＬの
電源側端間の電圧）と独立に帰還電源としての両インピ
ーダンス要素Ｚ5 ，Ｚ6 の接続点の電圧Ｖa を設定でき
るので、両インピーダンス要素Ｚ5 ，Ｚ6 のインピーダ
ンスを適切に選ぶことにより、調光時や予熱時にＶa の
振幅を小さくして平滑コンデンサＣ0 の電圧ＶDCの上昇
を抑制することができる。
【００３１】本実施形態は、Ｔ５ランプのように予熱時
にフィラメントに供給する電力が大きく、その時のラン
プ電極間電圧の上限が規定されているようなランプを負
荷に用いる場合に有効である。例えば、ＶｌａとＶa と
の周波数特性が図９（ａ）に示すような関係になるよう
にインピーダンス要素Ｚ5 ，Ｚ6 を選ぶと、ＶｌａとＶ
a とは独立に設定できる。ここで、フィラメントＦ1 ，
Ｆ2 の予熱時におけるスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の駆
動周波数ｆ2 は、図９（ａ）中の点Ａがランプ電極間電
圧Ｖｌａの上限値以下で、かつＶａの振幅がＶDCの上昇
を抑制できる大きさになるような周波数に設定される。
なお、図９（ｂ）は本実施形態におけるフィラメント電
流の周波数特性を示す。
にフィラメントに供給する電力が大きく、その時のラン
プ電極間電圧の上限が規定されているようなランプを負
荷に用いる場合に有効である。例えば、ＶｌａとＶa と
の周波数特性が図９（ａ）に示すような関係になるよう
にインピーダンス要素Ｚ5 ，Ｚ6 を選ぶと、ＶｌａとＶ
a とは独立に設定できる。ここで、フィラメントＦ1 ，
Ｆ2 の予熱時におけるスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の駆
動周波数ｆ2 は、図９（ａ）中の点Ａがランプ電極間電
圧Ｖｌａの上限値以下で、かつＶａの振幅がＶDCの上昇
を抑制できる大きさになるような周波数に設定される。
なお、図９（ｂ）は本実施形態におけるフィラメント電
流の周波数特性を示す。
【００３２】図１０に示す回路図は、図８に示す回路の
具体回路例であって、インダクタＬ15、トランスＴ1 の
一次巻線の直列回路と、この直列回路に並列接続された
コンデンサＣ15とでインピーダンス要素Ｚ5 を構成し、
コンデンサＣ16によりインピーダンス要素Ｚ6 を構成し
てある。また、フィラメント予熱回路１０は、トランス
Ｔ1 の２個の二次巻線が、それぞれコンデンサＣ6 ，Ｃ
7 を介して放電灯ＦＬのフィラメントＦ1 ，Ｆ2 に接続
してある。図１０の回路構成にすることにより、図９
（ａ），（ｂ）のような周波数特性を達成することがで
きる。
具体回路例であって、インダクタＬ15、トランスＴ1 の
一次巻線の直列回路と、この直列回路に並列接続された
コンデンサＣ15とでインピーダンス要素Ｚ5 を構成し、
コンデンサＣ16によりインピーダンス要素Ｚ6 を構成し
てある。また、フィラメント予熱回路１０は、トランス
Ｔ1 の２個の二次巻線が、それぞれコンデンサＣ6 ，Ｃ
7 を介して放電灯ＦＬのフィラメントＦ1 ，Ｆ2 に接続
してある。図１０の回路構成にすることにより、図９
（ａ），（ｂ）のような周波数特性を達成することがで
きる。
【００３３】（実施形態７）本実施形態の基本構成及び
基本動作は実施形態１及び実施形態６と略同じであり、
図１１に示すようにインバータ部ＩＮＶの共振回路を構
成しているコンデンサＣ12と並列に、インピーダンス要
素Ｚ5 ，Ｚ6 の直列回路を接続し、両インピーダンス要
素Ｚ5 ，Ｚ6 の接続点と、両ダイオードＤ1 ，Ｄ2 の接
続点との間にコンデンサＣ3 を接続した点で異なる。
基本動作は実施形態１及び実施形態６と略同じであり、
図１１に示すようにインバータ部ＩＮＶの共振回路を構
成しているコンデンサＣ12と並列に、インピーダンス要
素Ｚ5 ，Ｚ6 の直列回路を接続し、両インピーダンス要
素Ｚ5 ，Ｚ6 の接続点と、両ダイオードＤ1 ，Ｄ2 の接
続点との間にコンデンサＣ3 を接続した点で異なる。
【００３４】本実施形態も実施形態６と同様に、放電灯
ＦＬの電源側端間のランプ電圧Ｖｌａと独立にインバー
タ部ＩＮＶとコンデンサＣ3 との接続点の電位Ｖa であ
る帰還電源を設定できるので、インピーダンス要素
Ｚ5 ，Ｚ6 を適切に選ぶことにより、調光時、先行予熱
時にＶa の振幅を低減してＶDCの上昇を抑制することが
できる。また、Ｔ５ランプのように先行予熱時にフィラ
メントに供給する電力が大きくその時のランプ電極間電
圧の上限が規定されているようなランプを負荷を用いる
場合に有効である。
ＦＬの電源側端間のランプ電圧Ｖｌａと独立にインバー
タ部ＩＮＶとコンデンサＣ3 との接続点の電位Ｖa であ
る帰還電源を設定できるので、インピーダンス要素
Ｚ5 ，Ｚ6 を適切に選ぶことにより、調光時、先行予熱
時にＶa の振幅を低減してＶDCの上昇を抑制することが
できる。また、Ｔ５ランプのように先行予熱時にフィラ
メントに供給する電力が大きくその時のランプ電極間電
圧の上限が規定されているようなランプを負荷を用いる
場合に有効である。
【００３５】（実施形態８）本実施形態の基本構成及び
基本動作は実施形態１と略同じであり、図１２に示すよ
うにインダクタＬ1 と放電灯ＦＬとの間に第４のインピ
ーダンス要素Ｚ7 を挿入し、両ダイオードＤ1 ，Ｄ2 の
接続点と、インダクタＬ1 ，第４のインピーダンス要素
Ｚ7 の接続点との間にコンデンサＣ3 を接続したもので
ある。本実施形態も、ランプ電圧Ｖｌａと独立に、イン
バータ部ＩＮＶと電源帰還用のインピーダンス要素Ｚ1
たるコンデンサＣ3 との接続点の電位Ｖa を設定できる
ので、予熱時におけるＶa の振幅を小さくすることがで
きるから、平滑コンデンサＣ0の電圧ＶDCの上昇を抑制
することができる。また、本実施形態においても、放電
灯ＦＬとしてＴ５ランプ等の単位長さ当たりのランプイ
ンピーダンスの高いランプを用いているので、実施形態
１と同様にコンデンサＣ3 のインピーダンスを大きくで
きるからコンデンサＣ3 として小型のものを用いること
ができる。
基本動作は実施形態１と略同じであり、図１２に示すよ
うにインダクタＬ1 と放電灯ＦＬとの間に第４のインピ
ーダンス要素Ｚ7 を挿入し、両ダイオードＤ1 ，Ｄ2 の
接続点と、インダクタＬ1 ，第４のインピーダンス要素
Ｚ7 の接続点との間にコンデンサＣ3 を接続したもので
ある。本実施形態も、ランプ電圧Ｖｌａと独立に、イン
バータ部ＩＮＶと電源帰還用のインピーダンス要素Ｚ1
たるコンデンサＣ3 との接続点の電位Ｖa を設定できる
ので、予熱時におけるＶa の振幅を小さくすることがで
きるから、平滑コンデンサＣ0の電圧ＶDCの上昇を抑制
することができる。また、本実施形態においても、放電
灯ＦＬとしてＴ５ランプ等の単位長さ当たりのランプイ
ンピーダンスの高いランプを用いているので、実施形態
１と同様にコンデンサＣ3 のインピーダンスを大きくで
きるからコンデンサＣ3 として小型のものを用いること
ができる。
【００３６】なお、放電灯ＦＬのフィラメントＦ1 ，Ｆ
2 には図示しないフィラメント予熱回路が接続されてい
るが、このフィラメント予熱回路は、実施形態１の予熱
用のコンデンサＣ2 、実施形態２乃至実施形態４のフィ
ラメントインバータ１０’であっても同様の効果が得ら
れる。 （実施形態９）本実施形態は、図１３に示すような回路
構成であって、実施形態８における第４のインピーダン
ス要素Ｚ7 を、インダクタＬ17とトランスＴ1 の一次巻
線との直列回路にコンデンサＣ17を並列接続した回路に
より構成している。ここで、トランスＴ1 の２個の二次
巻線は、それぞれコンデンサＣ6 ，Ｃ7 を介してフィラ
メントＦ1 ，Ｆ2 に接続してある。
2 には図示しないフィラメント予熱回路が接続されてい
るが、このフィラメント予熱回路は、実施形態１の予熱
用のコンデンサＣ2 、実施形態２乃至実施形態４のフィ
ラメントインバータ１０’であっても同様の効果が得ら
れる。 （実施形態９）本実施形態は、図１３に示すような回路
構成であって、実施形態８における第４のインピーダン
ス要素Ｚ7 を、インダクタＬ17とトランスＴ1 の一次巻
線との直列回路にコンデンサＣ17を並列接続した回路に
より構成している。ここで、トランスＴ1 の２個の二次
巻線は、それぞれコンデンサＣ6 ，Ｃ7 を介してフィラ
メントＦ1 ，Ｆ2 に接続してある。
【００３７】本実施形態では、Ｔ５ランプのように先行
予熱時にフィラメントに供給する電力が大きく、そのと
きのランプ間電圧の上限が規定されているようなランプ
を負荷に用いる場合に有効である。本実施形態において
は、ランプ電圧Ｖｌａ、インバータ部ＩＮＶとコンデン
サＣ3 との接続点の電位Ｖa の周波数特性を図１４に示
すように設定し、この周波数特性を利用して予熱を行な
う周波数ｆ2 付近にＶｌａの極小点をとる周波数（反共
振周波数）がくるように回路各部のパラメータを選ぶこ
とで、ランプ電極間電圧の上限値を抑制するようなＶa
の振幅を設定することができる。
予熱時にフィラメントに供給する電力が大きく、そのと
きのランプ間電圧の上限が規定されているようなランプ
を負荷に用いる場合に有効である。本実施形態において
は、ランプ電圧Ｖｌａ、インバータ部ＩＮＶとコンデン
サＣ3 との接続点の電位Ｖa の周波数特性を図１４に示
すように設定し、この周波数特性を利用して予熱を行な
う周波数ｆ2 付近にＶｌａの極小点をとる周波数（反共
振周波数）がくるように回路各部のパラメータを選ぶこ
とで、ランプ電極間電圧の上限値を抑制するようなＶa
の振幅を設定することができる。
【００３８】なお、Ｖa 、Ｖｌａの反共振周波数の設定
によって平滑コンデンサＣ0 の電圧上昇を抑制するよう
なＶa の振幅を設定することができる。 （実施形態１０）本実施形態は、図１５に示すような回
路構成であって、実施形態９における直流カット用のコ
ンデンサＣ1 を設ける替わりに、インダクタＬ1 と第４
のインピーダンス要素Ｚ7 との間にコンデンサＣ14を接
続し、インダクタＬ1 とコンデンサＣ14との接続点と、
スイッチング素子Ｑ2 のソース端子の間にダイオードＤ
7を接続したものであり、実施形態９と同様の効果を有
する。
によって平滑コンデンサＣ0 の電圧上昇を抑制するよう
なＶa の振幅を設定することができる。 （実施形態１０）本実施形態は、図１５に示すような回
路構成であって、実施形態９における直流カット用のコ
ンデンサＣ1 を設ける替わりに、インダクタＬ1 と第４
のインピーダンス要素Ｚ7 との間にコンデンサＣ14を接
続し、インダクタＬ1 とコンデンサＣ14との接続点と、
スイッチング素子Ｑ2 のソース端子の間にダイオードＤ
7を接続したものであり、実施形態９と同様の効果を有
する。
【００３９】
【発明の効果】請求項１の発明は、交流電源を全波整流
する全波整流器と、前記全波整流器の出力端にダイオー
ドを介して接続される平滑コンデンサと、前記平滑コン
デンサの電圧を高周波電圧に変換するインバータ部と、
前記インバータ部からの高周波電圧が供給される放電灯
負荷と、前記高周波電圧の一部を前記ダイオードを通る
経路で前記平滑コンデンサの入力側に帰還する帰還手段
とを備える放電灯点灯装置であって、前記放電灯は口金
部を除く単位長さ当たりのランプインピーダンスが８Ω
／ｃｍ以上であるので、口金部を除く単位長さ当たりの
ランプインピーダンスが８Ω／ｃｍよりも小さな従来の
ランプを用いる場合に比べて、消費電力が大きな全点灯
時のランプ電圧を大きくすることができ、全点灯時に平
滑コンデンサの電圧が上がりやすくなるから、全点灯時
に平滑コンデンサの電圧が適切な値になるように帰還手
段によって入力電流の量を少なくすることができ、もと
もと消費電力が少なくランプインピーダンスが高い予熱
時や調光点灯時における平滑コンデンサの電圧上昇を低
減することができるという効果がある。
する全波整流器と、前記全波整流器の出力端にダイオー
ドを介して接続される平滑コンデンサと、前記平滑コン
デンサの電圧を高周波電圧に変換するインバータ部と、
前記インバータ部からの高周波電圧が供給される放電灯
負荷と、前記高周波電圧の一部を前記ダイオードを通る
経路で前記平滑コンデンサの入力側に帰還する帰還手段
とを備える放電灯点灯装置であって、前記放電灯は口金
部を除く単位長さ当たりのランプインピーダンスが８Ω
／ｃｍ以上であるので、口金部を除く単位長さ当たりの
ランプインピーダンスが８Ω／ｃｍよりも小さな従来の
ランプを用いる場合に比べて、消費電力が大きな全点灯
時のランプ電圧を大きくすることができ、全点灯時に平
滑コンデンサの電圧が上がりやすくなるから、全点灯時
に平滑コンデンサの電圧が適切な値になるように帰還手
段によって入力電流の量を少なくすることができ、もと
もと消費電力が少なくランプインピーダンスが高い予熱
時や調光点灯時における平滑コンデンサの電圧上昇を低
減することができるという効果がある。
【００４０】請求項２の発明は、交流電源を全波整流す
る全波整流器と、前記全波整流器の出力端にダイオード
を介して接続される平滑コンデンサと、前記平滑コンデ
ンサの両端間に接続され交互にオンオフする第１、第２
のスイッチング素子の直列回路及び前記第２のスイッチ
ング素子の両端間に接続されたＬＣ共振回路及び放電灯
負荷を含む負荷回路からなるインバータ部と、一端が前
記全波整流器の出力端と前記ダイオードとの間に接続さ
れ他端が前記インバータ部の出力側に接続される電源帰
還用のインピーダンス要素とを備え、前記インバータ部
の電圧の一部を帰還電源として前記インピーダンス要素
を介して前記平滑コンデンサの入力側に帰還する放電灯
点灯装置であって、前記放電灯は口金部を除く単位長さ
当たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃｍ以上である
ので、口金部を除く単位長さ当たりのランプインピーダ
ンスが８Ω／ｃｍよりも小さな従来のランプを用いる場
合に比べて、消費電力が大きな全点灯時のランプ電圧を
大きくすることができ、全点灯時に平滑コンデンサの電
圧が上がりやすくなるから、全点灯時に平滑コンデンサ
の電圧が適切な値になるように電源帰還用のインピーダ
ンス要素のインピーダンスを大きくして入力電流の量を
少なくすることができ、もともと消費電力が少なくラン
プインピーダンスが高い予熱時や調光点灯時における平
滑コンデンサの電圧上昇を低減することができるという
効果がある。請求項３の発明は、請求項２の発明におい
て、ＬＣ共振回路と放電灯負荷との間に第２のＬＣ共振
回路を挿入し、前記ＬＣ共振回路の出力を帰還電源にす
るとともに、前記第２のＬＣ共振回路を介して前記放電
灯負荷へ供給するので、前記帰還電源の電圧振幅と放電
灯負荷に供給する高周波電圧の振幅とを独立に制御する
ことができるから、予熱時に帰還電源の電圧振幅を低減
することによって平滑コンデンサの電圧上昇を抑制する
ことができるという効果がある。
る全波整流器と、前記全波整流器の出力端にダイオード
を介して接続される平滑コンデンサと、前記平滑コンデ
ンサの両端間に接続され交互にオンオフする第１、第２
のスイッチング素子の直列回路及び前記第２のスイッチ
ング素子の両端間に接続されたＬＣ共振回路及び放電灯
負荷を含む負荷回路からなるインバータ部と、一端が前
記全波整流器の出力端と前記ダイオードとの間に接続さ
れ他端が前記インバータ部の出力側に接続される電源帰
還用のインピーダンス要素とを備え、前記インバータ部
の電圧の一部を帰還電源として前記インピーダンス要素
を介して前記平滑コンデンサの入力側に帰還する放電灯
点灯装置であって、前記放電灯は口金部を除く単位長さ
当たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃｍ以上である
ので、口金部を除く単位長さ当たりのランプインピーダ
ンスが８Ω／ｃｍよりも小さな従来のランプを用いる場
合に比べて、消費電力が大きな全点灯時のランプ電圧を
大きくすることができ、全点灯時に平滑コンデンサの電
圧が上がりやすくなるから、全点灯時に平滑コンデンサ
の電圧が適切な値になるように電源帰還用のインピーダ
ンス要素のインピーダンスを大きくして入力電流の量を
少なくすることができ、もともと消費電力が少なくラン
プインピーダンスが高い予熱時や調光点灯時における平
滑コンデンサの電圧上昇を低減することができるという
効果がある。請求項３の発明は、請求項２の発明におい
て、ＬＣ共振回路と放電灯負荷との間に第２のＬＣ共振
回路を挿入し、前記ＬＣ共振回路の出力を帰還電源にす
るとともに、前記第２のＬＣ共振回路を介して前記放電
灯負荷へ供給するので、前記帰還電源の電圧振幅と放電
灯負荷に供給する高周波電圧の振幅とを独立に制御する
ことができるから、予熱時に帰還電源の電圧振幅を低減
することによって平滑コンデンサの電圧上昇を抑制する
ことができるという効果がある。
【００４１】請求項４の発明は、請求項２の発明におい
て、第３のＬＣ共振回路を構成する第２、第３のインピ
ーダンス要素の直列回路を第２のスイッチング素子に並
列的に接続して前記第２、第３のインピーダンス要素同
士の接続点の電圧を帰還電源にするので、前記第２、第
３のインピーダンス要素のインピーダンス比を変えるこ
とによってランプ電圧と独立して帰還電源の振幅を可変
することができるから、前記インピーダンス比を適切な
値に設定することにより、予熱時、調光時の帰還電源の
電圧振幅を低減することができ、平滑コンデンサの電圧
上昇を抑制することができるという効果がある。
て、第３のＬＣ共振回路を構成する第２、第３のインピ
ーダンス要素の直列回路を第２のスイッチング素子に並
列的に接続して前記第２、第３のインピーダンス要素同
士の接続点の電圧を帰還電源にするので、前記第２、第
３のインピーダンス要素のインピーダンス比を変えるこ
とによってランプ電圧と独立して帰還電源の振幅を可変
することができるから、前記インピーダンス比を適切な
値に設定することにより、予熱時、調光時の帰還電源の
電圧振幅を低減することができ、平滑コンデンサの電圧
上昇を抑制することができるという効果がある。
【００４２】請求項５の発明は、請求項２の発明におい
て、ＬＣ共振回路と放電灯負荷との間に第４のインピー
ダンス要素を接続し、前記ＬＣ共振回路の出力を帰還電
源にするので、ランプ電圧と帰還電源の電圧とを独立に
設定できるから、予熱時のランプ電圧の振幅を低減する
ことにより、平滑コンデンサの電圧上昇を抑制すること
ができるという効果がある。
て、ＬＣ共振回路と放電灯負荷との間に第４のインピー
ダンス要素を接続し、前記ＬＣ共振回路の出力を帰還電
源にするので、ランプ電圧と帰還電源の電圧とを独立に
設定できるから、予熱時のランプ電圧の振幅を低減する
ことにより、平滑コンデンサの電圧上昇を抑制すること
ができるという効果がある。
【００４３】請求項６の発明は、請求項５の発明におい
て、インバータ部は放電灯負荷の点灯状態に応じてスイ
ッチング素子の駆動周波数を制御するものであって、第
４のインピーダンス要素は、ＬＣ並列共振回路を含み、
前記放電灯負荷の予熱時におけるスイッチング素子の駆
動周波数において出力電圧が極小値に近くなるような出
力周波数特性に設定されているので、予熱時にランプ電
極間の電圧を低減することができるという効果がある。
て、インバータ部は放電灯負荷の点灯状態に応じてスイ
ッチング素子の駆動周波数を制御するものであって、第
４のインピーダンス要素は、ＬＣ並列共振回路を含み、
前記放電灯負荷の予熱時におけるスイッチング素子の駆
動周波数において出力電圧が極小値に近くなるような出
力周波数特性に設定されているので、予熱時にランプ電
極間の電圧を低減することができるという効果がある。
【００４４】請求項７の発明は、請求項１乃至請求項６
の発明において、放電灯のフィラメント電流を供給する
フィラメントインバータ部を設けたので、フィラメント
インバータからフィラメント電流を供給することによっ
て、予熱時における帰還電源の電圧を小さくすることが
でき、その結果、平滑コンデンサの電圧上昇を抑制する
ことができるという効果がある。
の発明において、放電灯のフィラメント電流を供給する
フィラメントインバータ部を設けたので、フィラメント
インバータからフィラメント電流を供給することによっ
て、予熱時における帰還電源の電圧を小さくすることが
でき、その結果、平滑コンデンサの電圧上昇を抑制する
ことができるという効果がある。
【００４５】請求項８の発明は、請求項７の発明におい
て、フィラメントインバータ部は、インバータ部と第
１、第２のスイッチング素子を共有し且つ前記インバー
タ部と異なる出力周波数特性を有するので、予熱時にイ
ンバータ部がフィラメント電流を供給する必要がないた
め、予熱時における帰還電源の電圧を低減することがで
き、平滑コンデンサの電圧上昇を抑制することができる
という効果がある。
て、フィラメントインバータ部は、インバータ部と第
１、第２のスイッチング素子を共有し且つ前記インバー
タ部と異なる出力周波数特性を有するので、予熱時にイ
ンバータ部がフィラメント電流を供給する必要がないた
め、予熱時における帰還電源の電圧を低減することがで
き、平滑コンデンサの電圧上昇を抑制することができる
という効果がある。
【００４６】請求項９の発明は、請求項７の発明におい
て、フィラメントインバータ部が、インバータ部の共振
電流経路に一次巻線が接続されたトランスを介して電力
を取り込むので、フィラメントインバータの一次巻線が
インバータ部の構成要素を兼ねるから備品点数の削減を
図ることができるという効果がある。
て、フィラメントインバータ部が、インバータ部の共振
電流経路に一次巻線が接続されたトランスを介して電力
を取り込むので、フィラメントインバータの一次巻線が
インバータ部の構成要素を兼ねるから備品点数の削減を
図ることができるという効果がある。
【図１】実施形態１を示す回路構成図である。
【図２】各種ランプのランプインピーダンスの説明図で
ある。
ある。
【図３】実施形態２を示す回路構成図である。
【図４】同上の動作説明図である。
【図５】実施形態３を示す回路構成図である。
【図６】実施形態４を示す回路構成図である。
【図７】実施形態５を示す回路構成図である。
【図８】実施形態６を示す概略回路構成図である。
【図９】同上の動作説明図である。
【図１０】同上の具体回路構成図である。
【図１１】実施形態７を示す回路構成図である。
【図１２】実施形態８を示す回路構成図である。
【図１３】実施形態９を示す回路構成図である。
【図１４】同上の動作説明図である。
【図１５】実施形態１０を示す回路構成図である。
【図１６】従来例を示す概略回路図である。
【図１７】同上の具体回路構成図である。
【図１８】同上の動作説明図である。
ＡＣ 交流電源 ＤＢ 全波整流器 Ｃ0 平滑コンデンサ Ｃ1 コンデンサ Ｃ2 コンデンサ Ｌ1 インダクタ Ｑ1 ，Ｑ2 スイッチング素子 Ｄ1 ，Ｄ2 ダイオード ＩＮＶ インバータ部 ＦＬ 放電灯 Ｆ1 ，Ｆ2 フラメント
Claims (9)
- 【請求項１】 交流電源を全波整流する全波整流器と、
前記全波整流器の出力端にダイオードを介して接続され
る平滑コンデンサと、前記平滑コンデンサの電圧を高周
波電圧に変換するインバータ部と、前記インバータ部か
らの高周波電圧が供給される放電灯負荷と、前記高周波
電圧の一部を前記ダイオードを通る経路で前記平滑コン
デンサの入力側に帰還する帰還手段とを備える放電灯点
灯装置であって、前記放電灯は口金部を除く単位長さ当
たりのランプインピーダンスが８Ω／ｃｍ以上であるこ
とを特徴とする放電灯点灯装置。 - 【請求項２】 交流電源を全波整流する全波整流器と、
前記全波整流器の出力端にダイオードを介して接続され
る平滑コンデンサと、前記平滑コンデンサの両端間に接
続され交互にオンオフする第１、第２のスイッチング素
子の直列回路及び前記第２のスイッチング素子の両端間
に接続されたＬＣ共振回路及び放電灯負荷を含む負荷回
路からなるインバータ部と、一端が前記全波整流器の出
力端と前記ダイオードとの間に接続され他端が前記イン
バータ部の出力側に接続される電源帰還用のインピーダ
ンス要素とを備え、前記インバータ部の電圧の一部を帰
還電源として前記インピーダンス要素を介して前記平滑
コンデンサの入力側に帰還する放電灯点灯装置であっ
て、前記放電灯は口金部を除く単位長さ当たりのランプ
インピーダンスが８Ω／ｃｍ以上であることを特徴とす
る放電灯点灯装置。 - 【請求項３】 ＬＣ共振回路と放電灯負荷との間に第２
のＬＣ共振回路を挿入し、前記ＬＣ共振回路の出力を帰
還電源にするとともに、前記第２のＬＣ共振回路を介し
て前記放電灯負荷へ供給することを特徴とする請求項２
記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項４】 第３のＬＣ共振回路を構成する第２、第
３のインピーダンス要素の直列回路を第２のスイッチン
グ素子に並列的に接続して前記第２、第３のインピーダ
ンス要素同士の接続点の電圧を帰還電源にすることを特
徴とする請求項２記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項５】 ＬＣ共振回路と放電灯負荷との間に第４
のインピーダンス要素を接続し、前記ＬＣ共振回路の出
力を帰還電源にすることを特徴とする請求項２記載の放
電灯点灯装置。 - 【請求項６】 インバータ部は放電灯負荷の点灯状態に
応じてスイッチング素子の駆動周波数を制御するもので
あって、第４のインピーダンス要素は、ＬＣ並列共振回
路を含み、前記放電灯負荷の予熱時におけるスイッチン
グ素子の駆動周波数において出力電圧が極小値に近くな
るような出力周波数特性に設定されていることを特徴と
する請求項５記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項７】 放電灯のフィラメント電流を供給するフ
ィラメントインバータ部を設けたことを特徴とする請求
項１乃至請求項６記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項８】 フィラメントインバータ部は、インバー
タ部と第１、第２のスイッチング素子を共有し且つ前記
インバータ部と異なる出力周波数特性を有することを特
徴とする請求項７記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項９】 フィラメントインバータ部は、インバー
タ部の共振電流経路に一次巻線が接続されたトランスを
介して電力を取り込むことを特徴とする請求項７記載の
放電灯点灯装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30374096A JPH10134978A (ja) | 1996-10-28 | 1996-10-28 | 放電灯点灯装置 |
| US08/958,326 US5920155A (en) | 1996-10-28 | 1997-10-27 | Electronic ballast for discharge lamps |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30374096A JPH10134978A (ja) | 1996-10-28 | 1996-10-28 | 放電灯点灯装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10134978A true JPH10134978A (ja) | 1998-05-22 |
Family
ID=17924709
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30374096A Withdrawn JPH10134978A (ja) | 1996-10-28 | 1996-10-28 | 放電灯点灯装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10134978A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20000025207A (ko) * | 1998-10-09 | 2000-05-06 | 구자홍 | 직류전원장치의 전원 안정화 회로 |
-
1996
- 1996-10-28 JP JP30374096A patent/JPH10134978A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20000025207A (ko) * | 1998-10-09 | 2000-05-06 | 구자홍 | 직류전원장치의 전원 안정화 회로 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040106 |