JPH10128409A - 面内異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
面内異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPH10128409A JPH10128409A JP28270296A JP28270296A JPH10128409A JP H10128409 A JPH10128409 A JP H10128409A JP 28270296 A JP28270296 A JP 28270296A JP 28270296 A JP28270296 A JP 28270296A JP H10128409 A JPH10128409 A JP H10128409A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 オーステナイト系ステンレス薄鋼板の問題点
である成形加工時のイヤリングを熱延板焼鈍省略プロセ
スにて低減でき、低コストでかつ材料歩留まりの向上が
可能な方法を提供する。 【解決手段】 オーステナイト系ステンレス鋼スラブを
熱間圧延するに際し、加熱温度を１２５０℃以上とし、
粗圧延の全圧下率が７５％以上で、かつ粗圧延の最終３
パスを累積圧下率６０％以上として、１１００℃以上で
粗圧延を終了した後、仕上圧延をロールと圧延板の平均
摩擦係数を０．２以下となるよう潤滑し、かつ粗圧延の
全ひずみ（対数歪み：εｒ）と仕上圧延の全ひずみ（対
数歪み：εｆ）がεｒ≦εｆとなるように仕上圧延を行
った後６００℃以下で捲取り、熱延板焼鈍を実施するこ
となく酸洗し、以下冷延−焼鈍を実施することを特徴と
する面内異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼
の製造方法。
である成形加工時のイヤリングを熱延板焼鈍省略プロセ
スにて低減でき、低コストでかつ材料歩留まりの向上が
可能な方法を提供する。 【解決手段】 オーステナイト系ステンレス鋼スラブを
熱間圧延するに際し、加熱温度を１２５０℃以上とし、
粗圧延の全圧下率が７５％以上で、かつ粗圧延の最終３
パスを累積圧下率６０％以上として、１１００℃以上で
粗圧延を終了した後、仕上圧延をロールと圧延板の平均
摩擦係数を０．２以下となるよう潤滑し、かつ粗圧延の
全ひずみ（対数歪み：εｒ）と仕上圧延の全ひずみ（対
数歪み：εｆ）がεｒ≦εｆとなるように仕上圧延を行
った後６００℃以下で捲取り、熱延板焼鈍を実施するこ
となく酸洗し、以下冷延−焼鈍を実施することを特徴と
する面内異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼
の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、１８％Ｃｒ−８％
Ｎｉ系を代表とするオーステナイト系ステンレス鋼の製
造方法に関するもので、特に熱延板焼鈍を省略したプロ
セスにおいて冷延焼鈍後の薄鋼板の面内異方性が小さい
優れた品質の鋼板を得る方法に関する。
Ｎｉ系を代表とするオーステナイト系ステンレス鋼の製
造方法に関するもので、特に熱延板焼鈍を省略したプロ
セスにおいて冷延焼鈍後の薄鋼板の面内異方性が小さい
優れた品質の鋼板を得る方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼は成形性
及び耐食性が優れていることから、様々な用途に用いら
れている。特に薄鋼板は深絞り加工等の成形加工により
製品となる場合が多く、深絞り特性や製品歩留まりがそ
の特性として重要である。
及び耐食性が優れていることから、様々な用途に用いら
れている。特に薄鋼板は深絞り加工等の成形加工により
製品となる場合が多く、深絞り特性や製品歩留まりがそ
の特性として重要である。
【０００３】一方、近年では高価なオーステナイト系ス
テンレス鋼を安価にするために製造工程の簡略化も進め
られてきている。特に連続鋳造スラブを熱間圧延した熱
延板に対して、従来ステンレス鋼では必要とされてきた
熱延板焼鈍を省略した普通鋼と同様な製造プロセスが指
向されてきている。
テンレス鋼を安価にするために製造工程の簡略化も進め
られてきている。特に連続鋳造スラブを熱間圧延した熱
延板に対して、従来ステンレス鋼では必要とされてきた
熱延板焼鈍を省略した普通鋼と同様な製造プロセスが指
向されてきている。
【０００４】この熱延板焼鈍を省略した製造プロセスで
製造された鋼板は従来の熱延板焼鈍を施して製造された
鋼板に比べ異方性が大きいことが材質上の課題とされて
いる。この場合の異方性とは、圧延面内において、圧延
方向と４５°をなす方向の特性と、圧延方向や圧延方向
に直角方向の特性との差が大きいことを意味する。異方
性が大きいと、薄鋼板を深絞り加工等の成形加工を行っ
た場合にイヤリングが大きくなり材料の歩留まりを低下
させる原因となる。
製造された鋼板は従来の熱延板焼鈍を施して製造された
鋼板に比べ異方性が大きいことが材質上の課題とされて
いる。この場合の異方性とは、圧延面内において、圧延
方向と４５°をなす方向の特性と、圧延方向や圧延方向
に直角方向の特性との差が大きいことを意味する。異方
性が大きいと、薄鋼板を深絞り加工等の成形加工を行っ
た場合にイヤリングが大きくなり材料の歩留まりを低下
させる原因となる。
【０００５】この異方性を改善する方法として従来より
様々検討されており、特開昭５８−２２４１１３号公
報、特開昭５９−１３０２８号公報、特開昭６０−５９
０２２号公報、特開昭６１−９９６２８号公報、特公平
２−１３００３号公報等が開示されている。
様々検討されており、特開昭５８−２２４１１３号公
報、特開昭５９−１３０２８号公報、特開昭６０−５９
０２２号公報、特開昭６１−９９６２８号公報、特公平
２−１３００３号公報等が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、特開昭５８−
２２４１１３号公報及び特開昭５９−１３０２８号公報
は仕上圧延の噛込温度を低温化して熱延し、冷延後の異
方性を改善するものであるが、単に仕上圧延を低温化す
ると疵発生の可能性もあり実際的ではない。
２２４１１３号公報及び特開昭５９−１３０２８号公報
は仕上圧延の噛込温度を低温化して熱延し、冷延後の異
方性を改善するものであるが、単に仕上圧延を低温化す
ると疵発生の可能性もあり実際的ではない。
【０００７】特開昭６０−５９０２２号公報は熱間圧延
時の粗圧延及び仕上圧延をそれぞれ累計圧下率を５０％
以上として８７０℃以上で熱延して、６５０℃以上で捲
き取ることを特徴とするもので、酸洗方法を塩酸酸洗、
塩酸電解および硝酸電解を用いることを特徴とするもの
であって通常ステンレス鋼で使用される硝弗酸を用いる
方法ではない。
時の粗圧延及び仕上圧延をそれぞれ累計圧下率を５０％
以上として８７０℃以上で熱延して、６５０℃以上で捲
き取ることを特徴とするもので、酸洗方法を塩酸酸洗、
塩酸電解および硝酸電解を用いることを特徴とするもの
であって通常ステンレス鋼で使用される硝弗酸を用いる
方法ではない。
【０００８】特開昭６１−９９６２８号公報は粗圧延後
に１０００〜１１５０℃で１〜３０分保持することを特
徴とするものであるが、生産性並びに粗圧延後の保定中
のスケール発生によって従来法による熱延板に比べて疵
発生の可能性が高く酸洗やグラインダーでの疵取りのた
めの研削も考慮しなければならずプロセス全体として効
率的とはいえないなど問題点も多い。
に１０００〜１１５０℃で１〜３０分保持することを特
徴とするものであるが、生産性並びに粗圧延後の保定中
のスケール発生によって従来法による熱延板に比べて疵
発生の可能性が高く酸洗やグラインダーでの疵取りのた
めの研削も考慮しなければならずプロセス全体として効
率的とはいえないなど問題点も多い。
【０００９】特公平２−１３００３号公報は熱間圧延条
件及び冷間圧延時の大径ロールと小径ロール圧延を組み
合わせるものであるが、熱間圧延終了温度を９８０℃〜
１１００℃と高くする必要があるうえ、大径ロール圧延
を必須とするなど設備制約等の圧延機に対する負荷が大
きい。
件及び冷間圧延時の大径ロールと小径ロール圧延を組み
合わせるものであるが、熱間圧延終了温度を９８０℃〜
１１００℃と高くする必要があるうえ、大径ロール圧延
を必須とするなど設備制約等の圧延機に対する負荷が大
きい。
【００１０】本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼
板の成形加工時に問題となるイヤリングを生じにくくす
る製造方法を提供することであり、熱延板焼鈍省略プロ
セスにおいてイヤリングの原因となる面内異方性を低減
する製造方法を提供することにある。
板の成形加工時に問題となるイヤリングを生じにくくす
る製造方法を提供することであり、熱延板焼鈍省略プロ
セスにおいてイヤリングの原因となる面内異方性を低減
する製造方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、１８％Ｃ
ｒ−８％Ｎｉを代表としたオーステナイト系ステンレス
鋼の熱延板焼鈍を省略した製造プロセスにおいて面内異
方性を低減する方法を種々検討した。その結果、加熱条
件、熱延条件、捲取条件の一連のプロセス条件を一貫し
て制御することによって、熱延板焼鈍を省略したプロセ
スでもイヤリングを低減できることを知見した。
ｒ−８％Ｎｉを代表としたオーステナイト系ステンレス
鋼の熱延板焼鈍を省略した製造プロセスにおいて面内異
方性を低減する方法を種々検討した。その結果、加熱条
件、熱延条件、捲取条件の一連のプロセス条件を一貫し
て制御することによって、熱延板焼鈍を省略したプロセ
スでもイヤリングを低減できることを知見した。
【００１２】本願発明は、オーステナイト系ステンレス
鋼スラブを熱間圧延するに際し、加熱温度を１２５０℃
以上とし、必要に応じて３０分以上の均熱時間をとり、
粗圧延の全圧下率が７５％以上で、かつ粗圧延の最終３
パスを累積圧下率６０％以上として、１１００℃以上で
粗圧延を終了した後、仕上圧延をロールと圧延板の平均
摩擦係数を０．２以下となるよう潤滑し、かつ粗圧延の
全ひずみ（対数歪み：εｒ）と仕上圧延の全ひずみ（対
数歪み：εｆ）がεｒ≦εｆとなるように仕上圧延を行
った後６００℃以下で捲取り、熱延板焼鈍を実施するこ
となく酸洗し、以下冷延−焼鈍を実施することを特徴と
する面内異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼
の製造方法である。そして本願発明は、上記の一連のプ
ロセス条件を満たすことによって、イヤリングの低減を
可能とするものであり、いずれかの条件が欠けても所望
の効果は得られない。
鋼スラブを熱間圧延するに際し、加熱温度を１２５０℃
以上とし、必要に応じて３０分以上の均熱時間をとり、
粗圧延の全圧下率が７５％以上で、かつ粗圧延の最終３
パスを累積圧下率６０％以上として、１１００℃以上で
粗圧延を終了した後、仕上圧延をロールと圧延板の平均
摩擦係数を０．２以下となるよう潤滑し、かつ粗圧延の
全ひずみ（対数歪み：εｒ）と仕上圧延の全ひずみ（対
数歪み：εｆ）がεｒ≦εｆとなるように仕上圧延を行
った後６００℃以下で捲取り、熱延板焼鈍を実施するこ
となく酸洗し、以下冷延−焼鈍を実施することを特徴と
する面内異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼
の製造方法である。そして本願発明は、上記の一連のプ
ロセス条件を満たすことによって、イヤリングの低減を
可能とするものであり、いずれかの条件が欠けても所望
の効果は得られない。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下に、本発明を詳細に説明す
る。本願発明において加熱温度を１２５０℃以上とした
のは、粗圧延後から仕上圧延までの間に再結晶及び粒成
長を起こさせるためには粗圧延終了温度を１１００℃以
上にする必要があるためであり、またδフェライトの消
滅を促進するためである。鋳造時に生じたδフェライト
が粗圧延中並びに粗圧延後に残存すると再結晶粒の界面
移動や粒成長を遅延させるためδフェライトは加熱中に
消滅させる必要があり、１２５０℃以上のオーステナイ
ト単相域で加熱する必要がある。この際、上記必要性の
点から１２５０℃以上で３０分以上の均熱時間をとるこ
とが望ましい。
る。本願発明において加熱温度を１２５０℃以上とした
のは、粗圧延後から仕上圧延までの間に再結晶及び粒成
長を起こさせるためには粗圧延終了温度を１１００℃以
上にする必要があるためであり、またδフェライトの消
滅を促進するためである。鋳造時に生じたδフェライト
が粗圧延中並びに粗圧延後に残存すると再結晶粒の界面
移動や粒成長を遅延させるためδフェライトは加熱中に
消滅させる必要があり、１２５０℃以上のオーステナイ
ト単相域で加熱する必要がある。この際、上記必要性の
点から１２５０℃以上で３０分以上の均熱時間をとるこ
とが望ましい。
【００１４】加熱温度の上限は特に定めないが、１３０
０℃を超えて加熱すると表層部の異常酸化、結晶粒の粗
大化、δフェライト相の生成等、熱間加工時の割れや疵
が生じやすくなるため、実用上１３００℃が上限と考え
られる。
０℃を超えて加熱すると表層部の異常酸化、結晶粒の粗
大化、δフェライト相の生成等、熱間加工時の割れや疵
が生じやすくなるため、実用上１３００℃が上限と考え
られる。
【００１５】次の粗圧延では鋳造組織を破壊し、仕上圧
延の前に再結晶組織とすることが重要であり、仕上圧延
における潤滑圧延の効果を発揮するためには再結晶及び
粒成長を促進させることが望ましい。このためには粗圧
延では初期板厚に対し７５％以上の圧下率をとること、
また粗圧延から仕上圧延の間に十分再結晶及び粒成長を
促すために、粗圧延の最終３パスの累積圧下率（最終３
パス前の板厚に対する圧下率）として６０％以上を確保
し、粗圧延終了温度を１１００℃以上とすることによっ
て、仕上圧延前の組織として混粒組織等の組織的異方性
をなくすことができる。
延の前に再結晶組織とすることが重要であり、仕上圧延
における潤滑圧延の効果を発揮するためには再結晶及び
粒成長を促進させることが望ましい。このためには粗圧
延では初期板厚に対し７５％以上の圧下率をとること、
また粗圧延から仕上圧延の間に十分再結晶及び粒成長を
促すために、粗圧延の最終３パスの累積圧下率（最終３
パス前の板厚に対する圧下率）として６０％以上を確保
し、粗圧延終了温度を１１００℃以上とすることによっ
て、仕上圧延前の組織として混粒組織等の組織的異方性
をなくすことができる。
【００１６】仕上圧延に関しては、上述の粗圧延条件を
満足させてかつ粗圧延の全ひずみ（対数歪みεｒ）と仕
上圧延の全ひずみ（対数歪みεｆ）がεｒ≦εｆとなる
ように仕上圧延を行うことが重要である。特に、製品板
の異方性は冷間圧延時に集合組織が発達すると大きくな
るため、冷間圧延時の集合組織の発達を防止するために
熱延の仕上圧延で潤滑を実施してかつ大きな歪みを取る
ことが重要であり、この際に仕上圧延をロールと圧延板
の平均摩擦係数を０．２以下となる潤滑圧延を実施する
ことが重要である。
満足させてかつ粗圧延の全ひずみ（対数歪みεｒ）と仕
上圧延の全ひずみ（対数歪みεｆ）がεｒ≦εｆとなる
ように仕上圧延を行うことが重要である。特に、製品板
の異方性は冷間圧延時に集合組織が発達すると大きくな
るため、冷間圧延時の集合組織の発達を防止するために
熱延の仕上圧延で潤滑を実施してかつ大きな歪みを取る
ことが重要であり、この際に仕上圧延をロールと圧延板
の平均摩擦係数を０．２以下となる潤滑圧延を実施する
ことが重要である。
【００１７】ここで、ロールと圧延板の間の摩擦係数を
０．２０以下としたのは、摩擦力による剪断歪みが大き
くなると表層部に微細な再結晶粒が生じてしまうからで
あり、本願発明のように熱延板焼鈍を省略して製造する
場合にはこの微細な再結晶粒がそのまま冷延され製品の
異方性を大きくするためであり、摩擦を低減するために
は潤滑によって摩擦力を低減するのが有効である。
０．２０以下としたのは、摩擦力による剪断歪みが大き
くなると表層部に微細な再結晶粒が生じてしまうからで
あり、本願発明のように熱延板焼鈍を省略して製造する
場合にはこの微細な再結晶粒がそのまま冷延され製品の
異方性を大きくするためであり、摩擦を低減するために
は潤滑によって摩擦力を低減するのが有効である。
【００１８】熱延後の冷却は可能な限り急冷とするのが
望ましく、また捲取は６００℃以下とする。６００℃を
超えて捲取を行うと捲取後の冷却中に炭化物が析出し酸
洗時の粒界腐食が生じ冷延板の表面光沢不良を起こす原
因となるため、捲取温度は６００℃以下とする。熱延後
は、通常の工程によって酸洗−冷延−焼鈍を実施する。
望ましく、また捲取は６００℃以下とする。６００℃を
超えて捲取を行うと捲取後の冷却中に炭化物が析出し酸
洗時の粒界腐食が生じ冷延板の表面光沢不良を起こす原
因となるため、捲取温度は６００℃以下とする。熱延後
は、通常の工程によって酸洗−冷延−焼鈍を実施する。
【００１９】
【実施例】本発明者等は、１８％Ｃｒ−８％Ｎｉを基本
としたオーステナイト系ステンレス鋼の現場スラブを用
いて、実験室で熱延実験をおこなって５〜１mmの熱延板
を製造する際に、加熱条件、粗熱延条件、仕上熱延条件
及び捲取条件をかえて、熱延板を製造した。捲取は熱延
後そのまま熱延板を７５０〜５００℃の炉に挿入し１時
間保定してシミュレートした。表中の捲取温度はこのシ
ミュレートの保定温度である。この後、熱延板の焼鈍を
実施せず酸洗を行い０．６mmまで冷延し、１１００℃×
１０秒の焼鈍を実施し、焼鈍材の成形加工時のイヤリン
グ発生挙動との関係を調査した。イヤリング試験は冷延
焼鈍板より直径８０．０mmのブランクを切り出し、直径
４０．０mmのポンチを用いて深絞りし、カップ端部の凹
凸を測定し、次式によりイヤリング率ｈｅを求めた。 ｈｅ（％）＝（ｈ１−ｈ２）×１００／｛（ｈ１＋ｈ
２）／２｝ ここで、 ｈ１：カップ底からカップ縁部の山頂上までの高さ ｈ２：カップ底からカップ縁部の谷部までの高さ 得られた製品板のイヤリング率を、スラブの成分、熱延
条件と併せて表１、表２に示す。
としたオーステナイト系ステンレス鋼の現場スラブを用
いて、実験室で熱延実験をおこなって５〜１mmの熱延板
を製造する際に、加熱条件、粗熱延条件、仕上熱延条件
及び捲取条件をかえて、熱延板を製造した。捲取は熱延
後そのまま熱延板を７５０〜５００℃の炉に挿入し１時
間保定してシミュレートした。表中の捲取温度はこのシ
ミュレートの保定温度である。この後、熱延板の焼鈍を
実施せず酸洗を行い０．６mmまで冷延し、１１００℃×
１０秒の焼鈍を実施し、焼鈍材の成形加工時のイヤリン
グ発生挙動との関係を調査した。イヤリング試験は冷延
焼鈍板より直径８０．０mmのブランクを切り出し、直径
４０．０mmのポンチを用いて深絞りし、カップ端部の凹
凸を測定し、次式によりイヤリング率ｈｅを求めた。 ｈｅ（％）＝（ｈ１−ｈ２）×１００／｛（ｈ１＋ｈ
２）／２｝ ここで、 ｈ１：カップ底からカップ縁部の山頂上までの高さ ｈ２：カップ底からカップ縁部の谷部までの高さ 得られた製品板のイヤリング率を、スラブの成分、熱延
条件と併せて表１、表２に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】表１、表２に示すように高温捲取で表面が
不良となったＥ材をのぞいて比較例はイヤリング率が５
％以上の高い値を示すのに対し、本願発明材のイヤリン
グは比較材に比べて小さく、異方性を改善できることが
明らかとなった。
不良となったＥ材をのぞいて比較例はイヤリング率が５
％以上の高い値を示すのに対し、本願発明材のイヤリン
グは比較材に比べて小さく、異方性を改善できることが
明らかとなった。
【００２３】
【発明の効果】上記のように、本発明はオーステナイト
系ステンレス薄鋼板の問題点である成形加工時のイヤリ
ングを熱延板焼鈍省略プロセスにて低減でき、低コスト
でかつ材料歩留まりの向上等の改善に寄与する。
系ステンレス薄鋼板の問題点である成形加工時のイヤリ
ングを熱延板焼鈍省略プロセスにて低減でき、低コスト
でかつ材料歩留まりの向上等の改善に寄与する。
Claims (2)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼スラブを
熱間圧延するに際し、加熱温度を１２５０℃以上とし、
粗圧延の全圧下率が７５％以上で、かつ粗圧延の最終３
パスを累積圧下率６０％以上として、１１００℃以上で
粗圧延を終了した後、仕上圧延をロールと圧延板の平均
摩擦係数を０．２以下となるよう潤滑し、かつ粗圧延の
全ひずみ（対数歪み：εｒ）と仕上圧延の全ひずみ（対
数歪み：εｆ）がεｒ≦εｆとなるように仕上圧延を行
った後６００℃以下で捲取り、熱延板焼鈍を実施するこ
となく酸洗し、以下冷延−焼鈍を実施することを特徴と
する面内異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼
の製造方法。 - 【請求項２】 スラブを１２５０℃以上に加熱した際
に、３０分以上の均熱時間をとることを特徴とする請求
項１記載の面内異方性の小さいオーステナイト系ステン
レス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28270296A JPH10128409A (ja) | 1996-10-24 | 1996-10-24 | 面内異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28270296A JPH10128409A (ja) | 1996-10-24 | 1996-10-24 | 面内異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10128409A true JPH10128409A (ja) | 1998-05-19 |
Family
ID=17655948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28270296A Withdrawn JPH10128409A (ja) | 1996-10-24 | 1996-10-24 | 面内異方性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10128409A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112974532A (zh) * | 2021-02-05 | 2021-06-18 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种超高氮奥氏体不锈钢热连轧卷板的轧制方法 |
-
1996
- 1996-10-24 JP JP28270296A patent/JPH10128409A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112974532A (zh) * | 2021-02-05 | 2021-06-18 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种超高氮奥氏体不锈钢热连轧卷板的轧制方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040106 |